靜風(fēng)
- Π型疊合梁斜拉橋建造全周期靜風(fēng)失穩(wěn)模式及機(jī)理研究
度斜拉橋中存在有靜風(fēng)失穩(wěn)與顫振相互競爭問題。程進(jìn)等[4-5]采用了內(nèi)外雙重迭代方法確定了靜風(fēng)穩(wěn)定性分析基本方法。目前,許多學(xué)者對于不同跨徑及主梁截面下對稱結(jié)構(gòu)成橋階段靜風(fēng)穩(wěn)定性能[6-12]、失穩(wěn)模式[13-14]、發(fā)展路徑[15]、失穩(wěn)機(jī)理[16-19]和應(yīng)對措施[20-23]都進(jìn)行了深入研究,并有了一定的成果和文獻(xiàn)。但目前研究主要針對于成橋運(yùn)營階段,而對非對稱結(jié)構(gòu)不同施工階段的靜風(fēng)穩(wěn)定性發(fā)展變化規(guī)律的研究非常少。Π型鋼混疊合梁由于自質(zhì)量輕、施工吊裝方便
振動與沖擊 2023年20期2023-10-31
- 斜風(fēng)作用下三塔懸索橋顫振穩(wěn)定性研究
方面,前者主要是靜風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的變形和穩(wěn)定性問題,而后者主要是動力風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的顫振和抖振問題,其中顫振是一種發(fā)散性振動,一旦形成會對橋梁結(jié)構(gòu)造成如1940年美國塔科馬懸索橋的風(fēng)毀事故,因此成為三塔懸索橋抗風(fēng)研究的首要問題。迄今為止,對于三塔懸索橋的系統(tǒng)研究主要集中在靜力性能、結(jié)構(gòu)體系、中塔合理剛度和動力性能等方面[2-5],同時(shí)也開展了一些顫振方面研究[6-10]。已有的三塔懸索橋抗風(fēng)研究都是針對法向風(fēng)情況,即風(fēng)的來流方向與橋軸線正交。大跨度橋梁
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年3期2023-06-20
- 大跨高低塔斜拉橋抗風(fēng)性能試驗(yàn)研究
m的明石海峽大橋靜風(fēng)失穩(wěn)風(fēng)速遠(yuǎn)低于顫振臨界風(fēng)速92 m/s，僅為后者的83.2%[10]。因此有必要對大跨橋梁的靜風(fēng)穩(wěn)定性做專門研究。薛曉峰等[12]使用內(nèi)外雙重迭代法對某窄幅大跨人行懸索橋進(jìn)行非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析。程進(jìn)等[11]考慮了初始風(fēng)攻角、垂度效應(yīng)等因素，對某雙塔對稱斜拉橋進(jìn)行非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析，該方法是目前主流的非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析方法?？梢钥闯?，對大跨橋梁抗風(fēng)性能的研究一直是熱點(diǎn)，國內(nèi)外學(xué)者從分析方法，影響因素，氣動措施等方面做了詳盡的研究，
城市道橋與防洪 2022年12期2023-01-26
- 多跨加勁梁懸索橋非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
0)懸索橋非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性與動力穩(wěn)定性不同，其失穩(wěn)前結(jié)構(gòu)一般無任何征兆、破壞性大，需要在設(shè)計(jì)中避免發(fā)生。1994，Boonyapinyo V等[1]首次進(jìn)行靜風(fēng)荷載非線性變化的結(jié)構(gòu)幾何非線性計(jì)算，采用有限位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性；程進(jìn)等[2]對主跨888 m的虎門大橋懸索橋進(jìn)行了靜風(fēng)穩(wěn)定性分析，研究了其失穩(wěn)過程和機(jī)理；李源等[3]考慮幾何非線性和荷載非線性采用Ansys分析了三塔雙跨斜拉橋的靜風(fēng)非線性穩(wěn)定性,研究了其失穩(wěn)形態(tài)和機(jī)理；沈銳利等[4]對三
中外公路 2022年4期2022-11-08
- 獨(dú)塔斜拉-T構(gòu)協(xié)作體系橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定性研究
橫向剛度較小，在靜風(fēng)荷載作用下，主梁會發(fā)生較大的橫向彎曲及扭轉(zhuǎn)變形，當(dāng)橋梁附近風(fēng)速達(dá)到靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速時(shí)，主梁的豎向、橫向，以及扭轉(zhuǎn)位移顯著增大，從而導(dǎo)致橋梁在靜風(fēng)荷載下失穩(wěn)[1]。隨著橋梁跨徑逐漸增大，橋梁組合體系的增多，橋梁的剛度逐漸降低，而纜索橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)正在成為制約纜索橋梁向大跨徑方向進(jìn)一步發(fā)展的主要原因。橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)問題最早由Hirai[2]在懸索橋風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，結(jié)構(gòu)在靜風(fēng)荷載作用下發(fā)生了靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散的現(xiàn)象，之后同濟(jì)大學(xué)學(xué)者也同樣發(fā)現(xiàn)了類似情
交通科技 2022年5期2022-10-27
- 大跨人行懸索橋非線性斜風(fēng)靜力穩(wěn)定研究
而靜力作用只關(guān)注靜風(fēng)壓力作用，靜力作用與動力作用一樣，都可能引起橋梁風(fēng)致失穩(wěn)。 橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)試驗(yàn)現(xiàn)象最早可追溯到1967 年加拿大Hirai教授的風(fēng)洞試驗(yàn)。 對于大跨橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定性問題，許多學(xué)者[1-7]展開了不斷的研究，基本分析了靜風(fēng)失穩(wěn)發(fā)展過程及作用機(jī)理。 近年來，又進(jìn)一步豐富了橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定問題的研究，諸如大跨度斜拉橋靜風(fēng)穩(wěn)定安全系數(shù)的估算方法[8]、基于應(yīng)變能和動力特性分析了三塔懸索橋氣動失穩(wěn)模式和破壞機(jī)理[9]、不同箱梁形式對雙主跨斜拉橋靜風(fēng)失穩(wěn)與
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-18
- 抗風(fēng)纜對大跨人行懸索橋非線性靜風(fēng)失穩(wěn)模式的影響
1 990 m)靜風(fēng)失穩(wěn)計(jì)算風(fēng)速(76.5 m/s)遠(yuǎn)低于風(fēng)洞試驗(yàn)顫振臨界風(fēng)速(92 m/s)[1]，最近研究發(fā)現(xiàn)2×1 500 m雙主跨斜拉橋也存在靜風(fēng)失穩(wěn)與顫振發(fā)散的競爭關(guān)系[2]。近幾年來，研究學(xué)者對大跨橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)問題開展了深入研究，諸如氣動失穩(wěn)模式、失穩(wěn)發(fā)展過程、失穩(wěn)機(jī)理及其對策[3-7]，以及紊流風(fēng)場、非均勻風(fēng)場、風(fēng)偏角等因素對大跨橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定的影響等系列專題研究[8-11]?？癸L(fēng)纜是提高橋梁結(jié)構(gòu)剛度及抗風(fēng)能力的重要結(jié)構(gòu)措施，尤其在大跨人行懸索
公路交通科技 2022年2期2022-03-21
- 非均勻風(fēng)下流線型箱梁懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
者對大跨度橋梁的靜風(fēng)穩(wěn)定性開展了研究。Boonyapinyo等[2]采用有限元方法，考慮橋梁幾何非線性以及位移相關(guān)風(fēng)荷載非線性，對大跨度斜拉橋在風(fēng)荷載作用下的彎扭屈曲失穩(wěn)臨界風(fēng)速進(jìn)行了計(jì)算。程進(jìn)等[3]采用非線性方法開展了江陰長江大橋的參數(shù)分析和比較，發(fā)現(xiàn)懸索橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性隨著初始攻角的增大而降低。Cheng等[4-6]提出了大跨度斜拉橋和懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的非線性方法，并開發(fā)了相應(yīng)的分析程序。Boonyapinyo等[7]提出了一種考慮位移非線性、幾何非線
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-01
- 斜風(fēng)下大跨度懸索橋三維非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性研究
大，結(jié)構(gòu)剛度小，靜風(fēng)穩(wěn)定性是其設(shè)計(jì)中需要關(guān)注的重要問題。當(dāng)前，大跨度懸索橋的靜風(fēng)分析研究主要針對法向風(fēng)作用情況，即假設(shè)風(fēng)的來流方向與橋軸線正交。大跨度橋梁在確定橋位時(shí)，通常使橋軸線的法向偏離橋址處的主風(fēng)向，內(nèi)地山區(qū)或復(fù)雜地形地區(qū)的橋梁所受的自然風(fēng)方向復(fù)雜多變，沿海地區(qū)橋梁經(jīng)常遭受風(fēng)向多變的臺風(fēng)侵襲，現(xiàn)場風(fēng)速觀測表明橋梁所受強(qiáng)風(fēng)的作用方向大多偏離橋跨法向[2]。鑒于現(xiàn)實(shí)情形下橋梁多承受斜風(fēng)作用，因而研究斜風(fēng)下懸索橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性以確保其安全運(yùn)營具有重要的理論和
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-11-30
- 索梁結(jié)構(gòu)應(yīng)急橋非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
題值得深入研究。靜風(fēng)荷載作用會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)強(qiáng)度破壞、變形破壞或失穩(wěn)［1-3］。橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)主要指橋梁主梁在靜風(fēng)荷載作用下發(fā)生橫向屈曲或扭轉(zhuǎn)發(fā)散的現(xiàn)象。通過非線性靜風(fēng)穩(wěn)定程序既可以分析橋梁結(jié)構(gòu)靜風(fēng)失穩(wěn)全過程，又能分析橋梁結(jié)構(gòu)的靜風(fēng)失穩(wěn)機(jī)理及變形特點(diǎn)［4-6］。周強(qiáng)等［7］采用風(fēng)荷載增量與內(nèi)外迭代方法編制靜風(fēng)穩(wěn)定性分析程序，對雙主跨懸索橋的靜風(fēng)失穩(wěn)模式和機(jī)理展開研究，得到雙主跨懸索橋的兩種失穩(wěn)模式。吳長青等［8］基于索梁體系廣義模型分析得到大跨度懸索橋靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散
鐵道建筑 2021年7期2021-08-08
- 考慮地形效應(yīng)的山區(qū)大跨度懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
)0 引言空氣的靜風(fēng)作用會使大橋的主梁產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)，這不僅會改變橋梁結(jié)構(gòu)的幾何剛度，還會導(dǎo)致主梁的扭轉(zhuǎn)角增大，在來流風(fēng)的持續(xù)作用下，沿主梁扭轉(zhuǎn)角的增大又會進(jìn)一步導(dǎo)致主梁變形的增大，并最終導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。早在1967年，HIRAI[1]在某大跨度懸索橋全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)了大橋會出現(xiàn)靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。此后，方明山[2]、葛耀君[3]等先后在風(fēng)洞試驗(yàn)中觀察到了大跨度橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)的現(xiàn)象，并且發(fā)現(xiàn)大跨度橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)可能優(yōu)先于動力失穩(wěn)而發(fā)生。隨
公路工程 2021年2期2021-05-27
- 大跨度懸索橋非線性靜風(fēng)效應(yīng)分析
力穩(wěn)定性，對結(jié)構(gòu)靜風(fēng)響應(yīng)的研究相對較少，尤其是千米級超大跨度橋梁的靜風(fēng)響應(yīng)。空氣靜力響應(yīng)是指結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載的作用下，主梁發(fā)生側(cè)向彎曲和扭轉(zhuǎn)，導(dǎo)致作用在主梁上的風(fēng)荷載發(fā)生改變，進(jìn)而促進(jìn)結(jié)構(gòu)的變形，最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失穩(wěn)[2]。實(shí)驗(yàn)證明，大跨度懸索橋存在著非線性空氣靜力失穩(wěn)的可能性。1976年日本東京大學(xué)HIRAI教授在懸索橋的全橋模型風(fēng)洞試驗(yàn)中觀察到了靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散現(xiàn)象。之后，同濟(jì)大學(xué)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室在汕頭海灣二橋的全橋模型風(fēng)洞試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)了斜拉橋由靜風(fēng)引起的空間彎扭耦合變形
四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 考慮風(fēng)速分布的特大跨懸索橋靜風(fēng)響應(yīng)分析
洞試驗(yàn)中也發(fā)現(xiàn)了靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象[2]。隨著非線性有限元法的興起，Boonyapinyo等[3]于1994年首次綜合考慮了結(jié)構(gòu)幾何非線性和靜風(fēng)荷載非線性因素的影響，將靜風(fēng)失穩(wěn)的研究推入了非線性層面。程進(jìn)等在綜合考慮靜風(fēng)荷載與結(jié)構(gòu)非線性的基礎(chǔ)上，提出了增量與內(nèi)外兩重迭代相結(jié)合的方法，并對橋梁的靜風(fēng)穩(wěn)定性進(jìn)行了全過程分析[4]?；谠隽颗c內(nèi)外雙重迭代法，程進(jìn)等探討了結(jié)構(gòu)對稱性和初始攻角等因素對懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響[5]。李永樂等也通過此法，以改變?nèi)至ο禂?shù)的方式
四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 鋼桁架人行懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
鋼桁架人行懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析得到資料支撐[1]。2 鋼桁架人行懸索橋結(jié)構(gòu)靜風(fēng)穩(wěn)定性分析（1）初始風(fēng)攻角具體影響因工況情況不相一致，所以不同初始風(fēng)攻角條件下臨界風(fēng)速差異化表現(xiàn)：+3° 、 0 °靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速均為100m/s、 -3 °時(shí)臨界風(fēng)速低于100m/s，僅為95m/s（如表1）。表1 初始風(fēng)攻角 °+3 、 °0 、 °-3 時(shí)臨界風(fēng)速 對比于初始風(fēng)攻角 °0 條件下主梁位置移動，初始風(fēng)攻角 °-3 主梁結(jié)構(gòu)橫向位置移動幅度一致，需注意的是，這
四川水泥 2020年2期2020-05-13
- 淺談等效靜力風(fēng)荷載在建筑結(jié)構(gòu)領(lǐng)域的研究
荷載是指這樣一種靜風(fēng)荷載,當(dāng)把它有效地作用于一個(gè)結(jié)構(gòu)上時(shí),在其上導(dǎo)致的靜荷載響應(yīng)與外來氣動荷載產(chǎn)生的極大脈動響應(yīng)一致[2]。值得一提的是,這里的“等效”指的是某一設(shè)計(jì)關(guān)注的結(jié)構(gòu)響應(yīng)指標(biāo),讓建筑結(jié)構(gòu)在某類假設(shè)模式的荷載作用下靜力風(fēng)振響應(yīng)與實(shí)際風(fēng)荷載作用導(dǎo)致的極值脈動風(fēng)振響應(yīng)一致。二、等效靜力風(fēng)荷載計(jì)算方法等效靜風(fēng)荷載并非真實(shí)存在,而是出于設(shè)計(jì)需要而假設(shè)的一種風(fēng)荷載模式，主要有以下幾種計(jì)算方式。(一)陣風(fēng)荷載因子(GLF)法?！瓣囷L(fēng)荷載因子”的概念由daven
福建質(zhì)量管理 2020年6期2020-03-17
- 管道懸索橋抗風(fēng)穩(wěn)定性研究
。2 管道懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性及影響因素的分析在對管道懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性及其影響因素進(jìn)行分析前，我們首先需要對管道懸索橋穩(wěn)定性的相關(guān)理論進(jìn)行了解，同時(shí)還需要對管道懸索橋結(jié)構(gòu)各部分的風(fēng)荷載進(jìn)行調(diào)查。2.1 管道懸索橋穩(wěn)定性相關(guān)理論研究在對管道懸索橋穩(wěn)定性相關(guān)理論進(jìn)行研究時(shí)，首先我們需要對管道懸索橋的抗風(fēng)發(fā)展具有一定的了解。人們對管道懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性這一研究是源于1940年美國的一座管道懸索橋由于風(fēng)力作用而倒塌而開始的。在長達(dá)80年的研究過程中，我們發(fā)現(xiàn)橋梁風(fēng)致震動
四川水泥 2020年7期2020-02-16
- 2×1 500 m雙主跨斜拉橋靜風(fēng)失穩(wěn)機(jī)理研究
)大跨度斜拉橋在靜風(fēng)荷載作用下，主梁發(fā)生彎曲和扭轉(zhuǎn)變形。當(dāng)來流風(fēng)速超過臨界風(fēng)速時(shí)，隨著結(jié)構(gòu)變形的增大，結(jié)構(gòu)抗力的增加速度小于靜風(fēng)荷載增加速度，此時(shí)結(jié)構(gòu)發(fā)生靜風(fēng)失穩(wěn)[1]。盡管國內(nèi)外迄今為止未發(fā)生大跨度橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象，然而隨著跨徑的不斷增加，向著更長、更大、更柔方向發(fā)展，越來越多的學(xué)者在風(fēng)洞試驗(yàn)中觀測了大跨度橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。大跨度橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定問題正在成為制約大跨度橋梁跨徑進(jìn)一步突破的核心和關(guān)鍵問題。以往研究普遍認(rèn)為大跨度橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)風(fēng)速高于顫振臨界風(fēng)
振動與沖擊 2019年23期2019-12-23
- 大跨度懸索橋顫振的三維精細(xì)化分析
響將更加顯著：①靜風(fēng)作用下結(jié)構(gòu)大變形導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)剛度和施加在結(jié)構(gòu)上以結(jié)構(gòu)變形為函數(shù)的風(fēng)荷載的非線性變化及其三維效應(yīng)，簡稱靜風(fēng)效應(yīng)[2-3]。②風(fēng)速空間分布的非一致性。實(shí)測資料表明風(fēng)速沿著豎直高度和水平方向是變化的，但已有大跨度橋梁顫振分析中通常將橋址區(qū)域內(nèi)的風(fēng)速考慮為均勻分布。懸索橋的主纜矢高和橋塔高度都比較大，橋面主梁采用豎曲線布置，依據(jù)風(fēng)的空間分布特性，橋面主梁、主纜和吊桿以及橋塔等構(gòu)件上風(fēng)速的差異性將更加明顯，形成風(fēng)速的空間非均勻分布。③主纜氣動力。隨
振動與沖擊 2019年14期2019-08-06
- 典型箱梁下腹板傾角對橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定性能的影響
0)大跨度橋梁在靜風(fēng)荷載作用下，主梁會發(fā)生彎曲和扭轉(zhuǎn)變形.隨著風(fēng)速的提高，結(jié)構(gòu)變形會進(jìn)一步增大，當(dāng)結(jié)構(gòu)抗力的增速小于靜風(fēng)荷載增速時(shí)，結(jié)構(gòu)發(fā)生靜風(fēng)失穩(wěn).隨著橋梁跨徑的不斷增大，新型輕質(zhì)高強(qiáng)復(fù)合材料的運(yùn)用以及對橋梁美學(xué)的追求，橋梁結(jié)構(gòu)變得更加輕柔，而橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定問題則日益突出[1].對于跨度千米及以上的橋梁，由于結(jié)構(gòu)剛度的降低，靜風(fēng)失穩(wěn)可能先于顫振失穩(wěn)出現(xiàn).日本東京大學(xué)Hirai教授于1967年在懸索橋的全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)中觀察到了靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散的現(xiàn)象[2]，
- 三塔大跨斜拉橋風(fēng)致響應(yīng)研究
三塔大跨斜拉橋在靜風(fēng)和脈動風(fēng)作用下主梁的風(fēng)致響應(yīng)特征。1 橋梁簡介該三塔斜拉橋整體布置見圖1，跨徑布置為45 m+120 m+2×400 m+120 m+45 m，兩側(cè)邊跨分別設(shè)置一個(gè)輔助墩和一個(gè)過渡墩。中間塔高約為180 m，兩側(cè)塔高約為160 m。主梁寬32 m，高3 m，其中邊跨51 m范圍為混凝土梁，其余梁段為工字鋼和混凝土板的疊合梁。圖1 整體布置(單位:m)2 橋址區(qū)風(fēng)特性2.1 風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)橋址區(qū)位于低層建筑稀少地區(qū)，根據(jù)文獻(xiàn)[22]，該地區(qū)地表
四川建筑 2019年6期2019-07-20
- 大跨度懸索橋施工階段靜風(fēng)穩(wěn)定性精細(xì)化分析
結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性(包括靜風(fēng)和動力風(fēng)作用的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，前者主要指靜風(fēng)穩(wěn)定性，后者則主要指顫振)已成為控制懸索橋設(shè)計(jì)和施工的重要因素。與動力風(fēng)失穩(wěn)相比，靜風(fēng)作用下結(jié)構(gòu)失穩(wěn)毫無預(yù)兆，突發(fā)性強(qiáng)，破壞性更大。此外，較之于成橋狀態(tài)，施工狀態(tài)的懸索橋結(jié)構(gòu)邊界約束更少，結(jié)構(gòu)的整體剛度明顯降低，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)抗風(fēng)穩(wěn)定性更差[1]。雖然施工階段靜風(fēng)失穩(wěn)檢驗(yàn)風(fēng)速可以降低，但是通常情況下懸索橋主梁架設(shè)期難以避開強(qiáng)風(fēng)天氣，因而懸索橋主梁架設(shè)期的抗風(fēng)性能及控制研究頗受國內(nèi)外學(xué)者的重視。隨著懸索橋
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年3期2019-05-13
- 箱梁內(nèi)腹板高度對斜拉橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響
要控制因素之一。靜風(fēng)失穩(wěn)和顫振失穩(wěn)是橋梁風(fēng)致失穩(wěn)的主要問題。以往專家學(xué)者認(rèn)為，大跨徑橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于顫振臨界風(fēng)速，因而橋梁風(fēng)致失穩(wěn)研究重點(diǎn)針對顫振，忽略了對靜風(fēng)穩(wěn)定問題的研究。但是，東京大學(xué)Hirai教授的懸索橋全橋模型風(fēng)洞試驗(yàn)[1]、同濟(jì)大學(xué)的汕頭海灣二橋風(fēng)洞試驗(yàn)[2]、同濟(jì)大學(xué)宋錦忠等[3]的鄂東長江大橋全橋模型風(fēng)洞試驗(yàn)中相繼觀測到了大跨橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。在理論方面，Boonyapinyo[4,5]、謝旭等[6]、方明山[7]、程進(jìn)等[
山西建筑 2019年8期2019-03-22
- 單纜懸索橋成橋及施工階段非線性靜風(fēng)響應(yīng)
驗(yàn)室同樣發(fā)現(xiàn)了由靜風(fēng)引起的斜拉橋靜力失穩(wěn)現(xiàn)象[2-3]。此后，多位國內(nèi)外學(xué)者對靜風(fēng)穩(wěn)定問題進(jìn)行了研究[4-6]。JTD/T D 60-01—2004《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》中也基于線性的方法給出了側(cè)傾失穩(wěn)和扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)臨界風(fēng)速的計(jì)算公式。隨著有限元方法的發(fā)展，程進(jìn)等[7]進(jìn)一步提出了綜合考慮幾何非線性、靜風(fēng)荷載非線性和材料非線性的靜風(fēng)穩(wěn)定性分析方法。此后多位學(xué)者對非線性的靜風(fēng)穩(wěn)定性進(jìn)行了研究[8-10]，但目前國內(nèi)對于單主纜雙幅大跨度懸索橋研究較少，特別是施工
- 海岸不同坡向?yàn)I麥光合特性與風(fēng)速異質(zhì)環(huán)境的關(guān)系
的測定以及在夏季靜風(fēng)天、秋季靜風(fēng)天、秋季大風(fēng)天濱麥葉片光合生理參數(shù)的測定,來探討不同生態(tài)斷帶濱麥外在表型與光合速率之間的關(guān)系,明晰不同坡向?yàn)I麥光合生理可塑性與風(fēng)速異質(zhì)環(huán)境的關(guān)系,揭示濱麥抗風(fēng)生理機(jī)理,這不僅可豐富植物抗風(fēng)沙理論,而且對開發(fā)其抗風(fēng)沙基因及其為海岸帶生態(tài)修復(fù)和植物的引進(jìn)提供理論依據(jù)。1 材料和方法1.1 樣地自然概況試驗(yàn)材料來源于煙臺市西泊子海岸沙地。煙臺市地處山東半島中部,位于119 °34 ′—121 °57 ′E,36 °16 ′—38
生態(tài)學(xué)報(bào) 2018年10期2018-06-23
- 主跨420 m人行懸索橋非線性靜風(fēng)穩(wěn)定影響參數(shù)分析
中發(fā)現(xiàn)了斜拉橋的靜風(fēng)彎扭失穩(wěn)試驗(yàn)現(xiàn)象[2]，后來在西堠門大橋和主跨1 400 m的斜拉橋全橋氣弾風(fēng)洞試驗(yàn)中，也發(fā)現(xiàn)了靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象[3-4]，項(xiàng)海帆和葛耀君也研究發(fā)現(xiàn)一座主跨5 000 m懸索橋的靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速與顫振失穩(wěn)臨界風(fēng)速大小相當(dāng)[5]，Boonyapinyo等[6]研究發(fā)現(xiàn)主跨1 990 m日本明石海峽大橋靜風(fēng)失穩(wěn)計(jì)算風(fēng)速僅為76.5 m/s，低于全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)得到的顫振臨界風(fēng)速92 m/s。這些試驗(yàn)研究與理論計(jì)算都表明，大跨度橋梁的風(fēng)致
振動與沖擊 2018年9期2018-05-23
- 考慮風(fēng)速空間分布的三塔懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定分析
徑懸索橋設(shè)計(jì)中,靜風(fēng)穩(wěn)定分析和空氣動力失穩(wěn)分析同等重要.日本東京大學(xué)Hirai等[3]在全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)了懸索橋靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象;之后,同濟(jì)大學(xué)風(fēng)洞試驗(yàn)室在汕頭海灣二橋、西堠門大橋和某主跨1 400 m的斜拉橋的全橋風(fēng)洞試驗(yàn)中,也發(fā)現(xiàn)了靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象.2005年,項(xiàng)海帆等[4]對一座5 000 m主跨懸索橋氣動穩(wěn)定性和靜風(fēng)穩(wěn)定性進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速與顫振失穩(wěn)臨界風(fēng)速大小相當(dāng),在同一量級上.2006年,Boonyapinyo等[5]綜合考
- 中央開槽箱梁風(fēng)致靜力穩(wěn)定性研究
同初始風(fēng)攻角下的靜風(fēng)穩(wěn)定性能。首先通過節(jié)段模型風(fēng)洞測力試驗(yàn)得到±12°風(fēng)攻角范圍內(nèi)六種開槽率下的箱梁斷面的靜風(fēng)三分力系數(shù)，在此基礎(chǔ)上運(yùn)用三維非線性靜風(fēng)穩(wěn)定分析方法對六種開槽率斷面的橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜風(fēng)穩(wěn)定性分析。得出主要結(jié)論為：開槽箱梁靜風(fēng)失穩(wěn)臨界臨界風(fēng)速會隨著開槽率的增加而提高，同時(shí)隨著初始風(fēng)攻角的減小而提高。開槽箱梁；三分力系數(shù)；初始風(fēng)攻角；開槽率；風(fēng)致靜力穩(wěn)定性概述近年來由于橋梁的大跨化導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體剛度弱化，從而對風(fēng)的敏感性也大大增加，橋梁抗風(fēng)問題成為大
四川水泥 2016年3期2016-12-18
- 600 m跨鋼筋混凝土拱橋靜風(fēng)失穩(wěn)全過程分析
跨鋼筋混凝土拱橋靜風(fēng)失穩(wěn)全過程分析謝長洲(廣西交通科學(xué)研究院，廣西 南寧 530007)文章根據(jù)橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定理論，針對600 m鋼筋混凝土拱橋靜風(fēng)穩(wěn)定性能問題，運(yùn)用大型通用有限元軟件ANSYS建立計(jì)算模型，分析拱橋隨風(fēng)速增加的靜風(fēng)失穩(wěn)全過程情況，探討拱橋在靜風(fēng)荷載下的失穩(wěn)機(jī)理。特大跨度；混凝土拱橋；靜風(fēng)穩(wěn)定；ANSYS0 引言混凝土拱橋受到施工技術(shù)的限制，最大跨度一直徘徊在400多米。近些年來，日本、歐洲以及中國，相繼開展了600 m級特大跨鋼筋混凝土拱橋
西部交通科技 2016年9期2016-12-09
- 交叉吊索對超大跨CFRP主纜懸索橋靜風(fēng)失穩(wěn)的抑制作用
FRP主纜懸索橋靜風(fēng)失穩(wěn)的抑制作用李翠娟，李永樂，強(qiáng)士中(西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，成都610031)大跨度橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)有可能先于動力失穩(wěn)，且破壞性更強(qiáng)，應(yīng)予以重視。簡單經(jīng)濟(jì)的交叉吊索可在基本不增加成本的前提下，有效改善超大跨懸索橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性。采用三維非線性分析方法，研究了交叉吊索對超大跨CFRP(Carbon Fibre Reinforced Plastic)主纜懸索橋靜風(fēng)抗力、失穩(wěn)過程及失穩(wěn)形態(tài)的影響。在提出有助于提高其靜風(fēng)穩(wěn)定性的交叉吊索最優(yōu)設(shè)置
振動與沖擊 2016年17期2016-10-24
- 懸索橋靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散的影響因素研究*
082)?懸索橋靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散的影響因素研究*吳長青?，張志田，陳政清(湖南大學(xué) 風(fēng)工程試驗(yàn)中心,湖南 長沙410082)摘要：基于索-梁體系廣義模型揭示了主纜系統(tǒng)剛度退化是導(dǎo)致大跨度懸索橋靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散的主要原因.研究了主纜和橋塔的變形對懸索橋剛度退化的影響.理論分析表明，主纜的豎向運(yùn)動對系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)剛度影響至關(guān)重要，當(dāng)任何一條主纜向上的豎向位移足夠大時(shí)，主纜將處于松弛狀態(tài)，進(jìn)而導(dǎo)致系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)剛度急劇下降.因此，主纜豎向運(yùn)動引起的剛度退化是大跨度懸索橋發(fā)生靜風(fēng)
- 懸索橋靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散的影響因素研究
導(dǎo)致大跨度懸索橋靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散的主要原因.研究了主纜和橋塔的變形對懸索橋剛度退化的影響.理論分析表明，主纜的豎向運(yùn)動對系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)剛度影響至關(guān)重要，當(dāng)任何一條主纜向上的豎向位移足夠大時(shí)，主纜將處于松弛狀態(tài)，進(jìn)而導(dǎo)致系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)剛度急劇下降.因此，主纜豎向運(yùn)動引起的剛度退化是大跨度懸索橋發(fā)生靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散的關(guān)鍵原因.本文的研究還表明主纜的側(cè)向位移和兩座橋塔塔頂之間沿橋軸方向的相對變位對主纜的剛度退化起延緩作用，從而提高臨界豎向位移.此外，紊流對扭轉(zhuǎn)發(fā)散的影響不容忽視
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2016年3期2016-04-08
- 西昌2014年大氣邊界層風(fēng)場特征分析
分為16個(gè)方位和靜風(fēng)C。式中g(shù)n為n方向的風(fēng)向頻率，fn為這段時(shí)間內(nèi)出現(xiàn)n方向風(fēng)的次數(shù)，c表示風(fēng)速為0的風(fēng)向（靜風(fēng)）。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，利用電子表格的圖表功能繪制風(fēng)向玫瑰圖，其中中心數(shù)字代表靜風(fēng)頻率。1.2.2 各高度上的平均風(fēng)速V（平均矢量風(fēng)風(fēng)速）這里的平均風(fēng)速是指同一高度上不同時(shí)間的平均風(fēng)速，是用求向量和的方法計(jì)算出來的風(fēng)的平均值。2 西昌地區(qū)邊界層風(fēng)向特征2.1 300 m高度上風(fēng)向特征2.1.1 各月300 m高度上風(fēng)向特征表1 距地300 m高度
- 一種新型風(fēng)玫瑰的設(shè)計(jì)及其對海洋站風(fēng)場數(shù)據(jù)的應(yīng)用*
半徑長度表示），靜風(fēng)的頻度放在中間。風(fēng)速玫瑰圖與風(fēng)向玫瑰圖類似，不過前者的統(tǒng)計(jì)對象是各方向的風(fēng)速大小，即風(fēng)速玫瑰圖中極坐標(biāo)的半徑表示各方向的平均風(fēng)速。風(fēng)頻風(fēng)速玫瑰圖是在一個(gè)玫瑰圖中同時(shí)表達(dá)風(fēng)頻和風(fēng)速，即在每一方向上用線段的長度表示風(fēng)頻，用線段末段的風(fēng)羽表示該方向上的平均風(fēng)速。風(fēng)玫瑰圖應(yīng)用非常廣泛，它在天氣分析［1］、氣候 評 價(jià)、風(fēng) 能 利 用［2］、城市規(guī)劃［3］、建 筑 設(shè)計(jì)［4］、環(huán)境評估、衛(wèi)生工程學(xué)［5－6］、污染擴(kuò)散［7］、消防監(jiān)督、海洋能開發(fā)［
海洋開發(fā)與管理 2015年6期2015-06-06
- 常規(guī)大跨斜拉橋常遇與極端靜風(fēng)荷載響應(yīng)分析
研究內(nèi)容豐富，在靜風(fēng)荷載研究方面主要集中于靜風(fēng)穩(wěn)定性方向。程進(jìn)較早系統(tǒng)研究了大跨橋梁的靜風(fēng)穩(wěn)定性，考慮靜風(fēng)荷載與結(jié)構(gòu)雙重非線性影響，基于增量與內(nèi)外兩重迭代完成了大跨徑斜拉橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的全過程分析［2］。此外，很多學(xué)者對大跨橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定性分析方面進(jìn)行了廣泛研究。李俊對宜賓長江大橋進(jìn)行了靜風(fēng)穩(wěn)定性分析［3］;熊正元討論了靜風(fēng)荷載非線性、初始攻角等影響參數(shù)對大跨斜拉橋靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速的影響［4］;楊上清利用ANSYS 分析軟件，研究了風(fēng)速逐級增加的過程中，非線性
湖南交通科技 2015年1期2015-04-26
- 風(fēng)障對大跨度懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響
障對大跨度懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響，本文以某大跨懸索橋?yàn)檠芯勘尘埃陲L(fēng)洞試驗(yàn)獲得的主梁靜力三分力系數(shù)的基礎(chǔ)上，對比研究了透風(fēng)率50%的風(fēng)障靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響。1 工程概況及計(jì)算模型某懸索橋跨徑布置為578m+1650m+485m=2713m，如圖1所示。加勁梁斷面采用全寬36m的分體雙箱梁，中間開槽寬度為6m，梁高3.5m。鋼筋混凝土橋塔塔柱采用矩形凹角斷面，塔高約為200m，橋面以上部分塔高165m。該橋位于亞熱帶季風(fēng)性海洋氣候區(qū)域，橋址處基本風(fēng)速為41.1
安徽建筑 2014年6期2014-11-26
- 獨(dú)塔斜拉橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
越來越柔，結(jié)構(gòu)的靜風(fēng)穩(wěn)定性問題日益凸顯出來。以前大多數(shù)專家學(xué)者把主要精力放在研究橋梁結(jié)構(gòu)的動力失穩(wěn)問題上，這是因?yàn)楦鶕?jù)以往經(jīng)驗(yàn)，大跨徑橋梁結(jié)構(gòu)的靜風(fēng)失穩(wěn)風(fēng)速要比結(jié)構(gòu)的顫振臨界風(fēng)速高。目前，橋梁結(jié)構(gòu)的空氣動力問題已得到妥善的解決，但對空氣靜力問題的研究仍然欠缺［2－3］。靜風(fēng)穩(wěn)定性分析方法主要有側(cè)傾失穩(wěn)線性方法、扭轉(zhuǎn)發(fā)散線性方法、三角級數(shù)非線性方法和增量迭代非線性方法［4］。某獨(dú)塔鋼箱梁斜拉橋所在地區(qū)臺風(fēng)災(zāi)害比較頻繁，周圍環(huán)境開闊，地表類別為A類。橋梁跨度布
山東交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年2期2014-10-13
- 大跨人行懸索橋非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
其突出，大跨橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)風(fēng)速可能低于動力失穩(wěn)風(fēng)速，成為設(shè)計(jì)控制風(fēng)速。日本主跨1 990 m明石海峽大橋靜風(fēng)失穩(wěn)風(fēng)速僅76.5 m/s，低于全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)所得顫振臨界風(fēng)速92 m/s[1]。Hirai等[2]在懸索橋全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散現(xiàn)象，而在主跨518 m汕頭海灣二橋風(fēng)洞試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)該斜拉橋受靜風(fēng)作用導(dǎo)致彎扭失穩(wěn)現(xiàn)象[3]。Boonya-pinyo等[4-15]對大跨橋梁靜風(fēng)響應(yīng)與穩(wěn)定性問題進(jìn)行分析探討、研究改進(jìn)，初步探明失穩(wěn)機(jī)理。
振動與沖擊 2014年14期2014-09-07
- 大跨徑橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定參數(shù)的敏感性分析
，發(fā)現(xiàn)了斜拉橋由靜風(fēng)引起的彎扭失穩(wěn)現(xiàn)象。后來，Boonyapinyo等學(xué)者對橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定性問題進(jìn)行不斷的探討和改進(jìn)，初步探明了失穩(wěn)機(jī)理。在總結(jié)已有研究的基礎(chǔ)上，本文基于風(fēng)洞試驗(yàn)測得的主梁靜力三分力系數(shù)，在綜合考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性和靜風(fēng)荷載非線性的基礎(chǔ)上，對大跨徑懸索橋以及大跨徑斜拉橋進(jìn)行了靜風(fēng)失穩(wěn)全過程分析；然后分別考察了三分力系數(shù)、初始風(fēng)攻角、橋塔風(fēng)荷載、纜索風(fēng)荷載以及邊跨風(fēng)荷載等參數(shù)對大跨徑纜索承重橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的敏感程度，得出在分析中必須考慮的參數(shù)和可以
振動與沖擊 2014年4期2014-09-05
- 超大跨度斜拉橋空氣靜力穩(wěn)定性研究
定性，前者主要指靜風(fēng)扭轉(zhuǎn)發(fā)散或橫向屈曲失穩(wěn)，而后者則主要指顫振穩(wěn)定性.迄今為止，對跨徑在千米及以下的斜拉橋開展了比較系統(tǒng)的抗風(fēng)研究，但對于超千米以上更大跨徑斜拉橋的抗風(fēng)性能研究則非常少.Nagai等對1 400 m主跨的鋼斜拉橋進(jìn)行了設(shè)計(jì)和分析，并進(jìn)行了不同主梁寬度和高度情況的空氣靜力和動力穩(wěn)定性的選型分析[4-5].高金盛等對采用碳纖維索的1 400 m主跨斜拉橋進(jìn)行了靜風(fēng)作用下的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析，從靜風(fēng)穩(wěn)定性角度探討了碳纖維索在超大跨度斜拉橋中應(yīng)用的可能
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年2期2014-08-24
- 顆粒物固定源在靜風(fēng)條件下對周邊環(huán)境的影響
行二次評估，分析靜風(fēng)等極端條件下污染源對周邊環(huán)境的影響。關(guān)鍵詞：固定污染源；顆粒物；靜風(fēng)；環(huán)境中圖分類號：X820.3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：2095-6835（2014）07-0157-02近幾年，我國中東部地區(qū)出現(xiàn)了長時(shí)間和大范圍的霧霾天氣，嚴(yán)重影響了人民群眾身體健康。空氣中存在的大量霾粒子會使大氣混濁，造成視野模糊并導(dǎo)致能見度降低，當(dāng)水平能見度小于10 km時(shí)，就會出現(xiàn)霾或霧霾天氣，因此控制顆粒物排放是治理霧霾的根本方法和首要任務(wù)。為實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)
科技與創(chuàng)新 2014年7期2014-07-03
- 澧水河大橋施工貓道的非線性靜風(fēng)響應(yīng)分析
貓道的構(gòu)件對其抗靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響越來越受到關(guān)注。因此，本文中筆者基于有限元軟件ANSYS，對澧水河特大懸索橋（以下簡稱澧水河大橋）貓道的非線性靜風(fēng)響應(yīng)進(jìn)行分析。1 工程概況澧水河大橋施工貓道采用三跨分離式布置（200m＋856m＋190m），共有6個(gè)通道。每幅貓道以8根Φ52鋼絲繩作為承重繩，其上聯(lián)結(jié)橫梁并鋪設(shè)鋼絲網(wǎng)和防滑木條。其中，大、小橫梁分別采用□80×80×3和□60×60×3，且每隔6m設(shè)置1道。貓道兩側(cè)每2m設(shè)1根立柱，每側(cè)立柱上采用Φ20和Φ
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2013年1期2013-12-08
- 屋蓋結(jié)構(gòu)的風(fēng)振分析及等效靜風(fēng)荷載研究
的風(fēng)振分析及等效靜風(fēng)荷載研究馬 超，石碧青(華南理工大學(xué)土木與交通學(xué)院，廣東廣州 510641)結(jié)合剛性屋蓋模型的風(fēng)洞試驗(yàn)，在采用HEM方法精確分析結(jié)構(gòu)風(fēng)致響應(yīng)的基礎(chǔ)上，根據(jù)位移等效原則，結(jié)合荷載響應(yīng)相關(guān)法(LRC)可以計(jì)算出大跨度屋蓋空間結(jié)構(gòu)的等效靜風(fēng)荷載(ESWL)，并將其應(yīng)用于某體育場館的風(fēng)振分析和ESWL計(jì)算，結(jié)果顯示了該方法的有效性和正確性。風(fēng)洞試驗(yàn)；大跨度屋蓋；風(fēng)致響應(yīng)；風(fēng)荷載由于大跨度屋蓋空間結(jié)構(gòu)具有自重輕、阻尼小、柔性大、自振頻率低等特點(diǎn)，
河北工業(yè)科技 2013年4期2013-12-06
- 大跨平屋蓋的多目標(biāo)等效靜風(fēng)荷載研究
、風(fēng)振響應(yīng)和等效靜風(fēng)荷載分析成為近年來研究的重點(diǎn)和熱點(diǎn)。其中，等效靜風(fēng)荷載將結(jié)構(gòu)風(fēng)振以一種靜力等效的方式表現(xiàn)出來，成為結(jié)構(gòu)主體抗風(fēng)設(shè)計(jì)用風(fēng)荷載的取值依據(jù)，該方面的研究工作具有重要的工程價(jià)值。以陣風(fēng)荷載因子法［1］為基礎(chǔ)的高層、高聳結(jié)構(gòu)等效靜風(fēng)荷載分析方法已較為成熟，并反映到各國建筑規(guī)范中。Zhang［2］從結(jié)構(gòu)動力學(xué)方程出發(fā)，將脈動風(fēng)對應(yīng)的等效靜風(fēng)荷載用高層結(jié)構(gòu)第1階振型慣性力表示(慣性力法)，其成果反應(yīng)到中國建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范中。Kasperski等［3］
振動與沖擊 2013年24期2013-05-24
- 雙主跨懸索橋靜風(fēng)失穩(wěn)模式及其機(jī)理分析
也發(fā)現(xiàn)了斜拉橋由靜風(fēng)引起的彎扭失穩(wěn)現(xiàn)象［4］.此后，多位國內(nèi)外學(xué)者［5-11］對靜風(fēng)穩(wěn)定問題進(jìn)行的研究也表明大跨度橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)有可能先于動力失穩(wěn)而發(fā)生，并對單主跨纜索承重橋梁靜風(fēng)失穩(wěn)機(jī)理進(jìn)行探討.目前國內(nèi)外對大跨度橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定性的研究主要針對單主跨的纜索承重橋梁，對雙主跨懸索橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性的研究很少.本文在綜合考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性和靜風(fēng)荷載非線性基礎(chǔ)上，采用風(fēng)荷載增量與內(nèi)外迭代方法，編制相應(yīng)分析程序，對國內(nèi)在建的3座雙主跨懸索橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性進(jìn)行非線性全過程分
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年8期2012-09-04
- 林芝機(jī)場風(fēng)場特征及對飛機(jī)起降的影響
于增大飛機(jī)升力，靜風(fēng)條件下起降也是比較安全的。而在側(cè)風(fēng)條件下起降的飛機(jī)，要保持正常的下滑道或跑道非常困難。風(fēng)向風(fēng)速對飛機(jī)起降、爬升均有直接影響。同樣，在林芝機(jī)場，近地面風(fēng)也是對飛機(jī)起降威脅很大的氣象條件之一。1）盛行風(fēng)盛行風(fēng)又稱最多風(fēng)向，是指一個(gè)地區(qū)在某一時(shí)段內(nèi)出現(xiàn)頻數(shù)最多的風(fēng)或風(fēng)向。通常按日、月、季和年的時(shí)段用統(tǒng)計(jì)方法求出相應(yīng)時(shí)段的盛行風(fēng)向。盛行風(fēng)帶往往與一地的環(huán)流條件有密切關(guān)系。以下利用2002年地面風(fēng)逐日逐時(shí)觀測資料作05號和23號跑道的風(fēng)向風(fēng)速玫瑰
科技視界 2012年27期2012-08-22
- 大跨度懸索橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
者通過計(jì)算發(fā)現(xiàn)了靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象出現(xiàn)的可能性。因此，有必要對大跨度橋梁的靜風(fēng)穩(wěn)定性問題進(jìn)行全面的研究。2 靜風(fēng)荷載的計(jì)算靜風(fēng)荷載是指作用在橋梁結(jié)構(gòu)上氣動力中的定常部分，如圖1按主梁三個(gè)方向?qū)?span id="j5i0abt0b" class="hl">靜風(fēng)荷載進(jìn)行分解，采用風(fēng)軸坐標(biāo)系時(shí)得到橫向風(fēng)荷載FH、豎向風(fēng)荷載FV以及扭轉(zhuǎn)力矩M。轉(zhuǎn)換到結(jié)構(gòu)整體坐標(biāo)系下為：式中：α=α0+β為有效風(fēng)攻角，α0為初始風(fēng)攻角，β為主梁扭轉(zhuǎn)變形角；1/2 ρU2為空氣平均動壓；H，B，L分別為主梁的高度、寬度與長度；CH，CV，CM分別為荷
上海鐵道增刊 2011年1期2011-06-19
- 斜拉橋非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析
得更加敏感，存在靜風(fēng)失穩(wěn)的可能性[1]。靜風(fēng)失穩(wěn)是指結(jié)構(gòu)在給定風(fēng)速作用下，主梁發(fā)生彎曲和扭轉(zhuǎn)，一方面改變了結(jié)構(gòu)剛度，另一方面改變了風(fēng)荷載的大小，并反過來增大了結(jié)構(gòu)的變形，最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的現(xiàn)象。過去，人們普遍認(rèn)為大跨徑橋梁的顫振臨界風(fēng)速一般都低于靜力失穩(wěn)，近年來風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)和理論研究表明，大跨徑橋梁存在由靜風(fēng)引起的彎扭失穩(wěn)現(xiàn)象。早期的靜風(fēng)穩(wěn)定性分析方法主要采用側(cè)傾分析法和結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)發(fā)散分析法，它們均未考慮結(jié)構(gòu)和靜風(fēng)荷載非線性因素的相互作用，難以獲得準(zhǔn)確的靜風(fēng)失穩(wěn)
- 靜風(fēng)荷載對高墩大跨橋梁位移影響分析
610031)靜風(fēng)荷載對高墩大跨橋梁位移影響分析段翔遠(yuǎn)，徐井芒，陳 嶸(西南交通大學(xué) 高速鐵路線路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都 610031)為了研究靜風(fēng)荷載對高墩大跨橋梁縱橫向位移的影響，為高墩大跨橋梁上鋪設(shè)無縫線路、無砟軌道提供理論依據(jù)，運(yùn)用有限元軟件ANSYS，建立橋梁—墩臺—基礎(chǔ)相互作用一體化模型，分析了靜風(fēng)荷載對橋梁縱向位移、橫向位移的影響以及不同橋型對靜風(fēng)荷載抵抗能力的影響。結(jié)果表明，靜風(fēng)荷載作用下，高墩大跨橋梁會產(chǎn)生較大的縱橫向位移;在最大風(fēng)
鐵道建筑 2011年9期2011-02-02
- 空間主纜懸索橋非線性靜風(fēng)穩(wěn)定分析
的增大導(dǎo)致的橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定問題日益突出[1-2]。大跨度纜索承重橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn),一般表現(xiàn)為加勁梁在靜力風(fēng)荷載作用下發(fā)生的扭轉(zhuǎn)發(fā)散現(xiàn)象,具有突發(fā)性特點(diǎn)。日本東京大學(xué)Hirai教授于1967年在懸索橋的全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)中觀察到了靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散的現(xiàn)象,同濟(jì)大學(xué)在對汕頭海灣二橋的風(fēng)洞試驗(yàn)中,也發(fā)現(xiàn)了斜拉橋由靜風(fēng)引起的彎扭失穩(wěn)現(xiàn)象[3]。以往人們普遍認(rèn)為大跨徑橋梁的顫振臨界風(fēng)速一般都低于靜力失穩(wěn)的發(fā)散風(fēng)速,許多科研工作者對動力失穩(wěn)的關(guān)注程度往往高于靜風(fēng)失穩(wěn),但是宋等
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2010年3期2010-08-11
- 雙層球面網(wǎng)殼的風(fēng)振特性與等效靜風(fēng)荷載
統(tǒng)風(fēng)振系數(shù)的等效靜風(fēng)荷載表達(dá)方法，可以供設(shè)計(jì)人員參考.1 工程及風(fēng)洞試驗(yàn)簡介1.1 工程介紹工程背景為浙江某電廠擬建的兩座連續(xù)排列的球殼煤倉，煤倉屋蓋采用雙層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，其下由36根扶壁柱和混凝土墻體共同支撐，球殼跨度(L)125 m，矢高(f)47 m，屋檐高度(h)18 m，建筑面積12 265 m2，其規(guī)模在國內(nèi)是少有的(圖1).該結(jié)構(gòu)質(zhì)量輕、柔性大，屬典型的風(fēng)敏感結(jié)構(gòu)，且建于沿海臺風(fēng)多發(fā)地區(qū)，風(fēng)荷載在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中起控制作用，其抗風(fēng)性能值得深入研究.圖1
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2010年10期2010-03-14