偏心率
- 工藝參數(shù)對水輔注塑彎管彎曲段偏心率影響的數(shù)值分析
藝參數(shù)對彎管件偏心率的影響，筆者對比分析了不同熔體溫度、注水壓力以及注水延遲時間下的水穿透偏心特征，探討了影響規(guī)律和影響機理，旨在為彎管件WAIM工藝的發(fā)展提供理論依據(jù)和指導(dǎo)。1 模擬部分1.1 材料選用選用A. Sochulmanzh 制造商生產(chǎn)的牌號為POLYFORT FPP 20 GFC 的聚丙烯復(fù)合材料。該復(fù)合材料具有優(yōu)異的力學(xué)性能、良好的可加工性和流動性。1.2 基本假設(shè)和控制方程探討選用聚丙烯復(fù)合材料的WAIM，考慮該材料熔體的黏彈性以及水(視
工程塑料應(yīng)用 2023年10期2023-11-08
- Lambert交會中轉(zhuǎn)移時間的優(yōu)化及應(yīng)用
用一種基于橫向偏心率的Lambert交會求解算法,以求解橫向偏心率為切入點,可避免出現(xiàn)奇異點的問題,并將轉(zhuǎn)移時間表示為橫向偏心率的函數(shù);在固定速度增量條件下,選取轉(zhuǎn)移時間作為軌道轉(zhuǎn)移優(yōu)化問題的優(yōu)化指標(biāo)是最合適的選擇,利用自適應(yīng)粒子群優(yōu)化算法對軌道轉(zhuǎn)移中轉(zhuǎn)移時間進行優(yōu)化,采用自適應(yīng)慣性權(quán)重和自適應(yīng)變異機制優(yōu)化轉(zhuǎn)移時間,達到用最短的轉(zhuǎn)移時間在固定速度增量的情況下實現(xiàn)Lambert交會。1 Lambert交會轉(zhuǎn)移時間研究針對經(jīng)典普適變量法存在的奇異點問題,采用基
航天控制 2023年3期2023-07-05
- 油槽設(shè)計對軸承潤滑性能的影響研究
槽參數(shù)下、不同偏心率對這些特性參數(shù)的影響，發(fā)現(xiàn)合理的選擇油槽參數(shù)可以提高油膜的穩(wěn)定性。1 模型建立1.1 軸承內(nèi)流體三維模型的建立本文研究的是某發(fā)動機曲軸主軸承，其流體三維模型由進油口內(nèi)流體、進油槽內(nèi)流體、油膜3 部分組成，如圖1 所示。圖1 流體模型三維圖Fig.1 3D drawing of fluid model在凹槽模型下方是油槽模型。本文使用的周向油槽結(jié)構(gòu)，油槽模型有8 個圓形油槽，以軸向中心成對稱分布，單側(cè)油槽有4 個，在圓形油槽上方有一環(huán)形油
農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程 2022年1期2022-10-31
- 動靜壓氣體徑向軸承的靜態(tài)性能轉(zhuǎn)速效應(yīng)
承的承載力隨著偏心率的增大成比例增大；文獻[3]用軸承數(shù)代替軸承轉(zhuǎn)速，提出了一種分析高精度氣體軸承靜態(tài)性能和動態(tài)性能的數(shù)值方法；文獻[4]提出了一個簡單有效的模型用于分析氣體箔片軸承的靜態(tài)和動態(tài)性能，研究結(jié)果表明在高載荷工況下，軸承的靜態(tài)剛度系數(shù)幾乎是恒定的，并且獨立于軸頸轉(zhuǎn)速；文獻[5]研究了不同轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下純動壓氣體軸承和動靜壓氣體軸承的靜態(tài)性能和動態(tài)性能，分析了不同轉(zhuǎn)速下氣膜的動壓效應(yīng)和靜壓效應(yīng)，得到了軸承氣膜的壓力分布；文獻[6-7]數(shù)值仿真分析了小
軸承 2022年10期2022-10-21
- 旋轉(zhuǎn)圓柱微間隙剪切流動特性研究
究了間隙大小、偏心率等對氣膜速度和壓力場的影響[1，8]。如Chun等[9]采用非結(jié)構(gòu)化有限體積法模擬間隙流動，研究邊界條件和偏心率對流場的影響。動壓氣體軸承在工作時形成的間隙流動是一種典型的泰勒-庫特流動。對于常規(guī)尺度的泰勒-庫特流動，部分學(xué)者研究分析認為間隙內(nèi)壓力梯度、流體剪切力及離心力是泰勒渦產(chǎn)生的重要因素[10-11]。在泰勒-庫特流動中，偏心也是必不可少的影響因素，在偏心狀態(tài)下流動的穩(wěn)定性往往小于同心時的穩(wěn)定性[12]，并且偏心的增加有利于周向回
機械設(shè)計與制造工程 2022年9期2022-10-19
- 基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)隔震層扭轉(zhuǎn)控制及影響研究
明：即使隔震層偏心率很小，上部結(jié)構(gòu)的偏心仍然會使結(jié)構(gòu)體系產(chǎn)生一定的扭轉(zhuǎn)反應(yīng)，而且增加結(jié)構(gòu)的周期會增加結(jié)構(gòu)偏心的影響。吳香香等［14］認為所有的偏心參數(shù)對結(jié)構(gòu)的側(cè)向反應(yīng)（側(cè)向加速度、側(cè)向位移、隔震層剪力）影響不明顯，而對結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)反應(yīng)非常明顯。李向真等［15］通過一個3 層兩跨的鋼框架的振動臺試驗證明，調(diào)整隔震層剛心使其與上部質(zhì)心位置接近可降低偏心隔震結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)反應(yīng)。馬永宏等［16］則認為不同隔震層剛度偏心率下，結(jié)構(gòu)的加速度、層間剪力、層間位移和扭轉(zhuǎn)角反應(yīng)變化
地震工程與工程振動 2022年4期2022-09-22
- 浮環(huán)軸承內(nèi)油膜變偏心率與恒偏心率潤滑特性對比分析*
膜模型，分析了偏心率、壓力、溫度及轉(zhuǎn)速等對油膜承載力及最大油膜壓力的影響。但其在建模時采用了固定的偏心率，未討論偏心率隨時間變化時對最大油膜壓力及最小油膜厚度的影響。蔣枚利[4]基于有限差分法對渦輪增壓器浮環(huán)軸承的靜態(tài)特性進行了分析，探究寬徑比及偏心率對油膜壓力的影響。浮環(huán)軸承是動壓滑動軸承的一種，為使渦輪增壓器能在大功率高轉(zhuǎn)速下穩(wěn)定工作，要求浮環(huán)軸承能承擔(dān)一定的載荷并且具有很小的摩擦力使得轉(zhuǎn)軸靈活轉(zhuǎn)動。浮環(huán)軸承運動過程中，浮環(huán)與軸頸的表面被內(nèi)油膜的壓力分
潤滑與密封 2022年9期2022-09-21
- 再生混凝土結(jié)構(gòu)的受力性能研究
響,分別列出了偏心率e分別為0.25和0.50時的荷載-軸向位移曲線。當(dāng)偏心率為0.25時,隨著取代率從0增加至100%,試件的峰值荷載先減小后增大,取代率為100%時峰值荷載最大(約967.5 kN),見圖2(a);當(dāng)偏心率為0.50時,隨著取代率從0增加至100%,試件的峰值荷載先增加后減小,取代率為40%時峰值荷載最大(約835.6 kN),見圖2(b)。整體而言,在其他參數(shù)相同條件下,再生粗骨料取代率對方鋼管再生混凝土試件的承載力有明顯影響,隨著取
太原學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年3期2022-08-25
- 查看日歷估算地球軌道偏心率
地球公轉(zhuǎn)軌道的偏心率.開普勒第一定律［1］告訴我們，地球公轉(zhuǎn)軌道是橢圓，太陽位于橢圓的一個焦點上，設(shè)橢圓的半長軸為a，半短軸為b，半焦距為c，如圖1所示.眾所周知，太陽在秋分、春分之日直射赤道，如圖1中A、B兩點所示；在冬至、夏至分別直射南北回歸線，如圖1中P、Q兩點所示.圖1 地球公轉(zhuǎn)軌道示意圖由圖1、圖2可知，矩形A′B′C′D′的邊長分別為2b和2c，橢圓面積為S=πab，代入（3）式得到圖2 ΔS的矩形近似從而推得地球公轉(zhuǎn)軌道的偏心率e為如果將地球
物理教師 2022年3期2022-04-18
- 正弦行波激勵下單層偏心框架結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)響應(yīng)的解析解
響應(yīng)，探討質(zhì)量偏心率和激勵頻率對結(jié)構(gòu)的峰值樓板扭矩和峰值柱剪力的影響規(guī)律。1 振動方程1.1 振動方程建立圖1（a）是單層偏心框架結(jié)構(gòu)示意圖，其中b和a分別是x和y方向跨度，h是結(jié)構(gòu)高度。設(shè)m是剛性樓板質(zhì)量，Jcm是繞樓板質(zhì)心鉛直軸的轉(zhuǎn)動慣量。kx與ky分別是各柱在x和y方向的側(cè)移剛度。點Cs是結(jié)構(gòu)的剛心和樓板形心重合點，點Cm是樓板質(zhì)心，ex是x方向的質(zhì)量偏心距。波動沿x方向傳播，y方向激勵。左側(cè)1 柱和2 柱的柱底先同時受到激勵，右側(cè)3 柱和4 柱的柱
地震工程與工程振動 2022年1期2022-03-08
- 釷基核能系統(tǒng)熔鹽泵液下軸承偏心率對支撐特性的研究分析
下軸承的間隙、偏心率、長徑比、液下軸承結(jié)構(gòu)、材料、熔鹽物性、運行工況等因素決定［8］。液下軸承的支撐特性與軸系設(shè)計密切相關(guān)［9］，尤其是不同轉(zhuǎn)速、不同載荷條件下，液下軸承的偏心率對熔鹽泵軸系運行穩(wěn)定性具有重要的影響。本文基于高溫熔鹽長軸泵用液下軸承為例，采用720℃氯鹽為潤滑介質(zhì)，從設(shè)計計算和實驗驗證兩個方面論述高溫熔鹽液下軸承的動特性影響因素。盡管氯鹽和氟化物的組成差異很大，但其密度、黏度等參數(shù)值在高溫下接近，所以兩者對軸承的潤滑性能有類似的作用。因此，
核技術(shù) 2022年2期2022-02-28
- 速度脈沖地震下偏心重力柱-核心筒結(jié)構(gòu)的彈塑性地震響應(yīng)分析
保持不變。結(jié)構(gòu)偏心率的計算公式如下：式中：xi為第i根柱或者墻質(zhì)心相對于幾何中心的橫坐標(biāo)；L為結(jié)構(gòu)沿偏心方向的總長度；e為質(zhì)量偏心距。前期研究結(jié)果表明[3]，在豎向布置上，各層均勻偏心體系相對于其它偏心體系的地震需求更大，更為不利，所以本研究選取各層均勻質(zhì)量偏心體系來進行研究與分析。2 地震動輸入與分析方法2.1 地震動輸入歷次震害表明，速度脈沖地震作用相對于非速度脈沖地震作用，將對結(jié)構(gòu)造成更大的速度和位移沖擊。選取表1所列3 條近場速度脈沖型地震加速度記
湖南工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2022年2期2022-02-12
- 偏心率對顆粒介質(zhì)次生各向異性的影響
研究。而實際上偏心率越大，法向接觸力偏離質(zhì)心愈發(fā)顯著，產(chǎn)生了額外的繞質(zhì)心轉(zhuǎn)動阻抗。繼而，顆粒之間互鎖咬合效應(yīng)隨之增大，顆粒旋轉(zhuǎn)自由度也隨之減小。因此，組構(gòu)各向異性和宏觀抗剪強度受到影響。對此，本研究提出偏心率量化顆粒主軸不對稱的程度，一定程度上完善了顆粒形態(tài)特征的量化指標(biāo)體系。并繼而嘗試基于非對稱擴展超級橢球進行了不同偏心率的顆粒介質(zhì)趨真建模，以期探究偏心率對顆粒介質(zhì)次生細觀各向異性演化的影響，為進一步揭示眾多力學(xué)現(xiàn)象的細觀機理并建立考慮顆粒形狀特征的顆粒
華南理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年11期2022-02-04
- 質(zhì)量偏心Timoshenko梁的振動波特性研究
首先來考察質(zhì)量偏心率對波數(shù)的影響，定義偏心率ee=e/R。圖1給出了截止頻率隨質(zhì)量偏心的變化，可以看出，質(zhì)量偏心使得截止頻率降低，也就是那組彎曲振動衰減波會提前出現(xiàn)波數(shù)轉(zhuǎn)變，變?yōu)閺澢駝觽鞑ゲ?。圖1 截止頻率隨偏心率的變化Fig.1 Variation of cut-off frequency with eccentricity式(18)中的三組波數(shù)，每組波數(shù)互為相反數(shù)，因此只考察λ1、λ3、λ5。圖2給出了各種偏心率下波數(shù)λ1的變化情況，縱坐標(biāo)Ω是頻率比
振動與沖擊 2022年1期2022-01-27
- 偏心螺旋套管環(huán)形側(cè)流動及換熱特性數(shù)值研究
沒有對內(nèi)管徑向偏心率的影響規(guī)律進行研究，更沒有揭示偏心率影響下的強化換熱機理.因此，本文采用數(shù)值模擬方法對比研究了不同偏心率的螺旋套管環(huán)形流道的流動、傳熱特性.分析總結(jié)了偏心螺旋套管環(huán)形流道流場分布和換熱性能規(guī)律，系統(tǒng)地揭示了其環(huán)形流道的換熱強化機理.該研究工作能夠為螺旋套管換熱器的優(yōu)化設(shè)計提供參考，對高效換熱器的應(yīng)用具有重要的實際意義.1 模型及驗證1.1 幾何模型NX12.0建立的三維偏心螺旋套管結(jié)構(gòu)如圖1所示.對于所有的螺旋套管換熱器，不同偏心率結(jié)構(gòu)
東北電力大學(xué)學(xué)報 2021年6期2021-11-19
- 基于遺傳算法的建筑隔震支座優(yōu)化布置軟件研發(fā)
個關(guān)鍵環(huán)節(jié)，而偏心率是隔震支座布置時首先需要滿足的關(guān)鍵指標(biāo).偏心率,是指隔震層剛度中心與上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)量中心之間的偏離程度[5].根據(jù)工程經(jīng)驗，偏心率越小則上部結(jié)構(gòu)更趨于整體平動，隔震效果越好，且其余指標(biāo)(支座抗壓、抗拉、位移、減震系數(shù)等)也容易滿足要求，其相應(yīng)的經(jīng)濟性指標(biāo)也較好；而偏心率越大，則上部結(jié)構(gòu)更趨于整體轉(zhuǎn)動，隔震效果較差，且其余指標(biāo)也難以滿足要求，其相應(yīng)的經(jīng)濟性指標(biāo)也較差[1].目前，科研人員關(guān)于隔震的研究大都直接針對整體結(jié)構(gòu)性能指標(biāo)，而關(guān)于隔震
成都大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年3期2021-10-19
- Hansen系數(shù)遞推的效率?
,可以用來進行偏心率函數(shù)Gl,p,q=的遞推.將基本遞推關(guān)系式(R1)和(R3)式中的Hansen系數(shù)換成偏心率函數(shù),相應(yīng)的偏心率函數(shù)Gl,p,q的遞推公式即為[1]:其中,l、p和q是偏心率函數(shù)Gl,p,q的3個指標(biāo),e是軌道偏心率.2 遞推公式的特點3 直接計算方法和遞推方法的計算效率比較眾所周知,使用遞推方法的目的是為了提高計算效率.下文,我們舉例比較Hansen系數(shù)直接計算方法和利用k等于常數(shù)的遞推方法的計算效率.假定需要考慮的地球引力場攝動函數(shù)的
天文學(xué)報 2021年5期2021-10-09
- Hansen系數(shù)及其導(dǎo)數(shù)的直接計算方法?
表達式,對軌道偏心率e直接求導(dǎo),我們可以得到相應(yīng)的Hansen系數(shù)導(dǎo)數(shù)的直接計算表達式.基于Hansen系數(shù)的定積分表達式及其直接求導(dǎo)的導(dǎo)數(shù)表達式,也可以實現(xiàn)Hansen系數(shù)及其導(dǎo)數(shù)的直接計算.此外,Wnuk[5]還給出了另一種Hansen系數(shù)導(dǎo)數(shù)的直接計算表達式.這樣,對于Hansen系數(shù)及其導(dǎo)數(shù)的直接計算,本文回顧總結(jié)出7種主要方法:Balmino方法[4]、Wnuk方法[5]、Wnuk直接求導(dǎo)方法、Giacaglia方法[6]、兩種McClain方法
天文學(xué)報 2021年5期2021-10-09
- 兩個新的Hansen系數(shù)的遞推公式?
推公式,也缺少偏心率函數(shù)的向前遞推的輔助遞推公式.表1 4種基本遞推可以實行的遞推Table 1 The recursions implemented by four basic recursion formulae3 基本遞推公式的補充3.1 普通Hansen系數(shù)的一行初值向后遞推公式利用基本遞推公式(R1)和(R2),不難推導(dǎo)出普通Hansen系數(shù)的一行初值向后遞推公式,具體推導(dǎo)方法如下:此即我們需要的普通Hansen系數(shù)的一行初值向后遞推公式.遞推公
天文學(xué)報 2021年4期2021-08-14
- 均壓槽氣體靜壓軸承承載性能研究*
的直徑、轉(zhuǎn)速、偏心率以及節(jié)流孔直徑和供氣壓力等參數(shù)對氣體靜壓徑向微軸承的承載力和剛度的影響，并通過實驗進行驗證。Zhang J B等[8]采用求解層流邊界層方程的分離變量法詳細地分析了氣膜厚度、節(jié)流孔孔徑、供氣壓力對軸承的徑向壓力分布以及承載力和剛度的影響。Du J等[9]系統(tǒng)地研究了均壓槽的個數(shù)、開設(shè)形式、尺寸參數(shù)等因素對氣體軸頸軸承承載力和剛度的影響，并進行了實驗驗證。Chen M F等[10]分析了X形均壓槽氣體靜壓軸承的靜態(tài)和動態(tài)性能，并將計算得到
組合機床與自動化加工技術(shù) 2021年7期2021-08-02
- 太陽同步凍結(jié)軌道星座保持與捕獲
包括對半長軸、偏心率和軌道傾角的保持.太陽同步軌道為低軌，受大氣阻力影響，軌道高度會逐漸降低，偏心率會逐漸減小，不同衛(wèi)星由于大氣阻力和迎風(fēng)面差異，會引起星座成員之間相位出現(xiàn)相對漂移，影響星座覆蓋特性和衛(wèi)星進出站時序規(guī)劃，甚至可能出現(xiàn)星座成員相撞的風(fēng)險.因此必須對每個星座成員的相對相位進行保持控制，也稱星座站位保持.然而，凍結(jié)軌道對偏心率矢量有要求，所以還需要主動調(diào)整和保持各成員衛(wèi)星的偏心率矢量.太陽同步軌道衛(wèi)星軌道面與太陽關(guān)系相對固定，衛(wèi)星軌道傾角受太陽光
空間控制技術(shù)與應(yīng)用 2021年3期2021-07-28
- 一種高效的頂點偏心率計算方法
徑則是頂點u的偏心率，得知頂點的偏心率有助于分析圖的其他特征，比如圖的中心性、半徑和直徑等。頂點的偏心率越小，它在圖中的中心性越高，表示該頂點距離其他頂點更近。在一些實際的應(yīng)用場景里，偏心率求解是十分重要的，比如尋找社交網(wǎng)絡(luò)中有影響力的人、流行病關(guān)系網(wǎng)絡(luò)中的關(guān)鍵頂點或網(wǎng)絡(luò)拓撲圖中的重要站點等?，F(xiàn)有偏心率求解的算法主要分為近似算法[1-5]和精確算法[6-13]。針對精確算法，文獻[13]提出了ECC算法，該算法在圖中設(shè)置了參考頂點池，并構(gòu)建參考頂點的全局B
新一代信息技術(shù) 2021年2期2021-07-23
- 均壓槽氣體靜壓軸承數(shù)值計算與靜態(tài)性能分析*
為Δh,則根據(jù)偏心率e,可以得到軸承在不同偏心率下的剛度，偏心率的計算公式為e=Δh/h0(10)剛度的計算公式為K=ΔW/Δh(11)式中：h0為氣膜初始厚度；ΔW為承載力的變化量；Δh為氣膜厚度的變化量。從節(jié)流孔進入軸承氣膜間隙的氣體質(zhì)量流量為Qin，所以從氣膜間隙流出的總氣體質(zhì)量流量的計算公式為M=Qin1+Qin2(12)式中：Qin1為從頂部氣膜的節(jié)流孔進入的質(zhì)量流量；Qin2為從底部氣膜的節(jié)流孔進入的質(zhì)量流量。3 邊界條件及氣膜結(jié)構(gòu)由于氣膜是完
潤滑與密封 2021年7期2021-07-23
- 氣穴和圓度誤差影響下滑動軸承潤滑靜特性分析*
這些因素在不同偏心率下對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的承載力系數(shù)、端泄流量、能量損失的影響。楊小高[6]在傳統(tǒng)油膜的理論基礎(chǔ)上考慮尺寸和形狀誤差等加工因素，建立起考慮這兩者因素的累積效應(yīng)數(shù)學(xué)模型，研究發(fā)現(xiàn)混合節(jié)流油膜軸承能較好減小加工誤差的影響。吉宏斌等[7]建立氣穴的橢圓軸受力模型，用Fluent模擬分布，仿真分析得出有無氣穴狀態(tài)下和不同軸頸轉(zhuǎn)速下油膜壓力分布規(guī)律,但是該文獻只是在橢圓軸承的基礎(chǔ)上研究氣穴的影響，并未具體研究圓度誤差的影響。師占群等[8]研究發(fā)現(xiàn)在熱效應(yīng)和彈
潤滑與密封 2021年7期2021-07-23
- 基于數(shù)值計算的偏心率與半徑間隙對水潤滑軸承性能的影響
，液膜承載力、偏心率、最大液膜壓力和最大粗糙峰接觸壓力呈減小趨勢，粗糙峰接觸承載力和最小名義膜厚呈增加趨勢的結(jié)論。曹玉哲等[5]考慮了橡膠襯層的變形，證明了變形會導(dǎo)致承載力大幅下降與摩擦因數(shù)的明顯提高。尚明基等[6]通過施加不同載荷，進行了無/有水環(huán)境下的摩擦實驗，證明了摩擦因數(shù)均會先下降后升高，但二者的磨損機理不同。張興州等[7]采用數(shù)值計算方法，得到了隨著卷吸速度增大，偏位角增大，偏心率減小，最小膜厚增大；隨著載荷參數(shù)的增大，偏位角減小，偏心率增大，最
機械工程師 2021年6期2021-06-18
- 支點摩擦力對可傾瓦徑向滑動軸承潤滑特性的影響
示。首先，給定偏心率，估取偏位角θ和瓦塊擺角δ，采用有限差分法求解Reynolds方程，求得油膜壓力，然后計算油膜力矩Mp和摩擦力矩Mf，判斷兩者之和的絕對值是否圖4 三瓦可傾瓦徑向滑動軸承靜平衡位置分析流程圖3 結(jié)果與討論3.1 油膜壓力、厚度的分析因為三瓦可傾瓦徑向滑動軸承的負載主要由下瓦承擔(dān)，因此以下瓦為研究對象，給出偏位角的初始值為2°，偏心率為0.3，結(jié)合表1中軸承結(jié)構(gòu)的參數(shù)，分析油膜壓力、厚度分布受支點摩擦力的影響，分別作出周向壓力曲線、軸向壓
機械制造與自動化 2021年2期2021-05-22
- 滑動軸承支承下轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力學(xué)行為研究
、剛度、阻尼和偏心率）耦合作用下，理論上只有一個最佳匹配點。對于對稱轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)而言，系統(tǒng)中轉(zhuǎn)子的質(zhì)量、剛度以及柔性RSS機座拓撲優(yōu)化后的質(zhì)量、剛度和阻尼可以根據(jù)拓撲優(yōu)化計算而得，如表1所示。表1 轉(zhuǎn)子和柔性RSS機座參數(shù)根據(jù)上述參數(shù)，計算動力學(xué)參數(shù)匹配下圓盤最大振幅比的變化規(guī)律，其中圖2揭示的是在不同轉(zhuǎn)速下，最大振幅比出現(xiàn)的位置，圖3為不同剛度和阻尼參數(shù)匹配點的云圖軌跡。圖2 動力學(xué)參數(shù)匹配前后振幅比圖3 剛度和阻尼匹配后系統(tǒng)振幅比云圖圖4為在不同的偏心
中國設(shè)備工程 2021年9期2021-05-18
- 正常重力平均值處地心緯度與偏心率的關(guān)系式
緯度隨橢球第一偏心率變化的規(guī)律。本文將正常重力公式進行級數(shù)展開，利用牛頓迭代法等方法推導(dǎo)出正常重力平均值處地心緯度關(guān)于橢球第一偏心率的函數(shù)式。1 正常重力平均值及其取值的地心緯度有研究表明，當(dāng)正常重力平均值取大地緯度為35.358 7°處的正常重力值時，隨著第一偏心率的增大，正常重力平均值處的緯度逐漸增大[5]?？紤]到重力為引力和離心力之和，而引力為兩質(zhì)點之間的作用力，對地球而言，質(zhì)點取在地心更為合理。以地理緯度60°為例，其地心緯度為59.836°，兩者
大地測量與地球動力學(xué) 2021年2期2021-01-27
- 表面粗糙度對動壓軸承特性參數(shù)影響分析
形貌探究中，在偏心率大的情況下，軸承最小油膜厚度將會顯著減小，當(dāng)減小到與表面粗糙度幅值同一量級時，軸頸和軸瓦表面最大的微凸峰之間僅由幾個分子厚的油膜加以分隔，遠小于規(guī)定的最小油膜厚度安全限值，將導(dǎo)致油膜破裂，引起邊界摩擦或者干摩擦[10]。確?；瑒虞S承安全運轉(zhuǎn)是軸承設(shè)計的核心目標(biāo)，可限定最小油膜厚度極限值，以使軸承在流體潤滑狀態(tài)下正常工作。軸承表面所處的摩擦狀態(tài)可以用膜厚比λ2判斷，當(dāng)λ2≤1 時呈邊界摩擦狀態(tài)；λ2>3 時呈流體摩擦狀態(tài)；1≤λ2≤3 時
機械設(shè)計與制造 2020年12期2020-12-25
- 熱海王星系統(tǒng)HD 106315的近2:1平運動共振捕獲與軌道演化?
余顆熱海王星中偏心率較大(>0.2)的約占1/4, 分別分布于27個不同的行星系統(tǒng)[3].作為Kepler空間探測任務(wù)的延續(xù), K2在2014年至2018年3月完成了16期觀測工作并發(fā)現(xiàn)數(shù)百顆系外行星[4–5]. 而本文的研究對象熱海王星系統(tǒng)HD 106315正由K2任務(wù)所發(fā)現(xiàn). 恒星HD 106315距離地球(107.3±3.9)pc, 它是一顆質(zhì)量和半徑與太陽相似的F光譜型恒星, 年齡約為40億年, 其質(zhì)量為(1.07±0.03)M⊙, 半徑為(1.1
天文學(xué)報 2020年5期2020-09-28
- 軸瓦變形對水潤滑橡膠軸承潤滑特性的影響研究*
橡膠軸承在不同偏心率和轉(zhuǎn)速下的水膜壓力分布。鞏加玉[8]使用有限差分法對不同溝槽尺寸下的水潤滑軸承承載能力進行了研究，并將剛性結(jié)果和考慮軸瓦變形后的結(jié)果對比，發(fā)現(xiàn)軸瓦變形會對軸承承載產(chǎn)生影響，考慮變形后的溝槽尺寸選擇也更加復(fù)雜。上述研究分析了水潤滑軸承的潤滑性能，但是多集中于確定軸頸偏心位置后的水膜壓力和承載力研究，而工程實際之中，偏心位置一般是不確定的，且目前潤滑性能研究多偏重于個別參數(shù)，研究不夠系統(tǒng)。因此在此基礎(chǔ)上，本文以水潤滑橡膠軸承為研究對象，建立
機電工程技術(shù) 2020年8期2020-09-25
- 偏心率對CFRP鋼管約束混凝土柱力學(xué)性能的影響
向力，因此研究偏心率對構(gòu)件的影響顯得尤為重要。本文研究CFRP鋼管約束混凝土柱力學(xué)性能，分析偏心率對CFRP鋼管約束混凝土柱的影響規(guī)律，為實際工程應(yīng)用提供理論依據(jù)。1 有限元模型1.1 有限元模型的建立CFRP為各向異性材料，其在達到極限拉應(yīng)變之前定義為理想線彈性材料，當(dāng)超過極限拉應(yīng)變時材料發(fā)生破壞，承載力下降為0。根據(jù)簡化計算需要，鋼材采用的是雙線性隨動強化模型，屈服準則采用Von Mises屈服準則[15-16]?；炷敛捎盟苄該p傷模型。混凝土定義為八
河北工程大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2020年1期2020-06-22
- 不同工況下空穴效應(yīng)對滑動軸承潤滑性能的影響*
現(xiàn)在一定轉(zhuǎn)速和偏心率下，與Reynolds邊界條件相比，質(zhì)量守恒邊界條件下軸承承載力增大了20%左右。徑向滑動軸承在不同工況下工作時，產(chǎn)生空穴效應(yīng)的情況將隨之變化，對軸承潤滑性能的影響不容忽視。為了研究不同工況下空穴效應(yīng)對徑向滑動軸承潤滑性能的影響，本文作者根據(jù)能自動確定動態(tài)邊界的控制方程，求解完整油膜區(qū)和空穴區(qū)潤滑模型的統(tǒng)一潤滑方程，對比分析在不同工況下空穴效應(yīng)對徑向滑動軸承油膜壓力分布、油膜承載力、端泄流量和摩擦功耗等潤滑性能的影響。1 數(shù)學(xué)模型1.1
潤滑與密封 2019年9期2019-09-23
- 基于LAMOST對銀河系暈星軌道偏心率的研究*
究銀河系暈星的偏心率性質(zhì)。1 數(shù)據(jù)1.1 觀測數(shù)據(jù)郭守敬望遠鏡(LAMOST，大天區(qū)面積多目標(biāo)光纖光譜天文望遠鏡)位于中國科學(xué)院國家天文臺興隆觀測站，是一架有效口徑約4 m，視場約5°的“王-蘇反射施密特望遠鏡”。LAMOST有4 000根光纖，可以同時獲得4 000個天體的光譜[18-20]，因此具有很高的光譜獲取率。巡天的第4批數(shù)據(jù)已經(jīng)釋放，其中恒星光譜有6 898 298條，包含有計算出的恒星大氣參數(shù)以及視向速度(line-of-sight velo
中國科學(xué)院大學(xué)學(xué)報 2019年3期2019-05-27
- 短玻纖聚丙烯水輔注塑中注水壓力控制方式的數(shù)值模擬
殘余壁厚越小，偏心率越低[12]。Yang等采用單因素實驗方法和計算流體動力學(xué)分析，得出了影響水穿透長度的兩個主要參數(shù)是注射量和水壓，熔體溫度和延遲時間的影響很小[13]。Huang等研究了纖維增強聚丙烯水輔注塑制件的纖維取向，從剪切速率和冷卻速率場兩方面解釋了其形成機理[14]?？锾魄宓柔槍ψ⑺畢?shù)對水輔注塑制件造成的影響進行了模擬研究，發(fā)現(xiàn)注水速度越快穿透長度越長，殘余壁厚越?。蛔⑺疁囟葘λ拇┩搁L度和殘余壁厚的影響均不顯著；注水延遲時間越長穿透長度也
中國塑料 2019年3期2019-03-26
- 太陽系或再次迎來“星際訪客”
。天文學(xué)界常用偏心率來描述軌道形狀。例如，地球圍繞太陽運轉(zhuǎn)的軌道幾乎是圓形，其偏心率接近0。偏心率在0和1之間，軌道為橢圓形。偏心率大于1，則為雙曲線，按照這種軌道運動的天體會在星際間漫游，又稱“星際訪客”?，F(xiàn)有觀測結(jié)果顯示，C/2019 Q4的偏心率約為3，也就是說，它很可能是一個進入太陽系的“星際訪客”。不過歐洲航天局說，盡管全球已有很多望遠鏡和天文學(xué)者“盯”上C/2019 Q4，但要弄清它的運動軌跡和來源，仍需更長時間的觀測。目前已知的是，這是一顆直
發(fā)明與創(chuàng)新·大科技 2019年10期2019-02-04
- 一種自冷卻結(jié)構(gòu)燃油泵滑動軸承潤滑特性分析
-1)8000偏心率e0.8介質(zhì)比熱Cp/(J·(kg·℃)-1)20001.1 Reynolds潤滑方程及壓力邊界條件流體動壓潤滑是滑動軸承內(nèi)部油膜產(chǎn)生油膜壓力的基本原理，其Reynolds潤滑方程為(1)式中：p為油膜壓力；φ為柱坐標(biāo)下的角度；r為軸承半徑；h為油膜厚度；Ω為軸頸旋轉(zhuǎn)速度。對于Reynolds方程的求解，需要給定其壓力的邊界條件。對于圓柱型滑動軸承，Sommerfeld邊界條件認為，擴散區(qū)及收縮區(qū)都存在完整的油膜，周向的油膜壓力呈現(xiàn)周期
北京航空航天大學(xué)學(xué)報 2018年10期2018-10-30
- 往復(fù)柱塞泵轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)的水潤滑分析 お
進行分析。預(yù)設(shè)偏心率和轉(zhuǎn)套與泵體圓心連線水平方向夾角的初始值，利用Fluent自定義函數(shù)，采用動網(wǎng)格和滑移網(wǎng)格技術(shù)，求得該配流系統(tǒng)的整體流場；隨后將求得的泵腔內(nèi)流體對轉(zhuǎn)套的壓力以及彈簧力的合力作為轉(zhuǎn)套與泵體間潤滑膜的外載荷，利用Fortran編程求得該外載荷對應(yīng)的偏心率與偏位角；根據(jù)求得的偏心率與偏位角和預(yù)設(shè)值之間的誤差，松弛迭代偏心率和設(shè)定的夾角直至達到收斂精度，最后對3個時刻下的偏心率和偏位角進行分析比較。分析結(jié)果表明，該研究可有效判斷出不同時刻下轉(zhuǎn)套
青島大學(xué)學(xué)報（工程技術(shù)版） 2018年2期2018-09-10
- 導(dǎo)航衛(wèi)星軌道安全性分析及離軌處置策略綜述
高度；由于沒有偏心率增長控制策略，這些廢棄衛(wèi)星已經(jīng)穿過GLONASS、GPS和BDS星座的軌道高度，并且在BDS軌道高度上有空間密度峰值，給BDS在軌衛(wèi)星帶來碰撞風(fēng)險。GLONASS衛(wèi)星到壽后沒有采取離軌處置而遺留在運行軌道，因此在GLONASS軌道高度上空間物體較為密集。Galileo有2個GIOVE分別離軌在高于Galileo軌道118和598 km軌道高度上。BDS僅有1顆北斗M1衛(wèi)星執(zhí)行了離軌操作，北斗M1衛(wèi)星廢棄軌道高度高于北斗衛(wèi)星運行軌道924
兵器裝備工程學(xué)報 2018年12期2018-08-27
- 磨損情況下水潤滑橡膠軸承潤滑特性分析
.1 水膜厚度偏心率為0.9時，2種情況下水膜厚度的分布情況如圖3所示。對比圖3a、圖3b可以看出，在未磨損情況下，水膜厚度均勻變化；在磨損情況下，水膜厚度在最小間隙附近發(fā)生轉(zhuǎn)折，形狀與未磨損時呈反對稱，這是由于磨損區(qū)域存在，使得在該區(qū)域水膜厚度增加。假設(shè)磨損的形狀較為規(guī)則(磨損的區(qū)域形狀為與軸徑相同的圓弧形)，因此在磨損起始、結(jié)束位置有一定轉(zhuǎn)折。由圖3c可以看出，水膜厚度增加的區(qū)域范圍約為115°～205°(隨偏心率、磨損量變化)，不是關(guān)于最小間隙對稱分
軸承 2018年8期2018-07-26
- 轉(zhuǎn)子靜態(tài)偏心對低速大轉(zhuǎn)矩永磁電機性能的影響
方便，這里定義偏心率的定義。偏心率e為(1)式中，OO′—電機偏心距離；L—未偏心時的氣隙長度。電機靜態(tài)偏心后，電機在不同偏心率下的氣隙磁密如圖2所示。圖2 不同偏心率下的氣隙磁密分布為了更好的對比分析不同偏心率下的氣隙磁密，依次對不同偏心率下的磁密波形進行傅里葉分解，得到如圖3所示的各次諧波分布情況。偏心后的奇數(shù)次諧波分布相比于未偏心時的分布，基本變化不大。主要是偶數(shù)次諧波出現(xiàn)增多趨勢。其中，以二次諧波的變化最為明顯。圖4為二次諧波在不同偏心率下的百分比
防爆電機 2018年3期2018-06-08
- 柴油機連桿襯套潤滑計算分析
承的承載能力，偏心率對油膜壓力的影響不容忽視。柴油機；連桿襯套；動壓潤滑；偏心率1 引言連桿襯套作為柴油機的重要組成部分，在柴油機工作時受到較高的作用力、較高的溫度以及很大的摩擦作用，而良好的潤滑可以改善連桿襯套的工作狀況，因此，對其潤滑性能進行研究具有重要的意義。2 計算分析的數(shù)學(xué)模計算分析時，通過求解Reynolds方程可以得到潤滑油膜的壓力分布，由于該方程為含有多個未知表達式的偏微分方程，一般情況不能通過解析法對其進行求解，只能采用數(shù)值方法對偏微分方
河北農(nóng)機 2017年7期2017-08-07
- 某小學(xué)教學(xué)綜合樓隔震設(shè)計與抗震性能分析
上部結(jié)構(gòu)質(zhì)心的偏心率等方面對結(jié)構(gòu)的影響。計算與分析表明：通過增大獨立柱截面，在大震作用下，獨立柱不屈服，采用獨立柱的結(jié)構(gòu)形式合理，隔震結(jié)構(gòu)整體具有抵抗超烈度的能力；隔震層的剛心與上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)心偏心率大于3%(Y向)，考慮將邊角支座的水平位移放大系數(shù)取為1.15。關(guān)鍵詞： 底層柱頂隔震；框架結(jié)構(gòu)；獨立柱；偏心率層間隔震是基于基礎(chǔ)隔震理論而新發(fā)展的一種結(jié)構(gòu)控制體系。我國《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》[1](GB 50011-2010)(簡稱《10版抗規(guī)》)指出，目前底層
水利與建筑工程學(xué)報 2017年2期2017-05-17
- 基于LAMOST對銀河系厚盤恒星軌道偏心率及厚盤形成機制的研究*
域厚盤星的軌道偏心率分布可以用來限制銀河系厚盤的演化模型，一些研究已經(jīng)用類似方法基于一些巡天數(shù)據(jù)來研究厚盤的起源.例如：Wilson等[8]基于RAVE (Radial Velocity Experiment)的數(shù)據(jù)，Lee等[9]基于SEGUE(Sloan Extension for Galactic Understanding and Exploration)的數(shù)據(jù).在本文中我們用LAMOST數(shù)據(jù)來研究太陽鄰域厚盤的偏心率分布并與以上4種模型的數(shù)值模擬
中國科學(xué)院大學(xué)學(xué)報 2016年6期2016-12-19
- 側(cè)壓竹集成材弦向偏壓試驗研究
破壞形式.隨著偏心率的增大，C面的縱向和橫向極限應(yīng)變絕對值呈上升趨勢，而A面及兩側(cè)面B面和D面的縱向和橫向極限應(yīng)變絕對值呈下降趨勢.對于縱向極限應(yīng)變，偏心距較小試件的試驗結(jié)果離散性較大；對于橫向極限應(yīng)變，所有試件試驗結(jié)果的離散性均較大.偏心距較小時，試件的極限承載力下降較快且離散性較大；偏心距較大時，極限承載力下降較慢.弦向偏壓柱試件跨中截面平均應(yīng)變基本上呈現(xiàn)線性分布，符合平截面假定.給出了弦向偏壓竹集成材柱承載力計算公式，公式計算結(jié)果與試驗結(jié)果吻合良好.
湖南大學(xué)學(xué)報·自然科學(xué)版 2016年5期2016-06-07
- 無縫鋼管壁厚偏心率的測量分析及降低方法
?無縫鋼管壁厚偏心率的測量分析及降低方法漢斯·約阿希姆·佩勒（德國德華公司，德國門興格拉德巴赫41068）摘要：運用模型對無縫鋼管壁厚偏心率的形成及構(gòu)成進行分析；闡述了一種降低偏心率誤差的方法——穿孔時偏心高頻率旋轉(zhuǎn)技術(shù)，并將該方法用于監(jiān)測生產(chǎn)過程。分析認為：無縫鋼管的偏心率由來自管坯方面的偏心率和來自穿孔頂頭的偏心率構(gòu)成；穿孔時采用偏心高頻率旋轉(zhuǎn)技術(shù)，降低了偏心率的產(chǎn)生振幅，使軋件沿周向產(chǎn)生金屬流動，從而達到減小偏心率的目的。關(guān)鍵詞：無縫鋼管；斜軋穿孔機
鋼管 2016年1期2016-05-17
- GEO衛(wèi)星基于電推進系統(tǒng)的傾角與偏心率聯(lián)合控制方法
進系統(tǒng)的傾角與偏心率聯(lián)合控制方法李強，周志成*， 袁俊剛， 王敏中國空間技術(shù)研究院 通信衛(wèi)星事業(yè)部，北京 100094針對配置電推力器的GEO衛(wèi)星位置保持問題，提出一種對傾角與偏心率進行聯(lián)合控制的方法，建立了求解控制方程的優(yōu)化模型，并針對優(yōu)化模型變量多、約束復(fù)雜的問題進行降維處理，得到兩種簡化的求解方法，降低了求解復(fù)雜度與計算量，適合星上自主計算。采用聯(lián)合控制方法，僅靠電推力器就能夠同時實現(xiàn)衛(wèi)星傾角和偏心率的高精度控制，有效降低衛(wèi)星位置保持總的推進劑消耗。
中國空間科學(xué)技術(shù) 2016年3期2016-04-13
- 有限長軸頸軸承的彈性流體動力潤滑分析
隨載荷的增大，偏心率隨轉(zhuǎn)速增大而減小的幅度變小，偏位角隨轉(zhuǎn)速增大而增大的幅度亦變??；隨轉(zhuǎn)速的增大，偏心率隨載荷增大而增大的幅度變大，偏位角隨載荷增大而減小的幅度亦變大。此外，還研究了在定載荷條件下軸承寬度、厚度、潤滑油黏度、間隙等參數(shù)對油膜壓力、厚度及破裂位置的影響規(guī)律。該研究成果可為軸頸軸承的設(shè)計及其性能計算提供相應(yīng)的理論參考。關(guān)鍵詞：Winkler模型; 有限長軸頸軸承; 彈流潤滑; 偏位角；偏心率軸頸軸承也被稱為徑向滑動軸承，作為一種結(jié)構(gòu)簡單、連接可
西華大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年1期2016-03-17
- 論文摘要
提出了最大靜態(tài)偏心率、最大動態(tài)偏心率和滾動軸承與動壓軸承的不對中誤差等與間隙比取值范圍確定和影響間隙比大小的基礎(chǔ)參數(shù)，研究了上述參數(shù)的計算方法。針對滑滾混合軸承的低速工作狀態(tài)，提出了最大偏心率的計算方法，推導(dǎo)出最大偏心率的計算公式。最大偏心率的計算公式為εhymax=λ+δmax/CH，在間隙比λ和動壓軸承半徑間隙CH一定的情況下，最大偏心率取決于滾動軸承的最大彈性接觸變形量δmax。對于滾動軸承與動壓軸承理想對中的情況，滾動軸承的彈性接觸變形量在主軸轉(zhuǎn)速
金屬加工(冷加工) 2015年21期2015-04-17
- 超低軌道衛(wèi)星攝動特性分析及軌道維持方法*
道控制時，軌道偏心率會發(fā)生變化，為此，分析了在地球非球形引力攝動和大氣阻力攝動作用下偏心率的變化特性。在此基礎(chǔ)上，基于能量守恒原理提出了超低軌道維持的速度脈沖控制策略，對超低軌道維持的仿真結(jié)果表明，所設(shè)計的控制方案在實現(xiàn)軌道高度維持的同時，也將使得平均軌道偏心率矢量收斂至平衡位置，且用于軌道維持的燃料消耗合理，能夠滿足長時間的超低軌道飛行要求。1 超低軌道偏心率變化分析1．1 J2、J3項作用下軌道偏心率的變化特性考慮地球引力J2、J3攝動項，偏心率和近地
國防科技大學(xué)學(xué)報 2015年2期2015-04-04
- 浮環(huán)軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)對其動態(tài)特性的影響
，對不同轉(zhuǎn)速和偏心率下浮環(huán)動靜壓軸承的穩(wěn)定性進行了研究。但是在浮環(huán)軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)對其潤滑性能影響方面均未做系統(tǒng)的研究。下文基于摩擦學(xué)和流體動力潤滑理論，探討了索氏數(shù)、內(nèi)外膜偏心率在潤滑過程中與間隙比及浮環(huán)內(nèi)外半徑比的變化規(guī)律,得出浮環(huán)軸承總剛度和總阻尼與其結(jié)構(gòu)參數(shù)的變化關(guān)系。2 潤滑特性分析2.1 潤滑基本方程浮環(huán)內(nèi)表面與軸頸間的油膜稱為內(nèi)膜,浮環(huán)外表面與軸瓦間的油膜稱為外膜[5]。由力的平衡表明，浮環(huán)中心不移動且以等速轉(zhuǎn)動，潤滑介質(zhì)在內(nèi)外間隙中的流動服從R
軸承 2014年3期2014-07-21
- 冪律非牛頓流體在偏心圓環(huán)管中流動和傳熱的數(shù)值計算
了偏心圓環(huán)管的偏心率和非牛頓流體的冪律因子對圓環(huán)通道內(nèi)速度和溫度分布的影響，具有實際的理論意義和工程應(yīng)用價值.1 控制方程和邊界條件1.1 流動控制方程和邊界條件偏心圓環(huán)管橫截面如圖1，圖中ri和ro分別為內(nèi)外圓半徑，ε為偏心距，即內(nèi)外圓圓心距.文中以偏心圓環(huán)管內(nèi)充分發(fā)展層流為研究對象.圖1 計算區(qū)域幾何圖形Fig.1 Geometric drawing of computational domain對于充分發(fā)展層流問題，沿圓環(huán)管軸向的流動控制方程為:式中
江蘇科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2014年5期2014-03-07
- GEO衛(wèi)星棄置軌道穩(wěn)定性分析及離軌策略優(yōu)化
了近地點高度和偏心率大小的要求。本文對GEO 衛(wèi)星棄置軌道近地點高度受到的各種攝動源，尤其對日月引力攝動進行了分析，結(jié)果表明：棄置軌道偏心率較大時，二階日月引力攝動對不同近地點方向的棄置軌道近地點高度變化有著嚴重影響。利用這一日月對GEO 衛(wèi)星棄置軌道的攝動特性，可優(yōu)化GEO 衛(wèi)星的離軌策略，通過選擇近地點的方向來有效抑制棄置軌道近地點的下降，從而可突破《IADC空間碎片減緩指南》中的棄置軌道偏心率限制。2 IADC減緩指南要求IADC是國際上進行國家間空
航天器工程 2013年1期2013-12-29
- 中高軌道衛(wèi)星離軌參數(shù)研究
研究了半長軸和偏心率的長期變化，又利用數(shù)值法和半分析法研究了處置軌道長達200年時間的演化情況。通過對GPS處置軌道的研究發(fā)現(xiàn)，2倍近地點輻角（ω）與升交點赤經(jīng)（Ω）之和的正弦值增大，會導(dǎo)致偏心率的大幅增長。例如，對于初始偏心率0．02，2ω＋Ω＝270°的處置軌道，經(jīng)過140年后偏心率增長到0．5。NASA 對GPS航天器離軌的初步建議為：處置軌道至少抬高500km，偏心率不大于0．005，并按照相應(yīng)原則分別選取6個軌道面的初始近地點幅角，預(yù)計衛(wèi)星離軌所
航天器工程 2013年2期2013-12-29
- 靜止軌道共位衛(wèi)星東西位置保持優(yōu)化控制
近地點策略對其偏心率矢量進行控制,但該方法主要確定了在1 d中對衛(wèi)星進行控制的最優(yōu)時刻,而對其他位置保持參數(shù)(如控制周期、偏心率控制圓半徑等)及共位衛(wèi)星保持參數(shù)未作優(yōu)化[3、4]。本文基于靜止軌道多星共位任務(wù)中東西位置保持中能量消耗與保持參數(shù)間關(guān)系的分析,提出了共位衛(wèi)星東西位置保持參數(shù)的優(yōu)化設(shè)置方法。1 傾角、偏心率隔離對地球靜止軌道衛(wèi)星,其運動特性通常采用同步根數(shù)：平經(jīng)度漂移率D、偏心率矢量e、傾角矢量i和平恒星時角(平赤經(jīng))L描述,有式中：Rs為地球靜
上海航天 2011年2期2011-09-18
- 圓錐螺旋槽氣浮動壓軸承的動特性分析
壓軸承的轉(zhuǎn)速及偏心率等參數(shù)對軸承的動特性系數(shù)的影響。1 數(shù)學(xué)模型的建立1.1 控制方程的圓錐極坐標(biāo)形式氣體潤滑的基本內(nèi)容是以求解Reynolds方程來揭示氣體潤滑膜中壓力的分布規(guī)律。氣膜的動特性反映了軸頸偏離靜平衡位置并在此位置附近作變位運動時氣膜力的相應(yīng)變化情況。由于研究的是圓錐形螺旋槽軸承，在圓錐坐標(biāo)系下求解控制方程將會使問題的求解得到簡化[3-4]。對于螺旋槽氣體動壓滑動軸承用可壓縮的氣體作為潤滑劑時，經(jīng)推導(dǎo)得到圓錐形螺旋槽軸承在圓錐坐標(biāo)系下控制方程
軸承 2011年11期2011-07-26
- 采用偏心率和傾角矢量聯(lián)合隔離法實現(xiàn)雙星共位*
行的方法有絕對偏心率隔離法、相對偏心率隔離法、偏心率矢量和傾角矢量聯(lián)合隔離法以及經(jīng)度隔離法等[1-2]。本文對偏心率矢量和傾角矢量聯(lián)合隔離法進行雙星定位的工程實踐進行了論述，通過雙星定位的成功實踐能夠驗證該方法及控制策略的合理性和有效性。2 偏心率矢量和傾角矢量聯(lián)合隔離法用于描述衛(wèi)星軌道位置的主要參數(shù)[1-3]有：平經(jīng)度漂移率：D=-1.5(a-as)/as；平赤經(jīng)：L=Ω+ω+M；式中，a為衛(wèi)星半長軸，as為理想地球同步軌道半長軸，Ω為升交點赤經(jīng)，ω為近
電訊技術(shù) 2010年7期2010-09-26
- 局部多孔質(zhì)氣體靜壓徑向軸承的建模與仿真
隙，研究不同的偏心率對徑向軸承的靜態(tài)特性影響，仿真試驗結(jié)果如圖2所示。從圖2a可以看出，在同一偏心率條件下，當(dāng)間隙由10 μm遞增到18 μm的過程中，軸承承載能力隨著平均半徑間隙的增加而增加；但是，當(dāng)間隙由18 μm遞增到22 μm時，軸承承載能力卻隨平均半徑間隙的增加而下降。在同一半徑間隙條件下，軸承承載均隨偏心率的增加而增加，但在偏心率較大處，承載增加的幅度變小。從圖2b可以看出，當(dāng)軸承平均半徑間隙增加到12 μm時，軸承的剛度達到最大值，此時的偏心
軸承 2010年10期2010-07-27