壓頭
- 林木剩余物熱成型溫度場分布與壓頭優(yōu)化研究
值，以降低能耗。壓頭作為熱壓機(jī)核心構(gòu)件，探究在高溫高壓下其強(qiáng)度是否符合要求，并對其結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。以紅松（Pinus koraiensis）、水曲柳（Fraxinus mandshurica）材料參數(shù)為基礎(chǔ)，通過對成型塊出模階段溫度場瞬態(tài)分析，確定最佳加熱溫度為175 ℃。以鈦合金材料參數(shù)為基礎(chǔ)，在該溫度下對壓頭進(jìn)行熱固耦合分析，在20 MPa載荷作用，壓頭所受最大應(yīng)力值為383.76 MPa，最大變形量為0.16 mm，強(qiáng)度和剛度滿足條件。利用多目標(biāo)優(yōu)化分
森林工程 2023年6期2023-11-28
- 基于納米壓痕技術(shù)研究2024-T4鋁合金力學(xué)性能
,該方法利用球形壓頭與試樣表面接觸產(chǎn)生彈塑性變形,通過監(jiān)測壓入過程中載荷與壓深關(guān)系而獲得對應(yīng)材料的σ-ε數(shù)據(jù)。通過納米壓痕方法獲得力學(xué)性能的研究主要集中于以下方面:Charles等[2]提出了壓痕實(shí)驗(yàn)識別金屬材料力學(xué)性能的反分析方法,該方法將殘余壓痕的最大堆積高度和力-壓深數(shù)據(jù)作為反分析方法的輸入?yún)?shù),進(jìn)而獲得材料對應(yīng)的彈性模量、屈服應(yīng)力及應(yīng)變硬化指數(shù)等。Chromik等[3]通過納米壓痕實(shí)驗(yàn)預(yù)測了宏觀殘余應(yīng)力。陳冬等[4]通過納米壓痕實(shí)驗(yàn)得到了U-Nb合
輕金屬 2023年8期2023-10-19
- 基于ANSYS Workbench 的雜質(zhì)資源化處理設(shè)備壓頭靜力學(xué)及固有頻率分析＊
資源化處理設(shè)備的壓頭是其中關(guān)鍵的零件之一，因此通過ANSYS 對設(shè)計(jì)的壓頭進(jìn)行靜應(yīng)力分析從而設(shè)計(jì)出能夠?qū)Χ喾N雜質(zhì)進(jìn)行高效率壓縮、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高、成本低并且設(shè)計(jì)合理的壓頭，該結(jié)構(gòu)的壓頭能很大程度地提高雜質(zhì)的密實(shí)度，進(jìn)而提高雜質(zhì)資源處理設(shè)備的處理效率，在此基礎(chǔ)上對壓頭進(jìn)行模態(tài)固有頻率的仿真分析，避免因?yàn)楣舱駥?span id="j5i0abt0b" class="hl">壓頭結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的損壞。1 雜質(zhì)資源化處理設(shè)備的推壓機(jī)構(gòu)1.1 雜質(zhì)資源化處理設(shè)備機(jī)構(gòu)簡介雜質(zhì)資源化處理設(shè)備主要由上料機(jī)構(gòu)、旋轉(zhuǎn)送料機(jī)構(gòu)、可變螺距旋壓機(jī)構(gòu)、壓塊機(jī)
科技與創(chuàng)新 2023年9期2023-05-16
- 基于立方壓頭的多點(diǎn)成形數(shù)值模擬研究
]提出使用“方形壓頭可調(diào)活絡(luò)模具板材曲面成形裝置”的三維曲面船體外板自動成形加工的技術(shù)，并基于該技術(shù)成功制造了“船舶三維數(shù)控彎板機(jī)”，該設(shè)備已運(yùn)用在實(shí)際的船體外板加工生產(chǎn)中，但是壓痕始終是船體外板加工的主要缺陷.借助ANSYS/LS-DYNA進(jìn)行顯式數(shù)值模擬計(jì)算，針對在板材冷沖壓成形中如何控制和抑制壓痕方面的研究，Cai等[6]比較了三種不同形狀的壓頭，得出倒角立方壓頭成形質(zhì)量優(yōu)于半球形和立方形壓頭的結(jié)論.劉純國等[7]對多點(diǎn)成形中壓痕的形成與控制方法進(jìn)行
- 顫振環(huán)境軟金屬碰撞滑動接觸摩擦的分子動力學(xué)模擬
擦行為,研究不同壓頭振幅、頻率等對Au薄膜摩擦性能的影響,結(jié)果表明,當(dāng)壓頭振動頻率小于基體固有頻率,壓頭頻率的變化對平均摩擦力影響很小;當(dāng)壓頭振動頻率大于基體固有頻率,提高壓頭的振動頻率可以減小摩擦力。在固有頻率下,壓頭振幅的變化對平均摩擦力和表面溫度影響不大,在其他頻率下,壓頭振幅對平均摩擦力和表面溫度有明顯影響。Lin等[17]通過模擬研究了Cu薄膜的摩擦性能,結(jié)果表明滑動速度較小時,隨著滑動速度增大,摩擦力增大;當(dāng)滑動速度較大時,Cu薄膜表面溫度升高
西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2023-01-11
- 一種可拆卸式厚板壓平機(jī)輔助壓頭
式厚板壓平機(jī)輔助壓頭，涉及冶金行業(yè)中的厚板平整機(jī)械技術(shù)領(lǐng)域，包括輔助壓頭、輔助壓頭擺放架、連接板，輔助壓頭通過連接板與輔助壓頭擺放架或壓平機(jī)壓頭相連接。本實(shí)用新型通過制作可拆卸式的輔助壓頭，使得此類鋼板的壓平作業(yè)更具針對性和有效性，可以顯著提高鋼板的平整效率和平整效果，大大降低操作人員的勞動強(qiáng)度，效果穩(wěn)定且持續(xù)可靠；輔助壓頭拆裝非常方便，不使用時可放置在與之配套的輔助壓頭擺放架上，通過連接板定位栓接，安全便捷。
寶鋼技術(shù) 2022年4期2022-12-23
- 基于分子動力學(xué)石墨烯臺階處摩擦特性的研究
通過石墨烯涂層在壓頭劃切作用下的形貌變化探究階梯處的摩擦機(jī)制，此研究將對涂層器件的發(fā)展和應(yīng)用提供參考。1 模型建立及模擬方法1.1 模型建立如圖1所示，模型共由基底層、石墨烯層、壓頭三部分組成。沿下x、y、z方向的尺寸分別為20 nm×20 nm×4 nm，基底底端z向0～0.5 nm設(shè)定為固定層，固定層上方為恒溫層，z向高度為0.5～1 nm，其余基底設(shè)為牛頓層，基底材質(zhì)選為硅(Si)；基底上方為石墨烯涂層，涂層由兩部分組成，襯底層石墨烯在x、y方向的尺
化工管理 2022年30期2022-11-15
- 微重力環(huán)境下硅基納米器件碰撞滑動接觸問題研究
圖中描述了金剛石壓頭與硅基體之間的碰撞滑動接觸過程. 硅基體在X、Y和Z方向上的尺寸為50a×16a×25a，其中a為硅的晶格常數(shù)(a=5.43 ?)；X、Y和Z方向分別對應(yīng)硅的[100]、[010]和[001]晶向；金剛石圓柱壓頭半徑為8a. 由于壓頭上端原子與基體無相互作用，為了提高計(jì)算效率，僅保留壓頭下端原子進(jìn)行計(jì)算. 圖1所示的試件中共有193 095個原子，其中壓頭包含有30 679個碳原子，基體包含有162 416個硅原子.Fig. 1 Mol
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-11
- X80 鋼級Φ1 016 mm 管道四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)數(shù)值分析*
有必要使兩個加載壓頭有足夠長的間距來保證研究區(qū)域處于單純的彎曲受力狀態(tài)以保證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性和唯一性。本研究通過有限元分析方法， 以X80 鋼級Φ1 016 mm 管道為研究對象， 研究了其在全尺寸四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)時管道彎矩、 剪力和軸向應(yīng)變分布規(guī)律， 以及管道在加載壓頭作用處的變形和應(yīng)變突變范圍， 得到了四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)加載壓頭的間距要求。1 管道全尺寸四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)1.1 四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)基本原理四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)是研究構(gòu)件抗彎性能和彎曲變形力學(xué)行為最主要的試驗(yàn)方法， 試
焊管 2022年8期2022-08-24
- 顫振環(huán)境MoS2/Ag薄膜碰撞滑動接觸摩擦性能研究
，軸簡化為圓柱體壓頭，含間隙鉸鏈機(jī)構(gòu)可等效為1個圓柱體壓頭在上、下基體之間做碰撞滑動運(yùn)動，如圖1(b)所示.在微重力環(huán)境下，當(dāng)摩擦副受到輕微擾動時，軸會在孔內(nèi)發(fā)生無規(guī)則碰撞運(yùn)動，并且由于空間微重力環(huán)境的影響，碰撞不會很快停止，即壓頭會在上、下基體之間反復(fù)碰撞反彈.由于鉸鏈機(jī)構(gòu)需要與其他組件連接，因此，壓頭與基體的碰撞會使得基體也跟著上下運(yùn)動.由于軸的碰撞速度垂直于接觸面，故碰撞速度沿z方向，并且軸在運(yùn)動過程中也存在旋轉(zhuǎn)速度，其瞬時速度沿著接觸點(diǎn)的切線方向，
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-12
- 半球形力學(xué)模型的平頭壓入材料彈塑性特征*
法中發(fā)展而來的，壓頭形狀直接關(guān)系研究的難易度和準(zhǔn)確度，目前根據(jù)測試要求可選擇柱形平頭、圓錐、球形和棱錐等形狀的壓頭[3]。相較于其他壓頭，平頭壓頭具有壓頭正方受壓區(qū)面積不變化，應(yīng)力場分布形式也相對較穩(wěn)定的優(yōu)點(diǎn)[4]，被廣泛用于進(jìn)行材料壓痕蠕變、壓痕疲勞、彈塑性測試測定等實(shí)驗(yàn)[5-6]。有關(guān)柱形平頭壓頭對不同材料壓入的理論與實(shí)驗(yàn)已經(jīng)廣泛進(jìn)行，岳珠峰等[7-9]研究了通過柱形平頭壓頭壓入確定不同材料的蠕變參數(shù)的方法，并進(jìn)行了關(guān)于蠕變損傷、獲得薄膜彈塑性參數(shù)等研
彈性體 2022年2期2022-07-28
- 基于ANSYS Workbench的卡簧壓裝機(jī)輕量化設(shè)計(jì)及其壓頭的疲勞分析與優(yōu)化
氣缸的活塞桿帶動壓頭上下往復(fù)運(yùn)動，用來給工件的孔或者軸裝配卡簧、鋼絲擋圈等一些C型零件的設(shè)備[1,2]，廣泛應(yīng)用于電機(jī)裝配、汽車等行業(yè)。在設(shè)計(jì)卡簧壓裝機(jī)的過程中，為了保證壓裝機(jī)的強(qiáng)度與剛度要求，其機(jī)身結(jié)構(gòu)和尺寸設(shè)計(jì)的比較保守，使得機(jī)身過于笨重，同時也造成了材料的浪費(fèi)和制造成本的增加[3]，不符合設(shè)計(jì)機(jī)器經(jīng)濟(jì)性的要求。在壓裝卡簧過程中壓頭不斷地承受交變力的作用，壓頭結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中部位或者結(jié)構(gòu)薄弱部位容易產(chǎn)生疲勞破壞[4]，降低使用壽命，進(jìn)而影響機(jī)器的可靠性。
制造業(yè)自動化 2022年3期2022-06-27
- 一種軌道交通車輛用油壓減振器橡膠節(jié)點(diǎn)壓入工裝
單元、支承彈簧、壓頭固定座、活動壓頭以及定位支撐單元，壓頭固定座通過支承彈簧支撐，且壓頭固定座與滑動單元滑動連接；活動壓頭可轉(zhuǎn)動地設(shè)置于壓頭固定座上，用于固定橡膠節(jié)點(diǎn)；定位支撐單元用于固定油壓減振器，通過壓力機(jī)壓動壓頭固定座帶動活動壓頭將橡膠節(jié)點(diǎn)壓入油壓減振器的連接環(huán)內(nèi)。本實(shí)用新型在節(jié)點(diǎn)壓裝時，能將橡膠節(jié)點(diǎn)準(zhǔn)確定位，解決了壓裝后的橡膠節(jié)點(diǎn)位置偏移問題，保證橡膠節(jié)點(diǎn)在壓裝時不會出現(xiàn)角度偏移，延長了減振器的使用壽命（申請專利號：CN201922465642.X
橡塑技術(shù)與裝備 2021年23期2021-12-13
- 銅鋁復(fù)合材料微觀力學(xué)性能測試
小曲率半徑的硬質(zhì)壓頭上施加一定的法向載荷，使其沿試樣表面進(jìn)行劃痕測試，以表面的劃入載荷、深度、溝槽寬度為主要觀察參數(shù)，來研究材料的摩擦磨損機(jī)制。壓痕測試中，從彈性接觸理論出發(fā)，給定基本假設(shè)：試樣為各向同性均勻材料，忽略微結(jié)構(gòu)方向和尺寸的影響。而在刻劃硬度測試過程中，劃痕寬度不盡相同，由此可以將硬度測量精確到某一指定區(qū)域，同樣劃痕測試方法可以反映試件表面的硬度變化情況，微/納米劃痕測試過程示意圖，如圖1所示。圖1 典型劃痕過程示意圖Fig.1 Diagram
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年11期2021-11-22
- 長輸管道試壓頭的射線檢測方法探討
使用一個稱之為試壓頭的重要部件。對該試壓頭焊口的檢測，其要求與主線路一致，即要求進(jìn)行100%射線檢測。由于長輸管道的設(shè)計(jì)壓力通常較高，其強(qiáng)度試驗(yàn)最高壓力為設(shè)計(jì)壓力的1.5倍，并且穩(wěn)壓時間一般為4 h，壓力較高，穩(wěn)壓時間長，存在一定的安全風(fēng)險(xiǎn)，因此試壓頭的無損檢測顯得尤為重要。利用以往的檢測經(jīng)驗(yàn)對試壓頭進(jìn)行檢測時，需要經(jīng)過一系列復(fù)雜的計(jì)算，檢測效率相對較低，本次在大慶石化某項(xiàng)目長輸管道試壓頭焊縫檢測中，輔助采用了計(jì)算機(jī)軟件AutoCAD對試壓頭、射線源焦點(diǎn)位
石油工程建設(shè) 2021年5期2021-11-17
- 郵輪燃油艙結(jié)構(gòu)試驗(yàn)壓頭選取方法及應(yīng)用
范的艙室結(jié)構(gòu)試驗(yàn)壓頭的選取要求，試驗(yàn)壓頭通常要取到透氣管高度。按此方法，油艙的試驗(yàn)壓頭很容易超過艙室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)壓頭，一方面會給船廠模擬如此高的水壓頭帶來困難，另一方面也很容易導(dǎo)致試驗(yàn)艙室結(jié)構(gòu)產(chǎn)生塑性變形。為此，結(jié)合極地探險(xiǎn)郵輪項(xiàng)目中郵輪燃油艙及溢流艙的溢流和透氣系統(tǒng)布置，以油艙的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)壓頭為參照值，分析試驗(yàn)壓頭與設(shè)計(jì)壓頭的關(guān)聯(lián)及燃油透氣及溢流系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，計(jì)算出油艙的實(shí)際最高溢流高度，以此確定結(jié)構(gòu)試驗(yàn)壓頭的高度。1 結(jié)構(gòu)試驗(yàn)與密性試驗(yàn)的區(qū)別艙室密性試驗(yàn)的目
船海工程 2021年5期2021-10-25
- 晶粒尺寸對多晶銅接觸力學(xué)特性的影響
不同形狀的金剛石壓頭與單晶銅基體的黏著接觸分子動力學(xué)仿真，發(fā)現(xiàn)由于半球形壓頭底部表面積比圓錐形壓頭底部表面積更大，導(dǎo)致半球形壓頭與基體之間的引力更大，從而更易產(chǎn)生黏著接觸現(xiàn)象并且下壓過程中半球形壓頭所受到的法向接觸力更大；YANG等[10]在微觀尺度下用原子模擬的方法對連續(xù)介質(zhì)接觸理論進(jìn)行了驗(yàn)證，模擬了名義光滑的球形壓頭與空間平面基體的接觸與分離過程，發(fā)現(xiàn)最大法向接觸力的大小與壓頭的尺寸相關(guān)，并且在壓入的過程中伴隨有不同位錯的成核、運(yùn)動、湮滅；MOJUMD
中國機(jī)械工程 2021年19期2021-10-20
- 鋁蜂窩在準(zhǔn)靜態(tài)壓入下的尺寸效應(yīng)
蜂窩在壓入實(shí)驗(yàn)中壓頭四周撕裂的情況。本文采用3種不同密度的蜂窩試件進(jìn)行面外單軸壓入實(shí)驗(yàn)，通過設(shè)計(jì)一種壓入位置可控的壓入實(shí)驗(yàn)得到單層胞壁和雙層胞壁在壓入實(shí)驗(yàn)中的撕裂力，分析了壓入實(shí)驗(yàn)中鋁蜂窩的變形模式，并最終得到壓頭尺寸對鋁蜂窩壓入實(shí)驗(yàn)中平臺應(yīng)力、撕裂強(qiáng)度力學(xué)參數(shù)的影響。1 實(shí)驗(yàn)方案1.1 實(shí)驗(yàn)材料實(shí)驗(yàn)采用3種不同密度的商用六邊形鋁蜂窩。鋁蜂窩的基體材料均為5052鋁，以不同的相對密度分別命名為H12，H21，H41.其中對于鋁蜂窩的相對密度ρr有：式中：ρ
太原理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年3期2021-05-21
- 不同幾何尺寸金剛石壓頭對洛氏硬度值影響的三維有限元數(shù)值研究
基準(zhǔn)裝置而言， 壓頭幾何尺寸引入的不確定度分量在測量結(jié)果的不確定度評定[3]中都顯得不可忽略． 而在硬度試驗(yàn)的不確定度評定中， 常采用綜合評定法或直接評定法[4]， 對洛氏硬度國家基準(zhǔn)、 副基準(zhǔn)而言， 其標(biāo)準(zhǔn)不確定度的評定則需要采用直接評定法． 而當(dāng)我們未知被測量與影響量間的函數(shù)關(guān)系時， 洛氏硬度試驗(yàn)中壓頭幾何尺寸引入的不確定傳播系數(shù)則不易從數(shù)學(xué)模型導(dǎo)出， 這對不確定度的直接評定造成了難度． 另外， 在相關(guān)文獻(xiàn)中， 也僅是根據(jù)已有的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算得出了壓頭對
- 青貯秸稈高壓縮比打包機(jī)壓縮裝置的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)
圓筒、壓桿和圓形壓頭組成(圖1D)，其中壓縮圓筒尺寸為60 cm×30 cm×0.4 cm，壓桿長80 cm，圓形壓頭直徑為29 cm，厚度為3 cm。將粉碎后的玉米秸稈放置于壓縮圓筒并置于液壓沖機(jī)上(試驗(yàn)中機(jī)器最大壓力20 kN)，分別按不同壓縮比進(jìn)行壓縮試驗(yàn)。啟動控制開關(guān)使得壓頭與壓縮筒平齊，作為壓縮的起始點(diǎn)。以6∶1壓縮比試驗(yàn)為例，試驗(yàn)中的圓筒高度為600 mm，當(dāng)壓頭運(yùn)動到500 mm，此時的壓縮比例接近6∶1，保壓一段時長后，壓縮桿收回，將壓縮塊
華中農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2021年2期2021-04-21
- 無氧銅微納米劃痕測試過程影響因素仿真研究
過程的影響。2 壓頭分析與模型建立2.1 圓錐壓頭劃痕測量的主要方式為通過在微小曲率半徑的硬質(zhì)壓頭上施加一定的法向載荷，使其沿試樣表面進(jìn)行劃痕測試，以表面的劃入載荷、深度、溝槽寬度為主要觀察參數(shù)，研究材料的摩擦磨損機(jī)制[3,4]。壓頭的尖端形狀主要有尖銳型、弧面型和平面型[5]，尖銳型壓頭主要有三棱錐、四棱錐、圓錐等。由于加工技術(shù)有限，圓錐壓頭在加工中壓頭端部很難達(dá)到理想效果，一般圓弧半徑均在納米級，在小尺度的壓痕測試中會引起較大誤差，因此很少使用，但其軸
工程與試驗(yàn) 2020年3期2020-12-01
- 基于SPH方法的非垂直狀態(tài)下雙壓頭刻劃仿真研究
于SPH方法的雙壓頭且傾斜的劃痕模型，研究雙探針在刻劃過程中形成的表面呈平行對稱的溝槽結(jié)構(gòu)，討論不垂直因素給表面加工帶來的影響。2 仿真模型建立2.1 SPH方法基本理論SPH方法是一種無網(wǎng)格拉格朗日粒子法，通過一系列帶有信息的粒子來描述系統(tǒng)的狀態(tài)。這些粒子包含許多材料信息，并按守恒方程保持規(guī)律性運(yùn)動。傳統(tǒng)的SPH方法最初是為流體力學(xué)問題而開發(fā)的，其中的控制方程是包含密度、速率、能量等場變量的偏微分方程。方程的構(gòu)造常按兩個關(guān)鍵步驟進(jìn)行：第一步為核近似，是基
工程與試驗(yàn) 2020年3期2020-12-01
- 核電站高壓安注流量調(diào)節(jié)試驗(yàn)技巧研究
、調(diào)節(jié)閥、限值、壓頭0 引言高壓安注系統(tǒng)用于在RCP系統(tǒng)發(fā)生破口已使其絕對壓力下降到11.9MPa，或主蒸汽管道發(fā)生破裂引起一回路溫度明顯降低時，高壓安注系統(tǒng)向堆芯注入高濃硼酸水，迅速冷卻和淹沒堆芯，并抵消因?yàn)闇囟刃?yīng)引起的正反應(yīng)性，使反應(yīng)堆維持在次臨界。高壓安注系統(tǒng)的流量調(diào)節(jié)試驗(yàn)需要占用主線工期且試驗(yàn)過程較為復(fù)雜，往往需要進(jìn)行反復(fù)試驗(yàn)，故該流量調(diào)節(jié)試驗(yàn)的研究對于主線工作的推進(jìn)非常重要。高壓安注流量調(diào)節(jié)主要通過流量孔板和調(diào)節(jié)閥來實(shí)現(xiàn)，在保證高壓安注流程滿足
中國電氣工程學(xué)報(bào) 2020年14期2020-11-18
- 軋制力傳感器的強(qiáng)度驗(yàn)算和安裝研究
制力傳感器俗稱“壓頭”。新建成軋線在線壓頭的使用壽命普遍較長，但隨著設(shè)備的老化在線使用，周期不斷縮短，非正常下線也逐漸增加。下線損壞的壓頭主要是出現(xiàn)導(dǎo)磁體散片、受力面局部應(yīng)力集中現(xiàn)象，固定夾板雙頭螺栓被拉伸甚至斷裂、導(dǎo)磁體被徹底壓斷導(dǎo)致直接報(bào)廢的嚴(yán)重情況。本文主要介紹磁彈性軋制力傳感器壓頭，對壓頭的強(qiáng)度及固定夾板雙頭螺栓的強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算，提出了相應(yīng)的改進(jìn)方案和措施，并對壓頭的機(jī)械安裝結(jié)構(gòu)原理進(jìn)行了探討。1 壓頭的結(jié)構(gòu)安裝類型壓頭三種結(jié)構(gòu)安裝形式如圖1所示。①
自動化儀表 2020年9期2020-11-12
- 壓頭曲率半徑對硬質(zhì)薄膜結(jié)合力劃痕測量影響的比較研究
。劃痕法主要通過壓頭在法向和切向上載荷和位移的連續(xù)變化過程,研究材料的摩擦磨損、塑性變形、斷裂破壞等性能[5]。Heaven用劃痕法對膜/基結(jié)合力進(jìn)行了測量,并取得了不錯的效果[6];文獻(xiàn)[7～10]對TiN、TiO2、Ag-Cu/Ti、類金剛石等材料都做了深入的研究,通過分析劃痕形貌、聲發(fā)射信號和摩擦性能,判斷復(fù)合材料的結(jié)合力。近年來,由于低摩擦、高耐磨等性能,類金剛石薄膜受到研究人員的廣泛關(guān)注。本文分別采用20 μm,50 μm和100 μm 3種曲率
計(jì)量學(xué)報(bào) 2020年9期2020-10-16
- 基于響應(yīng)曲面的豌豆壓痕加載曲線硬度測定方法試驗(yàn)分析
尖粗糙度、四棱錐壓頭錐度和壓頭硬度3個因素對壓痕曲線線性段起點(diǎn)比值和線性段距離比值試驗(yàn)指標(biāo)的響應(yīng)順序，探明硬度測量值是否會受壓頭物理特性的影響，以期進(jìn)一步完善基于壓痕加載曲線的谷物硬度測定方法。1 材料與方法1.1 試驗(yàn)材料含水率對谷物加工過程、產(chǎn)品品質(zhì)及貯藏具有重要的影響[16-18]，而適宜加工的豌豆的含水率通常為10.3%～18.3%[19]，為此，選用市售自然干燥的的隴豌豆3號(甘肅省農(nóng)業(yè)科學(xué)院培育)為試驗(yàn)材料(圖1(a))。試驗(yàn)前首先采用上海音浦
- 航空用碳纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料低溫環(huán)境下彎曲性能變化研究
標(biāo)準(zhǔn)，分析研究了壓頭半徑、跨厚比、以及壓頭與試樣之間有無塑料薄膜襯墊等因素對碳纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料低溫環(huán)境下彎曲性能測試數(shù)據(jù)的影響規(guī)律。1 試驗(yàn)1.1 試樣制備原材料為相同工藝條件下制作的中溫固化環(huán)氧碳纖維增強(qiáng)改性環(huán)氧樹脂基復(fù)合材料單向?qū)訅喊鍙澢嚇樱鐖D1所示。1.2 試驗(yàn)過程圖1 彎曲試驗(yàn)加載示意Fig.1 Loading diagram of bending test將試樣在低溫環(huán)境試驗(yàn)箱中進(jìn)行-50 ℃低溫試驗(yàn)3 h后，使用5982型100 kN
裝備環(huán)境工程 2020年7期2020-08-07
- 基于納米壓痕的氧化鎵晶體斷裂韌度檢測方法研究
基礎(chǔ)上，通過分析壓頭壓入過程中，微觀裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展?fàn)顟B(tài)下壓入功的恢復(fù)率[4]，并結(jié)合裂紋的擴(kuò)展長度，計(jì)算材料的斷裂韌度。1 檢測方法分析1.1 納米壓痕法納米壓痕技術(shù)是新近發(fā)展的測量、表征材料微觀力學(xué)性能的先進(jìn)方法[5]。采用納米壓痕試驗(yàn)，通過光學(xué)顯微鏡或者掃描電子顯微鏡觀測微觀穩(wěn)態(tài)開裂條件下氧化鎵的表面形貌，利用壓痕實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)可以進(jìn)一步繪制荷載-位移曲線。通過已知的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以根據(jù)已有的公式得出被測材料的彈性模量，硬度等微觀力學(xué)參數(shù)，并借此通過納米壓痕法
人工晶體學(xué)報(bào) 2020年6期2020-07-18
- 軟質(zhì)液體輸送管線水力布站應(yīng)用算法設(shè)計(jì)
閥）位置及進(jìn)出口壓頭都可以用點(diǎn)坐標(biāo)、線（含直線段和曲線）方程等表述。用作圖法檢查大落差段、判斷翻越點(diǎn)和確定泵站位置的過程就可以用該坐標(biāo)系中點(diǎn)與點(diǎn)、點(diǎn)與線、線與線的關(guān)系判定和相關(guān)數(shù)值解算過程實(shí)現(xiàn)。圖1 管線水力布站坐標(biāo)系鋼質(zhì)管線由于不考慮管子在內(nèi)壓作用下的膨脹，所以在設(shè)計(jì)條件下水力坡度是常數(shù)，水力坡降線是直線。而軟質(zhì)管線彈性模量遠(yuǎn)低于鋼質(zhì)管線，必須考慮在內(nèi)壓作用下的膨脹變形，從而其水力坡度隨內(nèi)壓變化而變化，也即隨其在管線中位置的改變而改變，水力坡降線是曲率連
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2020年2期2020-05-16
- 傾斜對單晶銅壓痕行為影響的試驗(yàn)研究
、表面粗糙及測試壓頭非理想型加工等；外部因素主要包括測試儀器的機(jī)架柔度、傳感器的熱漂移等，這些因素主要影響壓入深度的精確測量。目前已有部分學(xué)者開展了關(guān)于影響壓痕測試結(jié)果的影響因素研究。本文在分析了球形壓頭形貌與傾斜狀態(tài)下接觸模型的基礎(chǔ)上，開展了多種傾斜角度的單晶銅納米壓痕試驗(yàn)，并通過掃描電子顯微鏡對表面壓痕殘余形貌進(jìn)行觀測。1 傾斜模型建立微納米壓痕主要是通過壓頭向材料表面施加一定的作用力，在壓頭壓入表面后通過反饋接觸力與接觸深度，從而計(jì)算出材料的彈性模量
電子技術(shù)與軟件工程 2020年17期2020-02-02
- 洛氏硬度計(jì)使用中相關(guān)問題探討
硬度計(jì)；試驗(yàn)力；壓頭引言洛氏硬度計(jì)結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，適用于各種金屬材料的硬度測定。它的實(shí)驗(yàn)原理是在初試驗(yàn)力F0及總試驗(yàn)力F先后作用下，將壓頭壓入試樣表面，卸除主試驗(yàn)力F1，測量保留初試驗(yàn)力時的壓痕殘余深度h。本文對洛氏硬度計(jì)使用過程中的相關(guān)問題進(jìn)行分析探討。1 人為誤差在操作時，如果加荷太過于快速，那么就會導(dǎo)致持荷的時間太短，所測量的低硬度的零件的測量值偏高，然而如果加荷速度太過于慢，就會導(dǎo)致持荷的時間太長，使零件硬度的測量值偏低，所以說加荷速度太快或太
E動時尚·科學(xué)工程技術(shù) 2019年11期2019-09-10
- 液力透平幾何參數(shù)對壓頭-流量曲線的影響
液力透平的進(jìn)出口壓頭隨流量的變化較小，即壓頭-流量曲線比較平坦，以保證生產(chǎn)工藝要求和液力透平機(jī)組穩(wěn)定工作。文獻(xiàn)[1-2]研究泵反轉(zhuǎn)作液力透平時兩者最優(yōu)工況下的流量、揚(yáng)程、壓頭等外特性參數(shù)之間的換算關(guān)系，以期指導(dǎo)泵作透平的選型問題。文獻(xiàn)[3-4]針對泵反轉(zhuǎn)作透平時，葉輪葉片的進(jìn)出口角不符合透平工況，提出了液力透平葉輪葉片進(jìn)出口角的設(shè)計(jì)方法，設(shè)計(jì)了專用的液力透平葉輪，數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果表明，液力透平的效率有了一定提高。文獻(xiàn)[5-6]針對葉片包角對液力透平效率的
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào) 2019年5期2019-06-04
- 淺談燃煤電廠引風(fēng)機(jī)廠用電計(jì)算注意事項(xiàng)
風(fēng)機(jī) ?流量 ?壓頭 ?選型點(diǎn) ?可壓縮性系數(shù) ?效率中圖分類號：TM62 ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2019）12（b）-0047-02在燃煤電廠投標(biāo)過程中，廠用電計(jì)算關(guān)系到電廠的整體性能。引風(fēng)機(jī)的電耗通常占到全廠廠用電的10%以上，所以引風(fēng)機(jī)電耗計(jì)算對廠用電和電廠性能影響很大。計(jì)算引風(fēng)機(jī)電耗不同于實(shí)測電量消耗，要盡可能考慮接近實(shí)際情況。如果電耗計(jì)算太保守，全廠性能都會降低;如果電耗計(jì)算太激進(jìn)，在電廠中標(biāo)
科技資訊 2019年35期2019-04-10
- 動態(tài)加載模擬凹坑對管道模型壓潰影響
模擬存在差異，當(dāng)壓頭撞擊管道的動能達(dá)到一個臨界值后，動態(tài)加載模擬凹坑的管道模型的壓潰壓力小于靜態(tài)加載的壓潰壓力，用靜態(tài)加載模擬凹坑的管道模型分析大質(zhì)量壓頭高速撞擊形成凹坑的管道存在安全隱患．海底管道；動態(tài)分析；凹坑；有限元分析；壓力艙試驗(yàn)；局部屈曲當(dāng)今能源形勢下，海洋經(jīng)濟(jì)得到了迅速的發(fā)展，海洋資源受到極大重視．海底管道是海上油氣輸送的生命線．在外壓的作用下，海底管道會發(fā)生局部屈曲，初始缺陷會加劇管道的局部屈曲，局部屈曲一旦形成，極易沿管長方向傳播，導(dǎo)致整個
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2018年7期2018-06-29
- 一種用于測試橡膠復(fù)合材料彎曲剛度裝置
上，前端設(shè)有加載壓頭，加載壓頭的前端端面呈半圓柱狀，前端上緣和下緣分別設(shè)有向前突出的托桿；機(jī)架上平行設(shè)有兩個支撐滾筒，支撐滾筒關(guān)于加載壓頭對稱分布；直線位移傳感器設(shè)在機(jī)架與活動桿或者加載壓頭之間，加載壓頭與活動桿前端之間設(shè)有壓力傳感器。使用時，支撐滾筒與被測試件兩端形成簡支梁力學(xué)模型，電動推桿對被測試件中部加載壓力，壓力傳感器測量壓力值，直線位移傳感器測量加載壓頭的位置，將被測試件達(dá)到指定屈撓變形時需要的壓力轉(zhuǎn)換成被測試件的彎曲剛度，從而得到輪胎局部沿?cái)嗝?/div>
橡膠工業(yè) 2018年4期2018-02-16
- Clinical assessment indicators of postpartum hemorrhage:A systematic review☆
分別用平板和P6壓頭對圣女果進(jìn)行壓縮，加載速度為20mm/min。不同壓頭力——變形曲線如圖2所示。從圖2上可以看出，平板壓頭和P6壓頭的壓縮曲線有明顯的差異，平板壓頭和P6壓頭的壓縮曲線在初始階段趨勢相近，隨著變形量的增加P6壓頭壓縮曲線呈近似線性變化，而平板壓頭由于與壓縮物的接觸面積不斷增大，其壓縮曲線的斜率有明顯的增加過程。而且平板壓頭壓縮曲線中不會出現(xiàn)屈服極限點(diǎn)，P6壓頭壓縮的曲線中會出現(xiàn)明顯屈服極限點(diǎn)。平板壓頭壓縮的破裂極限點(diǎn)明顯高于P6壓頭壓縮Frontiers of Nursing 2017年4期2018-01-04
- 冷連軋機(jī)張力計(jì)隱患治理降低非計(jì)劃停機(jī)時間
乳化液進(jìn)入張力計(jì)壓頭接線柱內(nèi)部，對內(nèi)部電纜造成了腐蝕所致，我們歷經(jīng)設(shè)備防護(hù)、狀態(tài)維修及設(shè)備改造三個階段的工作，將此隱患徹底解決，減少了非計(jì)劃停機(jī)時間。連軋機(jī)；張力計(jì)；乳化液；狀態(tài)維修0 引言作為酸軋生產(chǎn)線自動化維護(hù)的專業(yè)技術(shù)人員，我所負(fù)責(zé)運(yùn)維的軋機(jī)選用的是日立公司的UCM軋機(jī)，軋機(jī)區(qū)域使用的張力計(jì)采用ABB PFCL201CE-50KN/CELL張力計(jì)，共六組，分別安裝在1機(jī)架入口、1-2機(jī)架間、2-3機(jī)架間、3-4機(jī)架間、4-5機(jī)架間、5機(jī)架出口，用來檢電子測試 2017年13期2017-08-16
- 油封壓裝機(jī)壓頭設(shè)計(jì)與應(yīng)用
38）油封壓裝機(jī)壓頭設(shè)計(jì)與應(yīng)用陳昆鵬 （上海柴油機(jī)股份有限公司，上海200438）根據(jù)H系列柴油機(jī)曲軸前、后油封壓裝的特點(diǎn)和要求，設(shè)計(jì)了曲軸前、后油封壓裝的專用設(shè)備，有效保證了壓裝一致性、生產(chǎn)節(jié)拍及預(yù)防漏裝的要求，滿足生產(chǎn)要求。油封壓裝一致性預(yù)防漏裝生產(chǎn)節(jié)拍1 前言在柴油機(jī)裝配過程中，曲軸前、后油封裝配質(zhì)量非常重要。如果油封安裝不到位，將直接導(dǎo)致機(jī)油泄漏，嚴(yán)重時甚至?xí)斐刹裼蜋C(jī)報(bào)廢。傳統(tǒng)的油封安裝方式一般采用手工壓裝，壓裝工裝以曲軸端面為定位，通過絲桿和螺柴油機(jī)設(shè)計(jì)與制造 2017年2期2017-07-01
- 氣門鎖片帶料自動撥裝式壓頭設(shè)計(jì)
片帶料自動撥裝式壓頭設(shè)計(jì)宋佳1，柏松2，王宏娟1（1.中國科學(xué)院沈陽計(jì)算技術(shù)研究所有限公司,遼寧 沈陽 110168；2.中國航發(fā)沈陽黎明航空發(fā)動機(jī)有限責(zé)任公司，遼寧 沈陽 110043）發(fā)動機(jī)是汽車核心部件，決定汽車性能最關(guān)鍵因素。缸蓋氣門彈簧座與鎖片的裝配采用傳統(tǒng)手動的工藝形式，勞動強(qiáng)度大、難度高，裝配質(zhì)量得不到保證。近幾年在汽車發(fā)動機(jī)制造行業(yè)，氣門鎖片壓裝機(jī)被廣泛地應(yīng)用，氣門鎖片不帶料自動推壓式壓頭存在的局限性難以避免。為了解決先預(yù)裝后推壓工藝、推壓中國設(shè)備工程 2017年11期2017-06-29
- 有限元分析壓電半空間接觸問題
半空間在剛性球形壓頭和剛性圓柱平底壓頭作用下的壓痕響應(yīng)。文中假定兩種形狀的剛性壓頭均為絕緣體壓頭。利用有限元軟件ANSYS，本文分析了在荷載作用下，壓電材料在球形和圓柱形壓頭作用下的壓入深度、接觸半徑、表面接觸應(yīng)力和接觸區(qū)域電勢曲線。另外，本文還利用數(shù)值結(jié)果對理論解進(jìn)行驗(yàn)證。壓電半空間，接觸問題，有限元分析0 引言壓電材料[1]是一種能夠?qū)崿F(xiàn)電能和機(jī)械能相互轉(zhuǎn)化的智能材料，已被廣泛用來制造壓電傳感器和驅(qū)動器。優(yōu)越的力電轉(zhuǎn)化性能，使其在智能結(jié)構(gòu)和微電機(jī)系統(tǒng)中新型工業(yè)化 2016年2期2016-11-16
- 1 000 t油壓機(jī)回轉(zhuǎn)壓頭間隙消除的改進(jìn)措施
0 t油壓機(jī)回轉(zhuǎn)壓頭間隙消除的改進(jìn)措施吳松華(南通中遠(yuǎn)川崎船舶工程有限公司，江蘇 南通 226005)針對油壓機(jī)在工作狀態(tài)下因壓頭回轉(zhuǎn)需要，在回轉(zhuǎn)壓頭的上壓盤、壓頭之間須存在間隙，在頻繁的加壓、提升過程中，此間隙會給回轉(zhuǎn)壓頭帶來部件損壞等問題，通過增加夾緊裝置消除該間隙，降低設(shè)備的故障率，減少維修工作量，增加設(shè)備的可靠性和安全性。1 000 t油壓機(jī)；回轉(zhuǎn)壓頭；間隙消除1 000 t油壓機(jī)是造船廠常用的彎曲設(shè)備，可實(shí)現(xiàn)對板材、型材及構(gòu)件的彎曲成形、折彎、校船海工程 2016年4期2016-08-24
- 不同接觸尺度下PVA/HA復(fù)合水凝膠的滑動摩擦行為
及變形深度隨接觸壓頭直徑的增加逐漸減小，而隨著接觸載荷呈逐漸增加的趨勢；隨著接觸壓頭直徑的增加，液相的承載能力增大，從而平均摩擦力、變形深度減?。浑S著接觸載荷的增加，液相流失增加，液相的承載力降低，從而平均摩擦力、變形深度增大。PVA/HA復(fù)合水凝膠；滑動摩擦；有限元；液相承載隨著社會的發(fā)展、老年人口的增多，因關(guān)節(jié)軟骨磨損而導(dǎo)致的骨關(guān)節(jié)病、關(guān)節(jié)炎已逐漸成為影響人們健康的主要原因之一[1]，目前臨床上一般采用人工關(guān)節(jié)置換來治療骨關(guān)節(jié)疾病[2]，以重建關(guān)節(jié)功能材料工程 2016年5期2016-08-16
- 循環(huán)水泵網(wǎng)絡(luò)壓力分布分析
聯(lián)分支各匯合點(diǎn)處壓頭不相等，并通過模擬的手段提出調(diào)節(jié)方法及調(diào)節(jié)量。循環(huán)水泵網(wǎng)絡(luò)；壓力損失；優(yōu)化；偏流；壓力分布引言目前煉廠的冷卻水系統(tǒng)一般只是在主冷卻水管線上使用循環(huán)水泵，為各裝置的換熱設(shè)備提供冷卻介質(zhì)。這種并聯(lián)設(shè)計(jì)的網(wǎng)絡(luò)，要求各分支管路的壓降相等。而在冷卻水系統(tǒng)中，各換熱設(shè)備距地面的安裝高度不盡相同，距離主泵的距離更是差異很大，主泵必須根據(jù)其中最大的壓頭選擇揚(yáng)程。對于部分需要壓頭較小的冷卻器，必須通過關(guān)小冷卻器出口節(jié)流閥的開度，增大管路局部阻力，以滿足各石油石化節(jié)能 2016年12期2016-06-28
- 淺談JJG 112-2013和ASTM E18-15中關(guān)于硬度計(jì)校準(zhǔn)部分的分析比較
附錄A3為硬度計(jì)壓頭的校準(zhǔn)。ASTM E18-15《金屬材料洛氏硬度標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法》主要包含洛氏硬度計(jì)的校準(zhǔn)、洛氏硬度標(biāo)準(zhǔn)儀器、硬度計(jì)壓頭的校準(zhǔn)和硬度塊的校準(zhǔn)等，而JJG 112-2013《金屬洛氏硬度計(jì)檢定規(guī)程》(以下簡稱JJG 112)只規(guī)定了硬度計(jì)的檢定內(nèi)容，對于硬度塊的檢定是另外一本規(guī)程，規(guī)程代號為JJG 113-2013。本文主要介紹ASTM E18-15附錄A1，A3部分(以下簡稱ASTM E18)和JJG 112之間的不同。1 檢定/校準(zhǔn)項(xiàng)目的計(jì)測技術(shù) 2015年1期2015-12-02
- 陶瓷材料彈塑性參數(shù)儀器化壓入測試方法研究
不同面角的四棱錐壓頭對Si3N4和Al2O3材料進(jìn)行儀器化壓入實(shí)驗(yàn)，結(jié)合有限元數(shù)值分析方法，識別兩種陶瓷材料的塑性參數(shù)（屈服強(qiáng)度σy和應(yīng)變硬化指數(shù)n）；從而為進(jìn)一步研究陶瓷材料力學(xué)性能參數(shù)儀器化壓入識別方法提供一定的理論基礎(chǔ)。1 材料彈性模量儀器化壓入測試方法目前，材料彈性模量的儀器化壓入識別主要有兩種代表性方法：Ma方法[9-12]（純能量方法）和Oliver-Pharr方法[13-15]（斜率方法）。1.1 Ma方法Ma方法定義名義硬度Hn為最大壓入載中國測試 2015年6期2015-08-09
- 大跨度脈沖式熱封機(jī)壓頭結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
時大電流使得熱封壓頭產(chǎn)生大量熱，從而令上下兩層塑料薄膜在壓頭熱封部位變成黏流狀態(tài)，加熱一段時間后停止加熱，但仍對熱封部位進(jìn)行保壓，使得兩層塑料薄膜冷卻后形成一體，并保證其壓合面的整齊，滿足航空器使用要求強(qiáng)度。在熱封薄膜生產(chǎn)過程中，壓頭部分對熱封質(zhì)量、設(shè)備使用壽命以及維修頻率有著決定性的作用。整個壓頭結(jié)構(gòu)由三大部分組成，加熱組件、機(jī)械組件、輔助組件；加熱組件主要是鎳鉻合金，以及上面覆蓋的絕緣防粘層等用來防止待熱封薄膜黏合在壓頭上；機(jī)械部分組件主要是連接熱封組制造業(yè)自動化 2015年1期2015-07-07
- 發(fā)動機(jī)缸體堵片壓裝裝置的力學(xué)性能分析
動輸送到隔料器，壓頭伸出至隔料器，通過磁力將堵片吸附在壓頭上（壓頭端部均勻分布永久強(qiáng)力磁性塊），由伺服電機(jī)通過滾珠絲杠將壓裝部分平移到壓裝位置，并通過光電開關(guān)定位對準(zhǔn)。3）壓頭對準(zhǔn)缸體工藝孔之后，繼續(xù)進(jìn)給180 mm 接近工藝孔，此時PLC 發(fā)出指令，由雙作用氣缸推動涂膠閥對堵片進(jìn)行均勻涂膠并縮回。4）完成涂膠后PLC 對油缸發(fā)出指令，壓頭再次進(jìn)給80 mm 進(jìn)行壓裝；該壓裝過程是堵片與工藝孔過盈配合的實(shí)現(xiàn)，壓裝完成后壓頭縮回，進(jìn)行下一個工藝孔的壓裝。1機(jī)械工程師 2014年8期2014-12-02
- 金屬材料塑性參數(shù)儀器化壓入識別方法
不同錐角的金剛石壓頭。值得注意的是，仍有兩個核心問題需要更為深入的討論。一是金剛石壓頭的選用。人們在選擇金剛石壓頭時考慮的主要因素為金剛石壓頭與金屬材料之間的摩擦。研究表明：隨著金剛石壓頭錐角的增加，摩擦對金屬材料壓入響應(yīng)的影響降低[19?21]。BUCAILLE等[22]假設(shè)不同的摩擦因數(shù)，對具有不同錐角的圓錐壓頭儀器化壓入鋁合金(彈性模量為 70 GPa，屈服強(qiáng)度為500 MPa，應(yīng)變硬化指數(shù)為0.122)的壓入響應(yīng)進(jìn)行數(shù)值仿真，發(fā)現(xiàn)圓錐壓頭錐半角為6中國有色金屬學(xué)報(bào) 2014年4期2014-08-13
- 翻邊短節(jié)搭接邊滾壓機(jī)床設(shè)計(jì)
、箱蓋、轉(zhuǎn)盤、大壓頭、小壓頭、大壓頭座、小壓頭座、齒輪、滑套、減速電機(jī)等零部件組成。箱體通過滑套套裝在機(jī)架四根導(dǎo)軌上，箱蓋裝在箱體左側(cè)，減速電機(jī)裝在箱蓋上，輸出軸伸入箱體內(nèi)，軸上裝有齒輪。轉(zhuǎn)盤外圓套裝軸承壓入箱體上軸承孔內(nèi)，其左端加工有齒輪與減速機(jī)輸出軸齒輪嚙合實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)動。大小壓頭分別裝在大小壓頭座上，可相對自由轉(zhuǎn)動。小壓頭座安裝在轉(zhuǎn)盤中心孔內(nèi)，受二級液壓缸的二級活塞桿控制實(shí)現(xiàn)左右移動。大壓頭座固定安裝在轉(zhuǎn)盤右端面上，受二級液壓缸的一級活塞桿控制隨箱體左右移石油化工設(shè)備 2014年3期2014-01-06
- 泡沫鋁準(zhǔn)靜態(tài)壓痕響應(yīng)的數(shù)值模擬
用不同直徑的圓柱壓頭對金屬泡沫進(jìn)行了壓痕試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)壓痕應(yīng)力隨壓頭直徑不同而變化，存在尺寸效應(yīng)。Olurin［7］和王新筑等［8－9］分別研究了金屬泡沫在不同圓柱直徑壓頭和球形壓頭作用下的響應(yīng)問題，結(jié)果表明壓痕硬度和壓頭形狀、壓頭尺寸及泡沫密度有關(guān)。此外，其他一些學(xué)者通過研究也發(fā)現(xiàn)了壓痕壓力是和壓頭形狀及接觸面積有關(guān)的函數(shù)［10－13］。近年來發(fā)展的連續(xù)壓痕試驗(yàn)方法極大方便了從材料壓痕試驗(yàn)中獲得性能參 數(shù)［14－15］。Lu 等［16］進(jìn) 行 了泡沫鋁的機(jī)械工程材料 2013年4期2013-10-21
- 一種農(nóng)作物副產(chǎn)品液壓打包機(jī)
是利用液壓缸帶動壓頭將加工物料壓縮成塊，然后打包翻包。目前市場上的液壓打包機(jī)，普遍存在整機(jī)尺寸大且笨重，運(yùn)輸不便；打包塊的大小不可調(diào)；壓力不足；一個主壓油缸，導(dǎo)致壓頭工作時易于偏轉(zhuǎn)；手動翻包等缺點(diǎn)［3－5］。因此，研究一種結(jié)構(gòu)小巧、壓力足且打包塊的大小可自由調(diào)節(jié)的液壓打包機(jī)是目前需要解決的問題。1 總體方案的選擇根據(jù)運(yùn)輸和工作的便捷性，該機(jī)具必須簡單可靠、整體緊湊、壓力強(qiáng)、打包塊的大小可自由調(diào)節(jié)等特點(diǎn)，且滿足我地區(qū)的各種農(nóng)作物副產(chǎn)品的壓縮，適應(yīng)個體戶、聯(lián)戶長春工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年1期2013-09-04
- 應(yīng)力吸收層貫入試驗(yàn)數(shù)值分析與試驗(yàn)方法評價(jià)
，研究試件規(guī)格、壓頭大小、礦料級配等對試驗(yàn)結(jié)果的影響，討論應(yīng)力吸收層瀝青混合料貫入試驗(yàn)的可行性及適宜的試驗(yàn)條件.1 試驗(yàn)方法1.1 抗壓回彈模量抗壓回彈模量反映了材料的彈性變形和彈性滯后變形.為滿足計(jì)算及路面設(shè)計(jì)要求，首先確定應(yīng)力吸收層瀝青混合料的抗壓回彈模量.試驗(yàn)采用單軸壓縮試驗(yàn)方法，加載速率均采用2 mm/min，圓柱體試件的直徑為100 mm，高為100 mm，在設(shè)計(jì)級配的最佳瀝青用量下，分別測試了5，15，20，45，60 ℃ 溫度下的抗壓回彈模量鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2012年1期2012-09-13
- FOG邦定生產(chǎn)線中脈沖本壓機(jī)的研制
主壓機(jī)采用的是雙壓頭壓接并脈沖式加熱方式，溫度、壓力控制難度大。1 主要功能及技術(shù)指標(biāo)適用基板尺寸：20 mm×20 mm～120 mm×120 mm適用 FPC尺寸：16 mm×8 mm～50 mm×50 mmACF預(yù)貼精度：±0.15 mm（x、y方向）以基板外型為基準(zhǔn)FPC 壓接精度：±10 μm（x、y方向）從預(yù)壓到主壓的偏移量本壓壓接精度：±5 μm（x、y方向）本壓溫度設(shè)定范圍：室溫～450℃本壓溫度時間曲線：4段控制升溫速率：100℃/s2電子工業(yè)專用設(shè)備 2012年2期2012-06-28
- 基于SolidWorks Simulation的壓頭熱應(yīng)變分析
壓力非常敏感。當(dāng)壓頭工作面不平整時，就會出現(xiàn)一部分ACF粒子完全破碎，而另一部分ACF粒子則無法合理破碎，從而導(dǎo)致ITO玻璃與FPC之間電氣導(dǎo)通不良，甚至出現(xiàn)部分引腳無法導(dǎo)通現(xiàn)象，產(chǎn)生廢品。同時由于壓頭工作面不平整，ACF帶內(nèi)受熱氣體被包裹在壓頭內(nèi)部無法釋放，當(dāng)ACF膠固化的時候在ACF帶內(nèi)部產(chǎn)生大量氣泡，不但阻止了電氣導(dǎo)通，而且降低了剝離強(qiáng)度。因此如何在熱態(tài)下保證壓頭平面度要求至關(guān)重要。目前實(shí)際生產(chǎn)線中的主流設(shè)備壓頭平面度在8 μm以內(nèi)。壓頭平面度受兩方山西電子技術(shù) 2012年4期2012-05-12
- 微動接觸應(yīng)力影響因素研究
限元建模，研究了壓頭半徑、接觸壓力P和Q/（fP）（其中，Q是切向應(yīng)力，f是摩擦系數(shù)）對SIF接觸表面應(yīng)力分布規(guī)律的影響。1 計(jì)算模型與方法1.1 結(jié)構(gòu)模型圖1為圓柱/平面接觸微動疲勞結(jié)構(gòu)示意，試樣一端固定，一端受循環(huán)軸向應(yīng)力σ作用，應(yīng)力比R＝0.06，接觸壓力P確保壓頭與試樣之間的接觸，切向應(yīng)力Q使得試樣與壓頭之間保持一定的相對移動。試樣和壓頭結(jié)構(gòu)如圖2所示，材料均為LY12CZ鋁合金，其彈性模量為68GPa，泊松比為0.33。試樣中間部分長120mm，裝備環(huán)境工程 2012年1期2012-03-30
- 輸油管道堵塞水力瞬變模擬分析
/m2；H為流體壓頭，m；a為水擊波傳播速度，m/s；Q為液流流量，m3/s；t為時間，s；f為列賓宗摩阻系數(shù)，（s/m2）1.875；g為重力加速度，m/s2；m為流態(tài)指數(shù)；A為管流截面積，m2；C＋為正特征線；C－為負(fù)特征線；C、p、D為三個差分節(jié)點(diǎn)編號。1.2 管道堵塞模型當(dāng)管道堵塞，過油斷面先突然變小，后突然變大，因此，可看做在管道中間串聯(lián)了一個內(nèi)徑較小、長度很短的管道，見圖1。由于管道過油截面積突然改變而引起油流局部擾動，造成能量損失，此處的能量石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào) 2011年1期2011-10-12
- 石蠟微膠囊及脲醛樹脂囊殼的力學(xué)試驗(yàn)研究
載載荷Pmax與壓頭的接觸面積(投影面積)A(hc)的商求得:傳統(tǒng)的彈性模量定義考慮的僅僅是反映被測材料的彈性變形,但實(shí)際上,在壓頭壓入再抬起而使材料慢慢恢復(fù)的過程中,壓頭的彈性變形也起一定作用,所以可通過約化模量Er來求取試樣材料的彈性模量。約化模量Er與試樣材料和壓頭材料的彈性模量E及泊松比γ之間的關(guān)系為式1-2中，金剛石壓頭 E=1114GPa，γ=0.07，未知材料的γ=0.29。而其約化模量Er為：式中，β為與壓頭形狀有關(guān)的常數(shù)，S為接觸剛度。圓時代農(nóng)機(jī) 2011年11期2011-06-08
- 材料彈性模量的儀器化壓入測試方法
Εc)來精確表示壓頭與被壓材料的綜合彈性效應(yīng)。結(jié)果表明：名義硬度Hn和聯(lián)合彈性模量Εc的比值與卸載功We和壓入總功Wt的比值間存在近似的函數(shù)關(guān)系?；谏鲜鲫P(guān)系，提出由名義硬度和壓入比功確定材料彈性模量的新方法，同時分析該方法的理論誤差，驗(yàn)證結(jié)果表明該方法較傳統(tǒng)Oliver-Pharr方法具有更高的測試精度。彈性模量；儀器化壓入；硬度；壓入功；有限元方法隨著表面改性材料、薄膜材料、MEMS(微電子微機(jī)械系統(tǒng))材料、復(fù)合材料和納米材料等領(lǐng)域的快速發(fā)展，表面、界中國有色金屬學(xué)報(bào) 2010年12期2010-11-24
- Clinical assessment indicators of postpartum hemorrhage:A systematic review☆