輸入阻抗
- 一種準(zhǔn)無(wú)反射帶通濾波器
歸一化頻率的輸入阻抗ZinC。中心頻率附近,阻抗匹配呈現(xiàn)出通帶特性,遠(yuǎn)離中心頻率時(shí),阻抗不匹配呈現(xiàn)出阻帶特性,阻帶特性即反射特性;其次,通過(guò)分析四分之一波長(zhǎng)吸收式損耗諧振器短路存根部分的輸入阻抗ZinR,吸收式損耗諧振器部分能將帶通部分的反射信號(hào)吸收;最后,給出準(zhǔn)無(wú)反射帶通濾波器簡(jiǎn)單方便的設(shè)計(jì)方法。1.1 準(zhǔn)無(wú)反射帶通濾波器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)本文提出的吸收式帶通濾波器網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),如圖1所示。該吸收式帶通濾波器由主通道(平行耦合帶通)和吸收通道(吸收式損耗諧振器)組
- 中波發(fā)射天線絕緣底座的最大耐壓值分析與計(jì)算
V。1 天線輸入阻抗Z中波天線的輸入阻抗是一個(gè)復(fù)數(shù)阻抗，數(shù)學(xué)表達(dá)式為Z=R±jA。R為天線的輻射電阻，它的阻值體現(xiàn)了廣播發(fā)射天線將射頻電流轉(zhuǎn)變成電磁波輻射的能力，電阻值越大天線的輻射能力就越強(qiáng)。天線的效率是由輻射電阻與地網(wǎng)的接地電阻共同決定的，輻射電阻的阻值越大，天線的效率就越高。在中波頻段內(nèi)，輻射電阻值大小基本上與頻率高低成正比關(guān)系。A為天線的輻射電抗，就是把天線阻抗中的虛部稱作天線輻射電抗。電抗部分的大小與性質(zhì)是由天線輻射體自身來(lái)決定的，在中波頻段內(nèi)輻
數(shù)字傳媒研究 2022年7期2022-12-16
- 有源Non-Foster 負(fù)阻匹配網(wǎng)絡(luò)及其天線應(yīng)用
二端口網(wǎng)絡(luò)的輸入阻抗不滿足福斯特定理時(shí)，其電路稱之為非福斯特電路(non-foster circuit, NFC)，等效為負(fù)阻抗。文獻(xiàn)[1]提出實(shí)現(xiàn)負(fù)阻抗的NFC 的可能性，并指出在理論上可用于提高電話線路的傳輸增益。文獻(xiàn)[2]提出可通過(guò)三極管實(shí)現(xiàn)NFC 的電路結(jié)構(gòu)。文獻(xiàn)[3-4]提出了一種電流反相型NFC 電路結(jié)構(gòu)。文獻(xiàn)[5]則提出了基于運(yùn)放的NFC 電路結(jié)構(gòu)。近年來(lái)，隨著移動(dòng)互聯(lián)網(wǎng)的興起，對(duì)電小天線寬帶化的需求日漸增加，學(xué)者們對(duì)NFC 的負(fù)阻特性產(chǎn)生了
電子科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2022-12-04
- 高頻寬帶水聲換能器的背襯參數(shù)設(shè)計(jì)
。換能器的總輸入阻抗為：(4)對(duì)于本文所研究的平面活塞式換能器，剛性障板矩形面活塞輻射器，其遠(yuǎn)場(chǎng)聲壓函數(shù)與活塞表面振速u(mài)L關(guān)系[22-23]為：(5)式中：kw為水的波數(shù)；a為圓形面的半徑；b、h分別為矩形面的長(zhǎng)和寬。當(dāng)φ→0，θ→0時(shí)(即在聲軸上)，式(5)可以同時(shí)簡(jiǎn)化為：(6)在r=1 m處，且施加電場(chǎng)電壓為1V時(shí)，結(jié)合式(3)與式(6)可得到平面活塞輻射器的發(fā)送電壓響應(yīng)為：(7)發(fā)送電壓響應(yīng)級(jí)為:(8)2 背襯參數(shù)對(duì)換能器性能的影響圖2 背襯的輸入阻
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年10期2022-11-21
- 基于輸入阻抗譜的電力電纜缺陷和故障特征研究
理，本文基于輸入阻抗譜的方法，利用仿真建模和試驗(yàn)驗(yàn)證，提出電纜缺陷和故障類型的辨識(shí)方法，旨在解決目前主流方法無(wú)法聯(lián)合缺陷和故障進(jìn)行診斷和分析的瓶頸，為電纜故障預(yù)警提供技術(shù)支撐。1 輸入阻抗譜相關(guān)原理1.1 傳輸線原理依據(jù)傳輸線理論，電力電纜可等效為單位長(zhǎng)度分布參數(shù)模型的組合，如圖1[21]所示。圖1 傳輸線等效分布參數(shù)模型Fig. 1 Equivalent distribution parameter model of transmission line將
- 一種超高頻微帶八木標(biāo)簽天線的研究與設(shè)計(jì)
計(jì)，當(dāng)天線的輸入阻抗與后端的射頻電路的輸出端口阻抗共軛匹配時(shí)，傳輸線損耗最小[10]。該文在諧振頻率?0為915 MHz的需求下設(shè)計(jì)出與目標(biāo)芯片阻抗52Ω-479j 相匹配的微帶八木天線，為了使兩者的阻抗?jié)M足阻抗共軛匹配的需求，設(shè)計(jì)阻抗為52Ω+479j的微帶八木天線。1 微帶八木標(biāo)簽天線的研究與設(shè)計(jì)1.1 傳統(tǒng)微帶八木天線與傳統(tǒng)八木天線類似，微帶八木天線主要由激勵(lì)振子、反射陣子和引向陣子三個(gè)部分組成，三者相互平行[11]。激勵(lì)振子與閱讀器天線發(fā)射的電磁波
電子設(shè)計(jì)工程 2022年19期2022-10-11
- 船舶機(jī)械與船體耦合結(jié)構(gòu)振動(dòng)輸入阻抗的計(jì)算與分析
”耦合結(jié)構(gòu)的輸入阻抗的計(jì)算與分析，機(jī)械阻抗作為船舶隔振系統(tǒng)分段振動(dòng)特性的表征量，對(duì)于預(yù)報(bào)船舶機(jī)械噪聲構(gòu)成具有重要的意義。1 輸入阻抗的理論計(jì)算1.1 計(jì)算方法船舶的結(jié)構(gòu)是組合結(jié)構(gòu)，由若干個(gè)分段單元組成，在激勵(lì)力作用下，如果各單元的振動(dòng)速度相同，則認(rèn)為各個(gè)單元的輸入阻抗并聯(lián)組成船舶結(jié)構(gòu)的總輸入阻抗，由公式（1）可以計(jì)算獲得；反之，船舶結(jié)構(gòu)總的輸入阻抗是由各個(gè)單元輸入阻抗串聯(lián)而成，具體計(jì)算方法是，先由公式（2）計(jì)算船舶結(jié)構(gòu)的導(dǎo)納，再求解導(dǎo)納的倒數(shù)值，最后船舶結(jié)
中國(guó)設(shè)備工程 2022年10期2022-05-25
- Rosen型壓電陶瓷變壓器的電路特性分析
了動(dòng)態(tài)負(fù)載下輸入阻抗、輸出阻抗、升壓比、輸出功率及效率等特性三維曲線及等高線投影曲線；通過(guò)極值點(diǎn)變化，證明了在不同頻率極值點(diǎn)時(shí)Rosen型壓電陶瓷變壓器具有不同的電路特性。本文的研究為該型變壓器性能的分析提供了一種新方法。1 等效電路等效電路分析是研究壓電陶瓷變壓器的重要方法，是進(jìn)行壓電陶瓷變壓器各種參數(shù)設(shè)計(jì)的前提條件。壓電陶瓷變壓器的電特性與諧振回路相似；當(dāng)其工作在諧振頻率附近時(shí)，其集總參數(shù)等效電路模型如圖1所示[10]。在集總參數(shù)電路模型中，各元件的值
電力科學(xué)與工程 2022年4期2022-05-10
- 基于電力線載波通信信道阻抗的臺(tái)區(qū)雙電源切換感知技術(shù)
1 載波通信輸入阻抗電力線載波通信是電力系統(tǒng)特有的通信方式，它是指利用現(xiàn)有電力線，通過(guò)載波方式將信號(hào)進(jìn)行數(shù)據(jù)傳輸?shù)募夹g(shù)。由定義可知，電力線載波通信最大特點(diǎn)是不需要重新架設(shè)網(wǎng)絡(luò)，有電力線就能進(jìn)行數(shù)據(jù)傳輸。低壓電力線載波通信信號(hào)衰減包括耦合衰減和線路衰減兩個(gè)部分。其中耦合衰減與載波機(jī)側(cè)低壓電力線輸入阻抗相關(guān)，即與信號(hào)發(fā)送裝置和信號(hào)接收裝置驅(qū)動(dòng)點(diǎn)處電力線的等效阻抗相關(guān)，主要體現(xiàn)在由于電力線輸入阻抗的劇烈變化，使其難以和載波機(jī)內(nèi)阻抗保持一致，造成載波機(jī)輸出功率的衰
電力需求側(cè)管理 2022年2期2022-03-24
- ZPW-2000A軌道電路中補(bǔ)償電容故障問(wèn)題研究
與鋼軌發(fā)送端輸入阻抗和電氣參數(shù)的函數(shù)關(guān)系，并進(jìn)一步對(duì)某一特定補(bǔ)償電容對(duì)鋼軌輸入阻抗和電氣參數(shù)的影響進(jìn)行探討。2 研究方法及過(guò)程本研究主要通過(guò)軌道電路傳輸計(jì)算的方法，模型及計(jì)算方法如下[9]。ZPW-2000A軌道電路補(bǔ)償單元結(jié)構(gòu)示意如圖1所示，其中Cp為補(bǔ)償電容值。圖1 ZPW-2000A軌道電路補(bǔ)償單元結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Structure diagram of rail compensation unit of ZPW-2000A track circ
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2021年10期2021-10-31
- 一種用于優(yōu)化LC-DAB級(jí)聯(lián)系統(tǒng)穩(wěn)定性的 虛擬阻抗控制技術(shù)
負(fù)載變換器的輸入阻抗在全頻率范圍內(nèi)均大于源變換器的輸出阻抗，在實(shí)際應(yīng)用中較為嚴(yán)苛。因此，相關(guān)學(xué)者提出了最小環(huán)路增益Tm的概念，即源變換器的輸出阻抗與負(fù)載變換器的輸入阻抗之比應(yīng)滿足奈奎斯特穩(wěn)定性判據(jù)[13-14]，以確保級(jí)聯(lián)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。相關(guān)技術(shù)已經(jīng)被提出用于改善源變換器的輸出阻抗和負(fù)載變換器的輸入阻抗。目前的主要解決方案可分為無(wú)源阻尼方式和有源阻尼方式[15]兩大類。無(wú)源阻尼方式需在原來(lái)電路的基礎(chǔ)上增加一個(gè)或多個(gè)無(wú)源元件，如在直流母線濾波器側(cè)并聯(lián)電阻或電容
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2021年18期2021-10-11
- Jauman吸收體的吸波特性
身厚度對(duì)材料輸入阻抗的影響，因而限制了用傳輸線方法研究Jauman吸收體以及Jauman吸收體的寬帶設(shè)計(jì)和應(yīng)用。本工作采用聚氨酯泡沫作為隔離層材料，有機(jī)導(dǎo)電涂層材料作為電阻屏，測(cè)試電阻屏的電磁參數(shù)，首先研究Salisbury屏吸波特性，包括不同電阻屏厚度對(duì)電磁波輸入阻抗、反射系數(shù)以及反射率的影響，然后計(jì)算雙電阻屏Jauman吸收體輸入阻抗，以及研究電阻屏厚度對(duì)Jauman吸收體反射系數(shù)的影響。1 實(shí)驗(yàn)及方法1.1 材料石蠟：工業(yè)級(jí)；導(dǎo)電金屬粉S，工業(yè)級(jí)，北
航空材料學(xué)報(bào) 2021年3期2021-06-05
- 用于感應(yīng)式非接觸勵(lì)磁系統(tǒng)的CLC補(bǔ)償拓?fù)溲芯?/a>
阻抗；Zi為輸入阻抗，它們的模值分別為Z和Zi；UAB為補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的輸入電壓；IP為流過(guò)變壓器原邊線圈的電流，后文中的UAB、IP均為有效值；UO為原邊等效電路的輸出電壓。圖1 CLC補(bǔ)償原邊等效電路Fig.1 Primary equivalent circuit of CLC compensation文中的分析過(guò)程都是建立在理想模型之上的，一般忽略寄生參數(shù)和諧波的影響。1.1 恒流輸出特性設(shè)工作頻率為ω，由基爾霍夫定律可求出：CLC補(bǔ)償原邊等效電路的輸出電
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2021年4期2021-05-19
- 雙母線直流微電網(wǎng)的級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性分析
函數(shù)（即開(kāi)環(huán)輸入阻抗）；Gv2d_DAB、Gv2i1_DAB分別為Δd、Δiin到母線2 的直流側(cè)電壓小擾動(dòng)值Δudc2的傳遞函數(shù)；Zoout_DAB為Δio到Δudc2的傳遞函數(shù)（即開(kāi)環(huán)輸出阻抗）。圖3 DAB變換器的閉環(huán)小信號(hào)模型控制框圖Fig.3 Control block diagram of closed-loop smallsignal model for DAB converter由圖3可得到功率控制下DAB 變換器的閉環(huán)輸入阻抗Zcin_D
電力自動(dòng)化設(shè)備 2021年5期2021-05-18
- 電纜參數(shù)對(duì)ZPW-2000A 軌道電路接收側(cè)傳輸性能的影響研究
ble為電纜輸入阻抗。由此，計(jì)算軌道電路接收側(cè)電纜輸入端電氣參數(shù)與電纜參數(shù)的函數(shù)關(guān)系，并研究電阻、電感、電容及電纜長(zhǎng)度等參數(shù)對(duì)軌道電路接收側(cè)傳輸性能的影響關(guān)系。2 電阻的影響1）電纜電阻值對(duì)軌道電路接收側(cè)電纜輸入阻抗的影響見(jiàn)圖1。由圖1（a）可見(jiàn)，隨著電纜電阻值的增加，在不同載頻下，電纜輸入阻抗模值逐漸增加。如：載頻為1700 Hz 時(shí)，電纜輸入阻抗模值由172.28 Ω 增加至691.03 Ω；載頻在2000 Hz 時(shí)，電纜輸入阻抗模值由238.86 Ω
鐵道通信信號(hào) 2021年1期2021-04-10
- 基于等效阻抗模型的應(yīng)答器下行鏈路傳輸性能評(píng)估方法研究
知，車載天線輸入阻抗Z0表達(dá)式為( 8 )將式( 4 )～式( 7 )代入式( 8 )得( 9 )由上式可知，地面應(yīng)答器通過(guò)互感來(lái)影響車載天線輸入阻抗[14]，可以用反映阻抗ZR表示為(10)根據(jù)互感系數(shù)M的定義知(11)式中：S為地面應(yīng)答器下行鏈路信號(hào)接收天線所圍成的面積。由式( 9 )可知，當(dāng)BTM性能及車載天線參數(shù)、地面應(yīng)答器性能參數(shù)恒定不變時(shí)，應(yīng)答器傳輸系統(tǒng)車載天線的輸入阻抗Z0僅與互感系數(shù)M相關(guān)。而Z0可以被實(shí)時(shí)測(cè)量[16]，因此可以通過(guò)測(cè)量Z0
鐵道學(xué)報(bào) 2020年8期2020-09-07
- 功出側(cè)并入補(bǔ)償電感對(duì)ZPW-2000A軌道電路傳輸性能提升分析
道電路發(fā)送端輸入阻抗及電氣參數(shù)的影響規(guī)律，并優(yōu)化并聯(lián)電感值，降低軌道電路發(fā)送器功率。如圖1所示，該傳輸系統(tǒng)包括鋼軌側(cè)阻抗、匹配變壓器、模擬網(wǎng)絡(luò)盤(pán)+實(shí)際電纜、防雷變壓器、并聯(lián)電感及發(fā)送器，其中模擬網(wǎng)絡(luò)盤(pán)用于模擬實(shí)際電纜，對(duì)其進(jìn)行距離補(bǔ)償。依據(jù)該傳輸系統(tǒng)，采用軌道電路傳輸計(jì)算的方法計(jì)算不同并聯(lián)電感值對(duì)軌道電路發(fā)送端輸入阻抗、電壓、電流及功率值。具體計(jì)算過(guò)程如下。1) 匹配變壓器輸入阻抗Rpt匹配變壓器變比為NPT，根據(jù)鋼軌側(cè)阻抗Rr（Rr為鋼軌軌面輸入等效阻抗
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2020年8期2020-08-22
- 小型化低剖面UHF RFID抗金屬標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)
響標(biāo)簽天線的輸入阻抗、諧振頻率和輻射性能，導(dǎo)致標(biāo)簽天線無(wú)法正常工作[1]。目前主要有3種實(shí)現(xiàn)抗金屬RFID標(biāo)簽的方法[2]：1) 增大標(biāo)簽與金屬之間的距離至1/4波長(zhǎng)[3]。2) 在標(biāo)簽天線結(jié)構(gòu)中加入電磁帶隙(EBG)或人工磁導(dǎo)體(AMC)[4-5]。3) 以微帶天線或平面倒F天線為原型,設(shè)計(jì)抗金屬RFID標(biāo)簽天線[6-7]。前兩種方法會(huì)導(dǎo)致天線體積過(guò)大或結(jié)構(gòu)復(fù)雜，微帶天線或平面倒F天線結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單，易于實(shí)現(xiàn)小型化和低剖面特性，自身的接地板可以將輻射貼片與
壓電與聲光 2020年3期2020-07-07
- 高職教學(xué)中EEG系統(tǒng)前級(jí)緩沖電路的分析教學(xué)思考
電路有較高的輸入阻抗。而單純地使用無(wú)源器件增大輸入阻抗會(huì)造成過(guò)多的損耗。對(duì)此，運(yùn)放的高輸入阻抗可以有效地解決這一問(wèn)題。運(yùn)放的同反相組態(tài)可以分析如下。圖4、5分別是反相放大器和電壓跟隨器，圖6、7分別是兩個(gè)電路的等效電路。顯然，圖4、5所示電路滿足運(yùn)放的線性區(qū)工作條件，因此運(yùn)放的分析可以按照虛短、虛斷進(jìn)行分析。由圖6、7所示等效電路可見(jiàn)，對(duì)于反相放大電路，其輸入阻抗可約等于R1，而電壓跟隨器輸入阻抗為運(yùn)放同相端輸入阻抗。理想狀態(tài)下，電壓跟隨器輸入阻抗為無(wú)窮大
視界觀·上半月 2020年5期2020-06-15
- 中波48米小天線雙頻共塔的預(yù)調(diào)網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)
造成了天線的輸入阻抗呈現(xiàn)實(shí)部過(guò)小、虛部過(guò)大。頻率越低實(shí)部越小，如1305kHz的天線輸入阻抗實(shí)部有55.7Ω，639kHz的天線輸入阻抗實(shí)部?jī)H有13.1Ω，阻抗實(shí)部過(guò)小會(huì)在阻塞網(wǎng)絡(luò)上產(chǎn)生較大的視在功率，影響網(wǎng)絡(luò)的穩(wěn)定性。廣西雷電頻繁，對(duì)天線的防雷性能要求較高。因此本文介紹在使用中波小天線進(jìn)行雙頻共塔發(fā)射時(shí)，如何設(shè)計(jì)預(yù)調(diào)網(wǎng)絡(luò)解決天線防雷和低頻阻抗實(shí)部過(guò)小造成阻塞網(wǎng)絡(luò)視在功率過(guò)大的問(wèn)題。二、預(yù)調(diào)網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)（一） 預(yù)調(diào)網(wǎng)絡(luò)的電路組成如圖2所示，中波小天線的預(yù)調(diào)網(wǎng)
視聽(tīng) 2020年3期2020-06-11
- 低反射、高吸收海水電磁屏蔽體
是重新設(shè)計(jì)其輸入阻抗，使其與電磁入射空間媒質(zhì)的特性阻抗相匹配。文中首先針對(duì)反射型海水電磁屏蔽體結(jié)構(gòu)，研究其輸入阻抗特性。利用平面波和傳輸線理論，針對(duì)反射型海水電磁屏蔽體，設(shè)計(jì)了對(duì)應(yīng)的阻抗匹配媒質(zhì)層，使得入射電磁波能夠有效或全部穿透到海水電磁屏蔽體內(nèi)部，產(chǎn)生傳導(dǎo)損耗和極化損耗，從而實(shí)現(xiàn)具有低反射、高吸收特性的海水電磁屏蔽體。1 研究方法考慮層狀海水電磁屏蔽體結(jié)構(gòu)，入射波為平面電磁波。文獻(xiàn)[8]研究表明，平面波照射到多層（有耗或無(wú)耗）媒質(zhì)的反射系數(shù)和透射系數(shù)表
裝備環(huán)境工程 2020年4期2020-05-08
- 無(wú)線傳感器網(wǎng)絡(luò)中天線設(shè)計(jì)與研究
在改變天線的輸入阻抗的同時(shí)，不改變天線的諧振頻率。由于該天線外形與字母F 相似，故稱此天線為倒F 天線，如圖1（c）所示。倒F 天線通常借助PCB 板制作成印刷天線[2]，圖1（c）為倒F 天線的基本結(jié)構(gòu)圖，它可以看成是由長(zhǎng)度為L(zhǎng) 的終端開(kāi)路傳輸線與長(zhǎng)度為S 的終端短路傳輸線并聯(lián)組成的諧振器。開(kāi)路傳輸線到饋電點(diǎn)可以看作電阻與電容的并聯(lián)，諧振時(shí)近似開(kāi)路；短路傳輸線到饋電點(diǎn)可以看作電阻與電容的串聯(lián)，諧振時(shí)近似短路。當(dāng)?shù)笷 天線發(fā)生諧振時(shí)，電流主要流過(guò)天線的終端
電子技術(shù)與軟件工程 2020年17期2020-02-02
- 雙頻雙圓極化槽天線設(shè)計(jì)
m時(shí)，天線的輸入阻抗隨wc變化的情況。由圖2可知，當(dāng)wc依次取0.7 mm、1.2 mm、2 mm時(shí)，天線在fH附近的輸入阻抗無(wú)顯著變化，但在fL附近的輸入阻抗從約55 Ω減小到40 Ω。根據(jù)優(yōu)化計(jì)算的結(jié)果，當(dāng)wc取0.97 mm時(shí)，天線的阻抗匹配效果最佳。圖3描述的是當(dāng)wc=0.97 mm，lt=0 mm時(shí)，天線的輸入阻抗與lc(lc分別取18 mm、19 mm和20 mm)之間的關(guān)系。顯然，lc對(duì)fL和fH的輸入阻抗都有明顯的影響，而且難以得到能夠兼顧
桂林電子科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-11-28
- 柔性可拉伸UHF RFID標(biāo)簽的實(shí)現(xiàn)
1 標(biāo)簽芯片輸入阻抗分析RFID標(biāo)簽一般由標(biāo)簽芯片和標(biāo)簽天線組成，大多數(shù)天線設(shè)計(jì)中天線端口阻抗都以50 Ω或75 Ω來(lái)進(jìn)行端口阻抗匹配，而在UHF RFID標(biāo)簽天線的設(shè)計(jì)中，標(biāo)簽天線與標(biāo)簽芯片之間沒(méi)有傳輸線，兩者是直接相連的。由于標(biāo)簽芯片可以等效為輸入阻抗為電阻并聯(lián)電容的形式，其輸入阻抗一般為復(fù)阻抗。為了實(shí)現(xiàn)標(biāo)簽芯片與標(biāo)簽天線的最大功率傳輸，通常需要將RFID標(biāo)簽天線的輸入阻抗設(shè)計(jì)為標(biāo)簽芯片輸入阻抗的共軛值，即標(biāo)簽天線與標(biāo)簽芯片阻抗共軛匹配。目前市場(chǎng)上常用
中國(guó)計(jì)量大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年3期2019-11-08
- 用于老年人臨床監(jiān)護(hù)系統(tǒng)的超高頻射頻識(shí)別天線
成50 Ω的輸入阻抗，標(biāo)簽天線則需要根據(jù)具體的芯片來(lái)設(shè)計(jì)，以達(dá)到最優(yōu)的輻射性能[11-13]。在標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)中，往往需要利用彎折技術(shù)實(shí)現(xiàn)天線體積縮減[14]，通過(guò)調(diào)節(jié)天線枝節(jié)的長(zhǎng)度和寬度來(lái)實(shí)現(xiàn)阻抗調(diào)節(jié)[15-16]。本文設(shè)計(jì)了一種用于老年人臨床監(jiān)護(hù)系統(tǒng)的UHF RFID天線。該標(biāo)簽天線利用老年人臨床使用的尿不濕作為基板。尿不濕在干燥與大小便混合物附著時(shí)其相對(duì)介電常數(shù)將發(fā)生變化，進(jìn)而會(huì)影響天線匹配。標(biāo)簽天線在尿不濕干燥時(shí)可正常與讀寫(xiě)器進(jìn)行數(shù)據(jù)通信；一旦出現(xiàn)老
宿州學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年9期2019-10-29
- 并饋式自立中波天線的原理及應(yīng)用
，該接地線的輸入阻抗為：Zin=R+jXL。當(dāng)中部饋電平臺(tái)高度h=λ/4時(shí)，對(duì)于天線而言，正好處于天線駐點(diǎn)端，CE接地線輸入阻抗Zin=∞，因此i2=0，高頻調(diào)幅能量經(jīng)ACD形成天線體向外輻射。當(dāng)中部饋電平臺(tái)高度h≠λ/4時(shí)，CE接地線輸入阻抗Zin為純電抗，此時(shí)i2≠0,通過(guò)CE流入大地。對(duì)于高頻調(diào)幅能量來(lái)說(shuō)，此時(shí)的Zin無(wú)損耗，但是會(huì)影響天線的整體輻射效率。因此，中部饋電平臺(tái)的高度h原則上應(yīng)設(shè)計(jì)為載波頻率的四分之一波長(zhǎng)處[1]。圖2 并饋式自立中波天線
山西電子技術(shù) 2019年3期2019-07-01
- 一種導(dǎo)出負(fù)反饋放大器方框圖分析的方法*
流放大倍數(shù)、輸入阻抗、輸出阻抗、最大輸出幅度、非線性失真系數(shù)、通頻帶、最大輸出功率與效率。其中，電壓放大倍數(shù)是描述放大電路放大能力的指標(biāo)，定義為輸出電壓與輸入電壓的變化量之比。當(dāng)輸入一個(gè)正弦測(cè)試電壓時(shí)，也可用輸出電壓與輸入電壓的正弦相量之比表示。與此類似，電流放大倍數(shù)定義為輸出電流與輸入電流的變化量之比，同樣可用兩者的正弦相量之比表示。從放大電路的輸入端看進(jìn)去的等效阻抗，稱為放大電路的輸入阻抗；計(jì)入信號(hào)源內(nèi)阻的輸入阻抗，稱為源輸入阻抗。輸入阻抗定義為輸入端
通信技術(shù) 2019年2期2019-03-05
- Buck變換器級(jí)聯(lián)系統(tǒng)直流母線電壓穩(wěn)定控制策略研究?
和變換器閉環(huán)輸入阻抗比，即最小環(huán)路增益，基于文獻(xiàn)［5］提出的ESAC準(zhǔn)則，只要使最小環(huán)路增益不進(jìn)入禁止區(qū)域就能夠使系統(tǒng)穩(wěn)定。文章提出輸入電壓前饋制策略及其控制器的設(shè)計(jì)方法，顯著改善了母線電壓的動(dòng)態(tài)性能，有利于提高系統(tǒng)功率密度，降低成本，增加系統(tǒng)靈活性。2 Buck型級(jí)聯(lián)系統(tǒng)建模與分析2.1 Buck型級(jí)聯(lián)系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型圖1所示為所研究的Buck級(jí)聯(lián)系統(tǒng)電路圖。電源為非理想電源具有內(nèi)阻ZS，前級(jí)變換器輸入輸出阻抗分別為Zin和Zout，后級(jí)變換器閉環(huán)輸入阻抗為
艦船電子工程 2019年1期2019-02-27
- 基于等效負(fù)載的無(wú)耗傳輸線工作狀態(tài)分析
接任意負(fù)載時(shí)輸入阻抗的變換特性和電壓電流波幅值分布規(guī)律。1 行波狀態(tài)行波狀態(tài)即為無(wú)反射的傳輸狀態(tài)，此時(shí)反射系數(shù)Γl=0，而負(fù)載阻抗等于傳輸線的特性阻抗Zl=Z0，也稱為負(fù)載匹配[5～6]。此時(shí)傳輸線上只有入射波，沒(méi)有反射波。因此傳輸線上電壓電流和輸入阻抗分布為[6]：(1)Zin(z)=U(z)/I(z)=Z0(2)由式(1)(2)可知，負(fù)載匹配時(shí)，傳輸線上各點(diǎn)的輸入阻抗等于傳輸線的特性阻抗；傳輸線上任意一處的電壓電流振幅不變且同相。2 駐波狀態(tài)終端不吸收
電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-12-27
- 基于RFID讀寫(xiě)器的2.4 GHz微帶天線設(shè)計(jì)
著微帶天線的輸入阻抗、輻射電阻和方向性函數(shù),從而也影響著效率和頻帶。此外,W的值決定著微帶天線的總尺寸。在條件允許的情況下,W取值可以適當(dāng)調(diào)高,這樣使得效率更高,阻抗匹配值更高。W的值由(1)可計(jì)算得到(1)其中,fr為諧振頻率,C為光速(3*108m/s),εr為9.8,且(2)(3)矩形微帶天線模型的長(zhǎng)度L選取波長(zhǎng)λg的一半,但考慮到外界的影響,L可由(4)計(jì)算得到(4)其中,λg通過(guò)(5)計(jì)算可得,ΔL其實(shí)是一個(gè)修正項(xiàng),分別由(3)和(6)共同計(jì)算得
- 寬帶大功率超短波射頻通道測(cè)試系統(tǒng)設(shè)計(jì)
Hz頻段內(nèi)的輸入阻抗曲線如圖3所示。在實(shí)際使用情況下，既有發(fā)射天線，也有接收天線，兩者相互作用，會(huì)對(duì)輸入阻抗的值有一定影響。在收發(fā)天線同時(shí)存在的情況下，通過(guò)測(cè)試可以得到更準(zhǔn)確的輸入阻抗值，但在進(jìn)行測(cè)試時(shí)，需要在輻射體兩端額外引入連接線和測(cè)試接頭，但由于受到測(cè)試條件限制，連接線和測(cè)試接頭對(duì)輻射體的輸入阻抗的影響很難消除，而該影響對(duì)輸入阻抗的影響又不能忽略[11]。為了衡量收發(fā)天線的相互作用對(duì)輸入阻抗的影響，本文在收發(fā)天線相隔不同距離時(shí)，測(cè)試了其輸入阻抗，結(jié)果
海軍航空大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年4期2018-10-12
- 基于多模濾波器概念的寬帶天線設(shè)計(jì)
質(zhì)機(jī)理．通過(guò)輸入阻抗和電流分布的觀察,對(duì)比多模濾波器理論,我們發(fā)現(xiàn),這類天線的機(jī)理本質(zhì)上就是多模天線．多模天線是指由多個(gè)模式組合而成的天線,通過(guò)控制輻射單元的多個(gè)模式或者引入新的諧振模式實(shí)現(xiàn)寬帶特性．對(duì)于小型化的寬帶天線而言,可以說(shuō),多模結(jié)構(gòu)才是最合適的選擇．圖1給出了多模天線基本概念的說(shuō)明．假設(shè)諧振單元有二個(gè)諧振模式,圖1(a)所示．一般情況下這二個(gè)模式的諧振頻率相隔較遠(yuǎn),無(wú)法形成寬帶．如果找到一種方法,能夠控制這些模式到適當(dāng)?shù)奈恢?就有可能形成寬帶,如
電波科學(xué)學(xué)報(bào) 2018年4期2018-09-12
- 基于LabVIEW的測(cè)量放大器參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)設(shè)計(jì)
，具有較高的輸入阻抗、高共模抑制比、高電壓增益等優(yōu)點(diǎn)，在測(cè)控領(lǐng)域中應(yīng)用廣泛。LabVIEW是目前較為成功、應(yīng)用最為廣泛的虛擬儀器軟件開(kāi)發(fā)環(huán)境。同時(shí)，數(shù)據(jù)采集卡USB-6221對(duì)測(cè)量信號(hào)的采集也是測(cè)試測(cè)量的重要工作[1]。目前，美國(guó)國(guó)家儀器公司（NI）開(kāi)發(fā)的LabVIEW在數(shù)據(jù)采集技術(shù)領(lǐng)域中因其高速采集數(shù)據(jù)的性能、豐富的圖像化編程語(yǔ)言等特點(diǎn)在業(yè)界處于遙遙領(lǐng)先的地位。虛擬儀器技術(shù)在國(guó)外已經(jīng)得到了長(zhǎng)足的發(fā)展。在國(guó)內(nèi)，LabVIEW也廣泛地被工業(yè)界、學(xué)術(shù)界和實(shí)驗(yàn)室
銅仁學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年3期2018-05-03
- 基于傳輸矩陣的電力線信道特性分析
輸特性和信道輸入阻抗的影響規(guī)律。1 中壓配電線的信道模型考慮到中壓配電線路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)復(fù)雜、線路傳輸特性受諸多因素影響的特點(diǎn)，本文基于傳輸矩陣建立電力線信道模型。該模型物理概念清晰，參數(shù)調(diào)試方便，可以較為全面地研究不同因素對(duì)信道傳輸特性的影響。1.1 二端口網(wǎng)絡(luò)的傳輸矩陣如圖1所示，用A、B、C、D四個(gè)參數(shù)構(gòu)成的傳輸矩陣來(lái)描述一個(gè)二端口網(wǎng)絡(luò)的電氣特性。二端口網(wǎng)絡(luò)的首末段電壓電流關(guān)系為：圖1 二端口網(wǎng)絡(luò)由圖1可得，信號(hào)源電壓和負(fù)載電壓分別為：根據(jù)式（1）、式（2
通信電源技術(shù) 2018年2期2018-04-24
- 基于傳輸線的單支路電阻壓縮網(wǎng)絡(luò)*
整流天線的輸入阻抗也發(fā)生劇烈變化， 輸入阻抗的變化會(huì)使整個(gè)整流系統(tǒng)難以在較寬的輸入功率范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)阻抗匹配， 從而使阻抗失配造成的能量損耗增大， 大幅影響整流天線的RF-dc轉(zhuǎn)換效率.圖 1 電阻壓縮網(wǎng)絡(luò)Fig.1 Resistance compression network為了提高轉(zhuǎn)換效率， 在較寬的輸入功率范圍內(nèi)達(dá)到更好的阻抗匹配， 文獻(xiàn)[5]中作者提出了一個(gè)由離散LC網(wǎng)絡(luò)構(gòu)成的匹配網(wǎng)絡(luò)， 該網(wǎng)絡(luò)可以將由輸入功率變化引起的輸入阻抗的變化范圍進(jìn)行壓縮，
測(cè)試技術(shù)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-01-30
- 一種基于RLC串聯(lián)諧振的甚低頻天線阻抗測(cè)量方法
工作頻點(diǎn)上的輸入阻抗,提出了一種基于RLC串聯(lián)諧振的甚低頻發(fā)射天線輸入阻抗測(cè)量方法,推導(dǎo)了甚低頻天線輸入阻抗、電容、電感和輸入電阻的測(cè)量公式；這種測(cè)量方法可以通過(guò)提高測(cè)量電壓來(lái)提高測(cè)量的信噪比和測(cè)量精度；并且,測(cè)量系統(tǒng)諧振于被測(cè)天線的工作頻點(diǎn)或其附近,使甚低頻發(fā)射天線輸入阻抗的測(cè)量值更接近天線在實(shí)際工況下的真實(shí)值。試驗(yàn)表明,這種測(cè)量方法簡(jiǎn)單可行,具有較高的精度和穩(wěn)定性,并對(duì)甚低頻發(fā)射天線輸入阻抗的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量提供了一定的理論和實(shí)驗(yàn)指導(dǎo)。甚低頻發(fā)射天線; 天線輸
艦船電子工程 2017年1期2017-02-09
- 基于運(yùn)放的高增益電壓放大器設(shè)計(jì)
數(shù)、通頻帶、輸入阻抗、失真度、噪聲等，這些指標(biāo)與電路拓樸、運(yùn)放類型、元件參數(shù)等因素有關(guān)，了解影響每一指標(biāo)的關(guān)鍵因素，才能采取正確的應(yīng)對(duì)措施來(lái)滿足每一指標(biāo)要求?；谶\(yùn)放的典型交流電壓放大器如圖1所示，左邊為反相比例放大器，右邊為正向比例放大器。以左邊反相比例放大器為例。輸入阻抗： R1=Ri輸入阻抗決定于R1，若設(shè)計(jì)或應(yīng)用場(chǎng)合對(duì)輸入阻抗有嚴(yán)格要求，則意味著R1不能隨意選擇，若設(shè)計(jì)或應(yīng)用場(chǎng)合對(duì)輸入阻抗沒(méi)有嚴(yán)格要求，建議R1要遠(yuǎn)大于信號(hào)源內(nèi)阻，以減少信號(hào)源內(nèi)阻對(duì)
- 光伏微電網(wǎng)中級(jí)聯(lián)DC-DC變換系統(tǒng)穩(wěn)定性研究
換器的輸出和輸入阻抗，對(duì)該級(jí)聯(lián)DC-DC系統(tǒng)的穩(wěn)定性加以判斷。Matlab仿真證明Middlebrook判據(jù)的判定效果良好，可用于提升直流微電網(wǎng)的穩(wěn)定性。直流微電網(wǎng)；級(jí)聯(lián)；Middlebrook判據(jù)；LLC諧振變換器；穩(wěn)定性；小信號(hào)模型隨著新能源和儲(chǔ)能在電網(wǎng)中更多的接入，微電網(wǎng)的建設(shè)與運(yùn)行顯得尤為重要。類似計(jì)算機(jī)、LED燈等設(shè)備利用直流電，采用直流微電網(wǎng)結(jié)構(gòu)可以有效降低逆變和整流過(guò)程帶來(lái)的功率損耗，提高供電效率和可靠性，故受到了廣泛的重視［1］。直流微電網(wǎng)
電氣傳動(dòng) 2016年6期2016-10-12
- 火工品高頻阻抗計(jì)算與仿真分析
頻段電火工品輸入阻抗由兩級(jí)疊加而成：第1部分為電極塞部分，電火工品橋絲作為終端負(fù)載，等效為傳輸介質(zhì)為陶瓷或玻璃的平行線傳輸線；第2部分為腳線輸入端，等效為傳輸介質(zhì)為空氣的平行線傳輸線。為了計(jì)算方便，本文假設(shè)火工品結(jié)構(gòu)模型中的傳輸線為均勻傳輸線，結(jié)合火工品結(jié)構(gòu)模型參數(shù)（表1），根據(jù)傳輸線理論分布參數(shù)計(jì)算公式計(jì)算各部分的單位分布參數(shù)，結(jié)果如表2所示。根據(jù)傳輸線特性阻抗的定義：傳輸線上行波的電壓和行波電流之比稱為傳輸線的特性阻抗，用0表示，其一般表達(dá)式為：式（1
火工品 2016年3期2016-08-26
- 優(yōu)化負(fù)載變換器輸入阻抗的輸入電流內(nèi)環(huán)控制方法
化負(fù)載變換器輸入阻抗的輸入電流內(nèi)環(huán)控制方法王 劍 賈鵬宇 李 艷 鄭瓊林 郭希錚（北京交通大學(xué)電氣工程學(xué)院 北京 100044）摘要為提高級(jí)聯(lián)系統(tǒng)的穩(wěn)定性，應(yīng)盡量減小源變換器輸出和負(fù)載變換器輸入阻抗的交集區(qū)。一方面，盡量減小源變換器的輸出阻抗；另一方面，盡量增大負(fù)載變換器的輸入阻抗?；贒C-DC變換器的一般性小信號(hào)模型，提出以平均輸入電流環(huán)為內(nèi)環(huán)、輸出電壓環(huán)為外環(huán)的雙環(huán)控制方法，分析在這種控制方式下影響變換器輸入阻抗的因素，并給出改變內(nèi)環(huán)電流采樣系數(shù)前后
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-05-06
- 錄音工程中的阻抗研究
術(shù)語(yǔ)—阻抗。輸入阻抗、輸出阻抗、阻抗匹配、特性阻抗在技術(shù)規(guī)范中都是很普遍的術(shù)語(yǔ)，但是它們到底是什么意思，還有它們?yōu)槭裁聪嚓P(guān)呢？在這篇文章中，筆者將會(huì)著重探討這個(gè)問(wèn)題，解釋阻抗的意義，而不需要太多的數(shù)學(xué)和公式。音頻信號(hào)；歐姆；阻抗匹配實(shí)際的阻抗值在一定程度上取決于信號(hào)電壓的頻率。在音頻輸入輸出電路中，阻抗主要的功能是使連接更簡(jiǎn)單—阻抗在音頻頻率的范圍內(nèi)不會(huì)改變太多。然而，無(wú)線電頻率的阻抗一般跟音頻頻率不同，這是為了避免無(wú)線電干擾。1 阻抗對(duì)電路的影響任何產(chǎn)生
無(wú)線互聯(lián)科技 2016年17期2016-03-28
- 基于阻尼振蕩法的甚低頻天線阻抗測(cè)量
工作頻點(diǎn)上的輸入阻抗，本文提出了一種基于RLC阻尼振蕩法的阻抗測(cè)量方法，并推導(dǎo)了天線阻抗、電容、電感和電阻的測(cè)量公式；該測(cè)量方法可通過(guò)提高測(cè)量電壓來(lái)提高測(cè)量信噪比和測(cè)量精度；測(cè)量系統(tǒng)諧振于被測(cè)天線的工作頻點(diǎn)或其附近，使甚低頻發(fā)射天線輸入阻抗的測(cè)量值更接近天線在實(shí)際工況下的真實(shí)值。試驗(yàn)表明，本文提出的測(cè)量方法簡(jiǎn)單可行，具有較高的精度和穩(wěn)定性，可實(shí)現(xiàn)甚低頻發(fā)射天線輸入阻抗的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量。甚低頻發(fā)射天線；天線輸入阻抗；波形采集0 引言甚低頻發(fā)射天線的輸入阻抗是描述甚
電子測(cè)試 2016年24期2016-02-05
- 短波車載三環(huán)天線性能仿真分析
m鞭狀天線的輸入阻抗、調(diào)諧匹配、方向圖、最大輻射仰角和最大增益等參數(shù)指標(biāo)進(jìn)行了對(duì)比仿真分析后，對(duì)三環(huán)天線的性能和通信能力進(jìn)行了論述.[關(guān)鍵詞]短波通信；三環(huán)天線；輸入阻抗；輻射仰角；近垂直入射天波短波車載三環(huán)天線是部隊(duì)裝備最早、應(yīng)用最廣泛的短波車載天線之一，主要用于短波通信車移動(dòng)狀態(tài)下的短波通信.1車載三環(huán)天線結(jié)構(gòu)車載三環(huán)天線頂部由3個(gè)平面環(huán)組成[1]，如圖1所示.常見(jiàn)尺寸有：長(zhǎng)3.9 m、寬1.3 m、環(huán)層厚10 cm；長(zhǎng)3.2 m、寬1.8 m、環(huán)層厚
- 低壓電力線信道的阻抗特性研究
網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)2 輸入阻抗數(shù)據(jù)的測(cè)量方法根據(jù)理論知識(shí)將低壓電力信道的輸入阻抗規(guī)定為在信號(hào)發(fā)送端驅(qū)動(dòng)點(diǎn)和信號(hào)接收端的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)之間的等效阻抗［2］，電力線攜帶信號(hào)傳送的能力直接與阻抗有關(guān)。在圖2 中，信號(hào)發(fā)生器產(chǎn)生信號(hào)，該信號(hào)一般選用正弦信號(hào)，它首先經(jīng)過(guò)耦合變壓器T 和給定電阻R，然后進(jìn)入低壓電力網(wǎng)，通過(guò)儀器測(cè)量出給定電阻兩端的電壓V1和用戶家里插座上的電壓V2，再依據(jù)電路原理的公式就能計(jì)算出要知道的輸入阻抗Z。圖2 輸入阻抗測(cè)量原理圖具體阻抗值由下式求得:在室內(nèi)換不
山西電子技術(shù) 2015年6期2015-11-28
- 測(cè)量兆歐表中值電壓和開(kāi)路電壓的一種方法
電電壓表(高輸入阻抗電壓表)，或是高電阻標(biāo)準(zhǔn)器(例如ZX79D+)、帶電壓測(cè)量?jī)x的高電阻標(biāo)準(zhǔn)器(例如ZX124C)，給使用、維護(hù)、溯源、現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試都帶來(lái)諸多不便［1］。本文介紹一種使用一臺(tái)高電阻標(biāo)準(zhǔn)器(如ZX79D+)和一臺(tái)通用的數(shù)字電壓表完成中值電阻端鈕電壓和開(kāi)路端鈕電壓項(xiàng)目的測(cè)量方法，因示值誤差的檢定與一般方法沒(méi)有異同，本文不再贅述。1 以往方法存在的問(wèn)題測(cè)量中值端鈕電壓或開(kāi)路端鈕電壓的兩種方法如圖1所示。測(cè)量方法一:使用一臺(tái)高輸入阻抗的電壓測(cè)量設(shè)備靜電
計(jì)測(cè)技術(shù) 2015年1期2015-07-02
- 復(fù)雜大地甚低頻十三塔傘形天線陣的互耦效應(yīng)
低頻；耦合；輸入阻抗Research on Mutual Coupling Effects of VLF Trideco Umbrella Antenna Array Based on Complex Ground ConductivityLI Bin,LIU Chao,DONG Ying-hui,WU Hua-ning(CollegeofElectronicEngineering,NavalUniversityofEngineering,WuhanHub
無(wú)線電工程 2015年8期2015-03-15
- 關(guān)于寄生參數(shù)對(duì)級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性影響的研究
］主要討論了輸入阻抗和輸出阻抗對(duì)級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性的影響。文獻(xiàn)［6］給出了寄生參數(shù)與級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性定性的關(guān)系，并沒(méi)有給出定量的關(guān)系。而對(duì)于電路的寄生參數(shù)對(duì)級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性的定性研究少有涉及。但是只有明確的知道寄生參數(shù)對(duì)級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性的影響，才能在實(shí)際電路設(shè)計(jì)時(shí)通過(guò)控制寄生參數(shù)在合適的范圍內(nèi)保證級(jí)聯(lián)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。本研究首先建立了帶有寄生參數(shù)的典型拓?fù)?Buck 電路、Boost 電路和Buck-Boost 電路)的小信號(hào)模型，接著分析了電路的各個(gè)寄生參數(shù)對(duì)單級(jí)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響;然
機(jī)電工程 2015年10期2015-01-21
- 三相逆變器小信號(hào)輸入阻抗特性研究
三相逆變器的輸入阻抗進(jìn)行了分析，并從系統(tǒng)穩(wěn)定性要求出發(fā)，設(shè)計(jì)了逆變器參數(shù)，仿真結(jié)果表明，整流器與逆變器級(jí)聯(lián)系統(tǒng)是穩(wěn)定的。1 SPWM逆變器控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)三相電壓型PWM逆變器主電路結(jié)構(gòu)如圖1所示。設(shè)KPWM為逆變橋的比例系數(shù)，忽略輸出濾波器的寄生參數(shù)，則逆變器可以等效為對(duì)三相逆變器采用SPWM的調(diào)制方式，控制結(jié)構(gòu)采用雙環(huán)控制，即電流內(nèi)環(huán)和電壓外環(huán)。對(duì)電流內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)時(shí)充分考慮系統(tǒng)響應(yīng)的快速性，采用電流反饋控制，對(duì)電壓外環(huán)進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)保證輸出電壓幅值符合系統(tǒng)要求，采
電子設(shè)計(jì)工程 2015年1期2015-01-17
- 測(cè)量?jī)x器輸入阻抗對(duì)斷路器分合閘速度的影響
為測(cè)量設(shè)備的輸入阻抗Rin測(cè)量斷路器的分、合閘速度時(shí)，將滑動(dòng)電阻器固定，滑動(dòng)端子即B與斷路器的可動(dòng)部件連接，這樣AB、BC的電壓都將線性的反映斷路器的運(yùn)動(dòng)過(guò)程，可動(dòng)部件的運(yùn)動(dòng)與斷路器的分、合閘運(yùn)動(dòng)保持一定比例的關(guān)系，從而可以折算出分、合閘速度。以測(cè)量AB端子的電壓來(lái)分析，則：(1)理想的測(cè)量設(shè)備的輸入阻抗為無(wú)窮大，則：(2)RAB為線性變化，RAC為滑動(dòng)電阻器的總電阻值，為恒定值，U0為恒定值，可見(jiàn)UAB與RAB保持了線性關(guān)系，能真實(shí)的反映出斷路器的分、合
電氣開(kāi)關(guān) 2014年6期2014-09-26
- 基于高輸入阻抗放大器的EEG傳感器設(shè)計(jì)
需要具有高的輸入阻抗，高的共模抑制比和低噪聲等特點(diǎn)。如果一級(jí)放大器的放大增益不夠，則可以采用多級(jí)放大,經(jīng)過(guò)放大的EEG信號(hào)最后還需要進(jìn)行A/D轉(zhuǎn)換，方便后面的數(shù)據(jù)處理。信號(hào)傳輸：EEG經(jīng)過(guò)放大和A/D轉(zhuǎn)換需要傳輸給計(jì)算機(jī)，傳統(tǒng)的傳輸是使用USB或串行口進(jìn)行傳輸，隨著無(wú)線通信技術(shù)的發(fā)展，現(xiàn)在越來(lái)越多使用無(wú)線技術(shù)，包括藍(lán)牙和射頻。2 干電極種類1)微針干電極：人體皮膚的最外層是表皮，表皮最外層的角質(zhì)層具有很高的阻抗，微針技術(shù)就是利用針式電極穿透角質(zhì)層，嵌入低阻
傳感器與微系統(tǒng) 2014年11期2014-09-25
- 一種新型超寬帶緊耦合天線陣列設(shè)計(jì)
b），為其輸入阻抗，其中，η0=120πΩ 為自由空間波阻抗，為天線下側(cè)短路傳輸線的特性阻抗。其輸入阻抗相位及駐波系數(shù)見(jiàn)圖1 c），當(dāng)時(shí)，單元間的強(qiáng)耦合電容C可與感性電抗ZGP相抵消，在2.1~9.5 GHz 頻率范圍內(nèi)輸入阻抗相位在-40°～40°之間，其駐波系數(shù)小于2，阻抗帶寬為4.5 ∶1。圖1 緊耦合偶極子天線陣列Fig.1 Tightly coupled dipole array2 柵格形RFSS的設(shè)計(jì)本文設(shè)計(jì)的柵格形RFSS 如圖2 a）所示
海軍航空大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年2期2014-03-24
- 高頻通道輸入阻抗測(cè)試——模擬器及阻抗換算表設(shè)計(jì)
1 高頻通道輸入阻抗技術(shù)參數(shù)要求1）收發(fā)信機(jī)輸出、輸入阻抗及通道阻抗：75±25Ω；2）收信靈敏電平：10±1dBm(收信輸入阻抗為標(biāo)稱值時(shí))；3）收信裕度：12dB ～18dB；4）通信裕度告警：（收信靈敏電平+5.68dBm）；5）通道異常告警：（正常收信電平-5dB）。通過(guò)上面的參數(shù)指標(biāo)，可以看到高頻通道的阻抗是判定通道是否合格的關(guān)鍵數(shù)據(jù)。在實(shí)際工作中，高頻通道的阻抗是校驗(yàn)及處理通道問(wèn)題的必測(cè)數(shù)據(jù)。但是，由于原有設(shè)備的限制及傳統(tǒng)的計(jì)算方法，造成我們?cè)?/div>
科技傳播 2013年22期2013-12-23
- UHF 頻段RFID 標(biāo)簽天線的小型化設(shè)計(jì)
0?？捎?jì)算出輸入阻抗:k 是自由空間的波數(shù)，Z0是傳輸線模型的特征阻抗。圖4 給出了天線的等效電路圖。圖中，Za為彎折偶極子的輸入阻抗，Zt為激勵(lì)端口至T 型匹配環(huán)與偶極子連接點(diǎn)之間的輸入阻抗，兩端之間的為特性阻抗Z0，M 為電路兩部分的耦合系數(shù)，其值由上述對(duì)激勵(lì)源兩種等效模式的討論可得M=(1+α)2。因此，天線的輸入阻抗可采用如下公式計(jì)算［11］:其中，u=m1/m3，v=m2/m1，對(duì)于ZD中臂長(zhǎng)l0的計(jì)算，需要考慮天線工作頻率下的有效臂長(zhǎng)，一般對(duì)于電子器件 2013年3期2013-12-21
- 用于運(yùn)動(dòng)監(jiān)護(hù)的心電模擬前端的設(shè)計(jì)
端具有很高的輸入阻抗以及極小的輸入偏置電流。（2）從電極到電路的引線要盡可能短，同時(shí)采用引線屏蔽技術(shù)，減小工頻噪聲的耦合。（3）由于電極與皮膚接觸不夠緊密，在運(yùn)動(dòng)中可能會(huì)產(chǎn)生移位，引入更大的直流偏置電壓。所以心電模擬前端需要采用多級(jí)放大的結(jié)構(gòu)，避免過(guò)大的直流偏置引起的電路飽和。（4）心電模擬前端需要對(duì)射頻噪聲與肌電噪聲進(jìn)行濾波處理。2 心電模擬前端的設(shè)計(jì)為滿足心電模擬前端的性能要求，本文設(shè)計(jì)出的電路結(jié)構(gòu)，如圖1所示：圖1 心電模擬前端的整體結(jié)構(gòu)雖然心電信號(hào)微型電腦應(yīng)用 2013年4期2013-08-01
- 級(jí)聯(lián)系統(tǒng)變換器阻抗分析與穩(wěn)定性改善方法研究
路對(duì)后級(jí)負(fù)載輸入阻抗的影響及其對(duì)級(jí)聯(lián)系統(tǒng)穩(wěn)定性的改善作用，介紹了電流源擾動(dòng)注入法測(cè)試級(jí)聯(lián)系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證LC濾波電路對(duì)級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性的改善作用。級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性 阻抗分析 LC濾波 輸入阻抗0 引言隨著直流分布式系統(tǒng)的發(fā)展，功率電子變換器應(yīng)用增多，獨(dú)立設(shè)計(jì)的功率變換器在系統(tǒng)中級(jí)聯(lián)應(yīng)用時(shí)會(huì)出現(xiàn)系統(tǒng)級(jí)聯(lián)不穩(wěn)定問(wèn)題[1]。特別是，當(dāng)功率變換器輸出功率受到精確控制時(shí)表現(xiàn)為恒功率負(fù)載，恒功率負(fù)載的負(fù)小信號(hào)阻抗特性將嚴(yán)重影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性。在級(jí)聯(lián)穩(wěn)定性判別依據(jù)阻抗比船電技術(shù) 2013年12期2013-05-05
- 傳輸線的λ/4阻抗變換特性分析
載λ/4處的輸入阻抗做了定量分析，用以直觀解決這個(gè)教學(xué)難點(diǎn)。微波傳輸線，輸入阻抗，λ/4阻抗變換性“微波技術(shù)與天線”是電磁場(chǎng)與微波技術(shù)本科相關(guān)專業(yè)的一門(mén)重要技術(shù)基礎(chǔ)課。在傳輸線阻抗特性的教學(xué)中，有兩個(gè)貫穿整個(gè)課程的重要特性:傳輸線上λ/4阻抗變換性和λ/2阻抗重復(fù)性。在課堂教學(xué)中，一般運(yùn)用這兩個(gè)特性對(duì)傳輸線阻抗做出定性結(jié)論，如:傳輸線上相隔λ/4，阻抗由容性變?yōu)楦行?，或者由開(kāi)路變?yōu)槎搪返取６鴮?duì)一個(gè)具體的終端負(fù)載ZL，距離負(fù)載λ/4處的輸入阻抗值和傳輸線λ/電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2013年2期2013-03-16
- 對(duì)稱振子阻抗特性分析
參數(shù)有很多，輸入阻抗是天線的重要參數(shù)，只有知道了天線的輸入阻抗，才可以選取合適的饋電傳輸線與其連接［1-2］.用解析方法嚴(yán)格求解天線的輸入阻抗是很困難的，因?yàn)槭紫缺仨殰?zhǔn)確計(jì)算天線上的電流分布.在工程應(yīng)用中，對(duì)于對(duì)稱振子天線，經(jīng)常使用一些近似方法，如坡印廷矢量法、等效傳輸線法和感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)法等，但這些近似方法比較適用于細(xì)振子天線，對(duì)于直徑較大的振子，誤差較大，此時(shí)，比較準(zhǔn)確計(jì)算對(duì)稱振子的輸入阻抗只能使用數(shù)值計(jì)算方法，如矩量法、時(shí)域有限差分法和有限元法［3］等.電波科學(xué)學(xué)報(bào) 2013年6期2013-03-05
- 附連水對(duì)基座機(jī)械輸入阻抗影響研究
機(jī)基座的機(jī)械輸入阻抗作為重要的隔振和聲學(xué)設(shè)計(jì)參數(shù)之一，決定了從激勵(lì)源進(jìn)入船體結(jié)構(gòu)的振動(dòng)功率的比例。船舶上的基座一般都直接與主船體連接，而且基座結(jié)構(gòu)形式也是多種多樣[1]。通?；臋C(jī)械輸入阻抗是通過(guò)實(shí)驗(yàn)和有限元計(jì)算等方法獲得[2-4]，也可通過(guò)經(jīng)驗(yàn)公式估算得到[5]。實(shí)際上基座機(jī)械阻抗測(cè)量通常是在船臺(tái)上進(jìn)行，而船舶下水后由于附連水的原因會(huì)對(duì)基座的實(shí)際輸入阻抗產(chǎn)生影響。本文針對(duì)典型發(fā)動(dòng)機(jī)基座，采用經(jīng)驗(yàn)公式與有限元方法研究其低頻段與中頻段內(nèi)附連水對(duì)基座機(jī)械輸入船海工程 2012年2期2012-01-22
- 16位10 MS/s ADC AD7626的單端轉(zhuǎn)差分高速驅(qū)動(dòng)電路
4932-1輸入阻抗的并聯(lián)組合等于50 Ω。ADA4932-1輸入阻抗（觀察電阻R3）的計(jì)算公式如下：其中 RG=R3=R5=499 Ω,RF=R6=R7=499 Ω。 因此，本電路的輸入阻抗 RIN約為 665 Ω，與 R2的電阻 53.6 Ω并聯(lián)后為50 Ω（即輸入源阻抗）。為使ADA4932-1的兩個(gè)輸入端保持適當(dāng)平衡和對(duì)稱，與輸入源阻抗等效的戴維南阻抗和端阻抗必須添加到反相輸入端。在這種情況下，就涉及到濾波器的交流特性。如圖1所示，戴維南等效網(wǎng)絡(luò)顯電子技術(shù)應(yīng)用 2011年2期2011-06-03
- 示波器測(cè)量醫(yī)用電器剩余電壓的方法探討
電壓的測(cè)量及輸入阻抗的影響。醫(yī)用電器 剩余電壓 測(cè)試方法1 剩余電壓剩余電壓residual voltage，是指用插頭連接電源的設(shè)備在拔掉插頭的瞬時(shí)，插頭上各插腳之間的殘余電壓；或者是當(dāng)斷開(kāi)電氣設(shè)備電網(wǎng)供電的瞬間內(nèi)部?jī)?chǔ)能元件( 如電容)上的殘余電壓。標(biāo)準(zhǔn)GB9706.1-2007《醫(yī)用電氣設(shè)備第一部分：安全通用要求》15章規(guī)定：用插頭與供電網(wǎng)連接的設(shè)備，必須設(shè)計(jì)成在拔斷插頭之后1s時(shí)，各電源插腳之間以及每一電源插腳與設(shè)備外殼之間的電壓不超過(guò)60V?；蛘咴?/div>中國(guó)醫(yī)療器械信息 2010年5期2010-09-15
- UHF 頻段RFID 標(biāo)簽天線的小型化設(shè)計(jì)