內(nèi)齒圈
- 風(fēng)電內(nèi)齒圈感應(yīng)淬火裂紋形成原因及改進(jìn)方法
率密度等特點(diǎn)。內(nèi)齒圈作為增速箱的核心組成零件,其設(shè)計(jì)水平和承載能力顯著影響了風(fēng)電增速箱的輕量化水平。因此,其制造質(zhì)量得到了人們的廣泛關(guān)注[1]。通常,風(fēng)電內(nèi)齒圈主要的生產(chǎn)流程為連鑄圓坯→自由鍛+環(huán)鍛→正火→粗車→粗銑齒→調(diào)質(zhì)→半粗車→精銑齒→感應(yīng)淬火→噴丸→磨齒→探傷等。與滲碳淬火和滲氮相比,感應(yīng)淬火具有生產(chǎn)效率高、節(jié)能環(huán)保和制造成本低等優(yōu)點(diǎn)[2-3]。然而,在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中,內(nèi)齒圈在感應(yīng)淬火工序中淬火開(kāi)裂問(wèn)題尤為普遍。王榮[4]認(rèn)為,感應(yīng)淬火工藝不當(dāng)是造
金屬熱處理 2023年9期2023-10-10
- 一種輪胎用自動(dòng)上料運(yùn)輸機(jī)
連接有轉(zhuǎn)動(dòng)柱，內(nèi)齒圈通過(guò)連接桿與轉(zhuǎn)動(dòng)柱連接，第1轉(zhuǎn)動(dòng)軸上連接有第1和第2不完全齒輪，第2不完全齒輪能夠與內(nèi)齒圈嚙合連接；安裝臺(tái)通過(guò)連接架與內(nèi)齒圈固定連接，安裝臺(tái)上連接有曲線導(dǎo)向軸，豎直伸縮桿上連接有旋轉(zhuǎn)升降塊，水平伸縮桿的伸縮端連接有套設(shè)在曲線導(dǎo)向軸外側(cè)的移動(dòng)塊，移動(dòng)塊上連接有抵觸板，第2轉(zhuǎn)動(dòng)軸上同軸固定連接有從動(dòng)齒輪，從動(dòng)齒輪能夠與第1不完全齒輪嚙合連接，第2轉(zhuǎn)動(dòng)軸與豎直伸縮桿通過(guò)傳動(dòng)帶連接。本發(fā)明中的移動(dòng)塊能夠同時(shí)向外側(cè)和下方進(jìn)行移動(dòng)，進(jìn)而對(duì)輪胎進(jìn)行固
輪胎工業(yè) 2023年2期2023-04-06
- 基于ADAMS的行星輪系均載特性研究
星輪、行星架、內(nèi)齒圈以及輸出軸組成，傳動(dòng)簡(jiǎn)圖如圖1所示。圖1 減速器傳動(dòng)簡(jiǎn)圖以行星架回轉(zhuǎn)中心為坐標(biāo)原點(diǎn)，建立隨行星架轉(zhuǎn)動(dòng)的動(dòng)坐標(biāo)系，忽略太陽(yáng)輪、內(nèi)齒圈的支撐阻尼，各轉(zhuǎn)動(dòng)構(gòu)件的旋轉(zhuǎn)剛度和旋轉(zhuǎn)阻尼以及行星輪的中心浮動(dòng)位移。太陽(yáng)輪以及內(nèi)齒圈的支承剛度等效為彈簧，太陽(yáng)輪與行星輪、內(nèi)齒圈與行星輪之間的接觸等效為彈簧阻尼系統(tǒng)。齒面之間的摩擦簡(jiǎn)化為庫(kù)侖摩擦。采用集中質(zhì)量法建立的系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型如圖2所示。不考慮構(gòu)件的軸向移動(dòng)，此行星輪系共有10個(gè)自由度，包括太陽(yáng)輪角位移，
機(jī)床與液壓 2022年6期2022-09-16
- 采煤機(jī)搖臂內(nèi)齒圈與殼體連接組件強(qiáng)度分析與改進(jìn)
要[2-3]。內(nèi)齒圈與搖臂連接組件作為采煤機(jī)采煤動(dòng)力的關(guān)鍵傳輸部件，不僅與采煤機(jī)的效率直接相關(guān)，還與煤炭企業(yè)的采煤量掛鉤，可靠性要求較高[4]。內(nèi)齒圈與搖臂連接組件工作環(huán)境惡劣，受力情況復(fù)雜，長(zhǎng)時(shí)間使用時(shí)經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)螺栓斷裂等問(wèn)題，必須高度重視[5-6]。因此針對(duì)某型號(hào)采煤機(jī)內(nèi)齒圈與搖臂連接組件經(jīng)常出現(xiàn)故障的現(xiàn)狀，借助ANSYS 有限元仿真分析軟件，開(kāi)展采煤機(jī)搖臂內(nèi)齒圈與殼體連接組件強(qiáng)度分析與改進(jìn)工作具有重要意義。1 內(nèi)齒圈與搖臂連接組件簡(jiǎn)介搖臂作為采煤機(jī)結(jié)
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年7期2022-08-08
- 某裝載機(jī)內(nèi)齒圈斷裂原因
3)某裝載機(jī)用內(nèi)齒圈材料為35CrMo鋼，制造工序?yàn)椋涸牧箱徚稀?1 150±30) ℃加熱→鍛造→沖孔→輾環(huán)→正火→粗車→調(diào)質(zhì)(830～860 ℃油淬+600～650 ℃回火)→精車→插齒→氮化。在其成品搬運(yùn)過(guò)程中，內(nèi)齒圈意外跌落并發(fā)生斷裂。為確定該內(nèi)齒圈斷裂的原因，筆者對(duì)其進(jìn)行了一系列的理化檢驗(yàn)和分析。1 理化檢驗(yàn)1.1 宏觀觀察及斷口分析該內(nèi)齒圈及其斷口的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：斷口從齒根部位沿徑向擴(kuò)展，斷口平整未見(jiàn)明顯起伏，呈一次性斷裂的
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年7期2022-08-04
- 采煤機(jī)搖臂內(nèi)齒圈與殼體連接組件強(qiáng)度分析與改進(jìn)
割頭連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。內(nèi)齒圈與搖臂連接采用螺栓組，受力條件苛刻，經(jīng)常出現(xiàn)螺栓剪斷等問(wèn)題，影響了采煤機(jī)的工作效率，限制了煤炭企業(yè)的產(chǎn)量。1 內(nèi)齒圈與殼體連接組件概述采煤機(jī)搖臂結(jié)構(gòu)尺寸較大，為了便于安裝，一般將其做成分體式結(jié)構(gòu)。搖臂內(nèi)齒圈與殼體連接位置采用普通螺栓與圓柱銷相結(jié)合的模式，其中的普通螺栓提供二者結(jié)合面之間的緊固力，圓柱銷用于承受內(nèi)齒圈與殼體之間的剪切載荷。內(nèi)齒圈與殼體結(jié)合面之間配置的普通螺栓個(gè)數(shù)為12 支，圓柱銷的個(gè)數(shù)為6 支。螺栓孔為沉孔，可以節(jié)省螺栓安
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年5期2022-07-07
- 風(fēng)電齒輪箱內(nèi)齒圈加工工藝研究與優(yōu)化
多級(jí)行星結(jié)構(gòu)，內(nèi)齒圈的數(shù)量相對(duì)較多，因此內(nèi)齒圈既要保證滿足設(shè)計(jì)精度要求，又需降低生產(chǎn)成本、提高生產(chǎn)效率，這樣產(chǎn)品才能具有市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。本文研究了3 MW風(fēng)力發(fā)電機(jī)組42CrMoA內(nèi)齒圈去應(yīng)力退火后齒部的變形情況[1]，并對(duì)內(nèi)齒圈的工藝進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn)。通過(guò)加工工藝的優(yōu)化，達(dá)到了節(jié)約成本、提高效率的目的。1 傳統(tǒng)的加工工藝3 MW內(nèi)齒圈材質(zhì)為42CrMoA，氮化后最終基體硬度為HB290～HB310，齒部氮化層深度≥0.65 mm，硬度>600HV，由零件圖分析
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2022年3期2022-06-24
- 雙級(jí)高壓內(nèi)嚙合齒輪泵性能研究
1）無(wú)靜壓支撐內(nèi)齒圈受力對(duì)內(nèi)齒圈受力進(jìn)行模擬，建立無(wú)靜壓支撐內(nèi)齒圈的流體模型[9]，見(jiàn)圖10.將在Solidworks中生成的流體面域?qū)隖luent軟件中進(jìn)行網(wǎng)格劃分[10].圖11為無(wú)靜壓支撐的內(nèi)齒圈網(wǎng)格.圖10 無(wú)靜壓支撐的流體模型Fig.10 fluid model without hydrostatic support圖11 無(wú)靜壓支撐網(wǎng)格Fig.11 grid diagram without static pressure support利用F
遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2022年6期2022-03-06
- 內(nèi)齒圈滲氮層的脆性及耐磨性分析
0032）引言內(nèi)齒圈為機(jī)械傳動(dòng)結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵零部件，為保證機(jī)械傳動(dòng)部件甚至整個(gè)系統(tǒng)的平穩(wěn)性和安全性，對(duì)內(nèi)齒圈的表面硬度、耐磨性、疲勞強(qiáng)度以及抗腐蝕能力提出了更要的要求。為此，內(nèi)齒圈在加工時(shí)，通常采用對(duì)表面進(jìn)行強(qiáng)化的方式，以減少內(nèi)齒圈表面的磨損、氧化以及腐蝕等問(wèn)題。對(duì)材料進(jìn)行氮化處理時(shí)，會(huì)在內(nèi)齒圈表面形成強(qiáng)化層，該方式在實(shí)際操作過(guò)程中具有降溫緩慢、變形小以及成本低的優(yōu)勢(shì)[1]。本文重點(diǎn)對(duì)內(nèi)齒圈表面增強(qiáng)滲氮層的脆性和耐磨性進(jìn)行研究。1 研究基礎(chǔ)1.1 滲氮方式所
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年12期2022-01-27
- 內(nèi)齒圈結(jié)構(gòu)類型柔性及均載與動(dòng)載特性對(duì)比分析
分廣泛的用途。內(nèi)齒圈作為行星傳動(dòng)系統(tǒng)的重要構(gòu)件之一，其動(dòng)態(tài)嚙合特性直接影響傳動(dòng)系統(tǒng)的均載和動(dòng)載性能，分析內(nèi)齒圈的振動(dòng)機(jī)理，提出相應(yīng)的減振、降噪措施，對(duì)于設(shè)計(jì)動(dòng)力學(xué)性能優(yōu)良的行星齒輪傳動(dòng)裝置有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。理論分析和實(shí)驗(yàn)研究都表明，內(nèi)齒圈的柔度對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響是不容忽視的[1-4]。增加行星輪系中內(nèi)齒圈的柔性將使行星齒輪之間的載荷分配更加均勻。Hidaka等[3]對(duì)傳統(tǒng)的內(nèi)齒圈結(jié)構(gòu)進(jìn)行了深入的研究，得出了輪緣厚度對(duì)變形、應(yīng)力和載荷分擔(dān)系數(shù)的影響。結(jié)
重慶大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年12期2022-01-12
- 基于CAD/CAM的國(guó)產(chǎn)化智能采煤機(jī)關(guān)鍵制造工藝應(yīng)用研究
關(guān)鍵零部件搖臂內(nèi)齒圈的制造工藝方案進(jìn)行研究，以突破采煤機(jī)智能化進(jìn)程中的技術(shù)瓶頸。2 智能采煤機(jī)制造工藝關(guān)鍵問(wèn)題傳統(tǒng)采煤機(jī)零部件的加工制造工藝已經(jīng)日趨成熟，也給智能化采煤機(jī)提供了經(jīng)驗(yàn)參考，但也有新的加工難題出現(xiàn)。其中搖臂部件中行星輪系的內(nèi)齒圈因尺寸大、壁較薄，形位公差要求較高，成為智能采煤機(jī)制造過(guò)程中的加工難題。智能采煤機(jī)搖臂行星輪系如圖1所示。圖1 智能采煤機(jī)搖臂行星輪系搖臂行星齒輪系是搖臂的減速機(jī)構(gòu)，具有體積小、承載能力大、運(yùn)行平穩(wěn)的特點(diǎn)。由于搖臂腔體結(jié)
智能制造 2021年5期2021-10-26
- 內(nèi)齒圈成形銑齒留量齒廓精度檢測(cè)
生產(chǎn)效率高，是內(nèi)齒圈齒形半精加工的主要方法。按照質(zhì)量控制計(jì)劃，采用新刀具、新機(jī)床、新程序，或者工藝變更如刀具、機(jī)床更換或維修后，對(duì)于首件加工的內(nèi)齒圈齒部應(yīng)留余量進(jìn)行齒廓精度檢測(cè)，以驗(yàn)證加工工藝、刀具、機(jī)床和程序的正確性。檢測(cè)滿足要求后，可按工藝加工至銑齒工序要求。檢測(cè)過(guò)程一般為同一零件檢測(cè)3個(gè)齒的齒形、齒向及齒輪齒距累積誤差。在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，齒圈銑齒留余量用齒輪檢測(cè)儀（P350）檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)檢測(cè)完3齒同側(cè)齒廓后，無(wú)法按程序規(guī)定檢測(cè)另一側(cè)齒廓，同時(shí)無(wú)法進(jìn)行齒
金屬加工(冷加工) 2021年9期2021-09-28
- 采煤機(jī)內(nèi)齒圈與搖臂連接組件強(qiáng)度分析與改進(jìn)
[1]。采煤機(jī)內(nèi)齒圈與搖臂連接組件作為采煤機(jī)掘進(jìn)工作的重要結(jié)構(gòu)[2-3]，直接關(guān)系著采煤機(jī)工作以及企業(yè)的產(chǎn)能和效率，得到了煤炭行業(yè)的廣泛關(guān)注[4]。內(nèi)齒圈與搖臂連接組件結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，傳統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算工作繁重，周期較長(zhǎng)，但隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，計(jì)算機(jī)仿真技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生，并在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化領(lǐng)域得到了較為廣泛的應(yīng)用，取得了很好的效果[5-6]。因此，針對(duì)某型號(hào)采煤機(jī)截割較硬煤層時(shí)內(nèi)齒圈與搖臂連接組件經(jīng)常出現(xiàn)故障的問(wèn)題，借助ANSYS 有限元仿真開(kāi)展其強(qiáng)度分析。1 采煤機(jī)
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年8期2021-09-21
- 電動(dòng)汽車行星輪式輪邊減速器設(shè)計(jì)及有限元分析
架，太陽(yáng)輪輸入內(nèi)齒圈輸出的形式。2 齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算本設(shè)計(jì)采用2 個(gè)永磁同步電動(dòng)機(jī)作為整車的驅(qū)動(dòng)電機(jī)，后輪驅(qū)動(dòng)。電動(dòng)機(jī)特征性能參數(shù)見(jiàn)表2。表2 驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的特征性能參數(shù)Tab.2 Characteristic performance parameters of driving motor2.1 行星齒輪減速器配齒計(jì)算在設(shè)計(jì)過(guò)程中，需要根據(jù)初步確定的傳動(dòng)比ip和選用的行星輪系類型來(lái)分配各個(gè)齒輪的齒數(shù)。在配齒時(shí)，除了滿足需要的傳動(dòng)比，還需滿足與行星減速器裝配相關(guān)的
農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程 2021年7期2021-08-20
- 一種立軸式工程鉆機(jī)回轉(zhuǎn)器設(shè)計(jì)
件包括下導(dǎo)套、內(nèi)齒圈、定位套、壓板以及壓緊螺母[11-14]。其中，定位套套合在立軸的外側(cè)，并能夠跟隨立軸同步轉(zhuǎn)動(dòng)。內(nèi)齒圈與定位套固定，由于內(nèi)齒圈的內(nèi)周與下導(dǎo)套齒輪臺(tái)的外周嚙合，因此內(nèi)齒圈能夠限制下導(dǎo)套相對(duì)立軸的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度[15]，從而防止下導(dǎo)套反轉(zhuǎn)松動(dòng)，提高裝配可靠性，有效降低故障率。圖1 立軸式工程鉆機(jī)回轉(zhuǎn)器的結(jié)構(gòu)示意圖圖2 立軸式工程鉆機(jī)回轉(zhuǎn)器的剖視圖本次設(shè)計(jì)的立軸式工程鉆機(jī)回轉(zhuǎn)器在實(shí)際工作中已經(jīng)得到了有效應(yīng)用。在工廠、工業(yè)的應(yīng)用過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，它的應(yīng)用
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年4期2021-06-01
- 科氏流量計(jì)用行星減速器設(shè)計(jì)及動(dòng)力學(xué)分析*
由中心輪61、內(nèi)齒圈63、行星輪66、輸出軸65、壓電陶瓷力傳感器67、電荷放大器68及信號(hào)處理器69等組成。內(nèi)齒圈63處于浮動(dòng)狀態(tài)，內(nèi)齒圈的外部有一凸塊，殼體64有一缺口，凸塊插入缺口中，凸塊的右側(cè)通過(guò)壓電陶瓷力傳感器67與機(jī)殼64連接，凸塊左側(cè)有一彈簧與機(jī)殼連接，壓電陶瓷力傳感器的輸出端連接電荷放大器68和信號(hào)處理器69，用于對(duì)輸出信號(hào)進(jìn)行處理，根據(jù)行星傳動(dòng)理論，給出內(nèi)齒圈與輸入軸、輸出軸的關(guān)系即可。圖2 科氏粉體流量計(jì)原理圖圖3 新型科氏粉體流量計(jì)及
- NW型輪邊減速器關(guān)鍵零部件的承載能力分析
限元分析轉(zhuǎn)架、內(nèi)齒圈-輪轂等關(guān)鍵零部件的強(qiáng)度，為進(jìn)一步的結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供設(shè)計(jì)依據(jù)。1 NW型輪邊減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.1 輪邊減速器結(jié)構(gòu)原理設(shè)計(jì)NW型輪邊減速器采用兩級(jí)齒輪傳動(dòng)，其傳動(dòng)原理為：電動(dòng)機(jī)輸出軸通過(guò)花鍵套筒帶動(dòng)中心太陽(yáng)輪旋轉(zhuǎn)，太陽(yáng)輪與三個(gè)大行星輪嚙合，將行星輪的轉(zhuǎn)速傳給同軸的小行星輪，三個(gè)小行星輪同時(shí)與內(nèi)齒圈嚙合，將動(dòng)力輸出給汽車輪轂。該NW減速器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)為：電機(jī)、大行星輪、小行星齒輪軸均用軸承支承在轉(zhuǎn)架上，組成定軸傳動(dòng)；中心太陽(yáng)輪軸采用中空細(xì)長(zhǎng)軸且懸
無(wú)線互聯(lián)科技 2021年4期2021-04-20
- 行星齒輪箱內(nèi)外齒圈齒面剝落缺陷分析及改進(jìn)
行星齒輪箱上下內(nèi)齒圈的外直齒磨損及剝落嚴(yán)重，在外直齒圓周上失效齒面剝落分布“均勻”，微觀上每個(gè)齒面剝落缺陷程度有所不同，有的齒面約85%經(jīng)微動(dòng)磨損、點(diǎn)蝕后進(jìn)入剝落階段，如圖1，圖2所示。圖1 止動(dòng)環(huán)內(nèi)齒擠壓變形臺(tái)階圖2 外齒磨損點(diǎn)蝕2 立式行星傳動(dòng)系統(tǒng)上下內(nèi)齒圈、止動(dòng)環(huán)齒面剝落缺陷分析該立式行星齒輪箱采用NGW結(jié)構(gòu)，齒輪為雙斜齒齒輪傳動(dòng)（整體結(jié)構(gòu)如圖3所示），電機(jī)輸入速度從744r/min，行星架輸出速度為161.2r/min，傳輸功率為4500Kw，潤(rùn)滑
甘肅科技 2020年15期2020-10-09
- 行星齒輪教學(xué)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的設(shè)計(jì)和應(yīng)用
陽(yáng)輪、行星輪、內(nèi)齒圈組成，傳動(dòng)特點(diǎn)是內(nèi)齒圈固定在齒輪箱箱體，太陽(yáng)輪帶動(dòng)行星輪轉(zhuǎn)動(dòng)，行星輪同時(shí)自傳和公轉(zhuǎn)，這就決定了其復(fù)雜的振動(dòng)信號(hào)及傳遞路徑，因此診斷其不同位置的故障具有一定的難度。而行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)主要部件運(yùn)行于低速重載，因此相對(duì)于輸出端，齒輪嚙合頻率很低，采集到的信號(hào)常常是輸出端信號(hào)，行星級(jí)的信號(hào)基本上都被淹沒(méi)，因此上述行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的故障診斷及定位在科研和研究生教學(xué)中尤為重要[1-4]。本文研發(fā)了一套行星齒輪實(shí)驗(yàn)教學(xué)平臺(tái)，主要由三部分組成：①硬件系
實(shí)驗(yàn)技術(shù)與管理 2020年7期2020-09-29
- CST在綜采工作面刮板輸送機(jī)上的應(yīng)用
作狀態(tài)：（1）內(nèi)齒圈呈自由浮動(dòng)狀態(tài)，即空載啟動(dòng)狀態(tài)。因啟動(dòng)前輸出軸與負(fù)載（鏈輪）相連而臨時(shí)不動(dòng)，此時(shí)為定軸輪系，太陽(yáng)輪帶動(dòng)行星架上的行星輪繞行星輪軸作自轉(zhuǎn)并帶動(dòng)內(nèi)齒圈轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)內(nèi)齒圈的轉(zhuǎn)速為最大，即電動(dòng)機(jī)經(jīng)齒輪傳動(dòng)驅(qū)動(dòng)太陽(yáng)輪時(shí)只帶動(dòng)內(nèi)齒圈以最大轉(zhuǎn)速自由轉(zhuǎn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)了電動(dòng)機(jī)空載啟動(dòng)；（2）內(nèi)齒圈呈差動(dòng)狀態(tài)，即線性啟動(dòng)狀態(tài)。液粘摩擦離合器對(duì)內(nèi)齒圈逐漸施加一個(gè)線性制動(dòng)力矩，則內(nèi)齒圈轉(zhuǎn)速開(kāi)始線性下降，此時(shí)為差動(dòng)輪系，行星架上的行星輪在自轉(zhuǎn)下開(kāi)始公轉(zhuǎn)并帶動(dòng)行星架轉(zhuǎn)動(dòng)逐
同煤科技 2020年4期2020-08-20
- 運(yùn)輸機(jī)的軟啟動(dòng)比較
，行星機(jī)構(gòu)中的內(nèi)齒圈全速旋轉(zhuǎn)，此時(shí)行星架（即輸 出軸）轉(zhuǎn)速為零，此工況可使驅(qū)動(dòng) CST 的電機(jī)實(shí)現(xiàn)零負(fù)載啟動(dòng)。第二，當(dāng)離合器活塞壓力達(dá)到最大設(shè)計(jì)壓力，將摩擦片完全壓緊時(shí)，行星機(jī)構(gòu)中的內(nèi)齒圈轉(zhuǎn)速為零，此時(shí)行星架（輸出軸）轉(zhuǎn)速達(dá)到最大，CST 完全啟動(dòng)，負(fù)載轉(zhuǎn)速達(dá)到最大，CST 完成了調(diào)速使命，此工況下，可將 CST看作是一臺(tái)減速機(jī)。CST 輸出轉(zhuǎn)速是在離合器及行星機(jī)構(gòu)的共同作用下被調(diào)節(jié)。由于輸出軸在 CST 中設(shè)計(jì)成行星機(jī)構(gòu)的行星架，且行星架轉(zhuǎn)速與行星機(jī)構(gòu)的
魅力中國(guó) 2020年14期2020-07-20
- 棒材精軋機(jī)組平軋機(jī)接軸改造
減速機(jī)端葫蘆頭內(nèi)齒圈位置焊接軸套，作為鼓型齒接軸伸縮空間，即將減速機(jī)端葫蘆頭與輸出軸空心軸全部外移；軸套另一端焊接法蘭盤(pán)與減速機(jī)端連接。2.3 優(yōu)化設(shè)計(jì)條件棒材生產(chǎn)線平軋機(jī)組軋機(jī)與減速機(jī)之間采用十字軸式萬(wàn)向接軸，受結(jié)構(gòu)、軋機(jī)機(jī)組運(yùn)行速度、萬(wàn)向接軸自重等客觀因素影響，萬(wàn)向接軸在運(yùn)行中存在較多的問(wèn)題，嚴(yán)重影響車間正常生產(chǎn)，此次改造主要是通過(guò)更改接軸的結(jié)構(gòu)形式，提升零件材質(zhì)來(lái)消除原接軸存在的問(wèn)題。改造時(shí)需要解決的關(guān)鍵問(wèn)題:1）原萬(wàn)向接軸重量大，在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中擺動(dòng)量
山東冶金 2020年2期2020-05-16
- 基于FBG 的行星齒輪箱內(nèi)齒圈齒根應(yīng)變動(dòng)態(tài)檢測(cè)方法研究*
星齒輪箱內(nèi)部，內(nèi)齒圈處于固定不動(dòng)的狀態(tài)，因此十分適合布置傳感器，同時(shí)齒根應(yīng)變直接或間接反映行星齒輪箱內(nèi)部各齒輪的嚙合狀態(tài)，故本文采用FBG對(duì)行星齒輪箱內(nèi)齒圈齒根應(yīng)變進(jìn)行檢測(cè)，進(jìn)而監(jiān)測(cè)行星齒輪箱運(yùn)行狀態(tài)。1 FBG傳感模型的建立光纖光柵傳感器（FBG）屬于波長(zhǎng)調(diào)制型非線性作用的光纖傳感器，通過(guò)光刻技術(shù)，在普通光纖上加工柵格周期為Λ的光柵。從光源發(fā)出的寬帶入射光經(jīng)過(guò)光柵區(qū)域時(shí)，特定波長(zhǎng)的光會(huì)被反射，根據(jù)光纖耦合理論［5－6］，F(xiàn)BG傳感器反射光波長(zhǎng)λB的計(jì)算公
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2020年1期2020-03-22
- 基于KISSsoft的行星齒輪修形優(yōu)化設(shè)計(jì)
GW結(jié)構(gòu)，采用內(nèi)齒圈固定、行星架約束、太陽(yáng)輪浮動(dòng)的方式達(dá)到傳輸?shù)臏?zhǔn)確性和承載的均勻性。利用太陽(yáng)輪、行星輪和內(nèi)齒圈的齒數(shù)、模數(shù)、壓力角、變位值、中心距、材質(zhì)等技術(shù)參數(shù)建立輪系模型，并定義潤(rùn)滑方式為飛濺潤(rùn)滑，潤(rùn)滑油牌號(hào)：Shell Omala S4 WE150,最終輪系模型如圖1所示。圖1 行星輪系模型Fig.1 Planetary gear train model2 “零”修形方案參數(shù)分析如上文所述，由于缺少理論支撐，不合適的修形反而對(duì)齒輪嚙合造成不良的影響
傳動(dòng)技術(shù) 2019年3期2019-11-22
- 基于間隙浮動(dòng)的行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)均載特性分析
行星輪ZPi與內(nèi)齒圈Zr進(jìn)行嚙合，將輸出功率經(jīng)行星輪ZPi匯流到行星架C上，由與行星架C固聯(lián)的輸出軸進(jìn)行輸出，輸出扭矩為T(mén)out，輸出轉(zhuǎn)速為nc。建立如圖2所示的靜力學(xué)平衡關(guān)系模型，設(shè)定系統(tǒng)輸入扭矩T1(輸入轉(zhuǎn)速ns)為逆時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)，太陽(yáng)輪S對(duì)各行星輪Pi(i=1,2,…,6)的作用扭矩為T(mén)spi，各行星輪Pi對(duì)太陽(yáng)輪S的反作用扭矩為T(mén)pis，各行星輪Pi和內(nèi)齒圈r的作用扭矩和反作用扭矩分別為T(mén)pir和Trpi，規(guī)定主動(dòng)扭矩為正，負(fù)載扭矩為負(fù)；Kspi表
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-09-09
- 行星齒輪箱齒根應(yīng)變的光纖光柵測(cè)量方法*
組經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)，內(nèi)齒圈齒根應(yīng)變與行星齒輪箱嚙合力信息之間的映射關(guān)系更直接，能更清晰地反應(yīng)齒輪箱的運(yùn)行狀態(tài)。在此基礎(chǔ)上，研究了行星齒輪箱故障下的內(nèi)齒圈齒根應(yīng)變動(dòng)態(tài)變化機(jī)理[1]。然而，為了開(kāi)展基于內(nèi)齒圈齒根應(yīng)變信號(hào)的行星齒輪箱監(jiān)測(cè)診斷方法的研究，準(zhǔn)確獲取齒根應(yīng)變信號(hào)是關(guān)鍵。傳統(tǒng)的齒輪應(yīng)力/應(yīng)變測(cè)量方法主要有光彈法和電測(cè)法。光彈法利用光彈性材料在偏振光場(chǎng)中形成的應(yīng)力光圖分析應(yīng)力的分布。電測(cè)法利用電阻應(yīng)變片測(cè)量特定位置的應(yīng)變。Wang[2]分析了在不同嚙合位置和不
振動(dòng)、測(cè)試與診斷 2019年4期2019-08-28
- 一種鼓形齒聯(lián)軸器的側(cè)隙設(shè)計(jì)方法
合補(bǔ)償鼓形齒和內(nèi)齒圈軸間傾角的能力。由于這些優(yōu)點(diǎn),其往往被用于重載或工況復(fù)雜的傳動(dòng)軸連接中,例如船艦[1]、風(fēng)電[2]及軋鋼[3]等的傳動(dòng)系統(tǒng)。為了補(bǔ)償軸間傾角產(chǎn)生的相對(duì)位移和避免輪齒之間發(fā)生邊緣接觸,鼓形齒聯(lián)軸器傳動(dòng)較普通圓柱齒輪傳動(dòng)應(yīng)具有更大的側(cè)隙和齒面鼓形量。因此,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)鼓形齒聯(lián)軸器的輪齒接觸分析、側(cè)隙設(shè)計(jì)以及齒面設(shè)計(jì)展開(kāi)了大量研究。Nakashima基于平行于端面的截面為連續(xù)變位的漸開(kāi)線的假設(shè),采用齒面離散網(wǎng)格的方法,計(jì)算了鼓形齒和內(nèi)齒圈相鄰
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年7期2019-07-11
- 一種汽車自動(dòng)駕駛用轉(zhuǎn)向裝置的研究*
在方向盤(pán)下方；內(nèi)齒圈設(shè)置在所述齒圈套上，并可拆卸連接方向盤(pán)；驅(qū)動(dòng)齒輪與所述內(nèi)齒圈嚙合，并能夠帶動(dòng)所述內(nèi)齒圈旋轉(zhuǎn)；驅(qū)動(dòng)電機(jī)可拆卸連接所述齒圈套，所述驅(qū)動(dòng)電機(jī)輸出軸連接所述驅(qū)動(dòng)齒輪，并帶動(dòng)其旋轉(zhuǎn)。本裝置采用齒圈組件連接方向盤(pán)驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)向，無(wú)需改變?cè)嚱Y(jié)構(gòu)，安裝方便[2]。1 轉(zhuǎn)向裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖1所示，為汽車自動(dòng)駕駛用轉(zhuǎn)向裝置結(jié)構(gòu)示意圖，其中，100-方向盤(pán)，110-齒圈套，120-內(nèi)齒圈，130-驅(qū)動(dòng)齒輪，140-驅(qū)動(dòng)電機(jī)，150-固定爪[3]。齒圈套110設(shè)置
汽車實(shí)用技術(shù) 2019年5期2019-03-22
- 級(jí)間耦合剛度對(duì)行星傳動(dòng)系統(tǒng)靈敏度的影響分析*
出，若機(jī)構(gòu)中的內(nèi)齒圈采用薄壁結(jié)構(gòu)，其彈性對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響在某些特定場(chǎng)合應(yīng)被計(jì)及[3-6]，在傳動(dòng)過(guò)程中發(fā)生的顯著變形將對(duì)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性有重要影響，因此在建立動(dòng)力學(xué)模型時(shí)不再視內(nèi)齒圈為剛體. 國(guó)內(nèi)外學(xué)者在這方面也進(jìn)行了初步探討，如WU和 PARKER[7-9]采用攝動(dòng)和模態(tài)分析方法，研究了均布/非均布行星傳動(dòng)的模態(tài)特性，并分析了彈性內(nèi)齒圈行星傳動(dòng)的參數(shù)化不穩(wěn)定性. 張俊等[10-11]指出內(nèi)齒圈的柔性對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)的振動(dòng)特性存在一定影響. 然而，上述文獻(xiàn)
- 級(jí)間耦合剛度對(duì)兩級(jí)行星傳動(dòng)系統(tǒng)嚙合動(dòng)載荷的影響分析
若行星傳動(dòng)機(jī)構(gòu)內(nèi)齒圈采用薄壁結(jié)構(gòu)，內(nèi)齒圈彈性對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響在某些特定場(chǎng)合應(yīng)被涉及[5-8].由于內(nèi)齒圈采用薄壁結(jié)構(gòu)，在傳動(dòng)過(guò)程中發(fā)生的顯著變形將對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性具有較大影響，如文獻(xiàn)[9]作者采用多尺度攝動(dòng)方法，對(duì)單級(jí)彈性內(nèi)齒圈行星傳動(dòng)非線性動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行了研究.針對(duì)多級(jí)行星傳動(dòng)線性動(dòng)力學(xué)特性（視各級(jí)內(nèi)齒圈為剛體），國(guó)內(nèi)學(xué)者[10-12]對(duì)盾構(gòu)機(jī)刀盤(pán)驅(qū)動(dòng)行星齒輪系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了分析；秦大同等[13-14]對(duì)風(fēng)電發(fā)電機(jī)行星傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)
肇慶學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年5期2018-10-17
- 含有浮動(dòng)組合內(nèi)齒圈的人字齒行星齒輪系統(tǒng)靜態(tài)均載特性
?含有浮動(dòng)組合內(nèi)齒圈的人字齒行星齒輪系統(tǒng)靜態(tài)均載特性張霖霖，朱如鵬(南京航空航天大學(xué) 機(jī)電學(xué)院，江蘇 南京，210016)基于集中參數(shù)法，建立含有浮動(dòng)組合內(nèi)齒圈的人字齒行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)均載計(jì)算模型，并針對(duì)其進(jìn)行靜態(tài)均載特性行為的理論研究?？紤]時(shí)變嚙合剛度、各構(gòu)件偏心誤差激勵(lì)、中心構(gòu)件浮動(dòng)等影響因素，并利用傅立葉級(jí)數(shù)法求解系統(tǒng)載荷平衡方程，定性地分析各構(gòu)件偏心誤差、中心構(gòu)件浮動(dòng)方式及浮動(dòng)量、柔性內(nèi)齒圈扭轉(zhuǎn)剛度等參數(shù)對(duì)系統(tǒng)靜態(tài)均載特性行為的影響。研究結(jié)果表
- 立磨減速機(jī)輸入軸小螺旋傘齒輪打齒分析及改進(jìn)措施
陽(yáng)輪、行星輪、內(nèi)齒圈嚙合面長(zhǎng)度在100mm～130mm之間；太陽(yáng)輪、行星輪、內(nèi)齒圈齒面出現(xiàn)不同程度的剝落，見(jiàn)圖8、9、10。圖2 小螺旋傘齒打齒圖3 保持架損壞圖4 滾動(dòng)體變形 圖5 軸承內(nèi)套損壞（5）中間軸鼓形齒上面與內(nèi)齒套之間的球形密封接觸面環(huán)向磨損。（6）減速機(jī)內(nèi)部使用軸承的滾動(dòng)體、軸承內(nèi)外圈出現(xiàn)不同程度的密集碎屑?jí)汉?。圖6 軸承外套損壞 圖7 輸入軸套軸承位跑圈、開(kāi)裂圖8 太陽(yáng)輪齒面剝落 圖9 行星輪齒面剝落圖10 內(nèi)齒圈齒面剝落3 原因分析201
中國(guó)水泥 2018年2期2018-05-08
- 一種具有輔助動(dòng)力的電動(dòng)自行車電機(jī)及其電動(dòng)自行車
轉(zhuǎn)子上設(shè)置有一內(nèi)齒圈，內(nèi)齒圈與主電機(jī)轉(zhuǎn)子連接固定；在所述的主電機(jī)的主電機(jī)碇子上安裝有1～3個(gè)輔助電機(jī)，輔助電機(jī)的碇子與主電機(jī)碇子連接固定，輔助電機(jī)的轉(zhuǎn)子與輔助電機(jī)齒輪固定連接，輔助電機(jī)齒輪與內(nèi)齒圈相嚙合。由于采用了本實(shí)用新型的一種具有輔助動(dòng)力的電動(dòng)自行車電機(jī)及其電動(dòng)自行車，從而解決了現(xiàn)有的電動(dòng)車為了爬坡而設(shè)置較大功率超出國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的問(wèn)題，也解決了目前的電動(dòng)車爬坡后電機(jī)容易發(fā)熱及由于車速過(guò)快容易造成道路事故的問(wèn)題和目前電動(dòng)車在電器控制系統(tǒng)故障時(shí)無(wú)法行駛的問(wèn)題。
新能源科技 2018年2期2018-02-16
- 大型內(nèi)齒圈感應(yīng)淬火裂紋研究與改善
面熱處理技術(shù)。內(nèi)齒圈作為風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的重要組成部分，常采用感應(yīng)淬火硬化方式進(jìn)行加工。但隨著齒圈模數(shù)的增大，既要滿足隨之增加的有效硬化層深度，又要預(yù)防裂紋，難度相當(dāng)高。因此，在實(shí)際生產(chǎn)中，部分大型內(nèi)齒圈的感應(yīng)淬火裂紋問(wèn)題，導(dǎo)致了巨大的經(jīng)濟(jì)損失及交貨期延遲。本文通過(guò)優(yōu)化感應(yīng)淬火工藝，解決了裂紋問(wèn)題，穩(wěn)定了質(zhì)量。1. 大型內(nèi)齒圈技術(shù)參數(shù)內(nèi)齒圈加工技術(shù)要求見(jiàn)表1。2. 裂紋影響因素感應(yīng)淬火裂紋的主要質(zhì)量影響因素包括：原材料、預(yù)備熱處理、銑齒和感應(yīng)淬火工藝等方
金屬加工(熱加工) 2018年1期2018-01-24
- 具有柔性內(nèi)齒圈的行星齒輪系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性分析
作為薄壁結(jié)構(gòu)的內(nèi)齒圈，如果繼續(xù)將其視為剛性，模型誤差會(huì)比較大。行星齒輪系統(tǒng)柔性構(gòu)件的處理方法分為兩種：（1）剛體有限元法[4-5]是將柔性構(gòu)件分解為有限個(gè)剛體微段，段與段之間用虛擬的彈簧進(jìn)行連接，彈簧的等效剛度用有限元軟件分析出來(lái)。模型求解相對(duì)簡(jiǎn)單，但是精度不足。（2）柔性法是將構(gòu)件完全柔性化，用經(jīng)典彈性力學(xué)的知識(shí)分析構(gòu)件，用微單元來(lái)處理柔性構(gòu)件。但是如果將行星齒輪系統(tǒng)構(gòu)件全部柔性化，會(huì)使得行星齒輪系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)微分方程異常復(fù)雜，難以求解。因此，將剛性模型和柔
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年1期2018-01-19
- 一種新型橢圓齒輪馬達(dá)的動(dòng)力學(xué)分析
出了階梯型設(shè)計(jì)內(nèi)齒圈、行星輪及太陽(yáng)輪厚度的方法，以提高馬達(dá)的總效率[1]，但以上都局限于對(duì)低階非圓齒輪馬達(dá)的研究。本文提出一種高階非圓齒輪馬達(dá)：6-8階橢圓齒輪馬達(dá)，研究了該馬達(dá)中橢圓齒輪系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性，并分析了振動(dòng)響應(yīng)。為非圓齒輪馬達(dá)應(yīng)用過(guò)程中合理的確定動(dòng)態(tài)系數(shù)來(lái)滿足工程要求提供了依據(jù)。1 6-8階橢圓齒輪馬達(dá)的工作原理及結(jié)構(gòu)1.1 橢圓齒輪馬達(dá)的工作原理6-8階橢圓行星齒輪馬達(dá)由6-8階橢圓行星齒輪機(jī)構(gòu)、馬達(dá)殼體、配液裝置、動(dòng)力輸出裝置、密封系統(tǒng)等組
重型機(jī)械 2017年6期2018-01-19
- 非圓行星齒輪馬達(dá)輪系特殊結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)
圓太陽(yáng)輪、非圓內(nèi)齒圈和圓柱行星齒輪構(gòu)成。本文將非圓齒輪馬達(dá)按照非圓行星齒輪副的結(jié)構(gòu)命名。所謂6-8(4-6)型行星馬達(dá)，是指太陽(yáng)輪節(jié)曲線的周期數(shù)n1=6(4),內(nèi)齒圈節(jié)曲線的周期數(shù)n3=8(6)。對(duì)于不同非圓太陽(yáng)輪節(jié)曲線方程從而得到的馬達(dá)性能顯然也是不同的。在非圓太陽(yáng)輪運(yùn)轉(zhuǎn)一周的過(guò)程中，共有n1n3/(n1+n3)個(gè)吸液、排液的過(guò)程，n1、n3越大,馬達(dá)單位體積排量越大，脈動(dòng)率越小。因此高階非圓齒輪馬達(dá)相比于應(yīng)用中的SOK馬達(dá)，具有更深刻的研究?jī)r(jià)值。本文以
重型機(jī)械 2017年5期2017-10-23
- 行星齒輪箱典型故障對(duì)內(nèi)齒圈齒根應(yīng)變的作用機(jī)理研究
輪箱典型故障對(duì)內(nèi)齒圈齒根應(yīng)變的作用機(jī)理研究牛 杭2， 張小棟1,2, 趙欣丹2， 侯成剛2(1. 西安交通大學(xué) 現(xiàn)代設(shè)計(jì)及轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 西安 710049；2. 西安交通大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院， 西安 710049)行星齒輪箱由于具有優(yōu)良的特性被廣泛應(yīng)用于多領(lǐng)域的機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)中，但惡劣的工作條件導(dǎo)致其故障頻發(fā)，因此開(kāi)展行星齒輪箱故障診斷方法的研究工作十分必要。傳統(tǒng)的基于振動(dòng)信號(hào)的故障診斷方法在識(shí)別行星齒輪箱早期微弱故障方面具有局限性，為此提出
振動(dòng)與沖擊 2017年9期2017-05-17
- 基于UG的偏心輪推桿行星傳動(dòng)內(nèi)齒圈齒廓的造型與加工
輪推桿行星傳動(dòng)內(nèi)齒圈齒廓的造型與加工陳英麗1，2，張淳1（1.陜西科技大學(xué)，陜西 西安 710021；2.咸陽(yáng)師范學(xué)院，陜西 咸陽(yáng) 712000）偏心輪推桿行星傳動(dòng)是一種將變速傳動(dòng)作用和軸承支撐作用結(jié)合成一體的傳動(dòng)支撐裝置，可以代替原有復(fù)雜的機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)，直接裝入機(jī)械產(chǎn)品中，使傳動(dòng)系統(tǒng)顯著簡(jiǎn)化，體積和重量大大減小。偏心輪推桿行星傳動(dòng)的出現(xiàn)提高了主機(jī)配套質(zhì)量，具有機(jī)械結(jié)構(gòu)緊湊，噪聲小等優(yōu)點(diǎn)，具有廣泛的應(yīng)用前景。內(nèi)齒圈是偏心輪推桿行星傳動(dòng)的關(guān)鍵零件，其加工
中國(guó)設(shè)備工程 2016年15期2016-11-22
- G606風(fēng)電內(nèi)齒圈裂紋分析及工藝改進(jìn)
?G606風(fēng)電內(nèi)齒圈裂紋分析及工藝改進(jìn)■ 晁國(guó)強(qiáng)陳凱敏譚小明陳強(qiáng)樊洋摘 要：針對(duì)G606風(fēng)電內(nèi)齒圈裂紋，對(duì)其材料42CrMo鋼從化學(xué)、金相、掃描電鏡等方面進(jìn)行分析。從表面裂紋及端口形貌、金相組織、微觀形貌和化學(xué)方面對(duì)齒圈裂紋進(jìn)行檢驗(yàn)與分析。通過(guò)工藝試驗(yàn)，優(yōu)化銑齒工藝，改善齒圈淬火前表面質(zhì)量，增加感應(yīng)淬火前去應(yīng)力回火工序，齒圈感應(yīng)淬火后對(duì)其進(jìn)行檢查，表面硬度、金相組織及力學(xué)性能均達(dá)到要求。通過(guò)優(yōu)化齒圈加工工藝，減少機(jī)加工應(yīng)力，以及控制齒輪感應(yīng)淬火內(nèi)應(yīng)力，保證
鐵路技術(shù)創(chuàng)新 2016年2期2016-05-26
- 計(jì)入結(jié)構(gòu)柔性和邊界條件的內(nèi)齒圈面內(nèi)振動(dòng)分析
性和邊界條件的內(nèi)齒圈面內(nèi)振動(dòng)分析卞世元1， 劉先增2， 焦 陽(yáng)3， 張 俊1, 4(1. 安徽工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院， 安徽 馬鞍山 243032; 2. 天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院， 天津 300072;3. 南京工藝裝備制造有限公司， 江蘇 南京 211178; 4. 福州大學(xué)機(jī)械工程及自動(dòng)化學(xué)院， 福建 福州 350116)采用彈性力學(xué)方法推導(dǎo)內(nèi)齒圈的運(yùn)動(dòng)微分方程， 用攝動(dòng)法求解無(wú)約束條件下內(nèi)齒圈的固有頻率和振型函數(shù)， 并通過(guò)消除永年項(xiàng)獲得了含約束條件下的內(nèi)
- 42CrMoA鋼制內(nèi)齒圈開(kāi)裂失效分析
CrMoA鋼制內(nèi)齒圈開(kāi)裂失效分析王 榮(上海材料研究所， 上海 200437)摘要：42CrMoA鋼制內(nèi)齒圈在加工結(jié)束后產(chǎn)生了裂紋，采用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡和顯微硬度計(jì)等對(duì)裂紋產(chǎn)生的原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明：裂紋的形成是因感應(yīng)淬火工藝不當(dāng)造成的，同時(shí)鋼中還產(chǎn)生了較大的熱處理殘余內(nèi)應(yīng)力，鋼中的氫和環(huán)境氫會(huì)向應(yīng)力集中嚴(yán)重的淬火裂紋尖端富集，形成局部氫濃度升高，使初始淬火裂紋在殘余應(yīng)力作用下又以氫致延遲性裂紋繼續(xù)擴(kuò)展；通過(guò)采用正確的熱處理工藝，在淬火后及時(shí)
機(jī)械工程材料 2015年12期2015-02-24
- 基于參數(shù)化有限元模型的斜齒行星傳動(dòng)內(nèi)嚙合特性分析
應(yīng)變，進(jìn)而分析內(nèi)齒圈輪緣厚度對(duì)嚙合特性的影響。結(jié)果表明，各均布行星輪的應(yīng)力狀況不盡相同，且呈現(xiàn)出邊緣接觸現(xiàn)象，可通過(guò)修形予以改善；增大內(nèi)齒圈輪緣厚度可降低內(nèi)齒圈及各行星輪的最大應(yīng)力/應(yīng)變，提高齒輪強(qiáng)度。斜齒行星傳動(dòng)；內(nèi)嚙合；嚙合特性；輪緣厚度；有限元行星齒輪傳動(dòng)廣泛應(yīng)用于飛機(jī)、艦船、車輛等裝置中[1]。作為一類過(guò)約束系統(tǒng)，輪系中各齒輪副的嚙合特性對(duì)系統(tǒng)綜合性能和使役壽命具有決定性影響[2]。相比于直齒行星傳動(dòng)，斜齒行星輪系的組成和構(gòu)造更為復(fù)雜，針對(duì)該類系統(tǒng)
- HXY－6型鉆機(jī)卷?yè)P(yáng)機(jī)提升能力下降原因分析與改進(jìn)
星輪架為一體，內(nèi)齒圈與提升制圈相聯(lián)接。提升鉆具時(shí)，其原理是：提升抱閘壓緊提升制圈使其與內(nèi)齒圈均處于靜止?fàn)睿ㄒ蛱嵘迫εc內(nèi)齒圈相聯(lián)），而中心輪作為驅(qū)動(dòng)輪與行星輪嚙合傳動(dòng)使行星輪既自傳，又與行星輪架、卷筒（行星輪架和卷筒為一體）一起繞內(nèi)齒圈（內(nèi)齒圈靜止）作與中心輪同方向的公轉(zhuǎn)，由此而完成鉆具的提升。3 新卷?yè)P(yáng)結(jié)構(gòu)原理分析圖2是HXY－6型鉆機(jī)新卷?yè)P(yáng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖，為NGW行星結(jié)構(gòu)另一形式，該結(jié)構(gòu)中心輪與卷?yè)P(yáng)機(jī)軸相聯(lián)接，卷筒與內(nèi)齒圈相聯(lián)接，提升制圈與行星輪架相聯(lián)接
地質(zhì)裝備 2014年6期2014-12-11
- 冷裝工藝在減速機(jī)裝配中的應(yīng)用研究
殼體和二級(jí)行星內(nèi)齒圈漸開(kāi)線花鍵過(guò)盈配合的裝配問(wèn)題，如圖1 所示，減速機(jī)殼體1為鑄造件，體積大，內(nèi)壁上有內(nèi)漸開(kāi)線花鍵，齒數(shù)多，齒形??；減速機(jī)大齒圈2 為薄壁件，尺寸大，外壁上有花鍵。圖1 零件圖1 工藝分析通常在過(guò)盈配合裝配過(guò)程中我們會(huì)采用熱裝和壓裝的裝配方式，由于熱裝配的基本原理是熱脹冷縮，通過(guò)加熱帶基孔的工件，使基孔直徑通過(guò)熱膨脹而增大，套入常溫軸類零件上實(shí)現(xiàn)的。然而帶孔工件普遍幾何尺寸和體積較大，要到達(dá)孔徑膨脹的目的，需要加熱耗時(shí)較長(zhǎng)，由于金屬類工件較
機(jī)械工程師 2014年6期2014-11-28
- 同軸對(duì)轉(zhuǎn)行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性分析
2,…,N)和內(nèi)齒圈Zr1組成，差動(dòng)輪系由太陽(yáng)輪Zs2、行星輪Zmj(j=1,2,…,M)、內(nèi)齒圈Zr2以及行星架C組成，其中內(nèi)齒圈是雙齒圈且采用相同的幾何參數(shù)。輸入扭矩通過(guò)太陽(yáng)輪分流傳遞給定軸輪系機(jī)構(gòu)與差動(dòng)輪系機(jī)構(gòu)，并通過(guò)內(nèi)齒圈和行星架C分別形成輸出A和B。圖1 同軸對(duì)轉(zhuǎn)傳動(dòng)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖基于集中質(zhì)量參數(shù)法建立同軸對(duì)轉(zhuǎn)傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型，模型中考慮各個(gè)齒輪副的時(shí)變嚙合剛度、嚙合阻尼和嚙合誤差的影響。圖2(a)為固定坐標(biāo)系下定軸輪系的動(dòng)力學(xué)模型，其中Kspi、
振動(dòng)與沖擊 2014年7期2014-09-05
- 42CrMoA鋼內(nèi)齒圈的熱處理工藝改進(jìn)
機(jī)組中，增速箱內(nèi)齒圈是最為關(guān)鍵的組成部件，在風(fēng)力作用下，與齒輪等相關(guān)組件共同承擔(dān)著產(chǎn)生動(dòng)力傳遞作用，使發(fā)電機(jī)得到相應(yīng)的轉(zhuǎn)速，因此，在實(shí)際工作中，對(duì)內(nèi)齒圈的使用壽命和可靠性具有更高的要求，材料特性應(yīng)該滿足相應(yīng)的力學(xué)強(qiáng)度條件和極端溫差條件，比如在冷熱溫差和低溫冷脆性的影響下，材料的尺寸穩(wěn)定等。關(guān)鍵詞：42CrMoA鋼；內(nèi)齒圈；熱處理；工藝改進(jìn)；風(fēng)力發(fā)電；增速箱在熱處理工藝中，為了使內(nèi)齒圈的承載能力得到提高，在制造內(nèi)齒圈的過(guò)程中，采用的合金鋼都是比較優(yōu)質(zhì)的，常用
山東工業(yè)技術(shù) 2014年22期2014-07-09
- 英菲尼迪QX50自動(dòng)變速器技術(shù)信息(下)
合器接合，中間內(nèi)齒圈與后行星架連接。直接擋離合器接合，后太陽(yáng)輪與后行星架連接。高低倒擋離合器接合，后太陽(yáng)輪與中間太陽(yáng)輪連接。各個(gè)行星齒輪的狀態(tài)如下所述：后行星齒輪中間行星齒輪D6 M6擋動(dòng)力流如圖11所示，前太陽(yáng)輪和低速擋太陽(yáng)輪被2346擋制動(dòng)器固定。輸入離合器接合，中間內(nèi)齒圈與后行星架連接。高低倒擋離合器接合，后太陽(yáng)輪與中間太陽(yáng)輪連接。各個(gè)行星齒輪的狀態(tài)如下所述：后行星齒輪前行星齒輪中間行星齒輪D7 M7擋動(dòng)力流如圖12所示，低速擋行星架被前制動(dòng)器固定。
汽車維修與保養(yǎng) 2014年10期2014-04-26
- 基于MATLAB的中速磨煤機(jī)減速箱的優(yōu)化設(shè)計(jì)*
分別為太陽(yáng)輪、內(nèi)齒圈、行星輪的齒數(shù)，行星輪個(gè)數(shù)為3。已知，輸入功率P=520 kW，輸入轉(zhuǎn)速980 r/min，總傳動(dòng)比i=29.75，傘齒輪、太陽(yáng)輪和行星輪的材料均為17CrNiMo6，滲碳淬火處理，HRC58～62；內(nèi)齒圈的材料為34CrNiMo6，調(diào)質(zhì)處理，HB300～340。1.1 目標(biāo)函數(shù)減速箱主要由傘齒輪、太陽(yáng)輪、行星輪、內(nèi)齒圈和行星支架等構(gòu)成。其中傘齒輪、太陽(yáng)輪、行星輪及內(nèi)齒圈的體積影響著整個(gè)行星減速箱的體積和尺寸。本設(shè)計(jì)以齒輪體積最小作為設(shè)
機(jī)電工程技術(shù) 2014年7期2014-02-10
- 重型汽車變速器后置副變速器換擋同步時(shí)間分析
此過(guò)程中，由于內(nèi)齒圈與同步器花鍵轂為花鍵配合，因此換擋過(guò)程結(jié)束時(shí)，內(nèi)齒圈與高擋接合齒圈（固接行星架H）同轉(zhuǎn)速，行星機(jī)構(gòu)抱團(tuán)運(yùn)動(dòng)，行星輪（共5個(gè)）只有繞輸出軸的公轉(zhuǎn)，機(jī)構(gòu)輸出速度等于輸入速度。同理分析高換低擋，接合套自右滑至左邊至換擋結(jié)束，此過(guò)程中，內(nèi)齒圈與同步器花鍵轂為花鍵配合，因此換擋結(jié)束時(shí)，內(nèi)齒圈與低擋接合齒圈（固接于機(jī)架）同轉(zhuǎn)速，角速度為零，行星輪既繞輸出軸公轉(zhuǎn)也繞自身軸自轉(zhuǎn)，變速器輸出速度相對(duì)于輸入速度按一定傳動(dòng)比減小。圖1 后置副變速器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖從
中國(guó)機(jī)械工程 2013年22期2013-09-07
- 德國(guó)采埃孚9HP自動(dòng)變速器結(jié)構(gòu)及動(dòng)力傳遞路線分析
，固定行星排3內(nèi)齒圈，則行星排3、4的共用行星架同向減速旋轉(zhuǎn)。2.行星排2的內(nèi)齒圈與行星排3、4排的共用行星架接合，同向減速輸入，爪型制動(dòng)器F接合，固定行星排1、2的共用太陽(yáng)輪，行星排2的行星架第二次同向減速輸出。3.行星排1的內(nèi)齒圈與行星排2的行星架接合，第二次同向減速輸入，爪型制動(dòng)器F接合，固定行星排1、2的共用太陽(yáng)輪，行星排1的行星架第三次同向減速輸出，即為變速器輸出。表3 9HP各換擋元件工作表二、二擋動(dòng)力傳遞路線分析圖7為二擋動(dòng)力傳遞路線示意圖，
汽車維修與保養(yǎng) 2013年7期2013-08-08
- 八速0BK/0BL自動(dòng)變速器動(dòng)力驅(qū)動(dòng)路線分析
，固定行星排1內(nèi)齒圈，此時(shí)行星排1被整體固定，不能轉(zhuǎn)動(dòng)。表1 0BK/0BL變速器各執(zhí)行元件的作用表2 0BK/0BL變速器主要技術(shù)參數(shù)2.行星排4離合器C接合，連接輸入軸與行星排4的太陽(yáng)輪，由于行星排4的內(nèi)齒圈與行星排1的行星架是一體的，且行星排1被整體固定，所以行星排4內(nèi)齒圈被固定，同時(shí)行星排4行星架同向減速旋轉(zhuǎn)。二、2擋動(dòng)力傳遞路線分析2擋時(shí)，制動(dòng)器A、B和離合器E接合，動(dòng)力傳遞路線如圖3所示，各排的接合情況分析如下。1.行星排12擋時(shí)，制動(dòng)器A和B
汽車維修與保養(yǎng) 2013年2期2013-07-25
- 行星齒輪的固有特性研究?
別為行星架 、內(nèi)齒圈、太陽(yáng)輪和各行星輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；Ψj分別為行星架、內(nèi)齒圈、太陽(yáng)輪和各行星輪的廣義角位移；mpi（i＝1，2，…，n）分別為各行星輪的質(zhì)量；rc為過(guò)行星輪圓心的行星架的回轉(zhuǎn)半徑；n為行星輪的個(gè)數(shù)；kju（j＝c，r，s）分別為行星架、內(nèi)齒圈和太陽(yáng)輪的扭轉(zhuǎn)剛度；kspi和krpi分別為太陽(yáng)輪和內(nèi)齒圈與第i個(gè)行星輪的嚙合剛度；Δspi和Δrpi分別為太陽(yáng)輪和內(nèi)齒圈與第i個(gè)行星輪嚙合時(shí)沿嚙合線上的相對(duì)位移。圖1 行星齒輪動(dòng)力學(xué)模型運(yùn)用拉格朗日方程
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2013年1期2013-07-20
- NGCLZ型鼓形齒式聯(lián)軸器的改進(jìn)與找正
移除；（3）舊內(nèi)齒圈3氣割毀壞移除。外齒軸套4裝于減速機(jī)高速軸軸頭，由于軸徑Φ110 mm較大、現(xiàn)場(chǎng)空間和檢修時(shí)間等限制，一般是不予更換的。因此安裝新電機(jī)方法為：把電機(jī)、電機(jī)軸套1、制動(dòng)輪2和內(nèi)齒圈3組裝好，整體吊裝好后靠?jī)?nèi)外齒間隙讓內(nèi)齒圈3平行插入外齒軸套4，但由于內(nèi)齒圈3密封處結(jié)構(gòu)限制，必須對(duì)內(nèi)齒圈3進(jìn)行改進(jìn)。NGCLZ型帶制動(dòng)輪鼓形齒式聯(lián)軸器基本型結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。內(nèi)齒圈3密封處結(jié)構(gòu)放大圖見(jiàn)圖2。圖1 NGCLZ型帶制動(dòng)輪鼓形齒式聯(lián)軸器基本型結(jié)構(gòu)圖圖2 密
天津冶金 2012年6期2012-10-23
- 風(fēng)電增速機(jī)內(nèi)齒圈斷裂原因分析
)某風(fēng)電增速機(jī)內(nèi)齒圈在風(fēng)場(chǎng)使用不到兩個(gè)月即出現(xiàn)斷裂。該內(nèi)齒圈材質(zhì)為17Cr2Ni2Mo，其生產(chǎn)流程為：鍛造毛坯—粗加工—整體調(diào)質(zhì)—半精加工—表面滲碳淬火(Eht深度要求：2.8 mm～3.8 mm)—精加工及裝配。為了對(duì)內(nèi)齒圈斷裂原因進(jìn)行分析，在內(nèi)齒圈斷裂部位切取一試塊，斷裂內(nèi)齒圈外貌及分析試塊取試位置見(jiàn)圖1。圖1 斷裂內(nèi)齒圈外貌及試塊取試位置Figure 1 Fractured inner gear ring appearance and samplin
大型鑄鍛件 2012年5期2012-09-25
- 含大彈性內(nèi)齒圈行星傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性分析
108含大彈性內(nèi)齒圈行星傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性分析段福海 余 捷 林定笑 陳 栩福建工程學(xué)院,福州,350108為了深入了解引入大彈性內(nèi)齒圈后行星傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性,建立了行星齒輪扭轉(zhuǎn)動(dòng)力學(xué)模型,結(jié)合實(shí)例,采用數(shù)值仿真法對(duì)模型進(jìn)行了求解,分析了嚙合剛度對(duì)系統(tǒng)嚙合動(dòng)載荷的影響,并基于數(shù)值分析結(jié)論進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。數(shù)值仿真與實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明:嚙合剛度對(duì)含大彈性內(nèi)齒圈的行星傳動(dòng)系統(tǒng)的嚙合動(dòng)載荷有較大影響,當(dāng)內(nèi)外嚙合剛度值相差較大時(shí),系統(tǒng)嚙合動(dòng)載荷較大;大彈性內(nèi)齒圈的
中國(guó)機(jī)械工程 2011年4期2011-02-01
- 優(yōu)化設(shè)計(jì)汽車輪邊減速器內(nèi)齒圈基體硬度及齒壁厚度
汽車輪邊減速器內(nèi)齒圈基體硬度及齒壁厚度Optimum design of basic hardness and tooth wall thickness for internal gear rings in automotive hub reduction謝立湘，黃俊瓊，羅喜平XIE Li-xiang, HUANG Jun-qiong, LUO Xi-ping（株洲齒輪有限責(zé)任公司 技術(shù)中心，株洲 412000）本文詳細(xì)介紹汽車輪邊減速器內(nèi)齒圈的材料選擇、
制造業(yè)自動(dòng)化 2010年12期2010-04-11