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    具有柔性內(nèi)齒圈的行星齒輪系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性分析

    2018-01-19 11:22:30王立新吳雙馬劉軍輝陳林凱
    機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年1期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)齒圈剛性固有頻率

    王立新,吳雙馬,劉軍輝,陳林凱

    (鄭州大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,河南 鄭州 450001)

    1 引言

    由于行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)具有體積小、重量輕、可以實(shí)現(xiàn)分路傳動(dòng)、較大的傳動(dòng)比、效率高等優(yōu)點(diǎn)[1],所以行星齒輪傳動(dòng)得到了廣泛的應(yīng)用。在實(shí)踐中,振動(dòng)和噪聲一直是行星齒輪系統(tǒng)比較突出的問題,由于動(dòng)態(tài)特性分析是分析振動(dòng)和噪聲的基礎(chǔ),所以行星齒輪系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性分析是大家關(guān)注的焦點(diǎn)。

    研究行星齒輪的多數(shù)文獻(xiàn)[2-3]都將行星齒輪系統(tǒng)的構(gòu)件視為剛體,但是隨著行星齒輪系統(tǒng)的高速化和輕量化,系統(tǒng)構(gòu)件的變形會(huì)不斷增大,尤其是作為薄壁結(jié)構(gòu)的內(nèi)齒圈,如果繼續(xù)將其視為剛性,模型誤差會(huì)比較大。

    行星齒輪系統(tǒng)柔性構(gòu)件的處理方法分為兩種:(1)剛體有限元法[4-5]是將柔性構(gòu)件分解為有限個(gè)剛體微段,段與段之間用虛擬的彈簧進(jìn)行連接,彈簧的等效剛度用有限元軟件分析出來。模型求解相對簡單,但是精度不足。(2)柔性法是將構(gòu)件完全柔性化,用經(jīng)典彈性力學(xué)的知識分析構(gòu)件,用微單元來處理柔性構(gòu)件。但是如果將行星齒輪系統(tǒng)構(gòu)件全部柔性化,會(huì)使得行星齒輪系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)微分方程異常復(fù)雜,難以求解。因此,將剛性模型和柔性模型[6-7]結(jié)合起來,僅考慮變形較大的內(nèi)齒圈為柔性,其他構(gòu)件為剛性,這樣處理可以使得運(yùn)動(dòng)微分方程相對來說比較簡單,也比較符合實(shí)際情況。純扭轉(zhuǎn)模型考慮因素比較簡單,只考慮周向轉(zhuǎn)動(dòng),方程比較簡單,求解比較節(jié)省時(shí)間,在剛性模型中,常用來預(yù)測系統(tǒng)的固有頻率[2,8]。但是,目前未見到文獻(xiàn)使用剛?cè)狁詈霞兣まD(zhuǎn)模型分析系統(tǒng)的固有特性,所以加以探索。

    2 模型的建立

    建立具有N個(gè)行星輪的直齒行星傳動(dòng)系統(tǒng)的剛?cè)狁詈夏P?,如圖1所示。假設(shè)為平面機(jī)構(gòu),內(nèi)齒圈為柔體,其他構(gòu)件為剛體,太陽輪、行星架和行星輪均有1個(gè)周向自由度。齒輪間的嚙合簡化為彈簧系統(tǒng),嚙合力作用在齒輪的嚙合線上,行星輪均布,潤滑良好,忽略摩擦力、阻尼、陀螺效應(yīng)等因素的影響。

    圖1 行星齒輪系統(tǒng)的剛?cè)狁詈夏P虵ig.1 The Rigid Flexibility Hybrid Model of the Planetary Gear System

    取逆時(shí)針方向?yàn)檎?,下?biāo)c,r,s,p分別代表行星架、內(nèi)齒圈、太陽輪和行星輪。內(nèi)齒圈、太陽輪和每個(gè)行星輪之間的平均嚙合剛度分別相等且為krp和ksp。kiu是構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)剛度,Ii為系統(tǒng)各構(gòu)件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,其中,i=c,r,s,p。uj=rjθj(j=c,r,s,1,…,N)代表構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)位移,θj—構(gòu)件圍繞自身軸心轉(zhuǎn)動(dòng)的角度;rj—基圓半徑,但是rc—行星輪中心到行星架中心的距離。ψn—行星輪n相對于參考坐標(biāo)系e1的角度,ψn=2π(n-1)/N(n=1,…,N)。對于內(nèi)齒圈,u和w—其切向位移和徑向位移;krus和krbs—切向和徑向分布剛度;ρ—單位長度的質(zhì)量;r—分度圓半徑;v—泊松比;J—截面慣性矩;Ft—切向分布力;Fr—徑向分布力。

    2.1 內(nèi)齒圈方程的建立

    取內(nèi)齒圈微段為分析對象,受力分析,如圖2所示。運(yùn)用牛頓第二定律對切向和徑向進(jìn)行分析,列寫動(dòng)力學(xué)方程:

    根據(jù)彈性力學(xué)知識可以得到:

    由內(nèi)齒圈的不可延展性[9]可知:

    由式(1)~式(5),可以得出:Ft和Fr只能由嚙合力和自身的彈性力提供。

    圖2 內(nèi)齒圈的微分段Fig.2 The Segment of the Ring

    內(nèi)齒圈與行星輪n相對位移分析,如圖3所示。相對位移為:

    圖3 柔性內(nèi)齒圈與行星輪n的相對位移分析Fig.3 The Analysis of the Displacement of the Flexible Ring Gear and Planet

    將行星輪n與內(nèi)齒圈的嚙合力分解為徑向力和切向力,將徑向力和切向力看成分布在嚙合點(diǎn)附近的極小長度dl(dl=rdθ)內(nèi)的分布力,因而引入δ函數(shù),同時(shí)也避免了考慮復(fù)雜的邊界條件,而Ftr和Frr相當(dāng)于在(0,2π)上的分布力,所以:

    內(nèi)齒圈自身的彈性為:

    將等式(10)和等式(11)帶入方程(6),整理可得方程(12)。為了把柔性變形和剛性位移分離開來,設(shè):

    式中:v—內(nèi)齒圈面的振動(dòng)變形;U0—內(nèi)齒圈的剛體的轉(zhuǎn)動(dòng);J—正整數(shù),當(dāng)J取的很大時(shí),在等式(13)中誤差就足夠的小[6]。由于J沒有限制,所以等式(13)可以應(yīng)用到連續(xù)的柔性內(nèi)齒圈中。把方程(13)帶入方程(12)中,可得:

    將方程(14)在(0,2π)上進(jìn)行積分:

    根據(jù)計(jì)算,可以得到:

    根據(jù)等式(16),并將方程(15)與剛性內(nèi)齒圈方程[3]對比,可以得到:ur=U0cosα,Ir=mrr2(17)

    所以內(nèi)齒圈的剛性位移方程為:

    對方程乘以 e-ijθ,并對方程在(0,2π)進(jìn)行積分,可以得到內(nèi)齒圈的柔性變形方程。

    2.2 系統(tǒng)方程的無量綱化

    為了計(jì)算方便和更精確,不再區(qū)分?jǐn)?shù)值的單位,所以需要對方程進(jìn)行無量綱化。

    為了表示方便,下文中公式中省略了“~”。

    2.3 系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)微分方程

    由于行星齒輪系統(tǒng)中其他構(gòu)件為剛性,所以將其他剛性構(gòu)件的運(yùn)動(dòng)方程與內(nèi)齒圈的柔性變形方程和扭轉(zhuǎn)位移剛性方程相結(jié)合,得到了整個(gè)行星齒輪系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方程。

    在方程(22)~方程(25)中:

    3 動(dòng)態(tài)特性分析

    3.1 方程的求解方法的確定

    方程(21)到方程(25)經(jīng)過整理,最終可以化為矩陣形式:

    式中:M—質(zhì)量矩陣;K—?jiǎng)偠染仃?;q—廣義坐標(biāo)矩陣。

    行星齒輪系統(tǒng)固有頻率和振型的求解轉(zhuǎn)化為特征值和特征向量的求解,由于方程過于復(fù)雜,采用MATLAB進(jìn)行數(shù)值求解。

    3.2 模態(tài)分析

    行星齒輪系統(tǒng)的基本參數(shù),如表1所示。當(dāng)行星輪分別取為3、4、5,J=1時(shí),剛?cè)狁詈夏P偷母麟A固有頻率,如表2所示。為了便于比較,表2中還給出了剛性純扭轉(zhuǎn)模型的固有頻率。

    表1 直齒行星齒輪傳動(dòng)的基本參數(shù)Tab.1 Basic Parameters of the Spur Planetary Gear System

    表2 行星齒輪系統(tǒng)的固有頻率Tab.2 Natural Frequencies of the Planetary Gear System

    根據(jù)振型的計(jì)算結(jié)果,當(dāng)考慮內(nèi)齒圈柔性時(shí),系統(tǒng)的振動(dòng)分為三種模式:扭轉(zhuǎn)振動(dòng)模式、行星輪振動(dòng)模式和內(nèi)齒圈振動(dòng)模式,如圖4所示。(1)在扭轉(zhuǎn)振動(dòng)模式中,系統(tǒng)中心構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)位移均不為0,而且行星輪的扭轉(zhuǎn)位移相等,即:u1=un(n=1,…,N)。(2)行星輪振動(dòng)模式僅存在N≥2行星輪系中,在行星輪振動(dòng)模式中,太陽輪、內(nèi)齒圈和行星架的扭轉(zhuǎn)位移均為0,而行星輪的扭轉(zhuǎn)位移不為0;只有當(dāng)N為偶數(shù)時(shí),行星輪模式分為兩種子模式,第一種子模式的行星輪位移關(guān)系為ui=-ui+1(i=1,…,N-1),其固有頻率為單根,一共有(J+1)個(gè),另一種模式的行星輪位移關(guān)系為 uj=-u(N/2)+j或uj=-u(N/2)+j(j=1,2,…,N/2)且ui≠ui+1(i=1,…,N-1),其固有頻率為2重根,一共有(2N-4)J+N-2個(gè)。(3)在內(nèi)齒圈振動(dòng)模式中,各個(gè)剛性構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)位移均為0,只有內(nèi)齒圈的柔性變形。

    圖4 行星齒輪系統(tǒng)的振動(dòng)模式Fig.4 Vibration Modes of the Planetary Gear System

    3.3 與集中參數(shù)模型的對比

    由表2和表3可知,當(dāng)考慮內(nèi)齒圈柔性時(shí),行星齒輪系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性發(fā)生了較大的變化。(1)當(dāng)考慮內(nèi)齒圈柔性時(shí),行星齒輪系統(tǒng)產(chǎn)生了一種新的振動(dòng)模式—內(nèi)齒圈振動(dòng)模式,使得固有頻率的階數(shù)增加了J(N為奇數(shù))或2J(N為偶數(shù))個(gè)。內(nèi)齒圈振動(dòng)模式僅體現(xiàn)了內(nèi)齒圈的柔性變形,隨著行星輪個(gè)數(shù)的增加,內(nèi)齒圈振動(dòng)模式的固有頻率在增加。(2)柔性內(nèi)齒圈對扭轉(zhuǎn)振動(dòng)模式有較大的影響,使得內(nèi)齒圈固有頻率的階數(shù)增加J個(gè),增加的固有頻率一般為中高階;而且隨著行星輪個(gè)數(shù)的增加,第一階固有頻率出現(xiàn)下降,第二階固有頻率不變,其他階固有出現(xiàn)明顯上升。(3)柔性內(nèi)齒圈對行星輪振動(dòng)模式影響明顯,當(dāng)是偶數(shù)時(shí),固有頻率的個(gè)數(shù)增加了(2N-3)J個(gè),當(dāng)是奇數(shù)時(shí),固有頻率的階數(shù)增加了(2N-2)J個(gè),增加的固有頻率一般為中低階;隨著行星輪個(gè)數(shù)的增加,低階固有頻率增大,高階固有頻率減小。(4)與剛性模型相比,當(dāng)考慮內(nèi)齒圈柔性時(shí),固有頻率的階數(shù)增多,各階固有頻率下降。

    表3 剛性模型與剛?cè)狁詈夏P偷膶Ρ萒ab.3 The Contrast the Rigid Model and the Rigid Flexibility Hybrid Model

    圖5 內(nèi)齒圈質(zhì)量對固有頻率的影響(N=3)Fig.5 The Effect of Ring’s Mass on the Natural Frequencies(N=3)

    4 內(nèi)齒圈柔性的影響

    為了考察內(nèi)齒圈的柔性對系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響,需要分析內(nèi)齒圈柔性和固有頻率之間的關(guān)系。內(nèi)齒圈的柔性跟內(nèi)齒圈的厚度息息相關(guān),當(dāng)其他條件一定時(shí),內(nèi)齒圈的厚度越薄,內(nèi)齒圈的柔性越好,反過來,內(nèi)齒圈越厚,內(nèi)齒圈的柔性越差。與內(nèi)齒圈的厚度直接相關(guān)的量就是質(zhì)量,所以研究了內(nèi)齒圈質(zhì)量對行星齒輪系統(tǒng)固有頻率的影響,如圖5所示。隨著內(nèi)齒圈的質(zhì)量減小,行星齒輪系統(tǒng)的各階固有頻率均出現(xiàn)上升,也就是說,內(nèi)齒圈的柔性越大,系統(tǒng)的各階固有頻率越高;內(nèi)齒圈柔性對固有頻率影響的最大誤差可達(dá)46.23%,因此在行星齒輪分析過程中內(nèi)齒圈的柔性是至關(guān)重要的一個(gè)因素。

    5 結(jié)論

    通過建立具有柔性內(nèi)齒圈的純扭轉(zhuǎn)模型,利用數(shù)值解分析了行星齒輪系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性,發(fā)現(xiàn)內(nèi)齒圈柔性是影響行星齒輪系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的重要因素,并得出如下結(jié)論:(1)考慮內(nèi)齒圈柔性時(shí),行星齒輪系統(tǒng)的振動(dòng)模式可以分為:扭轉(zhuǎn)振動(dòng)模式、行星輪振動(dòng)模式和內(nèi)齒圈振動(dòng)模式;與剛性純扭轉(zhuǎn)模型相比,多出了一種內(nèi)齒圈振動(dòng)模式。(2)考慮內(nèi)齒圈柔性時(shí),行星齒輪系統(tǒng)的固有頻率個(gè)數(shù)為2JN+N+3。當(dāng)N為偶數(shù)時(shí),行星輪振動(dòng)模式的個(gè)數(shù)為(2N-3)J+N-1,當(dāng)N為奇數(shù)時(shí),行星輪振動(dòng)模式的個(gè)數(shù)為(2N-2)J+N-1;扭轉(zhuǎn)振動(dòng)模式的個(gè)數(shù)為4+J;當(dāng)N為偶數(shù)時(shí),內(nèi)齒圈振動(dòng)模式的個(gè)數(shù)為2J,當(dāng)N為奇數(shù)時(shí),內(nèi)齒圈振動(dòng)模式式的個(gè)數(shù)為J。(3)與剛性純扭轉(zhuǎn)模型相比,考慮內(nèi)齒圈柔性時(shí),行星齒輪系統(tǒng)的對應(yīng)固有頻率均出現(xiàn)下降,而且內(nèi)齒圈的柔性越大,行星齒輪系統(tǒng)的固有頻率越高。因此,當(dāng)設(shè)計(jì)行星齒輪系統(tǒng)時(shí),為了避開外界干擾頻率時(shí),可以適當(dāng)改變內(nèi)齒圈的柔性。

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