燃速
- 某產(chǎn)品低溫靜試燃燒時間超差原因分析與驗證
要表現(xiàn)在推進(jìn)劑的燃速、藥形尺寸、包覆情況以及發(fā)動機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)等方面[4-10]。某產(chǎn)品采用XX-2雙基推進(jìn)劑,目前分外貿(mào)和國內(nèi)兩種配套方式。某年外貿(mào)發(fā)動機(jī)裝藥(1101批發(fā)動機(jī)裝藥,以下簡稱為“1101批”)各項性能均符合要求,國內(nèi)發(fā)動機(jī)裝藥(1102批發(fā)動機(jī)裝藥,以下簡稱為“1102批”)高溫曲線正常,但低溫靜試時,第1發(fā)燃燒時間為1.77 s,第2發(fā)為1.79 s,均超出了指標(biāo)上限1.7 s的要求,出現(xiàn)了燃燒時間超差,而總沖、推力均符合指標(biāo)要求,曲線被整
新技術(shù)新工藝 2023年8期2023-10-23
- 鉛銅催化劑在低鋁HTPE推進(jìn)劑中的應(yīng)用研究
[7-9]。添加燃速催化劑是提高推進(jìn)劑燃燒性能關(guān)鍵技術(shù)。國內(nèi)外學(xué)者從燃燒機(jī)理出發(fā),研制出多種可高效催化AP分解的催化劑[10-12]。但可用于HTPE推進(jìn)劑體系的燃速催化劑種類較少。一方面,由于很多燃速催化劑對推進(jìn)劑中的異氰酸酯固化反應(yīng)產(chǎn)生促進(jìn)作用,造成推進(jìn)劑料漿工藝性能惡化,無法進(jìn)行正常澆注;另一方面,HTPE推進(jìn)劑以鈍感硝酸酯為增塑劑,以AP為氧化劑,這2種組分各自有各自的燃速調(diào)節(jié)劑,且燃速調(diào)節(jié)劑之間沒有互換性,因此,造成了HTPE推進(jìn)劑燃速調(diào)節(jié)劑的選
兵器裝備工程學(xué)報 2023年9期2023-10-10
- 基于藍(lán)光陰影圖像法的固體推進(jìn)劑藥條燃速測量方法①
109)0 引言燃速是表征固體推進(jìn)劑燃燒性能的重要參數(shù)之一[1-4]。目前,固體推進(jìn)劑燃速測量方法主要有靶線法[5]、水下聲發(fā)射法[6]、超聲波法[7-8]、密閉燃燒器法[9-10]、圖像法[11]等。其中,靶線法、水下聲發(fā)射法都是通過測量固定長度推進(jìn)劑的燃燒時間并由此計算平均燃速,以平均燃速來表示燃速的大小。王英紅等[12]對靶線法燃速儀的測試計時系統(tǒng)進(jìn)行了改進(jìn),有效解決了殘渣導(dǎo)電對燃速測試的影響,提高了測試效率。石磊等[13]通過在藥條支架上安裝絕緣防
固體火箭技術(shù) 2023年4期2023-08-30
- 丁羥推進(jìn)劑高壓燃速及其調(diào)控方法研究進(jìn)展
a[4]。推進(jìn)劑燃速通常采用維耶里經(jīng)驗公式r=apn來表示，其中n為燃速壓強(qiáng)指數(shù)，反映燃速對壓強(qiáng)變化的敏感程度。由固體火箭發(fā)動機(jī)工作原理可知，當(dāng)n1時，燃速的增大往往會導(dǎo)致燃燒室壓強(qiáng)偏離平衡狀態(tài)。因此，燃速既是表征推進(jìn)劑燃燒性能的重要參數(shù)，也是固體火箭發(fā)動機(jī)設(shè)計的核心參數(shù)。通常情況下，推進(jìn)劑n值要求低于0.5。丁羥推進(jìn)劑是以端羥基聚丁二烯(HTPB)為基體、高氯酸銨(AP)為氧化劑、并添加鋁粉和高能硝胺炸藥等組成的固體推進(jìn)劑，燃速壓強(qiáng)指數(shù)一般在0.3～0.
火炸藥學(xué)報 2022年4期2022-09-02
- 固體推進(jìn)劑降速劑研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢
提高，要求推進(jìn)劑燃速調(diào)節(jié)范圍越來越寬，并且希望在大的燃速范圍內(nèi)具有可控的燃速壓強(qiáng)指數(shù)[1]。添加燃速調(diào)節(jié)劑是改善推進(jìn)劑燃燒性能最主要的方式，燃速調(diào)節(jié)劑包括增速劑和降速劑兩種，國內(nèi)外對增速劑的研究居多，尤其是近些年發(fā)展起來的燃燒催化劑[2-3]，能夠有效提升推進(jìn)劑的燃速，但對降速劑的研究鮮有報道。不同用途的固體火箭發(fā)動機(jī)要求推進(jìn)劑具有不同的燃燒特性：巡航導(dǎo)彈發(fā)動機(jī)要求推進(jìn)劑具有低燃速特性，從而為發(fā)動機(jī)提供穩(wěn)定、長久的推力[4]；許多戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈發(fā)動機(jī)要求推進(jìn)劑具
火炸藥學(xué)報 2021年5期2021-12-06
- 實現(xiàn)雙基系推進(jìn)劑低燃速的調(diào)控技術(shù)研究進(jìn)展
性能調(diào)控可分為高燃速調(diào)控和低燃速調(diào)控，一直以來，人們關(guān)注和開展高燃速調(diào)控技術(shù)的研究較多，而低燃速調(diào)控技術(shù)研究較少。低燃速調(diào)控與高燃速調(diào)控同樣困難，特別是實現(xiàn)高能量的低燃速調(diào)控更加困難。隨著武器裝備小型化、智能化、遠(yuǎn)程打擊、精準(zhǔn)制導(dǎo)等發(fā)展需求，如火箭續(xù)航級發(fā)動機(jī)、導(dǎo)彈及空間飛行器的姿軌控發(fā)動機(jī)、燃?xì)獍l(fā)生器、炮射火箭增程發(fā)動機(jī)等裝備對低燃速推進(jìn)劑，特別是高能量低燃速推進(jìn)劑的需求越來越多，戰(zhàn)術(shù)與技術(shù)指標(biāo)也愈加嚴(yán)苛，亟需開展雙基系推進(jìn)劑的低燃速調(diào)控技術(shù)研究。低燃速
兵器裝備工程學(xué)報 2021年12期2021-11-26
- 變推力發(fā)動機(jī)用高壓強(qiáng)指數(shù)GAP推進(jìn)劑的燃燒性能研究①
達(dá)化工有限公司；燃速催化劑RC-1，RC-2，RC-3，RC-4，自制。1.2 GAP推進(jìn)劑樣品的制備按照表1的配方組成，將各組分(除固化劑外)稱量在一起、放入(70±5) ℃水浴烘箱中預(yù)烘15～20 min、預(yù)混后，將藥漿倒入立式混合機(jī)中混合50～60 min，加入固化劑再混合50～60 min，真空澆注后放在(60±5) ℃水浴烘箱中固化7 d，制備得到GAP推進(jìn)劑樣品。表1 GAP推進(jìn)劑的配方組成1.3 性能測試靜態(tài)燃速和壓強(qiáng)指數(shù)測試：采用靶線法燃速
固體火箭技術(shù) 2021年5期2021-11-24
- 降速劑對低燃速NEPE推進(jìn)劑高壓燃燒性能的影響
劑具有高能量、低燃速和低壓強(qiáng)指數(shù)等特點，其目的是通過提高壓強(qiáng)大幅提升發(fā)動機(jī)推力，采用低燃速推進(jìn)劑延長發(fā)動機(jī)工作時間和提高內(nèi)彈道性能精度，最終大幅提升導(dǎo)彈武器綜合性能[2]。初步研究結(jié)果表明，NEPE推進(jìn)劑在適應(yīng)高壓強(qiáng)方面存在一定難度，主要包括兩方面原因：一是NEPE推進(jìn)劑的基礎(chǔ)燃速和壓強(qiáng)指數(shù)較高，降低基礎(chǔ)燃速會造成推進(jìn)劑能量損失加劇和壓強(qiáng)指數(shù)升高；二是降低燃速導(dǎo)致推進(jìn)劑金屬鋁粉燃燒效率下降，發(fā)動機(jī)殘渣沉積和燒蝕現(xiàn)象加劇，為高壓強(qiáng)發(fā)動機(jī)的能量釋放和可靠性帶來
固體火箭技術(shù) 2021年4期2021-09-08
- 復(fù)合有機(jī)酸鉛對CMDB 推進(jìn)劑熱分解及燃燒性能的影響?
同時能有效地調(diào)控燃速[4]。 通過添加新型高能組分[5-6]、微納米材料[7]、功能材料[8]等手段，可以在一定程度上改變CMDB 推進(jìn)劑的燃燒性能，但通過改變?nèi)紵呋瘎┑姆N類和含量來調(diào)節(jié)該類推進(jìn)劑的燃燒性能仍是目前最為行之有效的技術(shù)途徑。 其中，鉛鹽催化劑是固體推進(jìn)劑中應(yīng)用廣泛、研究也較多的一類重要燃燒催化劑[9]。 付小龍等[10]研究了幾類鉛鹽對CMDB 推進(jìn)劑熱分解和燃燒性能的影響；研究表明，鉛鹽可以促進(jìn)推進(jìn)劑的熱分解，從而改善燃燒性能，且該類推進(jìn)
爆破器材 2021年2期2021-04-14
- 表面凹凸藥形固液火箭發(fā)動機(jī)燃速特性仿真研究*
高固液火箭發(fā)動機(jī)燃速成為發(fā)動機(jī)燃燒過程研究中的一個熱點，國內(nèi)外都有大量的關(guān)于用不同方法提高固液火箭發(fā)動機(jī)燃速的研究[3-4]。通過采用新組分燃料藥柱來提高燃速，如冷凍型固體燃料、石蠟或者向固體燃料藥柱中添加高能金屬顆粒(如Na、Al)及高能氧化劑AP等。通過添加高能金屬顆粒，可以提高固體燃料分解產(chǎn)物與氧化劑的反應(yīng)放熱，降低固體燃料氣化分解所需要的氣化熱，從而提高燃速[5]。雖然新組分燃料藥柱能有效提高燃料的燃速，但其也有局限性。冷凍型燃料難于儲存，添加高能
固體火箭技術(shù) 2021年6期2021-02-16
- 基于固體火箭發(fā)動機(jī)工作原理的質(zhì)量流率法燃速測試研究
言固體推進(jìn)劑的燃速是固體發(fā)動機(jī)設(shè)計的一項基本參數(shù)，更是預(yù)測發(fā)動機(jī)彈道性能的關(guān)鍵參數(shù)。一方面燃速直接影響火箭發(fā)動機(jī)的核心參數(shù)燃?xì)馍陕屎桶l(fā)動機(jī)推力等；另一方面影響火箭發(fā)動機(jī)工作時的彈道性能和工作穩(wěn)定性[1-4]。燃速的傳統(tǒng)測試方法有藥條法和標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動機(jī)法。藥條法燃速測試通常應(yīng)用于固體推進(jìn)劑配方調(diào)試階段。標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動機(jī)法雖然用于固體推進(jìn)劑配方定型階段，但每次試驗只能測得單一壓強(qiáng)下的燃速。裴慶等[5-7]提出了一種自升壓式固體推進(jìn)劑動態(tài)燃速測試方法，但需要多次實驗確
火炸藥學(xué)報 2020年4期2020-09-01
- 含不同燃速催化劑的NC/GAP 復(fù)合球形藥的制備與熱分解性能
性能、穩(wěn)定可控的燃速以及簡單的制備工藝，是固體推進(jìn)劑研究者們追求的目標(biāo)。硝化纖維素（NC），是改性雙基推進(jìn)劑黏合劑體系的主要成份［1-3］。松散狀的NC 無法滿足配漿澆筑固體推進(jìn)劑制備工藝的要求，于是出現(xiàn)了NC 單基球形藥和NC/硝化甘油（NG）雙基球形藥。NC 單基球形藥的塑化性能差，NC/NG 雙基球形藥中的NG熱穩(wěn)定性較低、感度較高，對固體推進(jìn)劑的制備工藝、力學(xué)性能和安全性能不利［4-7］。為了滿足武器系統(tǒng)的技術(shù)要求，研究者們對固體推進(jìn)劑的能量性能、
含能材料 2020年8期2020-08-10
- 低燃速高固體含量HTPB推進(jìn)劑 ①
載發(fā)動機(jī)，需要低燃速推進(jìn)劑實現(xiàn)較長飛行時間，HTPB三組元推進(jìn)劑相比其他推進(jìn)劑更成熟，它在低壓強(qiáng)條件下燃燒穩(wěn)定，壓強(qiáng)指數(shù)較低，能量釋放充分，力學(xué)性能優(yōu)異而被發(fā)動機(jī)設(shè)計者看好。提高低燃速HTPB推進(jìn)劑能量，主要從固體填料品種和固體含量增高兩方面設(shè)計推進(jìn)劑配方。選用炸藥類填料HMX、RDX等加入推進(jìn)劑配方，取代配方中固體填料高氯酸銨分?jǐn)?shù)，提高推進(jìn)劑能量[3-4]，即通常稱的四組元推進(jìn)劑；但大型固體發(fā)動機(jī)內(nèi)彈道在低壓強(qiáng)低燃速工作環(huán)境中，四組元推進(jìn)劑的負(fù)氧填料HM
固體火箭技術(shù) 2020年3期2020-08-01
- 卡托辛和亞鉻酸銅對HTPB復(fù)合固體推進(jìn)劑燃燒性能的影響
因素。拓寬推進(jìn)劑燃速范圍，降低壓力指數(shù)一直是推進(jìn)劑研究人員致力解決的問題[2]。為了實現(xiàn)固體推進(jìn)劑的高燃速化，目前相對成熟、高效的方法是添加燃速催化劑來提高推進(jìn)劑燃速[3-5],此外，高氯酸銨(AP)作為HTPB復(fù)合固體推進(jìn)劑的主要氧化劑，其粒度對推進(jìn)劑的燃燒性能也有較大影響[6-7]。國內(nèi)外研究者對改善HTPB復(fù)合固體推進(jìn)劑燃燒的方法開展了多方面的研究。其中，燃速催化劑是調(diào)節(jié)固體推進(jìn)劑燃燒性能的重要組分。李偉等[8]利用DSC研究不同形貌鉛鹽對AP熱分解
兵器裝備工程學(xué)報 2020年5期2020-06-07
- 基于殘值函數(shù)法的雙燃速藥柱內(nèi)彈道分析*
力比，常采用高低燃速搭配的思路進(jìn)行裝藥設(shè)計。當(dāng)高低燃速推進(jìn)劑在交界面處燃燒時，燃面會出現(xiàn)分離、交匯等復(fù)雜的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)變化，是燃面推移計算的一個難點。目前，可實現(xiàn)燃面不等速推移的有實體造型法[2]、網(wǎng)格推移法[3-4]、最小距離函數(shù)法[5-6]、Level Set方法[7-8]和殘值函數(shù)法[9]等。其中，實體造型法通過特征造型或驅(qū)動尺寸實現(xiàn)燃面推移過程的模擬。但是，對于結(jié)構(gòu)復(fù)雜的藥型，實體造型法的推移過程十分繁瑣，并可能出現(xiàn)奇點，導(dǎo)致計算無法繼續(xù)；對于多燃速藥
固體火箭技術(shù) 2020年6期2020-05-13
- CL-20含量及其粒度級配對NEPE推進(jìn)劑燃燒性能的影響
度降低，推進(jìn)劑的燃速與壓強(qiáng)指數(shù)降低[9-10]，分析認(rèn)為推進(jìn)劑燃燒時，HMX或RDX在燃燒表面吸熱熔化，當(dāng)其粒徑減小時，熔化吸熱增大，促進(jìn)凝聚相吸熱反應(yīng)進(jìn)行，其放熱量減少，進(jìn)而降低凝聚相的反應(yīng)熱，降低了燃燒表面的氣體反應(yīng)速度和擴(kuò)散速度以及推進(jìn)劑的燃速[11]。然而CL-20熱分解起始溫度較低，且不存在熔融吸熱的過程[12]。研究認(rèn)為CL-20粒度影響其熱分解行為，粗粒度(150μm以上)CL-20熱分解過程為兩步反應(yīng)，細(xì)粒度(5μm～16μm)CL-20熱
火炸藥學(xué)報 2020年2期2020-05-13
- 固體火箭發(fā)動機(jī)裝藥動態(tài)燃速辨識方法
預(yù)定任務(wù)[1]。燃速是固體推進(jìn)劑的重要參數(shù)，是推進(jìn)劑研究和生產(chǎn)過程中的必測參數(shù)。國軍標(biāo)中規(guī)定了2 種燃速測試方法[2]，即靶線法和水下聲發(fā)射法，二者都是在測試溫度和壓力不變的條件下測試規(guī)定長度固體推進(jìn)劑藥條的燃燒時間，由此計算出推進(jìn)劑的平均燃速，以平均燃速表示推進(jìn)劑出廠的標(biāo)準(zhǔn)燃速[3]。該測試方法與測試樣本與固體推進(jìn)劑在固體火箭發(fā)動機(jī)燃燒室中的燃燒存在很大差異，導(dǎo)致推進(jìn)劑的實際工作燃速與出廠燃速存在較大差異。本文針對某型固體火箭發(fā)動機(jī)改性雙基推進(jìn)劑出廠軸向
艦船科學(xué)技術(shù) 2020年2期2020-04-17
- 彈道穩(wěn)定劑對改性雙基推進(jìn)劑燃燒性能的影響
燒室壓強(qiáng)和推進(jìn)劑燃速等參數(shù)出現(xiàn)非正常的周期性或近似周期性的波動現(xiàn)象。當(dāng)固體火箭發(fā)動機(jī)發(fā)生不穩(wěn)定燃燒時，燃燒參數(shù)的波動幅值會超過理論設(shè)計閾值，發(fā)動機(jī)的各項性能也會發(fā)生偏離。因此，保證固體火箭發(fā)動機(jī)的穩(wěn)定燃燒是固體火箭發(fā)動機(jī)裝藥設(shè)計的重要考慮因素。在固體推進(jìn)劑中加入少量的高熔點化合物粒子作為彈道穩(wěn)定劑，能有效抑制或消除固體推進(jìn)劑的不穩(wěn)定燃燒，從而改善固體推進(jìn)劑的燃燒性能。吳毅[1]通過研究某型固體火箭發(fā)動機(jī)的低溫燃燒不穩(wěn)定現(xiàn)象，提出了改變彈道穩(wěn)定劑含量和粒徑的
艦船科學(xué)技術(shù) 2019年8期2019-09-05
- 沖量法測試固體推進(jìn)劑高壓動態(tài)燃速及壓強(qiáng)指數(shù)
言固體推進(jìn)劑的燃速是固體火箭發(fā)動機(jī)的重要性能參數(shù)之一[1-4]，直接影響火箭發(fā)動機(jī)的彈道性能、飛行速度和工作穩(wěn)定性等。隨著材料等基礎(chǔ)科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，固體火箭發(fā)動機(jī)可以在更高壓強(qiáng)、更高溫度下工作，這將有利于固體推進(jìn)劑能量的提高和燃速的調(diào)節(jié)，進(jìn)而有助于武器裝備整體水平的提高[5]。目前，固體火箭發(fā)動機(jī)的工作壓強(qiáng)大都在20MPa以下，推進(jìn)劑的燃燒性能測試技術(shù)在低壓下較成熟[6]。常用的藥條法燃速測試技術(shù)[7](靶線法、水下聲發(fā)射法和熱電偶法等)在測試較高壓強(qiáng)燃
火炸藥學(xué)報 2019年3期2019-08-05
- HNIW/GAP混合物燃速的實驗研究與數(shù)值模擬
GAP均具有較高燃速，但這兩種組分的混合物燃燒性能降低，燃速變化機(jī)理較為復(fù)雜，主要受到填料顆粒粒徑、凝相與氣相反應(yīng)機(jī)理等多方面因素的影響。氧化劑的粒徑、顆粒形貌及顆粒堆積類型等因素會影響?zhàn)ず蟿拥某叨龋瑥亩绊?span id="j5i0abt0b" class="hl">燃速。對于能夠穩(wěn)態(tài)燃燒的固體氧化劑而言，粒徑適當(dāng)減小，燃燒時間縮短，但當(dāng)粒徑減小到小于自持燃燒所需的預(yù)熱層厚度時，氧化劑將不經(jīng)歷自持燃燒。Sinditskii等[3]開展了具有自持燃燒能力的硝酸酯黏合劑AFB1分別與HMX、Bi-HMX和HNIW的混
火炸藥學(xué)報 2019年2期2019-05-05
- 脈沖推力器用煙火型裝藥燃燒性能研究
主要有發(fā)射藥、高燃速復(fù)合固體推進(jìn)劑和煙火型推進(jìn)劑[1]。對于發(fā)射藥和高燃速復(fù)合固體推進(jìn)劑，能達(dá)到的最高燃速只有幾百毫米每秒， 該裝藥的推力器作用時間相對較長。對于煙火型推進(jìn)劑，其燃速可以達(dá)到幾十米每秒。采用該型藥劑作為裝藥，燃燒時間顯著縮短。因此，設(shè)計作用時間要求為幾個毫秒級的脈沖推力器，必須采用煙火型裝藥才能滿足使用要求。燃燒特性是藥劑的重要性能之一，研究藥劑的燃燒性能對于推力器設(shè)計有著重要作用。燃速高低對于脈沖推力器的作用時間和總沖量具有決定性的影響。
兵工學(xué)報 2019年3期2019-04-17
- 鋁粉含量對CL-20/Al-CMDB推進(jìn)劑燃速的影響
能燃料，從比沖和燃速及壓強(qiáng)指數(shù)的宏觀結(jié)果來看，鋁粉含量和粒度是影響推進(jìn)劑能量輸出效果及燃速壓強(qiáng)指數(shù)的主要因素，國內(nèi)對此進(jìn)行了較多研究。張偉等[1]發(fā)現(xiàn)納米級鋁粉相對于微米級鋁粉，可使少煙NEPE推進(jìn)劑在1～20MPa下的燃速提高50.7%～95.0%；李吉禎等[2]研究發(fā)現(xiàn)，鋁粉粒度越小，AP-CMDB推進(jìn)劑的燃速越高；王江寧等[3]研究了Al含量與CL-20/Al-CMDB推進(jìn)劑能量和燃?xì)饨M分關(guān)系，得到Al的最佳添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%～10%；宋振偉等[4]
火炸藥學(xué)報 2018年4期2018-09-01
- DIANP對雙基推進(jìn)劑燃燒速率的影響
065）采用靶線燃速測速法，研究了新型增塑劑1，5-二疊氮基-3-硝基-氮雜戊烷（DIANP）的引入及含量變化對雙基推進(jìn)劑燃燒速率的影響，并討論了不同催化劑對含有DIANP的雙基推進(jìn)劑燃燒速率的影響。實驗結(jié)果表明：在爆熱相近的情況下，DIANP部分取代硝化甘油，在10MPa下燃速可提高20%以上，壓力指數(shù)升高20%左右，提高幅度與所使用的催化劑品種有關(guān)；在配方其它組分不變的條件下，用DIANP部分取代硝化甘油，隨著配方中DIANP含量的增加推進(jìn)劑爆熱減小，
火工品 2018年3期2018-08-13
- 低壓環(huán)境下高密度壓實黑火藥柱燃速規(guī)律研究
點。其中黑火藥的燃速是其燃燒性能的重要指標(biāo)，當(dāng)黑火藥柱密度較小時，燃速較快，同時燃速波動大。這是因為密度小，藥柱內(nèi)部有較多的空隙，燃燒時的火焰和生成的氣體容易進(jìn)入空隙，使燃燒面積擴(kuò)大，同時氣體會增大空隙中的氣體壓力而使藥柱破碎，進(jìn)一步擴(kuò)大燃燒面積，致使燃速加快，破壞燃速的規(guī)律性。當(dāng)黑火藥柱的密度較大時，其燃速明顯變小，當(dāng)密度達(dá)到1.90 g/cm3以上時，黑火藥柱的燃速會趨于穩(wěn)定，在1個大氣壓下大約為7～10 mm/s. 即使在很大的壓藥壓力下，黑火藥柱也
兵工學(xué)報 2018年2期2018-03-20
- 單室雙推力固體火箭發(fā)動機(jī)用NEPE低燃速推進(jìn)劑的燃燒性能
)噴管一定，選用燃速不同的兩種推進(jìn)劑實現(xiàn)雙推力；(3)燃面調(diào)節(jié)與燃速調(diào)節(jié)的各種組合實現(xiàn)雙推力；(4)調(diào)節(jié)發(fā)動機(jī)噴管實現(xiàn)雙推力。技術(shù)途徑(2)可采用兩種燃速不同的推進(jìn)劑呈同心層排列的裝藥結(jié)構(gòu)(套裝)和兩種燃速不同的推進(jìn)劑前后串聯(lián)的裝藥結(jié)構(gòu)(串裝)。串裝式通孔雙燃速發(fā)動機(jī)在起飛時，助推段裝藥推進(jìn)劑和續(xù)航段裝藥推進(jìn)劑同時燃燒；在飛行時，只有續(xù)航段裝藥推進(jìn)劑燃燒。為滿足飛行過程中發(fā)動機(jī)較長的工作時間，要求續(xù)航段裝藥推進(jìn)劑在高壓和低壓同時具有低的燃速。為減少燃速波動
固體火箭技術(shù) 2018年1期2018-03-16
- 固體組分含量對GAP/CL-20推進(jìn)劑燃燒性能的影響
00C固體推進(jìn)劑燃速測控儀。1.2 推進(jìn)劑樣品的制備及燃速測試基礎(chǔ)配方：粘合劑體系：25%～35%；固含量：65%～75%；CL-20：40%～60%；AP：0～20%；Al粉：10%～20%；小組分添加劑：3%～5%。樣品制備：根據(jù)推進(jìn)劑配方設(shè)計要求，準(zhǔn)確稱量原材料，進(jìn)行預(yù)混、混合、澆注、固化等工序，其制備過程的具體操作參照《復(fù)合固體推進(jìn)劑》[5]；固化后，經(jīng)冷卻、脫模，即得所需推進(jìn)劑樣品。靜態(tài)燃速測試：參照QJ 1113《復(fù)合固體推進(jìn)劑性能測試用試樣》
固體火箭技術(shù) 2017年6期2018-01-11
- 含高氮化合物的CMDB推進(jìn)劑的燃燒特性
NNHT對推進(jìn)劑燃速、火焰和熄火表面形貌的影響。結(jié)果表明，BTATz能大大提高推進(jìn)劑的燃速，而NNHT有助于推進(jìn)劑產(chǎn)生平臺燃燒，分別完全取代RDX后，推進(jìn)劑的燃燒顯現(xiàn)出不同于RDX-CMDB推進(jìn)劑的獨特的暗區(qū)形貌，在暗區(qū)內(nèi)部存在由燃燒表面發(fā)出的發(fā)散火焰束，這主要得益于BTATz和NNHT自身高燃速特性及其燃燒時不存在如RDX的熔融過程；含與不含高氮化合物的RDX-CMDB推進(jìn)劑火焰形貌類似，熔融態(tài)的RDX妨礙了燃燒表面高熱碳粒的生成，較少的高熱碳粒不利于R
火炸藥學(xué)報 2017年6期2018-01-08
- GAP/CL-20高能固體推進(jìn)劑燃燒性能影響因素
測試了推進(jìn)劑靜態(tài)燃速，用線性回歸法計算了推進(jìn)劑燃速壓強(qiáng)指數(shù)；研究了GAP/CL-20高能固體推進(jìn)劑中增塑比及固體組分AP、CL-20、Al粉粒度等配方組成因素對燃燒性能的影響。研究結(jié)果表明，增塑比一定范圍內(nèi)的變化不會對推進(jìn)劑燃燒性能產(chǎn)生顯著影響，其燃速和燃速壓強(qiáng)指數(shù)基本不變；CL-20粒度減小或AP粒度增加均會導(dǎo)致燃速不同程度的降低，Al粒度減小也會使燃速減小，但在達(dá)到一定程度后，燃速又增加；推進(jìn)劑燃速壓強(qiáng)指數(shù)隨CL-20、Al粉粒度減小和AP粒度增加而減
固體火箭技術(shù) 2017年5期2017-11-06
- RDX對改性單基發(fā)射藥燃燒性能的影響
,改性單基發(fā)射藥燃速變化呈現(xiàn)出先降低后升高的趨勢,與圖2a中達(dá)到最大壓力時間的趨勢一致。即在RDX含量分別為5%和10%時,燃速隨RDX含量增加而降低,而在RDX含量為15%和20%時,燃速隨RDX含量的增加而增加。其中RDX含量為10%的樣品燃速曲線斜率最小,RDX含量為20%的樣品燃速曲線斜率最大。對起始燃燒階段的局部放大可以看出,改性單基發(fā)射藥的起始燃燒速度都低于單基發(fā)射藥的起始燃速。綜合圖2a和圖2b的結(jié)果可以認(rèn)為,RDX含量在10%附近時,改性單
含能材料 2017年2期2017-05-11
- 基于藥柱變燃速燃燒的底排減阻增程方法
還有潛力。對于變燃速燃燒的方式[8]，目前被應(yīng)用于火炮的發(fā)射藥中，其具有高能量、高安全性、燃燒的漸增性、工藝制造與武器應(yīng)用的普遍適用性等優(yōu)點。但在內(nèi)外層藥量比的控制、各層藥的組分及其含量百分比最優(yōu)化等方面還有待研究[9]。底排彈在飛行過程中每一時刻底排藥柱燃燒對減阻效果的影響都不同，將變燃速燃燒的方法應(yīng)用到底排藥柱中，對底排彈的減阻增程特性有一定的改善作用。變燃速發(fā)射藥與變燃速底排藥柱的不同之處在于，變燃速發(fā)射藥粒形狀為中心開孔管狀，內(nèi)外層表面同時燃燒，而
含能材料 2017年11期2017-05-07
- 內(nèi)彈道穩(wěn)定劑對中高燃速RDX-CMDB推進(jìn)劑燃燒性能的影響
彈道穩(wěn)定劑對中高燃速RDX-CMDB推進(jìn)劑燃燒性能的影響王江寧1，楊 斌2，孫志剛1，尚 帆1，謝 波1，馬 亮1(1.西安近代化學(xué)研究所，陜西 西安710065; 2.宜賓北方川安化工有限公司，四川 宜賓 644219)以一種中高燃速改性雙基推進(jìn)劑配方為基礎(chǔ)配方，添加不同粒度的Al2O3及不同品種的內(nèi)彈道穩(wěn)定劑， 研究了6～20MPa下推進(jìn)劑燃速和燃速壓強(qiáng)指數(shù)的變化規(guī)律，并對其燃燒機(jī)理進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，添加Al2O3后推進(jìn)劑的燃速降低,且隨著壓強(qiáng)的升
火炸藥學(xué)報 2016年5期2016-11-21
- 鋁冰固體推進(jìn)劑燃速特性研究①
?鋁冰固體推進(jìn)劑燃速特性研究①王革1，何登軍2，劉平安1(1.哈爾濱工程大學(xué) 航天與建筑工程學(xué)院，哈爾濱150001；2.中國航天科工集團(tuán)公司六院41所，呼和浩特010000)通過建立鋁冰固體推進(jìn)劑燃燒模型，研究鋁冰固體推進(jìn)劑的燃速特性。將鋁冰固體推進(jìn)劑的燃燒過程分成鋁水固相區(qū)、鋁水液相區(qū)、鋁水氣相區(qū)和鋁水反應(yīng)區(qū)4個區(qū)域。結(jié)合各個區(qū)域的守恒方程和邊界條件，利用牛頓迭代法求解出鋁冰固體推進(jìn)劑燃速的精確解。分析了鋁顆粒鈍化程度、鋁粉粒徑及水燃比3種因素變化對鋁
固體火箭技術(shù) 2016年3期2016-11-03
- 橫向加速度下固體火箭燃面推移規(guī)律
Greatrix燃速增大模型計算燃面上各點瞬時燃速，運用Fluent局部網(wǎng)格重構(gòu)技術(shù)，通過UDF函數(shù)實現(xiàn)控制環(huán)形燃燒室的非均勻推移過程，對6種橫向加速度條件下HTPB推進(jìn)劑燃速特性進(jìn)行了數(shù)值模擬計算，與文獻(xiàn)實驗結(jié)果的相對誤差為8.2%。結(jié)果分析表明，最大燃速出現(xiàn)在加速度與燃面垂直位置上，且隨加速度增大而增大，50g加速度下的最大燃速比基礎(chǔ)燃速提高82.5%；燃面上各位置燃速和加速度敏感系數(shù)均隨載荷方位角的增大而減小；引入加速度敏感系數(shù)修正因子，建立了隨加速
固體火箭技術(shù) 2016年1期2016-11-03
- RDX-CMDB推進(jìn)劑燃速溫度敏感系數(shù)的實驗研究
-CMDB推進(jìn)劑燃速溫度敏感系數(shù)的實驗研究裴慶，趙鳳起，郝海霞，徐司雨，張衡(西安近代化學(xué)研究所燃燒與爆炸技術(shù)重點實驗室， 陜西 西安 710065)為了揭示RDX-CMDB推進(jìn)劑中各常見組分對其燃速溫度敏感系數(shù)的影響規(guī)律，制備了一系列含RDX、鋁粉及燃燒催化劑的CMDB推進(jìn)劑樣品。采用氮氣靶線法測得其在2～14MPa下的燃速溫度敏感系數(shù)(σp)。討論了RDX含量、鋁粉、燃燒催化劑對RDX-CMDB推進(jìn)劑燃速溫度敏感系數(shù)的影響。結(jié)果表明，提高工作壓強(qiáng)、增加
火炸藥學(xué)報 2016年4期2016-09-19
- 等離子體增強(qiáng)固體火藥燃燒性能的實驗研究
kJ后，固體火藥燃速在100MPa時提高106%，200MPa時提高30%，300MPa以上燃速無明顯變化；等離子體點火對低溫火藥燃燒初期和中期的燃速均有顯著的增強(qiáng)作用，對高溫火藥點火燃燒初始燃速的增強(qiáng)作用較為明顯。等離子體；固體火藥；密閉爆發(fā)器；燃燒性能；電熱化學(xué)發(fā)射引 言電熱化學(xué)發(fā)射技術(shù)(ETC)主要利用電能產(chǎn)生的等離子體來增強(qiáng)工質(zhì)的作功能力，通過電弧等離子體與含能工質(zhì)的相互作用，產(chǎn)生高溫、高壓燃?xì)鈦戆l(fā)射彈丸，是推進(jìn)技術(shù)的一種新發(fā)射原理[1-3]。國外
火炸藥學(xué)報 2016年4期2016-09-19
- 添加四氧化三鉛且鋯粉過量的快燃速引燃條
鉛且鋯粉過量的快燃速引燃條閆雷1,2，王勝華2，劉亮3，李陽2(1.機(jī)電動態(tài)控制重點實驗室，陜西 西安710065；2.西安機(jī)電信息技術(shù)研究所，陜西 西安710065；3.中國兵器工業(yè)試驗測試研究院，陜西 西安714200)針對現(xiàn)有熱電池激活時間較長的問題，提出了添加四氧化三鉛且鋯粉過量的方法制備快燃速引燃條。在熱電池現(xiàn)有鋯-鉻酸鋇引燃條中加入四氧化三鉛且使鋯粉過量，形成鋯-鉻酸鋇-四氧化三鉛引燃條，以縮短電池激活時間。試驗表明：在高低溫環(huán)境下，裝有快燃速
探測與控制學(xué)報 2016年4期2016-09-16
- 高濕環(huán)境裝藥對某型發(fā)動機(jī)性能影響分析
通固體推進(jìn)劑,高燃速推進(jìn)劑具有燃速高、能在短時間內(nèi)提供大推力的特點,近年來被廣泛應(yīng)用于各類型固體發(fā)動機(jī)。針對某型固體火箭發(fā)動機(jī)采用細(xì)氧化劑含量較高的高燃速推進(jìn)劑在高濕環(huán)境進(jìn)行裝藥的可行性,通過不同濕度環(huán)境和貯存條件的細(xì)氧化劑對燃速影響的測試和發(fā)動機(jī)在三種不同燃速條件下的試車,得出高濕環(huán)境裝藥對該推進(jìn)劑燃速有較大影響,會使燃速偏低,從而對發(fā)動機(jī)的內(nèi)彈道性能產(chǎn)生影響。固體火箭發(fā)動機(jī);高燃速;內(nèi)彈道性能0 引 言固體火箭發(fā)動機(jī)由于結(jié)構(gòu)簡單、 可靠性高、 免維護(hù)
航空兵器 2016年3期2016-09-01
- 多孔發(fā)射藥等離子體增強(qiáng)燃速*
射藥等離子體增強(qiáng)燃速*倪琰杰1，邢榮軍2，彎 港1，金 涌1，李海元1，楊春霞1，栗保明1(1.南京理工大學(xué)瞬態(tài)物理國家重點實驗室，江蘇 南京 210094;2.西安北方惠安化學(xué)工業(yè)有限公司，陜西 西安 710302)利用密閉爆發(fā)器實驗系統(tǒng)進(jìn)行了等離子體增強(qiáng)4/7高固體發(fā)射藥燃速特性的實驗研究。采用等離子體發(fā)生器的電能利用效率來表征密閉爆發(fā)器內(nèi)輸入的等離子體能量，擬合了考慮壓力梯度影響和電功率增強(qiáng)的固體發(fā)射藥瞬態(tài)燃速公式。根據(jù)實驗數(shù)據(jù)得到4/7高固體發(fā)射藥
爆炸與沖擊 2016年4期2016-04-18
- 固體推進(jìn)劑燃速測試實驗教學(xué)研究
試固體推進(jìn)劑藥條燃速的實驗教學(xué)，由學(xué)生負(fù)責(zé)該實驗設(shè)備的調(diào)試和實驗過程講解，教師對學(xué)生提實驗要求、實驗材料，負(fù)責(zé)實驗設(shè)備調(diào)試指導(dǎo)、講解要點補(bǔ)充和檢查實驗結(jié)果。實驗教學(xué)活動注重培養(yǎng)學(xué)生分析和解決問題的思路，提高了教學(xué)效果。關(guān)鍵詞：含能材料;固體推進(jìn)劑;實驗教學(xué);燃速中圖分類號：G642.0 ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A ? ? 文章編號：1674-9324（2016）06-0246-02一、前言隨著高等教育體制改革的逐步深化，要求高校培養(yǎng)出來的人才在知識結(jié)構(gòu)和能力上
教育教學(xué)論壇 2016年6期2016-02-03
- 嵌長金屬絲藥柱燃速測試方法研究
109）0 引言燃速是推進(jìn)劑性能的一項重要指標(biāo)和影響導(dǎo)彈發(fā)動機(jī)內(nèi)彈道性能的核心參數(shù)。嵌金屬絲藥柱的裝藥形式可大幅提高端面燃燒藥柱燃速，既可有效滿足導(dǎo)彈總體的長時間、大推力性能要求，又能彌補(bǔ)推進(jìn)劑燃速調(diào)節(jié)范圍有限的缺憾，因而在戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈固體發(fā)動機(jī)中得到廣泛應(yīng)用。為較準(zhǔn)確地預(yù)示發(fā)動機(jī)性能，采用嵌金屬絲藥柱的導(dǎo)彈發(fā)動機(jī)對藥柱燃速的準(zhǔn)確性要求較高，而嵌入金屬絲后，推進(jìn)劑本體的基礎(chǔ)燃速已無法表征燃速特性。因此，尋求有效的嵌金屬絲藥柱燃速測量方法，成為發(fā)動機(jī)研制的關(guān)鍵之
上海航天 2015年1期2015-12-31
- 基于BDP模型的AP/HTPB推進(jìn)劑燃速參數(shù)敏感性分析①
/HTPB推進(jìn)劑燃速參數(shù)敏感性分析①孫 迪，劉佩進(jìn)，劉林林，魏祥庚(西北工業(yè)大學(xué) 燃燒、熱結(jié)構(gòu)與內(nèi)流場重點實驗室，西安 710072)穩(wěn)態(tài)和非穩(wěn)態(tài)燃燒模型對于研究AP/HTPB復(fù)合推進(jìn)劑中低頻下的壓強(qiáng)耦合特性問題是十分重要的，可信的穩(wěn)態(tài)計算結(jié)果是非穩(wěn)態(tài)計算的前提。在應(yīng)用穩(wěn)態(tài)燃燒模型對推進(jìn)劑的燃速進(jìn)行計算時，參數(shù)值的選取對計算結(jié)果具有很大的影響。針對AP/HTPB復(fù)合推進(jìn)劑燃燒特性，在BDP多火焰結(jié)構(gòu)理論的基礎(chǔ)上，采用了AP/HTPB復(fù)合推進(jìn)劑穩(wěn)態(tài)燃燒模型，
固體火箭技術(shù) 2015年2期2015-04-24
- 納米TiO2對RDX-CMDB推進(jìn)劑燃燒性能的影響
CMDB推進(jìn)劑的燃速，降低壓力指數(shù)。納米 TiO2具有優(yōu)異的光催化活性，對大氣和水體中有機(jī)污染物的降解具有廣闊的前景[9]。但是，納米 TiO2在固體推進(jìn)劑中的應(yīng)用研究開展的比較少。Eric Petersen[10]等研究了納米TiO2對AP/HTPB/Al推進(jìn)劑燃燒性能的影響。結(jié)果表明，與基礎(chǔ)配方相比，添加了納米 TiO2的推進(jìn)劑燃速得到大幅提高。但納米 TiO2對改性雙基推進(jìn)劑體系燃燒性能的影響還未見報道。本文選用3種商業(yè)化TiO2納米粒子，研究其對R
火工品 2015年4期2015-03-23
- 固體推進(jìn)劑燃速測試技術(shù)研究進(jìn)展
言固體推進(jìn)劑的燃速是其重要的性能參數(shù)，主要分為線性燃速和質(zhì)量燃速，目前常用的是線性燃速，它的定義為在單位時間內(nèi)沿火藥燃燒表面的法線方向上固相消失的距離［1－2］，國軍標(biāo)中規(guī)定了兩種燃速測試方法［3－4］：靶線法和水下聲發(fā)射法，這兩種方法都是測試在初溫和壓強(qiáng)保持不變的條件下固定長度的固體推進(jìn)劑藥條的燃燒時間，由此計算平均燃速，以平均燃速來表示燃速的大小。隨著國防及航空航天技術(shù)的快速發(fā)展，平均燃速已不能很好地滿足固體推進(jìn)劑科研、生產(chǎn)方面的需求，需要更為精準(zhǔn)、
火炸藥學(xué)報 2015年3期2015-01-28
- 發(fā)射藥藥型結(jié)構(gòu)對燃速測試結(jié)果的影響
的發(fā)展，對發(fā)射藥燃速測試結(jié)果的準(zhǔn)確性提出了越來越高的要求。大量的試驗研究結(jié)果表明，利用密閉爆發(fā)器測試的燃速參數(shù)進(jìn)行火炮內(nèi)彈道設(shè)計時，設(shè)計結(jié)果與實際彈道試驗結(jié)果有時存在較大的偏差，其中，不準(zhǔn)確的發(fā)射藥燃速測試結(jié)果是造成上述偏差的主要原因之一［1］。Richardson S L和Oberle W F研究了微型密閉爆發(fā)器中單孔藥裝填密度對燃速測試結(jié)果的影響，結(jié)果表明，低裝填密度（＜0.15g／cm3）的燃速與高裝填密度的燃速有較大的差異［2］。準(zhǔn)確地測試發(fā)射藥的
彈道學(xué)報 2014年2期2014-12-26
- 2,4-二羥基苯甲酸鉛銅鹽對Al/RDX-CMDB推進(jìn)劑燃燒性能的影響
線法測試了推進(jìn)劑燃速。結(jié)果表明：Pb/Cu-SDHB能有效調(diào)節(jié)推進(jìn)劑燃燒性能，顯著提高了Al/RDX-CMDB推進(jìn)劑的燃速，并明顯降低了壓強(qiáng)指數(shù)；3.0% Pb/Cu-SDHB與0.65%炭黑復(fù)合后使Al/RDX-CMDB推進(jìn)劑在10~15MPa的壓強(qiáng)指數(shù)降低至-0.1，10MPa下燃速超過20mm/s。固體推進(jìn)劑；2,4-二羥基苯甲酸鉛銅鹽(Pb/Cu-SDHB)；燃燒性能；麥撒；平臺含Al粉(質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過2%)和黑索今（RDX）的CMDB推進(jìn)劑由于能
火工品 2014年4期2014-07-12
- 過渡金屬催化劑對低燃溫雙基推進(jìn)劑性能的影響
065）引 言低燃速低燃溫推進(jìn)劑在燃?xì)獍l(fā)生器領(lǐng)域已獲得廣泛應(yīng)用。隨著導(dǎo)彈武器系統(tǒng)的發(fā)展，對該類推進(jìn)劑提出了更高的要求［1］，如具有更低的燃溫與燃速等。降低雙基系推進(jìn)劑的燃速、燃溫，通常是在推進(jìn)劑中加入固體或液體降速降溫劑，而這些物質(zhì)的加入會引起推進(jìn)劑燃燒性能、點火性能的惡化。為實現(xiàn)該類推進(jìn)劑的工程化應(yīng)用，開展其綜合性能的研究十分必要。采用不同催化劑的組合或改變金屬（催化劑）粒度來調(diào)節(jié)推進(jìn)劑的燃燒性能是較常用的方法［2－6］。研究發(fā)現(xiàn)［1］，在低燃溫推進(jìn)劑中
火炸藥學(xué)報 2014年2期2014-01-28
- 高轉(zhuǎn)速時延期組合點火管的燃燒規(guī)律
可靠燃燒，以及其燃速及延期時間的變化規(guī)律，筆者開展了相關(guān)研究。1 試驗方案本研究通過兩種試驗方案，分析研究30 000 r/min轉(zhuǎn)速時延期組合點火管的燃燒規(guī)律。方案1：固化延期組合點火管的結(jié)構(gòu)尺寸，在30 000r/min轉(zhuǎn)速條件下，通過調(diào)整延期組合點火管的燃速，測量延期組合點火管斷燒的臨界燃速；方案2：比較延期組合點火管靜態(tài)及30 000r/min轉(zhuǎn)速時動態(tài)燃速的變化情況。2 試驗結(jié)果及分析2.1 30 000r/min轉(zhuǎn)速時的臨界燃速試驗延期組合點火
火工品 2013年6期2013-10-16
- GAP微煙推進(jìn)劑的燃燒性能影響因素研究①
和工藝性能變差，燃速壓強(qiáng)指數(shù)明顯提高，燃速調(diào)節(jié)困難［2－5］。工程研究表明，推進(jìn)劑燃燒性能的優(yōu)劣。直接關(guān)系到火箭發(fā)動機(jī)內(nèi)外彈道性能的穩(wěn)定性［6－7］。因此，為了保證火箭發(fā)動機(jī)的可靠性和穩(wěn)定性，固體推進(jìn)劑研制必須根據(jù)發(fā)動機(jī)設(shè)計要求來調(diào)節(jié)推進(jìn)劑燃速和壓強(qiáng)指數(shù)。燃速和壓強(qiáng)指數(shù)是推進(jìn)劑內(nèi)彈道性能的重要參數(shù)。表征固體推進(jìn)劑燃速(r)和環(huán)境壓強(qiáng)(p)之間的關(guān)系一般采用 Vieille 經(jīng)驗公式［1，8］r=apn。其中，n 為燃速壓強(qiáng)指數(shù);a為燃速系數(shù)。壓強(qiáng)指數(shù)n是評
固體火箭技術(shù) 2013年1期2013-08-31
- 納米材料對雙基和改性雙基推進(jìn)劑燃燒性能的影響
主要集中在對中等燃速雙基推進(jìn)劑的影響方面，對低燃速推進(jìn)劑、含RDX 或HMX 或HMX／Al改性雙基推進(jìn)劑燃燒性能的研究較少。本實驗研究了納米鋁粉對低燃速雙基推進(jìn)劑燃燒性能的影響、納米AlN 對含RDX 改性雙基推進(jìn)劑燃燒性能的影響、納米復(fù)合物n-DPN 粉對HMX 或HMX／Al的改性雙基推進(jìn)劑燃燒性能的影響，以期為此類納米材料在雙基推進(jìn)劑中的應(yīng)用提供參考。1 實 驗1.1 材料與儀器納米Al粉、納米AlN（氮化鋁）粉，皓田納米科技（上海）有限公司；納米
火炸藥學(xué)報 2013年3期2013-01-29
- AP／HTPB底排推進(jìn)劑高壓燃燒實驗及燃速的優(yōu)化模型
推進(jìn)劑具有不同的燃速特性，在高壓下，燃速特性可能出現(xiàn)突變現(xiàn)象。盡管底排AP／HTPB 推進(jìn)劑在火炮膛內(nèi)的燃燒時間很短，但由于在高壓環(huán)境下具有很高的燃速，膛內(nèi)燃燒段可能產(chǎn)生較多的消耗量，影響彈丸出炮口后底排裝置的工作時間和性能。因此，研究底排推進(jìn)劑在膛內(nèi)高壓工況下的燃燒特性，對于底排彈發(fā)射過程的建模與計算具有重要意義。目前常用的固體推進(jìn)劑燃速測量方法主要有靶線法、光電法、超聲波法、密閉爆發(fā)器法。靶線法是一種恒壓法［2］，一次只能測試一種壓力下的燃速，且可測的
火炸藥學(xué)報 2013年3期2013-01-29
- 復(fù)合降速劑對低燃速推進(jìn)劑燃燒性能的影響
065）引 言低燃速推進(jìn)劑主要用于各類燃?xì)獍l(fā)生器，用于各類制導(dǎo)武器的控制系統(tǒng)，隨著遠(yuǎn)程打擊、精確制導(dǎo)發(fā)展的需求，要求燃?xì)獍l(fā)生器工作時間長，燃?xì)鉂崈簦細(xì)鉁囟鹊停?－2］。雙基低燃速推進(jìn)劑具有壓強(qiáng)指數(shù)小、燃?xì)鉂崈?、性能穩(wěn)定的特點，可用于各類燃?xì)獍l(fā)生器。燃?xì)獍l(fā)生器對推進(jìn)劑的燃燒性能要求高［3－5］，因此燃燒性能調(diào)節(jié)技術(shù)顯得十分關(guān)鍵。降低雙基推進(jìn)劑燃速可以通過在配方中加入降速劑實現(xiàn)，最常用的降速劑有共聚甲醛（POM）、蔗糖八醋酸酯（SOA）、聚甲基丙烯酸甲酯（P
火炸藥學(xué)報 2013年6期2013-01-28
- AP顆粒尺度對復(fù)合底排推進(jìn)劑燃速的影響
速度表征推進(jìn)劑的燃速.③凝聚相反應(yīng)集中在燃燒表面上進(jìn)行，表面反應(yīng)過程由氧化劑和粘合劑的初始熱分解及分解產(chǎn)物間的非均相放熱反應(yīng)組成，且整個表面反應(yīng)過程為凈放熱過程.④由于HTPB的熱分解溫度高于AP的高溫分解溫度，AP粒子在亞燃面層中就開始分解，并且亞燃面層中放出的熱量大于燃面上分解放出的熱量[9].⑤燃面上的AP形成一個AP預(yù)混火焰，同HTPB分解產(chǎn)物混合后，形成一個最終的預(yù)混火焰.考慮終焰對凝聚相表面的輻射熱效應(yīng).⑥不考慮固相間以及與氣相間的熱傳導(dǎo)效應(yīng).
彈道學(xué)報 2012年2期2012-12-25
- 超級鋁熱劑對雙基推進(jìn)劑燃燒性能的影響①
性能的重要因素，燃速的高低決定著發(fā)動機(jī)的工作時間和飛行速度。推進(jìn)劑的燃燒性能是指推進(jìn)劑燃燒速度的規(guī)律性和燃燒過程(內(nèi)彈道性能)的穩(wěn)定性，包括穩(wěn)態(tài)和非穩(wěn)態(tài)燃燒［1］。燃燒性能參數(shù)是表征燃燒過程穩(wěn)定性的數(shù)量界限，即當(dāng)這些參數(shù)在某一范圍時，推進(jìn)劑裝藥在火箭發(fā)動機(jī)中燃燒所產(chǎn)生的p-t與r-t曲線能符合人們的設(shè)計要求。否則，上述曲線將會出現(xiàn)異常，嚴(yán)重時會使發(fā)動機(jī)熄火(壓力下降為零)或爆炸(壓力增至很大)，從而使發(fā)動機(jī)不能工作［2］。固體推進(jìn)劑燃燒過程是一個復(fù)雜的傳熱
固體火箭技術(shù) 2012年6期2012-08-31
- 瞬時燃速和瞬時比沖的理論分析
標(biāo)，開發(fā)出了瞬時燃速、平均瞬時燃速、瞬時比沖及平均瞬時比沖4個指標(biāo)，利用這4個指標(biāo)可以分析燃料的燃燒狀況，可以更好地表現(xiàn)出燃料的能量性能，同時可以驗證通過實驗得到的燃速公式，對推進(jìn)劑能量性能和燃速公式的研究有著重要的意義。1 概念和計算方法1.1 理論假設(shè)為了在不影響計算結(jié)果的情況下更好地對燃燒室燃燒情況進(jìn)行模擬，本文對燃料燃燒進(jìn)行下假設(shè):1）燃料為密度均勻的圓柱形;2）燃料燃燒為端面燃燒。1.2 瞬時燃速的概念和計算方法瞬時燃速就是燃料在燃燒瞬間燃面的推
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年6期2012-03-07
- 鉛鹽、銅鹽及其碳黑復(fù)合物對疊氮/硝胺推進(jìn)劑燃燒性能的影響
強(qiáng)指數(shù),推進(jìn)劑的燃速調(diào)節(jié)也變得更困難,影響了此類推進(jìn)劑在發(fā)動機(jī)中的使用。部分在丁羥推進(jìn)劑中催化效果較好的燃速催化劑(如卡托辛,氟化鈣等)用于疊氮/硝胺推進(jìn)劑時未顯示出明顯效果。有研究發(fā)現(xiàn)LA鉛鹽和碳黑對BAMO/HMX推進(jìn)劑的燃燒有催化作用,兩者復(fù)合后可提高推進(jìn)劑的燃速,降低壓強(qiáng)指數(shù)[1]。文獻(xiàn)[2]研究了NTO鉛鹽、AD銅鹽和碳黑組成的復(fù)合催化劑對疊氮推進(jìn)劑燃燒性能的影響,發(fā)現(xiàn)這種復(fù)合催化劑可一定程度提高疊氮/硝胺推進(jìn)劑的燃速,并降低壓強(qiáng)指數(shù)[2]。本文
上海航天 2011年5期2011-09-18
- 無噴管助推器組合藥柱研究①
多改進(jìn)，如選用高燃速、低壓強(qiáng)指數(shù)的推進(jìn)劑［6］和雙燃速組合藥柱［7－8］。其中，無噴管助推器組合藥柱內(nèi)彈道性能影響因素的復(fù)雜性，如推進(jìn)劑燃燒規(guī)律、藥柱變形、混合燃?xì)庖约?種燃速藥柱交界面處燃面變化、低燃速藥柱沖刷等，使得傳統(tǒng)的半經(jīng)驗設(shè)計方法和內(nèi)彈道計算模型已不再適合，而詳細(xì)復(fù)雜的多維流場分析也不能滿足工程研制時快速有效的需求。本文主要采用一維非定常變截面有加質(zhì)內(nèi)彈道模型，對雙燃速藥柱無噴管助推器進(jìn)行數(shù)值計算，研究組合藥柱形式對無噴管助推器性能的影響，為固沖
固體火箭技術(shù) 2011年3期2011-03-13
- AP粒度對底排藥燃速的影響
的重要能源組成。燃速是底排藥燃燒性能的重要參數(shù),影響底排彈結(jié)構(gòu)、排氣參數(shù)及減阻效率[2]。影響底排藥燃速的因素主要有配方、原料性狀、制造工藝、燃速催化劑、燃燒狀態(tài)等。底排藥作為在常壓(約0.1M Pa)條件下燃燒的一種火藥,其燃速有自身的特點,并直接影響底排彈的性能,對于復(fù)合底排藥,影響其燃速的主要因素是底排藥組分中的 AP,研究 AP粒度對底排藥燃速的影響,對調(diào)節(jié)和穩(wěn)定底排藥的燃燒性能具有重要作用。研究表明,氧化劑的粒度對推進(jìn)劑的燃速有較大影響,其中 A
火炸藥學(xué)報 2010年4期2010-09-18