再結(jié)晶
- 無間隙原子鋼在退火過程中的再結(jié)晶行為及其對(duì)耐腐蝕性能的影響
時(shí)退火過程中由再結(jié)晶產(chǎn)生的微觀織構(gòu)會(huì)直接影響鋼板的成形性能。鋼鐵材料在使用過程中與環(huán)境介質(zhì)接觸,不可避免地會(huì)發(fā)生氧化及腐蝕,導(dǎo)致使用性能受損。研究者對(duì)提高IF鋼的耐腐蝕性能方面開展了一些研究[8-9],發(fā)現(xiàn):退火及去除氧化層可顯著提高IF鋼的耐腐蝕性能;在鋼板生產(chǎn)的全流程中,冷變形及酸洗等表面處理對(duì)IF鋼的耐腐蝕性能影響不大,耐腐蝕性能的主要影響因素是退火工藝參數(shù)[10]。退火工藝參數(shù)主要決定了IF鋼的再結(jié)晶程度[11],而目前有關(guān)IF鋼的再結(jié)晶程度及其對(duì)
機(jī)械工程材料 2023年9期2023-11-12
- 單晶高溫合金CMSX-4鑄件再結(jié)晶
中部位極易發(fā)生再結(jié)晶[3-4]。再結(jié)晶晶粒引入的橫向晶界極大降低了單晶高溫合金蠕變、持久和疲勞性能,對(duì)單晶葉片的使用帶來不利的影響[5-7]。因此,探究單晶高溫合金再結(jié)晶的產(chǎn)生機(jī)理和影響因素,從而改善單晶鑄件生產(chǎn)工藝以減少再結(jié)晶缺陷,提高其綜合力學(xué)性能,對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)等產(chǎn)業(yè)的發(fā)展具有重大意義。近年來,國(guó)內(nèi)外關(guān)于單晶高溫合金再結(jié)晶機(jī)理的研究逐漸增多,大部分學(xué)者采用噴丸、壓痕等方式對(duì)單晶合金進(jìn)行預(yù)變形,研究再結(jié)晶的形核和長(zhǎng)大機(jī)理,討論變形對(duì)再結(jié)晶的影響
材料工程 2023年10期2023-10-26
- 中科院測(cè)定金屬材料再結(jié)晶取得新進(jìn)展
過探究連續(xù)升溫再結(jié)晶過程與等溫再結(jié)晶過程的內(nèi)在聯(lián)系，建立了通過連續(xù)升溫內(nèi)耗測(cè)量技術(shù)確定再結(jié)晶溫度的方法，拓寬了內(nèi)耗技術(shù)在金屬材料領(lǐng)域的應(yīng)用。塑性變形是提高金屬材料力學(xué)性能（如強(qiáng)度、硬度）的重要手段。然而，變形材料在高溫下會(huì)發(fā)生再結(jié)晶過程，從而降低材料的強(qiáng)度和硬度。另一方面，通過再結(jié)晶退火能夠消除冷變形引起的位錯(cuò)、空位、亞晶界等結(jié)構(gòu)缺陷，這也是工業(yè)上控制金屬材料組織及性能的有效方法。因此，確定再結(jié)晶溫度對(duì)金屬材料的生產(chǎn)加工和工業(yè)應(yīng)用具有重要意義。傳統(tǒng)的再結(jié)晶
航空制造技術(shù) 2022年7期2023-01-03
- 渦輪盤模鍛過程中微觀組織演變的模擬分析*
微觀組織預(yù)測(cè)的再結(jié)晶模型。李林翰等[4]模擬了GH4738渦輪盤的模鍛過程，分析了平均晶粒尺寸、變形溫度等變量的演變規(guī)律。KR?MER等[5]采用有限元法，實(shí)現(xiàn)了IN718渦輪盤鐓粗、模鍛以及熱處理等全流程的力學(xué)性能及微觀組織模擬。Cha等[6]采用有限元法模擬了Waspaloy渦輪盤半封閉式模鍛過程，并設(shè)計(jì)了相應(yīng)的模具及模鍛工藝。盡管眾多學(xué)者對(duì)渦輪盤微觀組織預(yù)測(cè)開展了大量研究，但有關(guān)強(qiáng)時(shí)變工況條件下微觀組織演變的研究卻鮮有報(bào)道。渦輪盤微觀組織通常對(duì)變形工
航空制造技術(shù) 2022年20期2022-12-16
- 微磨削對(duì)DD98鎳基單晶高溫合金再結(jié)晶現(xiàn)象的研究
重的部分是形成再結(jié)晶晶核的主要區(qū)域。由于原子的時(shí)刻運(yùn)動(dòng)性，隨著晶核的形成，原子的運(yùn)動(dòng)在晶核的周圍擴(kuò)展，并在各晶核互相接觸，至產(chǎn)生新的等軸晶粒[1]。產(chǎn)生再結(jié)晶現(xiàn)象的首要原因是變形能，在金屬冷加工變形后，當(dāng)達(dá)到合適溫度并保溫后會(huì)生成一種與基體成分不同的全新組織，其實(shí)質(zhì)上是變形能的釋放[2，3]。經(jīng)典的再結(jié)晶理論包括回復(fù)階段、再結(jié)晶階段和晶粒長(zhǎng)大階段，單晶高溫合金再結(jié)晶過程同樣經(jīng)歷此三個(gè)階段。由于單晶高溫合金消除了晶界，同時(shí)具有特殊兩相共格的組織形態(tài)[4]，從
工具技術(shù) 2022年9期2022-11-15
- FeCoCrNiMn高熵合金大形變冷軋板再結(jié)晶退火過程中的組織演變
下退火過程中的再結(jié)晶行為等微觀組織演變的系統(tǒng)研究鮮有報(bào)道。因此，本文針對(duì)FeCoCrNiMn高熵合金大形變冷軋板退火后的組織演變進(jìn)行系統(tǒng)的研究，特別是在退火過程中決定合金基體力學(xué)性能的再結(jié)晶行為，為FeCoCrNiMn高熵合金實(shí)現(xiàn)更好的強(qiáng)韌性配合，擴(kuò)大其應(yīng)用范圍提供理論支撐。1 試驗(yàn)材料與方法試驗(yàn)用高熵合金是將等原子比的Fe、Co、Cr、Ni、Mn(原料純度≥99.9%)放入中頻感應(yīng)爐中冶煉，待合金充分熔化后，將合金熔體吸取到內(nèi)徑為φ12 mm的高純石英管
金屬熱處理 2022年7期2022-07-26
- 富銅相對(duì)Fe-3%Si-Cu合金再結(jié)晶行為的影響
響電工鋼的初次再結(jié)晶和二次再結(jié)晶過程，從而影響電工鋼的磁性能[10-12]。隨著銅在鋼中的應(yīng)用日益增多，有關(guān)富銅相晶體結(jié)構(gòu)的演變及其在鋼中的作用機(jī)制也引起了研究人員的廣泛關(guān)注，并取得了大量研究成果[13-18]。但有關(guān)銅析出行為對(duì)含銅鋼中鐵素體組織結(jié)構(gòu)演變規(guī)律的金屬學(xué)基礎(chǔ)性研究并沒有諸多報(bào)道，因此本文以Fe-3%Si-Cu冷軋合金為研究對(duì)象，通過研究不同溫度下單相鐵素體基體材料的再結(jié)晶過程，得出富銅相對(duì)其再結(jié)晶規(guī)律的影響。研究成果對(duì)于通過成分設(shè)計(jì)和控制退火
金屬熱處理 2022年5期2022-06-06
- 下壓速率對(duì)42CrMo 鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的影響規(guī)律
工過程中回復(fù)及再結(jié)晶過程，對(duì)于研究材料的晶粒細(xì)化及加工成品的微觀性能具有重要意義[3，4]。現(xiàn)階段，亟須運(yùn)用數(shù)值模擬研究42CrMo 鋼熱加工過程中各項(xiàng)參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶演變的影響規(guī)律[5]。本文基于作者之前的研究基礎(chǔ)，運(yùn)用有限元法，建立熱力微觀耦合模型，對(duì)形變溫度1050℃，應(yīng)變0.92，壓下量60%，不同下壓速率的方案進(jìn)行模擬，總結(jié)下壓速率對(duì)42CrMo 鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶演變的影響規(guī)律。1 熱-力微觀組織耦合有限元建模1.1 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型描述42CrMo
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2022年2期2022-05-11
- 應(yīng)力對(duì)單晶高溫合金再結(jié)晶的影響
服役過程中產(chǎn)生再結(jié)晶[2-5]。由于單晶高溫合金中去除了晶界強(qiáng)化元素，再結(jié)晶重新引入的大角度晶界對(duì)合金的性能會(huì)造成不利影響[6-9]。因此，對(duì)單晶高溫合金的再結(jié)晶行為進(jìn)行研究十分必要。迄今為止，單晶高溫合金再結(jié)晶的研究取得了極大進(jìn)展。例如，Li等[10]通過對(duì)IC6SX單晶高溫合金的再結(jié)晶研究表明，對(duì)合金表面施加不同的應(yīng)力其產(chǎn)生再結(jié)晶的溫度也不同。Cox等[11]研究退火時(shí)間和溫度對(duì)CMSX-4合金再結(jié)晶的影響，發(fā)現(xiàn)在低于γ′相的固溶溫度下發(fā)生再結(jié)晶的臨界
金屬熱處理 2022年2期2022-03-16
- 熱變形對(duì)含鈮奧氏體不銹鋼07Cr18Ni11Nb再結(jié)晶行為的影響
低合金不銹鋼的再結(jié)晶行為研究較多，針對(duì)含鈮奧氏體不銹鋼再結(jié)晶規(guī)律的研究則相對(duì)較少[13-16]。07Cr18Ni11Nb鋼由于Nb含量較高，發(fā)生再結(jié)晶的難度增大，極易在熱變形過程中出現(xiàn)混晶現(xiàn)象，從而嚴(yán)重惡化材料的高溫力學(xué)性能。因此，深入研究變形過程中07Cr18Ni11Nb鋼的再結(jié)晶行為對(duì)生產(chǎn)應(yīng)用具有重要意義。本文即從熱加工角度出發(fā)，運(yùn)用Gleeble-3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)和中試軋機(jī)對(duì)07Cr18Ni11Nb鋼試樣進(jìn)行熱模擬壓縮和軋制試驗(yàn)，結(jié)合變形溫度、變
金屬熱處理 2022年2期2022-03-16
- Ti含量對(duì)IF鋼再結(jié)晶溫度及力學(xué)性能的影響
的變化對(duì)IF鋼再結(jié)晶溫度的影響，并研究了不同Ti含量IF鋼在不同退火溫度下的性能變化規(guī)律，為在滿足性能需求的前提下降低IF鋼的退火溫度從而降低氧化色缺陷提供依據(jù)。1 試驗(yàn)材料及方法設(shè)計(jì)了兩種不同Ti含量的IF鋼，化學(xué)成分如表1所示。試驗(yàn)鋼熱軋坯料尺寸為30 mm×100 mm×120 mm，將坯料加熱至1200 ℃保溫1 h后進(jìn)行熱軋，開軋溫度為1150 ℃，終軋溫度為930 ℃，經(jīng)7道次軋至3.0 mm，熱軋總壓下率90%，隨后通過層流冷卻將鋼板冷卻至表
金屬熱處理 2022年2期2022-03-16
- SA508 Gr.3Cl.1鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究
形過程中，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶對(duì)金屬材料內(nèi)部微觀組織的變化起著至關(guān)重要的作用。在工業(yè)加工過程中，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是控制金屬組織和性能有效且可行的常用方法[3-4]。因此，詳細(xì)了解其動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為對(duì)工業(yè)生產(chǎn)具有重要意義。目前，研究人員對(duì)SA508 Gr.3Cl.1鋼組織、性能及成形過程進(jìn)行了許多研究。文獻(xiàn)[5]通過微觀分析的方法研究了核電SA508-3鋼高溫回火過程中，M-A島對(duì)沖擊韌性的影響，深冷或回火預(yù)處理可改善正火態(tài)SA508-3鋼650 ℃高溫回火后析出相聚集區(qū)中M
- FH40高強(qiáng)度船板鋼再結(jié)晶行為研究
-3］。奧氏體再結(jié)晶區(qū)反復(fù)的再結(jié)晶過程可使晶粒得到明顯細(xì)化；奧氏體未再結(jié)晶區(qū)的變形可得到形變奧氏體晶粒，不僅增加了奧氏體晶界的面積，還增加了位錯(cuò)、變形帶、空位以及形變孿晶等缺陷，這些缺陷的存在增加了冷卻過程中奧氏體/鐵素體相變的形核位置，從而有利于鐵素體的晶粒細(xì)化［4-6］。因此，奧氏體區(qū)的變形過程對(duì)鋼控軋具有重要意義。FH40高強(qiáng)船板鋼含有Nb、Ti等微合金元素，因此在奧氏體區(qū)變形除再結(jié)晶和未再結(jié)晶兩個(gè)基本過程之外，還具有如下特點(diǎn)［7-9］：一是在軋制過
山東冶金 2021年4期2021-09-09
- 稀土釔對(duì)B10白銅合金靜態(tài)再結(jié)晶行為的影響
在退火過程中，再結(jié)晶行為是影響該合金晶粒尺寸、晶界特征和力學(xué)性能的關(guān)鍵因素。目前，關(guān)于添加鐵、錳、鋁、鉻和退火工藝(退火溫度和時(shí)間)對(duì)B10合金再結(jié)晶行為影響的研究較多[3-5]。通過控制再結(jié)晶可以改善合金的晶粒形態(tài)和晶界特征，進(jìn)而提高力學(xué)性能。在銅合金中添加稀土元素能起到除雜和細(xì)化晶粒的作用[6-8]，在Cu-0.6Fe合金中添加錸會(huì)使再結(jié)晶溫度升高[6]，抑制再結(jié)晶；CHAKKEDATH等[4]指出鈰的添加能促進(jìn)鎂合金的再結(jié)晶并細(xì)化晶粒；FANG等[5
機(jī)械工程材料 2021年6期2021-06-30
- 第二相粒子對(duì)鋁合金再結(jié)晶的影響研究*
中[1]。抑制再結(jié)晶過程是改善鋁合金性能的重要手段。析出相的存在對(duì)鋁合金再結(jié)晶過程有著重要的影響。鋁合金的再結(jié)晶過程從理論上講包括兩個(gè)部分，即再結(jié)晶晶粒的形核以及長(zhǎng)大過程。在再結(jié)晶過程中，析出相對(duì)形核和長(zhǎng)大過程都存在著重要的影響。實(shí)際上，不論是晶核的形核過程還是長(zhǎng)大過程都可以看作是晶界的演化過程。因此，析出相對(duì)再結(jié)晶過程的影響實(shí)際上表現(xiàn)在析出相與晶界的相互作用過程中。目前為止，前人對(duì)鋁合金再結(jié)晶過程中析出相與晶界的相互作用過程已經(jīng)進(jìn)行了大量的研究。本文將對(duì)
航空制造技術(shù) 2021年9期2021-05-29
- 67%變形量純鎢軋板在1250 ℃退火過程中的再結(jié)晶行為
℃退火過程中的再結(jié)晶行為周智偉1，王康1，昝祥1,2，羅來馬1,2，吳玉程1,2（1. 合肥工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，合肥 230009；2. 有色金屬與加工技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程研究中心，合肥 230009）研究軋制壓下量為67%的純鎢板在退火過程中的再結(jié)晶行為。對(duì)67%變形量純鎢板在1250 ℃下進(jìn)行等溫退火實(shí)驗(yàn)，運(yùn)用電子背散射衍射技術(shù)獲得了變形態(tài)和退火態(tài)的顯微組織與織構(gòu)，量化了其晶粒尺寸、縱橫比以及主要纖維織構(gòu)的體積分?jǐn)?shù)，分析了變形態(tài)組織中潛在晶核
精密成形工程 2021年2期2021-03-29
- 脈沖電流處理對(duì)冷軋態(tài)GH3030合金再結(jié)晶組織性能的影響
通過加快材料的再結(jié)晶過程來改善合金組織及材料性能，再結(jié)晶過程對(duì)材料的組織結(jié)構(gòu)以及性能方面有重要的影響。靜態(tài)再結(jié)晶過程對(duì)冷變形后的金屬進(jìn)行熱處理后，金屬內(nèi)部原有的變形組織上出現(xiàn)了新的晶粒并逐漸長(zhǎng)大形成等軸晶，變形組織最終消失[4—9]。近年來，利用脈沖電流技術(shù)對(duì)金屬材料進(jìn)行熱處理的研究有很多。GUO等[10]研究了電脈沖處理對(duì)冷軋鎂合金ZK60帶材再結(jié)晶行為的影響，結(jié)果表明，電脈沖處理顯著提高了晶界的成核率和遷移能力，使變形金屬在較低溫度下加速再結(jié)晶。李斌等
精密成形工程 2021年1期2021-02-08
- GH4169鎳基高溫合金的熱變形行為與再結(jié)晶模型
中，合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是一種重要的組織演化行為。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶可軟化應(yīng)變硬化合金，提高合金的塑性和延展性，改善合金的塑性加工性能[9]；動(dòng)態(tài)再結(jié)晶也是合金細(xì)化晶粒，控制顯微組織的關(guān)鍵技術(shù)[10]。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的研究是合金高溫變形行為研究的重要內(nèi)容。Avrami動(dòng)力學(xué)模型作為研究動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的重要方法，已在多種合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究中得到較多應(yīng)用[11]。MIRZADEH等[12]利用Avrami模型成功預(yù)測(cè)了17-4PH不銹鋼發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的臨界條件；ZHAN
機(jī)械工程材料 2020年9期2020-10-12
- ECAP變形對(duì)超細(xì)晶銅再結(jié)晶行為的影響
能之外，回復(fù)和再結(jié)晶過程還為后續(xù)的微觀結(jié)構(gòu)演變提供了驅(qū)動(dòng)力，這通常會(huì)產(chǎn)生較高的儲(chǔ)存能和較低的再結(jié)晶溫度.細(xì)晶粒材料比粗晶材料更快地再結(jié)晶，因?yàn)榫Ы缡怯欣某珊宋恢?而過多的儲(chǔ)存能會(huì)使材料產(chǎn)生過高的內(nèi)應(yīng)變和高能非平衡的晶界，使超細(xì)晶材料在熱力學(xué)上處于不穩(wěn)定狀態(tài)，在適當(dāng)條件下具有向亞穩(wěn)狀態(tài)和平衡狀態(tài)轉(zhuǎn)變的趨勢(shì)[5-6].ECAP退火后的超細(xì)晶銅含有高密度位錯(cuò)的大角度晶界，晶粒異常生長(zhǎng)且出現(xiàn)不連續(xù)的再結(jié)晶現(xiàn)象[7-8]，并且其中一些在特定溫度下容易發(fā)生再結(jié)晶[9
材料科學(xué)與工藝 2019年6期2020-01-09
- 氮合金化HRB500E鋼的靜態(tài)再結(jié)晶行為試驗(yàn)研究
體在熱變形時(shí)的再結(jié)晶規(guī)律則是制定控軋控冷制度的理論基礎(chǔ)，因此對(duì)鋼材進(jìn)行奧氏體再結(jié)晶規(guī)律的研究，對(duì)于制定和改善控軋控冷工藝有重要意義.目前國(guó)內(nèi)對(duì)于微合金化高強(qiáng)鋼筋再結(jié)晶規(guī)律的研究主要集中于釩、氮含量較低的HRB400E鋼筋，而針對(duì)經(jīng)過增氮處理后，氮含量相對(duì)較高的HRB500E抗震鋼筋的再結(jié)晶規(guī)律的研究鮮有報(bào)道.本文在熱模擬試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，采用應(yīng)力松弛法，系統(tǒng)地研究增氮前后的HRB500E鋼筋的靜態(tài)再結(jié)晶行為，擬合出再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)方程，為制定合理的控軋控冷工藝提供
西南交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2019-12-16
- 再結(jié)晶對(duì)DD6單晶高溫合金軸向高周疲勞性能的影響
100095)再結(jié)晶是單晶渦輪葉片的重要冶金缺陷之一，它是通過形核和核心長(zhǎng)大的方式來消除形變而產(chǎn)生畸變組織的過程。單晶渦輪葉片在某些制造工序可能產(chǎn)生塑性變形，致使葉片產(chǎn)生應(yīng)力，并在隨后熱暴露于足夠高的高溫環(huán)境中而產(chǎn)生再結(jié)晶組織。由于單晶高溫合金無或含少量B，Hf，Zr等晶界強(qiáng)化元素，再結(jié)晶晶粒引入的橫向晶界成為單晶渦輪葉片的薄弱環(huán)節(jié)，人們也意識(shí)到再結(jié)晶是導(dǎo)致單晶渦輪葉片性能降低和失效的原因之一。近幾十年來，由于航空發(fā)動(dòng)機(jī)和工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)渦輪葉片苛刻的安全性要
材料工程 2019年6期2019-06-19
- 基于不同原始組織預(yù)設(shè)變形第四代單晶高溫合金的再結(jié)晶行為
理過程或服役時(shí)再結(jié)晶的發(fā)生[4-7]。為了提高單晶高溫合金的固溶溫度從而實(shí)現(xiàn)完全固溶，單晶高溫合金中含有少量或不含晶界強(qiáng)化元素，因此再結(jié)晶晶界成為性能薄弱區(qū)域，降低合金的高溫拉伸性能[8]、持久性能[9-10]，蠕變性能[11]。再結(jié)晶的形成不但與退火溫度相關(guān)，而且與變形溫度也有很大關(guān)系[12-13]。枝晶間的共晶組織對(duì)再結(jié)晶晶界遷移具有強(qiáng)烈的阻礙作用[14-15]。通過回復(fù)熱處理、滲碳、表面涂層和去除表面變形層等方法可以抑制單晶高溫合金再結(jié)晶，化學(xué)腐蝕可
材料工程 2019年5期2019-05-20
- C含量對(duì)單晶高溫合金再結(jié)晶的影響
8-9]，抑制再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大[10-13]。再結(jié)晶降低單晶高溫合金的高溫力學(xué)性能而受到廣泛關(guān)注[14-16]。目前，對(duì)于C元素對(duì)單晶高溫合金再結(jié)晶的影響仍有不同的研究結(jié)果[17-18]，這與合金體系、形成碳化物種類、變形和熱處理?xiàng)l件有關(guān)[19]。本文研究C含量對(duì)鎳基單晶高溫合金再結(jié)晶的影響。1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)材料為鎳基單晶高溫合金，化學(xué)成分見表1。在高溫度梯度真空定向凝固爐中采用螺旋選晶法分別制備[001]取向不同C含量的單晶高溫合金試棒，C含量分別為
失效分析與預(yù)防 2019年1期2019-03-04
- AF1410鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究
度等對(duì)材料動(dòng)態(tài)再結(jié)晶程度及晶粒大小影響極大，進(jìn)而影響構(gòu)件的后續(xù)熱處理工藝及使用性能。在前期AF1410鋼熱變形過程中的應(yīng)力應(yīng)變行為研究[1]基礎(chǔ)上，本文將進(jìn)一步開展合金動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究，構(gòu)建動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型，為材料熱成形過程的組織預(yù)測(cè)和工藝優(yōu)化提供依據(jù)。1 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型的建立動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型包括動(dòng)態(tài)再結(jié)晶臨界應(yīng)變模型、動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)模型以及動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸模型，根據(jù)AF1410鋼本征特性及前期熱壓縮模擬試驗(yàn)結(jié)果[1]，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型如下：1.1 動(dòng)態(tài)
大型鑄鍛件 2019年1期2019-01-17
- 孿晶誘發(fā)的AZ31鎂合金靜態(tài)再結(jié)晶行為
產(chǎn)生裂紋。退火再結(jié)晶是金屬材料重要的物理冶金過程之一，也是軟化形變材料、改善金屬材料組織和性能的重要方式。因此，退火在金屬材料塑性加工生產(chǎn)中有廣泛的應(yīng)用。鎂合金退火過程的靜態(tài)再結(jié)晶晶核一般容易在晶界及其附近形成，也可以在形變帶或者孿晶附近形成[2-4]。目前普遍認(rèn)為金屬材料中存在以下兩種不同的再結(jié)晶機(jī)制：不連續(xù)靜態(tài)再結(jié)晶和連續(xù)靜態(tài)再結(jié)晶，且在高溫退火過程中主要發(fā)生連續(xù)再結(jié)晶現(xiàn)象[5-6]。純鎂主要的靜態(tài)再結(jié)晶形核機(jī)制有晶界弓彎形核、亞晶生長(zhǎng)形核和孿生形核幾
材料工程 2018年11期2018-11-19
- 變形量和變形溫度對(duì)Cr5冷軋輥再結(jié)晶現(xiàn)象的影響
動(dòng)態(tài)回復(fù)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶、亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶、靜態(tài)回復(fù)和靜態(tài)再結(jié)晶。發(fā)生回復(fù)的金屬軟化程度有限，發(fā)生再結(jié)晶的金屬通過內(nèi)部的高位錯(cuò)密度誘發(fā)再結(jié)晶晶粒形核，大量位錯(cuò)的消失帶來較高程度的軟化，同時(shí)內(nèi)部晶粒得到充分細(xì)化。因此鍛造過程中有效利用再結(jié)晶機(jī)制，可以獲得良好的晶粒結(jié)構(gòu)，提高軋輥的綜合使用性能。1 試驗(yàn)材料及方法本試驗(yàn)所用的鋼為Cr5鍛鋼冷軋輥材質(zhì)，熱模擬試驗(yàn)在Gleeble3500試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，試樣規(guī)格為?10 mm×15 mm。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)計(jì)如表1所示。試驗(yàn)過程如圖
大型鑄鍛件 2018年5期2018-09-05
- U75V金屬的再結(jié)晶行為研究
后的金屬組織的再結(jié)晶在控制軋制中起著決定作用。本研究用熱模擬實(shí)驗(yàn)研究U75V金屬的靜、動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為，通過分析得出該金屬發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶的溫度，和發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的溫度和變形速率大小。為U75V金屬在今后的實(shí)際生產(chǎn)過程，提供了最合宜的工藝參數(shù)，以獲得最優(yōu)良的性能。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料實(shí)驗(yàn)用金屬為真空感應(yīng)爐冶煉，澆鑄成50kg鑄錠，金屬錠尺寸為Φ170mm×350mm。在均熱爐中加熱至1250℃，均熱2小時(shí)后開始軋制。試驗(yàn)金屬的化學(xué)成分及試樣尺寸分
世界有色金屬 2018年11期2018-08-22
- Cr12MoV鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程的元胞自動(dòng)機(jī)模擬
2MoV鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程的元胞自動(dòng)機(jī)模擬陳森林，廖敦明，滕子浩，陳濤(華中科技大學(xué) 材料成形與模具技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北 武漢，430074)利用Gleeble?3500多功能熱力模擬試驗(yàn)機(jī)，研究Cr12MoV鋼在應(yīng)變溫度為1 050~1 150 ℃及應(yīng)變速率為0.01~10 s?1變形條件下的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為，利用回歸分析結(jié)果，建立元胞自動(dòng)機(jī)模型模擬Cr12MoV鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程。研究結(jié)果表明：Cr12MoV鋼的再結(jié)晶激活能act為458.069 kJ
- 高Ti微合金鋼熱變形奧氏體的靜態(tài)再結(jié)晶行為
變化與所發(fā)生的再結(jié)晶現(xiàn)象密切相關(guān)。在微合金鋼中，奧氏體再結(jié)晶分為靜態(tài)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，其中靜態(tài)再結(jié)晶發(fā)生在熱加工的間隙時(shí)間或加工后在奧氏體區(qū)的緩冷過程中，通過消除加工硬化組織，使組織達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，因而對(duì)鋼材最終組織結(jié)構(gòu)和應(yīng)力的回復(fù)具有重要影響［2］。本研究結(jié)合熱模擬試驗(yàn)技術(shù)，探討一種高Ti微合金鋼變形間隔內(nèi)奧氏體的軟化行為，并分析靜態(tài)再結(jié)晶規(guī)律及其影響因素，以期為該鋼工藝優(yōu)化和組織性能的改善提供試驗(yàn)和理論依據(jù)，對(duì)于制定合理的生產(chǎn)工藝具有重要意義。2 試驗(yàn)材料與
山東冶金 2018年1期2018-03-17
- 初次再結(jié)晶組織和滲氮量對(duì)低溫滲氮取向硅鋼二次再結(jié)晶行為的影響
是一種利用二次再結(jié)晶原理制備的軟磁材料，其優(yōu)異的磁性能來源于成品組織中鋒銳的Goss織構(gòu)。合理的控制和利用第二相析出物作為抑制劑誘發(fā)二次再結(jié)晶從而獲得鋒銳的Goss織構(gòu)是制備取向硅鋼的關(guān)鍵技術(shù)[1-2]。早期工業(yè)生產(chǎn)Hi-B鋼時(shí)為了獲得足夠強(qiáng)的抑制能力，一般將鑄坯加熱到1380℃以上以使抑制劑完全固溶，在接下來的熱軋和?；A段充分以細(xì)小彌散的形態(tài)析出并在最終高溫退火階段誘導(dǎo)二次再結(jié)晶發(fā)生。但高溫板坯加熱往往會(huì)導(dǎo)致能耗過高、成材率降低、表面缺陷增多、設(shè)備負(fù)荷
材料工程 2018年1期2018-01-20
- 電脈沖對(duì)冷軋ZK60鎂合金組織及性能的影響
移動(dòng)能力,促進(jìn)再結(jié)晶過程的進(jìn)行,實(shí)現(xiàn)細(xì)晶強(qiáng)化。晶粒平均尺寸從均勻化處理后的110 μm降至13 μm左右,抗拉強(qiáng)度從182 MPa提高至265 MPa,延伸率從7.6%提高到18.1%。較高的變形量和適宜的電脈沖參數(shù)有利于再結(jié)晶過程;不同類型的孿晶在電脈沖處理過程中表現(xiàn)不同,拉伸孿晶被保留下來,而壓縮孿晶易于再結(jié)晶。電脈沖;再結(jié)晶;力學(xué)性能;孿晶鎂及其合金由于具有一系列優(yōu)異性能,如低密度、高比強(qiáng)度、良好的吸振性和電磁屏蔽性[1],在汽車、通訊及電子行業(yè)中得
太原理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-12-14
- 去應(yīng)力退火對(duì)DZ125合金再結(jié)晶行為的影響*
DZ125合金再結(jié)晶行為的影響*劉麗榮1， 浦一凡1， 彭志江2， 張明俊2， 田素貴1(1. 沈陽工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院， 沈陽 110870； 2. 中航動(dòng)力精密鑄造科技有限公司 技術(shù)科， 沈陽 110043)為了獲得具有優(yōu)異高溫力學(xué)性能的定向凝固高溫合金，減少定向凝固葉片在生產(chǎn)過程中產(chǎn)生再結(jié)晶的現(xiàn)象，對(duì)經(jīng)過噴丸后的DZ125合金進(jìn)行了去應(yīng)力退火處理，隨后對(duì)其進(jìn)行了不同溫度下的熱處理.利用掃描電子顯微鏡觀察了DZ125合金的微觀組織.結(jié)果表明，當(dāng)
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年5期2016-10-19
- CGO硅鋼初次再結(jié)晶組織及織構(gòu)演變規(guī)律
CGO硅鋼初次再結(jié)晶組織及織構(gòu)演變規(guī)律孫強(qiáng)，李志超，米振莉，黨寧(北京科技大學(xué) 冶金工程研究院，北京 100083)對(duì)3%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Si CGO硅鋼冷軋板進(jìn)行初次再結(jié)晶退火實(shí)驗(yàn)，設(shè)置不同的退火保溫時(shí)間，將退火后的樣品分別使用OM，TEM及EBSD進(jìn)行分析，觀察其微觀組織、位錯(cuò)及織構(gòu)分布，研究CGO硅鋼初次再結(jié)晶過程中組織及織構(gòu)的演變規(guī)律。結(jié)果表明：隨著退火保溫時(shí)間的延長(zhǎng)，回復(fù)再結(jié)晶的程度增加，當(dāng)保溫時(shí)間延長(zhǎng)至300s時(shí)，再結(jié)晶基本完成且呈現(xiàn)等軸晶狀態(tài)，隨
材料工程 2016年9期2016-10-12
- TC4-DT鈦合金β鍛動(dòng)態(tài)再結(jié)晶元胞自動(dòng)機(jī)模擬
過程中發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶可以改善變形金屬的顯微組織和力學(xué)性能［2］，通過合理的熱變形工藝優(yōu)化，進(jìn)而控制材料熱變形過程的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為來實(shí)現(xiàn)對(duì)材料顯微組織的調(diào)控。利用實(shí)驗(yàn)進(jìn)行變形工藝參數(shù)優(yōu)化的實(shí)驗(yàn)成本較高，且實(shí)驗(yàn)周期也長(zhǎng)而采用有限元模擬技術(shù)可以高效地模擬出合金變形工藝參數(shù)及顯微組織。很多研究人員對(duì)變形過程中的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為進(jìn)行了大量實(shí)驗(yàn)及理論上的研究。佟銘明等［3］用Monte Carlo法對(duì)純銅動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程進(jìn)行了模擬，建立了一種基于能量判據(jù)的確定動(dòng)態(tài)再結(jié)晶各
航空材料學(xué)報(bào) 2015年2期2015-03-13
- Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V 合金在β單相區(qū)等溫變形過程中不連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的模擬與實(shí)驗(yàn)研究
中不連續(xù) 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的模擬與實(shí)驗(yàn)研究西北工業(yè)大學(xué)武川等人研究了元胞自動(dòng)機(jī)法模擬Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V 合金在β單相區(qū)等溫壓縮過程中的不連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象。首先建立了元胞自動(dòng)機(jī)模型，動(dòng)態(tài)模擬了再結(jié)晶的形核和后續(xù)長(zhǎng)大過程。研究發(fā)現(xiàn)，再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大的驅(qū)動(dòng)力由晶界處位錯(cuò)密度的演化提供。為了驗(yàn)證建立的元胞自動(dòng)機(jī)模型的正確性，將通過該模型預(yù)測(cè)所得的應(yīng)力-應(yīng)變曲線與實(shí)驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比。對(duì)比結(jié)果表明，在1 020 ℃，應(yīng)變速率1.0、0.1、0.01 s-1的條件
鈦工業(yè)進(jìn)展 2015年2期2015-02-12
- 氧化物彌散強(qiáng)化MGH956合金冷軋板材的再結(jié)晶
合金冷軋板材再結(jié)晶行為的研究均是以這種粗晶組織為對(duì)象，通過系統(tǒng)研究再結(jié)晶形核和長(zhǎng)大過程，分析其形成機(jī)理［2，3］。然而，MGH956 合金冷軋板材再結(jié)晶的組織形貌和晶粒尺寸并非只表現(xiàn)為這一種形態(tài)，而是根據(jù)加工工藝的不同，還可形成較為均勻的細(xì)晶及在組織形貌和晶粒尺寸上呈現(xiàn)出很大差異的混晶等多種組織形態(tài)［4］。那么，這些再結(jié)晶形態(tài)的形核和長(zhǎng)大過程如何，是否與極其粗大盤狀晶組織同以一種機(jī)制形成，這些問題至今未見報(bào)道。為更全面地認(rèn)識(shí)、及更合理地解釋MGH956
航空材料學(xué)報(bào) 2014年5期2014-11-18
- 304不銹鋼高溫壓縮狀態(tài)金相組織分析
應(yīng)力應(yīng)變曲線 再結(jié)晶1 前言?shī)W氏體不銹鋼是在高鉻不銹鋼中添加適當(dāng)?shù)逆?鎳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8%～25%)而形成的。304是奧氏體不銹鋼的一種。本文主要針對(duì)某公司不銹鋼廠目前生產(chǎn)的304奧氏體不銹鋼進(jìn)行應(yīng)用基礎(chǔ)研究。2 實(shí)驗(yàn)材料與方法利本文試驗(yàn)材料為鑄坯304奧氏體不銹鋼(簡(jiǎn)稱304不銹鋼)。用Thermechastor-W熱/力模擬試驗(yàn)機(jī)，對(duì)304不銹鋼在應(yīng)變量為50%，變形溫度為950～1250℃，應(yīng)變速率為0．01s-1～2．5s-1進(jìn)行單道次高溫壓縮熱變形
中國(guó)科技縱橫 2014年18期2014-10-30
- 低合金鋼Q345E靜態(tài)再結(jié)晶模型研究
Q345E靜態(tài)再結(jié)晶模型研究李 佳 張秀芝 劉建生(太原科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，山西030024)利用Gleeble-1500D熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼Q345E進(jìn)行高溫雙道次熱壓縮試驗(yàn)，研究不同變形參數(shù)下Q345E鋼在變形奧氏體區(qū)的軟化行為，分析各變形參數(shù)對(duì)該鋼靜態(tài)軟化的影響。通過采用0.2%應(yīng)力補(bǔ)償法計(jì)算得到靜態(tài)再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)，確定了Q345E鋼的靜態(tài)再結(jié)晶激活能，建立了靜態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)方程和晶粒尺寸演變模型。Q345E鋼;靜態(tài)再結(jié)晶;動(dòng)力學(xué)
大型鑄鍛件 2014年1期2014-07-07
- 多向鍛造AZ80A鎂合金的靜態(tài)再結(jié)晶行為
度[4-5]。再結(jié)晶作為一種重要的晶粒細(xì)化機(jī)制，對(duì)控制鎂合金變形微觀組織和改善其塑性具有十分重要的意義[6-7]。與高層錯(cuò)能金屬相比，鎂合金在熱變形過程中極易發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，且強(qiáng)應(yīng)變誘發(fā)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶導(dǎo)致晶粒細(xì)化的程度極高[8]。因此，許多學(xué)者研究了不同系列鎂合金在熱變形過程中的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為。然而，想要通過動(dòng)態(tài)再結(jié)晶嚴(yán)格控制再結(jié)晶的程度及晶粒大小在工藝上存在一定的技術(shù)難度，具有動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的熱變形組織往往存在再結(jié)晶不完全或者部分晶粒長(zhǎng)大的問題[9-11]。通過
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2014年9期2014-03-17
- 不同壓下率低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼板再結(jié)晶實(shí)驗(yàn)研究
能受冷軋退火后再結(jié)晶晶粒組織和織構(gòu)的顯著影響[6－9］。對(duì)于不同冷軋壓下率的鋼板，其形變儲(chǔ)能不同，其退火再結(jié)晶制度也必然存在差別[10，11］。因此，為滿足不同規(guī)格成品板的需求和退火工藝的制定，需要對(duì)不同冷軋壓下率的鋼板的再結(jié)晶規(guī)律進(jìn)行系統(tǒng)研究，獲得再結(jié)晶組織和織構(gòu)與退火溫度及冷軋壓下率的關(guān)系，對(duì)于實(shí)際生產(chǎn)和理論研究都具有重要意義。本工作以低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼板為實(shí)驗(yàn)對(duì)象，研究了不同再結(jié)晶退火溫度下試樣的再結(jié)晶情況，再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)特征及其顯微組織。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法
材料工程 2013年9期2013-12-01
- 摻雜鈷對(duì)摻雜鎢絲抗震性能的影響
鎢絲制成的燈絲再結(jié)晶后在高溫狀態(tài)下使用性能良好，但在常溫條件下受震動(dòng)容易斷裂［3］。汽車前燈和尾燈、飛機(jī)用燈、火車用燈等場(chǎng)合中大多由于燈絲被震斷而縮短使用壽命。因此，在制備普通摻雜鎢絲的基礎(chǔ)上增加K元素含量或添加微量的其他元素（如Co等）來提高摻雜鎢絲的再結(jié)晶溫度，以改善鎢絲的抗震性能。添加Co元素的抗震鎢絲由于Co元素進(jìn)入鎢基體后能抑制鎢晶粒的長(zhǎng)大、能降低氧的滲入，增加了鎢基體與摻雜劑的界面結(jié)合力，提高鎢絲再結(jié)晶后高溫強(qiáng)度和抗震性能，并使鎢絲在常溫下具有
中國(guó)鎢業(yè) 2012年4期2012-12-31
- GH738合金在不同變形條件下的再結(jié)晶過程
程度下，合金的再結(jié)晶晶粒尺寸、再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)和平均晶粒尺寸的演化情況，為制定GH738合金熱態(tài)變形工藝提供了理論依據(jù)。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法實(shí)驗(yàn)材料為GH738高溫合金，其化學(xué)成分為 (質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%):0.05C，19.8Cr，4.29Mo，3.02Ti，1.33Al，13.6Co，0.78Fe，0.07Zr，余量為Ni。試樣取自Φ125 mm的軋棒，經(jīng)機(jī)加工后獲得的錐形試樣尺寸如圖1所示。通過壓縮錐形試樣研究了GH738合金在變形溫度在1060～1180℃范
重型機(jī)械 2012年3期2012-11-11
- 表面再結(jié)晶對(duì)單晶高溫合金SRR99中溫持久性能及斷裂行為的影響
強(qiáng)化元素，發(fā)生再結(jié)晶后，再結(jié)晶晶界很弱，服役過程中易在再結(jié)晶晶界及再結(jié)晶層與基體材料的界面處萌生裂紋，使合金性能大大降低［4～9］。近年來，國(guó)內(nèi)外對(duì)于定向凝固和單晶高溫合金的再結(jié)晶行為、再結(jié)晶對(duì)性能的影響以及再結(jié)晶的預(yù)防和控制進(jìn)行了較為系統(tǒng)的研究［4～13］，對(duì)于再結(jié)晶的影響因素、再結(jié)晶對(duì)于合金性能的影響規(guī)律以及再結(jié)晶的抑制方法有了較為深入的認(rèn)識(shí)。在再結(jié)晶對(duì)合金持久性能影響方面的研究主要圍繞高溫持久性能展開，而對(duì)中溫持久性能的研究較少［4］。本工作以鎳基單
航空材料學(xué)報(bào) 2012年6期2012-09-12
- H型鋼軋制過程的再結(jié)晶數(shù)值模擬
對(duì)其成型過程和再結(jié)晶過程進(jìn)行模擬。坯料尺寸為BD機(jī)開坯后的坯料尺寸294 mm×218 mm×59 mm×32 mm，在模擬過程中其長(zhǎng)度取1000 mm，平輥直徑為1000 mm，立輥直徑為800 mm，采用全連軋的軋制方法。為簡(jiǎn)化計(jì)算，取橫截面的1/4建模。坯料材料為25號(hào)鋼，對(duì)應(yīng)選擇美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)牌號(hào)為AISI－1025的碳鋼。有限元模型如圖1所示。圖1 H型鋼連軋模型2 再結(jié)晶模型設(shè)置再結(jié)晶分為動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和靜態(tài)再結(jié)晶。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶發(fā)生在變形過程中，在流動(dòng)應(yīng)力
- 核電主管道用鋼316LN高溫變形性能研究
形過程中，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是其主要的軟化機(jī)制。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是以無畸變的晶核生成、長(zhǎng)大形成再結(jié)晶晶粒代替含有高位錯(cuò)密度的形變晶粒的過程，在消除大量位錯(cuò)的同時(shí)達(dá)到晶粒細(xì)化的目的。20世紀(jì)60年代以來，以加拿大的McQueen和英國(guó)的Sellars為代表的各國(guó)學(xué)者研究了高溫塑性變形中的軟化機(jī)制，采用Zener－Hollomon參數(shù)來描述金屬的流動(dòng)行為，對(duì)工藝參數(shù)和軟化機(jī)制之間的關(guān)系進(jìn)行了研究，并研究了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和靜態(tài)再結(jié)晶的晶粒變化模式。在此基礎(chǔ)上，Sellars、Ya
中國(guó)機(jī)械工程 2012年11期2012-07-25
- Q345B鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型研究
B鋼熱變形動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型是一項(xiàng)具有實(shí)際意義的工作。目前關(guān)于金屬熱加工過程中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的報(bào)道很多[1－4]，但針對(duì)Q345B鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的研究較少。文獻(xiàn)[5]研究了CSP工藝條件下Q345B鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，該文進(jìn)行了單道次變形實(shí)驗(yàn)，給出了Zener－Hollomon參數(shù)方程，但沒有建立再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)模型。文獻(xiàn)[6]研究了Q345B微合金鋼的高溫動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，但沒有討論動(dòng)力學(xué)模型。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型有Epsilon－S／Epsilon－C模型[7－8]、
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年2期2012-01-23
- 應(yīng)變速率對(duì)AZ61鎂合金動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的影響
61鎂合金動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的影響楊續(xù)躍1,2，張之嶺1，張 雷1，吳新星1，王 軍1(1. 中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410083；2. 中南大學(xué) 有色金屬材料科學(xué)與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)沙 410083)采用光學(xué)顯微鏡、SEM/EBSD和組織定量分析技術(shù)研究AZ61鎂合金在623 K、3×10?5~3×10?1s?1下單向壓縮時(shí)變形和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為。結(jié)果表明：AZ61鎂合金的流變應(yīng)力和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為強(qiáng)烈地受到應(yīng)變速率的影響；隨著應(yīng)變速率的提高，
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2011年8期2011-11-30
- J4節(jié)鎳奧氏體不銹鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的研究
氏體不銹鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的研究魏新鵬（福建吳航不銹鋼制品有限公司，福建 福州 350200）通過在Gleeble-1500D熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行等溫壓縮試驗(yàn)，研究了變形工藝參數(shù)對(duì)節(jié)鎳奧氏體不銹鋼J4動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的影響。結(jié)果表明，應(yīng)變率越小、變形溫度越高、應(yīng)變量越大，J4鋼越易發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。J4 鋼在ε˙＜0.1s-1、T≥950℃和ε˙=0.1s-1、T＞1200℃時(shí)，將發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。在ε˙=0.1s-1、T=950℃～1200℃時(shí)，只能發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)。
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2011年6期2011-11-13
- 超高強(qiáng)度Ti微合金復(fù)相鋼再結(jié)晶行為研究
i微合金復(fù)相鋼再結(jié)晶行為研究曾偉明，韓 坤，張 梅，李 麟(上海大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院上海，200072)本文采用單道次和雙道次壓縮實(shí)驗(yàn)研究超高強(qiáng)度微合金Ti復(fù)相鋼(CP鋼)在變形溫度為800～1150℃，應(yīng)變速率為0.1～10 s－1條件下的再結(jié)晶行為，觀察了各種變形條件下的對(duì)再結(jié)晶行為的影響.研究發(fā)現(xiàn)，高的鈦含量明顯提高了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和靜態(tài)再結(jié)晶的激活能.通過掃描電鏡發(fā)現(xiàn)，細(xì)小氮化鈦和碳化鈦分布在奧氏體基體及晶界處，其顆粒大小在50——200nm之間.動(dòng)
材料科學(xué)與工藝 2011年3期2011-11-06
- 表面再結(jié)晶對(duì)DD5鎳基單晶高溫合金組織和力學(xué)性能的影響
0095）表面再結(jié)晶對(duì)DD5鎳基單晶高溫合金組織和力學(xué)性能的影響李志強(qiáng),黃朝暉,譚永寧,張 強(qiáng),張宏煒,賈新云,王艷麗(北京航空材料研究院先進(jìn)高溫結(jié)構(gòu)材料國(guó)防科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100095）在不同的熱處理溫度和變形條件下,研究了二代單晶DD5合金的再結(jié)晶組織隨溫度的變化規(guī)律以及對(duì)力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,經(jīng)過吹砂處理后的試樣,在高于1050℃熱處理后就出現(xiàn)了再結(jié)晶,初始再結(jié)晶以胞狀組織呈現(xiàn),隨著熱處理溫度的提高,再結(jié)晶逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)?span id="j5i0abt0b" class="hl">再結(jié)晶晶粒層;干吹砂后的
航空材料學(xué)報(bào) 2011年5期2011-06-06
- Haynes230高溫合金的靜態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)
到一種沒有完全再結(jié)晶的變形態(tài)組織，宏觀晶粒輪廓仍較為粗大。L Ceschini，HongJun Lv等人［10，11］研究了 INCONEL718合金的晶粒細(xì)化工藝，利用基體中析出均勻彌散的δ相釘扎晶界，來控制再結(jié)晶后晶粒尺寸。然而Haynes230高溫合金為固溶強(qiáng)化型高溫合金，基體為單一的奧氏體相，故上述工藝均不適用于該合金的組織細(xì)化。針對(duì)Haynes230高溫合金，可以通過調(diào)整冷變形量及控制靜態(tài)再結(jié)晶來細(xì)化晶粒，使其形成理想的細(xì)晶組織，從而改善合金高溫
航空材料學(xué)報(bào) 2011年2期2011-03-13
- X80管線鋼熱軋過程再結(jié)晶規(guī)律研究
管線鋼熱軋過程再結(jié)晶規(guī)律研究劉靖1彭杰1張備2韓靜濤1張雙平1（1北京科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京， 100083;2上海寶山鋼鐵公司，上海， 201900)采用階梯試樣軋制，通過金相觀察的方法，研究了熱軋過程中變形量和變形溫度對(duì)X80管線鋼再結(jié)晶規(guī)律及混晶的影響，繪制了再結(jié)晶區(qū)域圖及混晶區(qū)域圖。結(jié)果表明，隨著變形溫度的提高，奧氏體再結(jié)晶的臨界變形量降低。變形溫度在1 150℃，變形量達(dá)到40%時(shí)，再結(jié)晶已達(dá)到90%以上。為避免混晶的產(chǎn)生，軋制過程盡量
天津冶金 2011年1期2011-01-04
- 低壓轉(zhuǎn)子鋼30Cr2Ni4MoV動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究
言有效利用鋼的再結(jié)晶機(jī)制,可以消除鑄態(tài)粗大枝晶組織,獲得細(xì)小均勻的組織,從而提高熱加工產(chǎn)品的性能。研究表明,金屬發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶后的晶粒結(jié)構(gòu)比靜態(tài)再結(jié)晶和亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的晶粒結(jié)構(gòu)具有更好的綜合性能[1]。因此,控制鍛造溫度、變形量等參數(shù),利用水壓機(jī)較小的應(yīng)變速率對(duì)鍛件進(jìn)行控制鍛造,誘發(fā)金屬在高溫下的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,成為大型鍛造件生產(chǎn)過程中提高產(chǎn)品性能的最主要途徑。目前,我國(guó)的大型低壓轉(zhuǎn)子用鋼為30Cr2Ni4MoV鋼,相當(dāng)于國(guó)外的3.5%NiCrMoV鋼,我國(guó)機(jī)械
中國(guó)機(jī)械工程 2010年5期2010-12-03
- La2O3對(duì)鉬板再結(jié)晶行為及組織的影響研究
高溫下易氧化,再結(jié)晶溫度低（一般在 1 100℃開始再結(jié)晶）,鉬制品在再結(jié)晶后容易脆斷,高溫下的強(qiáng)度和硬度較差。為了延長(zhǎng)鉬制品的使用壽命、擴(kuò)大鉬制品的使用領(lǐng)域,人們采用在鉬中摻入其他元素的方法來改善鉬制品的某些性能,如提高鉬的再結(jié)晶溫度、高溫強(qiáng)度、抗氧化性能和耐磨、耐腐蝕性能[1]。其中主要的方法之一是采用在鉬中摻入稀土氧化物（La2O3、Y2O3、Ce2O3等）,它們?cè)阢f中主要起彌散強(qiáng)化作用,從而減弱了純鉬金屬的再結(jié)晶傾向,提高了材料的耐高溫性能[2]。
中國(guó)鉬業(yè) 2010年1期2010-04-24