抗拉
- “骨筋”特性仿生鉆桿公接頭斷裂防掉技術(shù)
連接能力包括螺紋抗拉能力和螺紋抗剪切能力，按下列公式進(jìn)行設(shè)計(jì)與校核：式中：F1為自鎖連桿螺紋抗拉能力，N；F2為自鎖連桿螺紋抗剪切能力，N；F3為自鎖連桿限位圓臺(tái)抗剪切能力，N；L為自鎖連桿限位圓臺(tái)長度，mm；p為自鎖連桿材料抗拉強(qiáng)度，MPa；d1為自鎖連接螺紋牙底直徑，mm；d為自鎖連桿孔徑，mm；d2為自鎖連桿桿徑，mm；n為完整螺紋牙數(shù)，取6～10；h為自鎖連桿螺紋牙高，mm；P為自鎖連桿螺紋螺距，mm；[τ] 為自鎖連桿螺紋牙許用剪切應(yīng)力，MPa；
煤礦安全 2023年10期2023-10-26
- 懸臂澆筑連續(xù)箱梁體外臨時(shí)固結(jié)計(jì)算模型研究與分析
壓剛度均為K1、抗拉剛度為K2，豎向不平衡荷載為N，不平衡荷載產(chǎn)生的傾覆彎矩為M，臨時(shí)支撐與橋墩的墩身中心距為L，臨時(shí)支撐豎向力為RA、RB，橋墩豎向力為R0。圖1 臨時(shí)固結(jié)簡化模型圖2 三點(diǎn)支撐彈性模型結(jié)構(gòu)在不平衡荷載和傾覆彎矩作用下發(fā)生變形，此時(shí)處于變形彈性階段，可視作受壓變形和轉(zhuǎn)動(dòng)變形的疊加。計(jì)算時(shí)分開計(jì)算，然后再進(jìn)行疊加。1.2 不平衡荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算N作用下，假設(shè)結(jié)構(gòu)整體發(fā)生向下的豎向位移，此時(shí)位移為δ1，臨時(shí)支撐豎向力為RA1、RB1，則有
運(yùn)輸經(jīng)理世界 2023年17期2023-10-20
- 重組竹順紋力學(xué)性能的代表性體積單位模型1)
應(yīng)變關(guān)系,其順紋抗拉應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系呈完全線性關(guān)系,為脆性破壞;而其順紋抗壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系具有明顯的非線性,為塑性破壞,非線性部分可以通過二次多項(xiàng)式。Li et al.[9]通過大量實(shí)驗(yàn)研究了重組竹的基本力學(xué)性能與應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,提出了四線性模型、二次函數(shù)模型、三次函數(shù)模型來預(yù)測(cè)彈塑性階段的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。以上國內(nèi)外研究現(xiàn)狀表明,國內(nèi)外學(xué)者大多采用試驗(yàn)手段和基于維象理論,研究重組竹的應(yīng)力-應(yīng)變曲線及力學(xué)性能理論模型,沒有從微觀力學(xué)的尺度建立重組竹代表體積單元
東北林業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年6期2023-05-31
- 重組竹抗拉力學(xué)性能分析
重組竹具有良好的抗拉力學(xué)性能，自重小，彈塑性好，強(qiáng)重比高于木材和混凝土，易加工成梁、柱等結(jié)構(gòu)構(gòu)件[4-6]。作為梁構(gòu)件時(shí)，重組竹下側(cè)纖維縱向抗拉。作為梁柱節(jié)點(diǎn)時(shí)，銷連接重組竹節(jié)點(diǎn)的承載能力會(huì)受到重組竹橫紋抗拉強(qiáng)度的制約[7]，成為結(jié)構(gòu)中受力薄弱的部位。因此，重組竹縱、橫向抗拉性能的研究對(duì)于其應(yīng)用推廣具有重要意義。Li等[8]、Huang等[9]和Wu等[10]分別研究了重組竹順紋、橫紋抗拉破壞形態(tài)及應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線；Huang等[9]和Wu等[10]分別
林業(yè)工程學(xué)報(bào) 2023年1期2023-02-09
- 新型抗拉裝置在大高寬比隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
支座與新型滑軌式抗拉裝置結(jié)合起來，優(yōu)化大高寬比隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)效果。1、新型抗拉裝置與隔震技術(shù)概述1.1 新型抗拉裝置新型滑軌式抗拉裝置主要是由上和下法蘭板、抗拉構(gòu)件以及導(dǎo)軌共同構(gòu)成的（如圖1所示），其中抗拉構(gòu)件包括滑槽、限位器、T型倒扣以及下部連接件等部分，T型倒扣與限位器之間是相連的，滑槽與T型倒扣也是相連的[1]。在正常情況下，滑軌式抗拉裝置可以自由向下移動(dòng)，從而協(xié)調(diào)隔震支座出現(xiàn)的壓縮變形情況。若滑軌式抗拉裝置向上提拉且回歸到初始位置時(shí)，限位器就會(huì)限制其
中國房地產(chǎn)業(yè) 2022年32期2022-11-16
- 套管抗拉可靠性強(qiáng)度研究
認(rèn)可并使用的套管抗拉強(qiáng)度計(jì)算方法是歷史上API管體屈服強(qiáng)度計(jì)算方法，且最新的ISO10400—2018標(biāo)準(zhǔn)采用的也是相同的計(jì)算方法，該公式是在統(tǒng)計(jì)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上獲得，由于受過去試樣水平的限制以及實(shí)驗(yàn)條件的影響，事實(shí)上已經(jīng)偏于保守。近幾年，由于套管的各項(xiàng)參數(shù)控制精度和性能水平已經(jīng)有了很大的提高，實(shí)際的連接強(qiáng)度已經(jīng)高出歷史上API計(jì)算公式的額定值，可見該公式已不能正確反映不同質(zhì)量套管的強(qiáng)度差異，這給套管強(qiáng)度設(shè)計(jì)和應(yīng)用帶來了較多疑難問題[7-9]。至今為止
- 組合剪力連接件的抗拉承載力有限元分析
—滑移曲線與極限抗拉承載力計(jì)算公式開展研究工作。謝劍等[7]通過靜力試驗(yàn)研究不同低溫和不同埋深下對(duì)栓釘連接件抗拉性能的影響；李現(xiàn)輝等[8]設(shè)計(jì)出腹板嵌入式為等腰梯形的剪力連接件，通過拔出實(shí)驗(yàn)得出破壞機(jī)理與拔出承載力；薛輝等[9]通過自主設(shè)計(jì)加載裝置來試驗(yàn)剪力連接件的極限抗拉承載力、相對(duì)位移、破壞狀態(tài)，并由實(shí)驗(yàn)結(jié)果擬合出相匹配的極限抗拉拔的計(jì)算公式。然而，目前少有多種連接件的共同作用的抗拉承載力的研究工作，當(dāng)PBL連接件和栓釘連接件組合工作時(shí)，可能在抗拉承載
城市道橋與防洪 2022年9期2022-09-23
- 抗拉隔震橡膠支座的性能研究
國內(nèi)外研究人員對(duì)抗拉隔震裝置進(jìn)行了大量的研究，目前所公開的抗拉隔震裝置主要分為4大類[5-8]：一是形狀記憶合金絞線類抗拉隔震裝置，二是加勁類抗拉隔震裝置，三是變構(gòu)造類抗拉隔震裝置，四是純剛性抗拉隔震裝置。以上類型的抗拉隔震裝置，由于成本較高，體積龐大，使用不便，甚至因影響支座水平性能等因素不利于推廣運(yùn)用。目前已知的已工程運(yùn)用的抗拉隔震裝置有日本東京杉并花園城使用的高強(qiáng)度隔震橡膠支座，可承受2.5 MPa以上的拉應(yīng)力[9]。苗啟松等[10]設(shè)計(jì)的可提離扣蓋
橡膠工業(yè) 2022年4期2022-07-19
- 某地錨式懸索橋纜索剛度對(duì)靜力性能的影響分析
過調(diào)整主纜和吊桿抗拉剛度倍率，分析懸索橋纜索剛度變化后跨中位移及彎矩、主纜軸力及應(yīng)力和吊桿軸力及應(yīng)力的變化規(guī)律。結(jié)果表明：主纜抗拉強(qiáng)度對(duì)懸索橋靜力性能影響較大，隨著主纜抗拉強(qiáng)度的增加，主纜跨中豎向位移呈不斷減小的趨勢(shì)，加勁梁跨中彎矩不斷降低，主纜各處軸力不斷增大，吊桿各處軸力也呈不斷增大的趨勢(shì);吊桿抗拉剛度對(duì)懸索橋靜力性能的影響較小，可忽略不計(jì)?！娟P(guān)鍵詞：】地錨式懸索橋;主纜剛度;靜力性能;有限元U448.25A5417830 引言懸索橋具有美觀、經(jīng)濟(jì)和跨
西部交通科技 2022年4期2022-06-28
- 聚丙烯纖維對(duì)輕骨料混凝土基本力學(xué)性能影響試驗(yàn)研究
摻量和長度對(duì)劈裂抗拉性能的影響不同纖維量輕骨料混凝土與基準(zhǔn)組混凝土的劈裂抗拉性能的對(duì)比如圖6所示，可見在混凝土中摻入纖維后其劈裂抗拉性能得到有效提升。與對(duì)照組對(duì)比，摻加0.3%、0.6%、0.9%和1.2%纖維且纖維長度為3 mm的輕骨料混凝土的劈裂抗拉性能分別增加了4.5%、12.0%、13.8%和15.5%；聚丙烯纖維摻量為0.3%、0.6%和0.9%且纖維長度為6 mm的輕骨料混凝土的劈裂抗拉性能分別增加了14.3%、22.6%和23.4%。可見隨著
黑龍江工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年3期2022-06-25
- 弧面竹青抗拉性能試驗(yàn)
優(yōu)勢(shì)[9]。順紋抗拉性能是原竹力學(xué)性能的基本指標(biāo)[10]，但目前研究多側(cè)重于竹肉部位的抗拉性能，而竹青部位的相關(guān)研究較少。周愛萍等[2]對(duì)竹材進(jìn)行預(yù)處理，通過掃描電鏡和Digimizer軟件識(shí)別計(jì)算單個(gè)維管束的面積，探究竹肉部位的抗拉性能。吳祐德等[11]采用了電子放大鏡、Photoshop和Matlab軟件，并運(yùn)用Ostu算法進(jìn)行矩形橫截面的識(shí)別和維管束面積計(jì)算。但對(duì)于弧形截面，由于弧面竹青外表面的維管束更密集，截取矩形識(shí)別到的維管束面積與實(shí)際弧形截面存
林業(yè)工程學(xué)報(bào) 2022年3期2022-05-24
- 拉拔荷載下膨脹錨栓連接件研究
提高錨栓連接件的抗拉極限承載力。一些學(xué)者對(duì)錨栓連接件各種破壞形式下的極限抗拉承載力進(jìn)行了預(yù)測(cè)分析。Werner等［11］提出一種用于后安裝鋼錨或現(xiàn)澆帶頭螺栓的模型，稱為混凝土承載力設(shè)計(jì)（CCD）方法，能夠精準(zhǔn)預(yù)測(cè)錨栓連接件拉拔荷載下混凝土破壞極限承載力。鄭從立等［12］通過對(duì)國內(nèi)外29個(gè)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，考慮多栓釘疊加效應(yīng)，提出群釘極限抗拉承載力預(yù)測(cè)模型。Bokor等［13］研究不同幾何分布的群釘載荷位移行為，為受拉錨栓組椎體破壞模式提出一種新的分析模型。
中國鐵路 2022年3期2022-05-19
- 局部變形的雙角鋼拉桿抗拉承載力研究
變形的單角鋼構(gòu)件抗拉承載能力的折減系數(shù)表格[5]。目前，國內(nèi)外針對(duì)既有結(jié)構(gòu)帶有局部變形缺陷的角鋼承載力的研究還比較少，故對(duì)于帶有不同局部變形位置、變形形式、變形程度的雙角鋼構(gòu)件，還需要進(jìn)一步的研究和檢驗(yàn)。以不同規(guī)格的等邊雙角鋼為研究對(duì)象，基于ABAQUS進(jìn)行軸向拉伸加載破壞試驗(yàn)的有限元模擬，通過分析雙角鋼的荷載-位移曲線，確定不同的變形形式、變形位置、變形程度、角鋼尺寸對(duì)雙角鋼抗拉承載能力所產(chǎn)生的影響，由此得到相應(yīng)的抗拉承載力折減系數(shù)表格，以期對(duì)實(shí)際結(jié)構(gòu)的
工業(yè)建筑 2022年12期2022-03-24
- 熱處理時(shí)間對(duì)磷石膏基復(fù)合膠凝材料劈裂抗拉性能的影響
理時(shí)間對(duì)PGCM抗拉性能的研究鮮有報(bào)道。因此，本文通過恒溫烘箱(160 ℃)對(duì)PG進(jìn)行20～180 min熱處理，復(fù)摻灰鈣粉、水泥、緩凝劑及減水劑制備PGCM，研究熱處理時(shí)間對(duì)PGCM的劈裂抗拉強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度與劈裂抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)、破壞形態(tài)、劈裂抗拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線的影響規(guī)律，并提出了相應(yīng)的計(jì)算公式，為PGCM在工程中的應(yīng)用提供一定的理論參考。1 實(shí) 驗(yàn)1.1 原材料PG取自貴州開磷磷石膏綜合利用有限公司，pH值為6.82，含水率為21.98%。市購小白
硅酸鹽通報(bào) 2022年2期2022-03-12
- 關(guān)于復(fù)合材料-土建結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性與加固技術(shù)探究
然復(fù)合材料纖維，抗拉性能也遠(yuǎn)超過天然復(fù)合材料纖維[4]。該研究將聚酯纖維合成復(fù)合材料纖維采用體積比1:30，重量比1:500的比例混入到C30混凝土材料中，形成復(fù)合材料改性混凝土。在Matlab下加載Simuworks仿真組件，在仿真環(huán)境下分析其力學(xué)性能[5]。1.1 合成復(fù)合材料對(duì)混凝土抗壓性能的改性效果比較分析平均纖維長度20mm至200mm的聚酯纖維合成復(fù)合材料對(duì)混凝土抗壓性能的改性效果，得到圖1。圖1 復(fù)合材料纖維長度對(duì)改性混凝土抗壓性能的影響Fi
合成材料老化與應(yīng)用 2021年6期2021-12-23
- 隨動(dòng)式抗拉橡膠支座的有限元模擬研究
題。現(xiàn)有提高支座抗拉能力的辦法是設(shè)置抗拉限位裝置，一種抗拉限位裝置是獨(dú)立的位于隔震層中，不影響隔震支座，但這種限位裝置的剛度和連接間歇值難以確定；另一種是抗拉限位裝置和隔震支座共同組成一個(gè)支座，但此時(shí)隔震支座的水平和豎向剛度將會(huì)受到影響，減震效果有所降低[4]。鑒于此，設(shè)計(jì)提出一種安全有效的新型抗拉橡膠支座——隨動(dòng)式抗拉橡膠支座，設(shè)計(jì)理念是借鑒汽車機(jī)械中安全帶卷收器的緊急鎖止功能和拉出回卷功能，在天然橡膠支座上下各增加一塊法蘭板，并在四個(gè)角分別模擬出抗拉裝
工業(yè)安全與環(huán)保 2021年11期2021-11-19
- 隔震支座抗拉性能預(yù)測(cè)及構(gòu)造優(yōu)化的研究
言隔震支座有限的抗拉性能嚴(yán)重制約了隔震技術(shù)在高層建筑中的應(yīng)用與發(fā)展。隔震支座的拉伸破壞一般由橡膠引起，橡膠的化學(xué)組成和物理狀態(tài)是橡膠破壞最大的影響因素[1]，前者主要包括橡膠添加劑的成分，后者主要與外界溫度等環(huán)境因素、橡膠吸收的能量與橡膠散射的能量有關(guān)。針對(duì)隔震支座在實(shí)際工程中存在支座受拉性能不足的問題，學(xué)者們?cè)诟粽鸾Y(jié)構(gòu)的高寬比限值、設(shè)置抗拉裝置并通過模型試驗(yàn)和振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)證明可行性、隔震層支座的布置等方面進(jìn)行大量研究，而對(duì)能反映隔震支座受拉性能的預(yù)測(cè)方法和
工業(yè)安全與環(huán)保 2021年11期2021-11-19
- 復(fù)摻非等長玄武巖纖維的水泥土抗拉特性分析
2]。針對(duì)水泥土抗拉強(qiáng)度低的局限性，有學(xué)者提出采用纖維加筋來增強(qiáng)水泥土的抗拉強(qiáng)度[3-7]。低彈性模量的纖維(尼龍纖維、聚乙烯纖維、聚丙烯纖維等)僅能提升土體的抗沖擊、抗熱爆等物理性能，而高彈性模量的玄武巖纖維徐變小，具有較高的抗拉強(qiáng)度且穩(wěn)定性好，因此可有效提升水泥土的抗拉強(qiáng)度和韌性[8-9]。纖維水泥土抗拉強(qiáng)度測(cè)試方法有直接測(cè)定法(單軸拉伸法、三軸拉伸法)和間接測(cè)定法(土梁彎曲法、徑向壓裂法、軸向壓裂法等)[10-14]。Consoli等[15]通過水泥
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2021年6期2021-11-13
- 外墻外保溫飾面層用塑料錨栓抗拉承載力影響因素研究
其在基層墻體中的抗拉拔承載力對(duì)外墻外保溫系統(tǒng)的連接安全性及耐久性影響較大。工程中建筑物保溫層脫落現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生，因此，對(duì)錨栓抗拔承載力進(jìn)行研究具有十分重要意義。敲擊式圓盤塑料錨栓由塑料膨脹套管和金屬錨釘（鋼釘）組成，構(gòu)造簡單。施工時(shí)先用電鉆鉆孔，后將塑料套管插入鉆孔中，錨釘采用敲擊的方式錨入，施工方便。孫樹榮[1]通過大量試驗(yàn)分析得到錨栓在不同基層墻體中的抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值，為錨栓的施工和檢驗(yàn)提供了幫助。張?zhí)梁宛垘r茹[2]介紹了如何確定外墻保溫錨栓承載性能現(xiàn)
新型建筑材料 2021年10期2021-11-02
- 建筑外墻外保溫系統(tǒng)錨栓力學(xué)性能試驗(yàn)研究
外保溫錨栓數(shù)量、抗拉承載力達(dá)不到規(guī)定值以及風(fēng)荷載的往復(fù)作用使其產(chǎn)生疲勞破壞，最終導(dǎo)致外保溫系統(tǒng)脫落[7]。目前外墻外保溫系統(tǒng)中保溫板與基層墻體的連接方式以粘錨結(jié)合為主[8]，錨栓固定為最常用的加固連接方式，采用錨固固定方式的外保溫系統(tǒng)的力學(xué)性能主要取決于所使用的錨栓。近年來，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)外保溫錨栓進(jìn)行了一些試驗(yàn)研究和理論分析。王學(xué)成等[9]通過試驗(yàn)研究了加載速度、基層墻體及試驗(yàn)設(shè)備對(duì)單個(gè)錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的影響，但在實(shí)際應(yīng)用中其相對(duì)于平均值的合理性有待進(jìn)
新型建筑材料 2021年7期2021-07-30
- 紅砂巖壓、拉力學(xué)性質(zhì)對(duì)比
陷[1,2]，其抗拉與抗壓力學(xué)性質(zhì)會(huì)明顯不同[3-5]。巖石的組成礦物成分和內(nèi)部結(jié)構(gòu)都對(duì)其力學(xué)性質(zhì)產(chǎn)生決定性影響。通常情況下，不僅不同種類巖石的力學(xué)性質(zhì)不同，即便是同一種類的巖石，其力學(xué)性質(zhì)仍然會(huì)不同[1,2]。例如，砂巖和花崗巖力學(xué)性質(zhì)不同。低孔隙度砂巖和高孔隙度砂巖的力學(xué)性質(zhì)也不同。因此，通過工程經(jīng)驗(yàn)類比并不能精確地獲取巖石力學(xué)性質(zhì)信息。巖石力學(xué)性質(zhì)通常采用室內(nèi)試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)獲取，其中室內(nèi)試驗(yàn)是最主要的方法。巖石力學(xué)性質(zhì)的室內(nèi)試驗(yàn)包括抗壓試驗(yàn)[6,7]
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年18期2021-06-23
- 隨機(jī)點(diǎn)蝕對(duì)Q460等邊角鋼抗拉性能的影響
中會(huì)削弱鋼構(gòu)件的抗拉性能和局部穩(wěn)定性，蝕坑處還容易發(fā)展為斷裂源，容易引起構(gòu)件斷裂失效。由于點(diǎn)蝕機(jī)理的復(fù)雜性，對(duì)點(diǎn)蝕構(gòu)件銹蝕后承載力的評(píng)估一直是近年來研究的熱點(diǎn)和難點(diǎn)，葉繼紅等[10]提出一種通過等效彈性模量定量的剛度折減法，評(píng)價(jià)點(diǎn)蝕鋼構(gòu)件的力學(xué)性能劣化程度。Nouri等[11]通過有限元模擬評(píng)估了點(diǎn)蝕幾何參數(shù)變化對(duì)單側(cè)點(diǎn)蝕板材抗壓強(qiáng)度的影響，提出用于評(píng)估單側(cè)點(diǎn)蝕板材的極限強(qiáng)度和屈曲后性能的厚度折減的方法。但剛度折減和厚度折減的方法都是針對(duì)特定模型進(jìn)行推導(dǎo)，
科學(xué)技術(shù)與工程 2021年12期2021-05-31
- 以傳統(tǒng)灰漿為粘結(jié)材料的手工青磚砌體彎曲抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)研究*
尚無該類砌體彎曲抗拉強(qiáng)度方面的系統(tǒng)研究成果，本文結(jié)合河北地區(qū)多項(xiàng)文物建筑保護(hù)修繕項(xiàng)目，制備以純白灰、白灰砂漿、摻灰泥等傳統(tǒng)灰漿為粘結(jié)材料的手工青磚砌體試件，進(jìn)行沿通縫截面及沿齒縫截面的彎曲抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)研究，為該類砌體的評(píng)估提供基礎(chǔ)指標(biāo)依據(jù)。1 試驗(yàn)概況1.1 原材料的選取試件砌筑用手工青磚采用出自同一批次，物理性質(zhì)基本相同，以傳統(tǒng)工藝燒制而成的小停泥磚，規(guī)格為280mm×140mm×65mm。根據(jù)河北地區(qū)現(xiàn)存文物建筑砌體砌筑灰漿大多為以石灰為基礎(chǔ)及采用素白
建筑結(jié)構(gòu) 2021年6期2021-04-15
- 邊距對(duì)擴(kuò)底型預(yù)埋吊件抗拉承載力影響研究*
]進(jìn)行了單個(gè)錨栓抗拉承載力試驗(yàn)研究與有限元分析，對(duì)單個(gè)錨栓的破壞模式和承載力進(jìn)行了歸納總結(jié)。2017年，周萌等[6]進(jìn)行了混凝土結(jié)構(gòu)化學(xué)錨栓群錨抗拉性能研究，對(duì)影響后錨固技術(shù)的主要因素進(jìn)行了分析。國外常見的研究方法是依據(jù)試驗(yàn)得到的結(jié)果與經(jīng)驗(yàn)方程作比較，從而得到錨栓承載力的計(jì)算公式。Edwin等[7]在LRFD方法的基礎(chǔ)上，考慮錨栓數(shù)量、混凝土開裂情況、邊距等因素，從而得到混凝土錐體破壞的承載力計(jì)算公式。Timothy等[8]和Topkaya等[9]提出相鄰
建筑結(jié)構(gòu) 2021年5期2021-03-26
- 先張法預(yù)應(yīng)力離心混凝土鋼絞線樁及其機(jī)械連接接頭的抗拉性能試驗(yàn)研究
樁時(shí)，由于混凝土抗拉強(qiáng)度低，必須在鉆孔灌注樁中配置大量的鋼筋才能使樁身混凝土裂縫控制在規(guī)范允許的范圍之內(nèi)，以避免因混凝土裂縫過大而導(dǎo)致樁身鋼筋受地下水或化學(xué)有害物質(zhì)的侵蝕，從而影響其耐久性；當(dāng)采用預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制樁作為抗拔樁時(shí)，由于配置預(yù)應(yīng)力鋼筋在樁身結(jié)構(gòu)中形成一定的預(yù)應(yīng)力用以抵抗其可能承受的拉力，所以能確保樁身在工作狀態(tài)下混凝土不出現(xiàn)裂縫。目前較常用的預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)混凝土管樁、預(yù)應(yīng)力復(fù)合配筋混凝土管樁就屬于這一類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制樁。文獻(xiàn)[1]對(duì)上述兩類樁的性
建筑結(jié)構(gòu) 2021年3期2021-03-01
- 嬰幼兒紡織產(chǎn)品附件中紐扣抗拉強(qiáng)力試驗(yàn)方法分析
幼兒紡織產(chǎn)品附件抗拉強(qiáng)力不達(dá)標(biāo)，在使用中一旦被嬰幼兒拽下放入口中、塞入耳中或放入鼻孔，極易造成噎塞或者窒息等危險(xiǎn)事故。因此，嬰幼兒紡織產(chǎn)品附件的安全性能不容忽視。GB 31701—2015《嬰幼兒及兒童紡織產(chǎn)品安全技術(shù)規(guī)范》[1]中對(duì)嬰幼兒紡織產(chǎn)品附件的質(zhì)量與安全指標(biāo)進(jìn)行了規(guī)定，嬰幼兒紡織產(chǎn)品中除去較大附件(見GB 6675.2)和柔軟織物等，紐扣與拉鏈等可能被嬰幼兒抓起咬住的較小附件都需檢測(cè)其抗拉強(qiáng)力?，F(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)檢測(cè)設(shè)備夾持器的規(guī)格參數(shù)尚未做出明確規(guī)定，
山東紡織科技 2020年5期2020-10-27
- 大跨拱橋施工階段索-拱組合結(jié)構(gòu)的自振特性分析
2.2.1 拉索抗拉剛度(EA)的影響分析為了分析拉索剛度對(duì)結(jié)構(gòu)模態(tài)及對(duì)應(yīng)頻率的影響。在三索一拱模型的基礎(chǔ)上，拉索剛度取1、1.5、2倍原抗拉剛度分別建立模型：模型1-1(抗拉剛度為EA)、模型1-2(抗拉剛度為1.5EA)和模型1-3(抗拉剛度為2EA)，進(jìn)行動(dòng)力特性計(jì)算，前10階振動(dòng)頻率及對(duì)應(yīng)模態(tài)分布見表3。表3 不同拉索抗拉剛度時(shí)索-拱模型振動(dòng)特性對(duì)比表3中3個(gè)模型計(jì)算的結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)：隨著拉索抗拉剛度的增加，拱繞拱腳轉(zhuǎn)動(dòng)的頻率增加，說明扣索抗拉剛度增
中外公路 2020年4期2020-09-14
- 早齡期砂漿抗拉強(qiáng)度及彈性模量研究
升早齡期混凝土的抗拉強(qiáng)度與變形能力.早齡期抗拉強(qiáng)度、抗拉彈性模量是砂漿力學(xué)性能的重要參數(shù)，決定了砂漿的早期抗開裂能力.因此,水泥基材料的早齡期抗拉強(qiáng)度與抗拉彈性模量的研究對(duì)水泥基材料早期開裂具有重要意義.目前,針對(duì)水泥基材料抗拉彈性模量的測(cè)定已有較多學(xué)者做了研究,如：陳萌等[4]利用軸向拉伸試驗(yàn)裝置測(cè)試了混凝土5個(gè)齡期(3、7、14、28、60d)的抗拉彈性模量,得出了其抗拉彈性模量隨齡期的發(fā)展變化規(guī)律;曾力等[5]通過砂漿黏結(jié)拉伸強(qiáng)度測(cè)試儀測(cè)試了砂漿7、
建筑材料學(xué)報(bào) 2020年4期2020-08-28
- 用紙?jiān)熳鶚颍ǖ谝恢v）
特性，那就是比較抗拉但不抗壓。這是什么意思呢？請(qǐng)看右圖。平鋪在橋墩上的紙，如果給它施加垂直于紙面方向的力（即壓力），只要很小一點(diǎn)力就能使紙面彎折，甚至破損。但如果沿著紙面方向用力（即拉力），就要很大的力才能讓紙“屈服”。不信，請(qǐng)你找一張報(bào)紙，兩手各拿報(bào)紙的一端向左右兩邊扯，看看要用多大力才能扯破它。知道了這個(gè)特性，咱們就可以通過“變形術(shù)”來讓紙張“揚(yáng)長避短”——發(fā)揮抗拉的長處，回避不抗壓的短處，造出堅(jiān)固的橋梁啦。比如在上面的實(shí)驗(yàn)里，把紙折成W形后，本來從上
學(xué)苑創(chuàng)造·B版 2020年5期2020-07-06
- 普通混凝土劈裂抗拉尺寸效應(yīng)試驗(yàn)研究
具有抗壓能力強(qiáng)和抗拉能力較弱的特點(diǎn)，對(duì)于混凝土抗拉尺寸效應(yīng)的研究具有重要意義，然而對(duì)于混凝土抗拉強(qiáng)度尺寸效應(yīng)的研究尚不系統(tǒng)。因此有必要系統(tǒng)的對(duì)混凝土抗拉強(qiáng)度尺寸效應(yīng)進(jìn)行研究。本文設(shè)計(jì)三種強(qiáng)度等級(jí)普通混凝土，考慮三種不同立方體尺寸，應(yīng)用液壓伺服機(jī)和劈裂抗拉裝置對(duì)混凝土劈裂抗拉加載方式尺寸效應(yīng)進(jìn)行研究，通過試驗(yàn)得到不同加載工況混凝土破壞形態(tài)和劈裂抗拉強(qiáng)度特征值，從定性和定量角度分析尺寸效應(yīng)對(duì)混凝土劈裂抗拉加載方式下的力學(xué)性能影響。1.試驗(yàn)方案1.1 試件設(shè)計(jì)本
- 建筑幕墻槽式預(yù)埋件在混凝土中靜力抗拉、抗剪性能檢測(cè)方法
視。關(guān)于預(yù)埋件的抗拉抗剪實(shí)驗(yàn)，國內(nèi)有周哲秦夢(mèng)宇[1-2]等做的平板式預(yù)埋件的抗剪和抗拉實(shí)驗(yàn)，現(xiàn)在工程實(shí)際應(yīng)用中使用的槽式預(yù)埋件要求檢測(cè)的案例比較多，筆者根據(jù)多年來對(duì)槽式預(yù)埋件的抗拉、抗剪檢測(cè)的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)槽式預(yù)埋件靜力抗拉、抗剪性能檢測(cè)提出具體檢測(cè)儀器、檢測(cè)方法，對(duì)實(shí)際檢測(cè)中的一些問題進(jìn)行探討。2 最大檢測(cè)荷載的確定槽式預(yù)埋件通常有外立面和樓面兩種埋置形式，受力為主要由風(fēng)荷載和重力荷載產(chǎn)生的抗拉和抗剪力?？筛鶕?jù)幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書中設(shè)計(jì)的要求確定檢測(cè)荷載，或采用以下
廣東建材 2019年5期2019-06-05
- 導(dǎo)軌式抗拉橡膠支座力學(xué)性能研究
然而橡膠隔震支座抗拉能力不強(qiáng),受拉后內(nèi)部易形成負(fù)壓狀態(tài)，從而產(chǎn)生許多空孔，其豎向受壓剛度降低為初期剛度的1/2左右[4]，并且在拉應(yīng)力達(dá)到1.5～3.0 MPa時(shí)支座抗拉剛度會(huì)急劇下降，表現(xiàn)出雙線性特征[5]。橡膠隔震支座的受拉問題一直是阻礙隔震技術(shù)在高層建筑中應(yīng)用的主要障礙之一[6]。國內(nèi)外學(xué)者為解決橡膠支座地震作用下受拉破壞問題開展了大量研究工作。Kelly等[7]應(yīng)用球鉸連桿的方式來抵抗地震作用；Nagarajaiah等[8]提出以彈簧和橡膠支座組合
振動(dòng)與沖擊 2018年22期2018-11-30
- 基于改進(jìn)的Lee-Fenves模型的混凝土堆石壩抗塑性損傷數(shù)值分析
在進(jìn)行水工建筑物抗拉計(jì)算時(shí)，不可實(shí)現(xiàn)混凝土鋼體抗拉動(dòng)態(tài)計(jì)算，存在一定的局限。有學(xué)者引入抗拉應(yīng)變曲線，實(shí)現(xiàn)了對(duì)傳統(tǒng)Lee-Fenves 模型的改進(jìn)，但是改進(jìn)的Lee-Fenves 模型在混凝土堆石壩抗震能力分析的應(yīng)用還不多見。為此，本文引入改進(jìn)的Lee-Fenves 模型，以遼寧南部某混凝土堆石壩為工程實(shí)例，對(duì)該混凝土堆石壩的塑性損傷進(jìn)行數(shù)值分析，并結(jié)合原型觀測(cè)試驗(yàn)分析改進(jìn)的Lee-Fenves 模型在應(yīng)力計(jì)算的精度上的改善。1 改進(jìn)的Lee-Fenves
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2018年5期2018-08-31
- X75海底管線管應(yīng)變極限的數(shù)值模擬
一定的屈服強(qiáng)度或抗拉強(qiáng)度范圍內(nèi)[1-4]。這些安全系數(shù)實(shí)際上都是基于經(jīng)驗(yàn)的，使得壓力雖然安全但偏于保守，不能真實(shí)反映鋼管性能的客觀變化規(guī)律，容易造成材料浪費(fèi)。而在管線鋼的各項(xiàng)性能指標(biāo)中，拉伸性能是最重要、最基本的性能，也是管道設(shè)計(jì)和安全評(píng)價(jià)最重要的依據(jù)。國外對(duì)大變形鋼管進(jìn)行過全尺寸實(shí)物試驗(yàn)，得出關(guān)于拉伸的應(yīng)變極限研究成果。但目前我國不具備大口徑鋼管全尺寸拉伸的試驗(yàn)條件，因此采用數(shù)值模擬方式計(jì)算應(yīng)變極限。本研究采用ANSYS軟件對(duì)X75海底管線管在不同的變形
電焊機(jī) 2018年6期2018-07-02
- 開孔鋼板拉伸試驗(yàn)研究★
，分析開孔對(duì)鋼板抗拉剛度的影響[7]。本文主要通過實(shí)驗(yàn)研究，研究了開孔的位置、孔徑大小、數(shù)量以及孔間距對(duì)板的抗拉承載力的影響。1 試驗(yàn)1.1 試件設(shè)計(jì)試件采用矩形鋼板，尺寸為200 mm×100 mm，開孔數(shù)量不同，開一個(gè)孔的鋼板，孔的中心位于鋼板的中心，開兩個(gè)孔的鋼板，兩孔沿中線對(duì)稱布置(見圖1)，孔直徑為d，間距用m表示，試件總數(shù)為12個(gè)，鋼材的等級(jí)采用Q235級(jí)。由于是對(duì)鋼板進(jìn)行拉伸，故沿鋼板長度方向各留70 mm，便于試件夾持。1.2 試件加載及數(shù)
山西建筑 2018年12期2018-06-01
- 混凝土軸心抗拉試驗(yàn)方法研究
需對(duì)其抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度及抗壓、抗拉彈性模量和其他性能進(jìn)行測(cè)試及分析。在實(shí)際試驗(yàn)過程中，并未有相關(guān)規(guī)范要求使用某種軸心抗拉試驗(yàn)方法及相關(guān)指導(dǎo)供試驗(yàn)者參考。因此國內(nèi)外相關(guān)試驗(yàn)人員自發(fā)進(jìn)行研究，得到一系列軸心抗拉試驗(yàn)方法，本文即對(duì)大多數(shù)軸心抗拉試驗(yàn)方法進(jìn)行介紹，并對(duì)其優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行分析。1 素混凝土軸心抗拉試驗(yàn)的方法目前在國內(nèi)外素混凝土軸心抗拉試驗(yàn)中使用率較高的方法主要有混凝土端部粘鋼法、混凝土端部側(cè)面鋼板夾持法、混凝土端部預(yù)埋鋼棒法、混凝土變截面法和混凝土支架法
建筑 2018年8期2018-04-26
- 鋼結(jié)構(gòu)用自鎖式單向螺栓抗拉剛度分析模型
能，對(duì)于單向螺栓抗拉剛度還沒有提出比較完善的理論模型。本文根據(jù)自鎖式單向螺栓研制開發(fā)時(shí)完成的軸向拉伸試驗(yàn)結(jié)果，進(jìn)一步研究了自鎖式單向螺栓的初始抗拉剛度，結(jié)合理論計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果提出了單向螺栓初始抗拉剛度分析模型。本文中研究的單向螺栓抗拉剛度為單向螺栓本身的抗拉剛度，即單向螺栓在預(yù)拉力消失后的抗拉剛度，而預(yù)拉力消失以前的單向螺栓抗拉剛度包含鋼板的剛度。1 單向螺栓簡介鋼結(jié)構(gòu)用自鎖式單向螺栓可以方便地用于封閉截面構(gòu)件的連接，如圖1所示。安裝時(shí)把單向螺栓穿入連
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年2期2018-04-08
- 玉米自交系和雜交種的抗倒伏能力鑒定與比較
莖稈強(qiáng)度測(cè)定儀的抗拉彎強(qiáng)度讀數(shù)記錄作為莖稈抗倒伏能力的測(cè)定指標(biāo)。同時(shí)觀察自交系的生育期，抗病性、基部節(jié)間長短、粗細(xì)進(jìn)行綜合評(píng)判[3]。1.2.2雜交種鑒定。每個(gè)品種設(shè)60 000、67 500、75 000株/hm2共3個(gè)種植密度，每品種每個(gè)密度種植10行，面積25 m2?？沟狗芰Φ臏y(cè)定一般在玉米的灌漿末期，在玉米穗位節(jié)位置應(yīng)用YYD-1型莖稈強(qiáng)度測(cè)定儀，水平推植株，使其向側(cè)方傾斜30°時(shí)的抗拉彎強(qiáng)度值[4-6]，每個(gè)處理、每個(gè)品種分別隨機(jī)抽取5個(gè)樣本測(cè)
安徽農(nóng)業(yè)科學(xué) 2018年4期2018-02-02
- 非金屬非粘結(jié)軟管拉伸性能的數(shù)值模擬分析
扁帶的環(huán)向強(qiáng)度、抗拉層扁帶的軸向拉伸強(qiáng)度及環(huán)向拉伸強(qiáng)度可以提高軟管的抗拉性能；抗拉層螺旋纏繞角和抗拉層厚度對(duì)軟管拉伸剛度的影響較大，而內(nèi)外壓、抗拉層扁帶數(shù)量和摩擦系數(shù)對(duì)軟管拉伸剛度的影響很小。非金屬非粘結(jié)軟管；有限元分析；摩擦接觸；ABAQUS；拉伸剛度海洋軟管按制造工藝，可以分為粘結(jié)軟管和非粘結(jié)軟管。按增強(qiáng)層所用材料區(qū)分，海洋軟管也可以分為金屬軟管和非金屬軟管，其中金屬軟管的增強(qiáng)層采用金屬材料，以碳鋼居多，而非金屬軟管的增強(qiáng)層則采用纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料
船海工程 2017年6期2018-01-10
- 非粘接柔性立管抗拉和抗扭剛度計(jì)算分析方法對(duì)比
)非粘接柔性立管抗拉和抗扭剛度計(jì)算分析方法對(duì)比裴曉梅， 張恩勇， 李麗瑋， 周巍偉， 曹 靜(中海油研究總院，北京 100028)針對(duì)非粘接柔性立管抗拉和抗扭剛度計(jì)算方法進(jìn)行對(duì)比。以300m水深8英寸(1英寸≈2.54cm)非粘接柔性立管為例，首先介紹了立管截面設(shè)計(jì)時(shí)計(jì)算兩種剛度所使用的理論計(jì)算方法，之后在理論計(jì)算的基礎(chǔ)上，對(duì)非粘接柔性立管進(jìn)行有限元分析，分別對(duì)比了非粘接柔性立管在軸向拉力及扭矩作用下的抗拉和抗扭剛度的計(jì)算結(jié)果，并對(duì)各層結(jié)構(gòu)的剛度貢獻(xiàn)情況進(jìn)
海洋工程裝備與技術(shù) 2017年5期2018-01-09
- 凍融循環(huán)條件下的瀝青混合料半圓彎拉試驗(yàn)
MA 16的層底抗拉強(qiáng)度和抗拉應(yīng)變的影響.結(jié)果表明：凍融循環(huán)次數(shù)相同時(shí)，隨w（SBS）的增加，瀝青混合料的層底抗拉強(qiáng)度和抗拉應(yīng)變先逐漸增大再逐漸減??；當(dāng)w（SBS）為5%時(shí)，3種級(jí)配瀝青混合料均表現(xiàn)良好的層底抗拉強(qiáng)度和抗拉應(yīng)變；AC類瀝青混合料的層底抗拉強(qiáng)度和抗拉應(yīng)變均優(yōu)于SMA類；季節(jié)性冰凍區(qū)采用w（SBS）為5%的AC 16瀝青混合料可更好地減緩路面開裂.瀝青混合料；凍融循環(huán)；半圓彎拉試驗(yàn)；抗拉強(qiáng)度；抗拉應(yīng)變?yōu)r青混凝土路面的凍融破壞是季凍區(qū)常見的道路病
- 非黏結(jié)柔性立管疲勞損傷特性分析
性進(jìn)行分析，探究抗拉層與抗壓層的疲勞特性，并分析彎曲加強(qiáng)器的存在與否對(duì)柔性立管疲勞損傷的影響。研究表明：柔性立管最內(nèi)層抗拉層上的疲勞損傷最大，從內(nèi)到外，抗拉層的疲勞損傷依次減小；抗壓層受到的疲勞損傷遠(yuǎn)小于抗拉層的疲勞損傷；彎曲加強(qiáng)器的存在可以減小立管的疲勞損傷，并改變抗拉層疲勞危險(xiǎn)點(diǎn)的位置。柔性立管；疲勞損傷；抗拉層；抗壓層；彎曲加強(qiáng)器海洋立管是連接浮體與海底井口的關(guān)鍵設(shè)備，通常分為鋼質(zhì)立管和柔性立管兩種，前者由金屬材料制成，后者由金屬和聚合物復(fù)合而成。典
海洋工程 2017年6期2017-12-11
- 抗拉隔震結(jié)構(gòu)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究
510620）抗拉隔震結(jié)構(gòu)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究梅夢(mèng)琴1，戴高鵬1，劉思聰2，朱 剛1，溫留漢·黑沙1（1.廣州大學(xué)工程抗震研究中心，廣州 510405；2.廣州城建開發(fā)設(shè)計(jì)院有限公司，廣州 510620）對(duì)一具有抗拉功能的新型疊層橡膠隔震支座抗拉機(jī)構(gòu)（簡稱新型抗拉機(jī)構(gòu)）進(jìn)行加工設(shè)計(jì)，并將加工后的新型抗拉機(jī)構(gòu)安裝于一鋼框架結(jié)構(gòu)模型的基礎(chǔ)底部，進(jìn)行地震模擬振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，考查4條地震波作用下的結(jié)構(gòu)反應(yīng)。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的分析表明：新型抗拉機(jī)構(gòu)具有良好的減震效果、耗能性能及
華南地震 2017年2期2017-11-22
- 焊前熱處理對(duì)鈹青銅微電阻點(diǎn)焊接頭性能的影響
后，時(shí)效態(tài)接頭的抗拉剪力明顯高于固溶態(tài)的。固溶態(tài)鈹青銅接頭的最大平均抗拉剪力為60.54 N時(shí)，熔核由較小的胞狀晶、較大的等軸枝晶和柱狀枝晶組成；時(shí)效態(tài)接頭最大平均抗拉剪力為137.28 N時(shí)，熔核由較大的胞狀晶和均勻細(xì)小的等軸晶組成。在相同工藝參數(shù)下，時(shí)效態(tài)接頭獲得的熱輸入量約為固溶態(tài)接頭的1.73倍。鈹青銅；焊前熱處理；微電阻點(diǎn)焊；力學(xué)性能；顯微組織鈹青銅是一種耐蝕、耐疲勞、無磁性、導(dǎo)電導(dǎo)熱性能優(yōu)異的有色金屬，經(jīng)固溶處理和固溶再時(shí)效處理后都具有較高的強(qiáng)
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2016年11期2016-12-13
- 支座沉降時(shí)抗拉剛度對(duì)結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力的影響
1)?支座沉降時(shí)抗拉剛度對(duì)結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力的影響劉 曉 紅(寧夏建設(shè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，寧夏 銀川 750021)利用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，計(jì)算了超靜定結(jié)構(gòu)在支座沉降時(shí)不同數(shù)值的抗拉剛度產(chǎn)生的位移和內(nèi)力，并對(duì)其計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較，指出支座沉降時(shí)很多時(shí)候需要考慮桿件的軸向變形情況。結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，抗拉剛度，支座沉降，位移，內(nèi)力0 引言結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器[1]是一個(gè)關(guān)于結(jié)構(gòu)力學(xué)分析的簡單實(shí)用的計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算軟件，其求解內(nèi)容包括了二維平面結(jié)構(gòu)(體系)的幾何組成、靜定和超靜定結(jié)構(gòu)的
山西建筑 2016年28期2016-11-25
- 錨桿剛度對(duì)樁的作用分析及應(yīng)用
的剛度就是錨桿的抗拉剛度。樁錨形成后，錨桿由鋼筋或鋼絞線、水泥(砂)漿或錨桿粘結(jié)劑和土體組成。錨桿的剛度就由鋼筋或鋼絞線的剛度、水泥(砂)漿或錨桿粘結(jié)劑的剛度及土體的剛度組成。準(zhǔn)確的錨桿剛度應(yīng)該是在錨桿形成后的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量值。下面分析一下錨桿的受力狀態(tài)，提出錨桿剛度的假定。樁錨形成后，什么時(shí)候產(chǎn)生水平力是無法知道的，也就是說在樁錨壽命內(nèi)，只要樁錨不垮塌，水平力何時(shí)產(chǎn)生是無法知道的，也沒有必要知道。因此，錨桿是否受力，也是無法知道的。但是，我們?cè)O(shè)計(jì)的錨桿是按現(xiàn)行
四川建筑 2016年5期2016-11-22
- 一種鋼包車電纜的改進(jìn)與研制
高了電纜的柔軟、抗拉、耐磨、阻燃、防鋼液飛濺等特殊性能，滿足鋼包車電纜現(xiàn)場(chǎng)使用要求，大大提高鋼包車電纜的使用壽命。【關(guān)鍵詞】柔軟；抗拉；阻燃；防鋼液飛濺灼傷Ladle Car Cable of Improvement and DevelopmentKANG Xue-feng（Anhui Hualing Cable Group co.， LTD.， Wuwei Anhui 238371， China）【Abstract】Ladle car cable in
科技視界 2016年7期2016-04-01
- 溫度變化時(shí)抗拉剛度對(duì)結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力的影響
21）溫度變化時(shí)抗拉剛度對(duì)結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力的影響劉曉紅 （寧夏建設(shè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院,銀川 750021）用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算桿系結(jié)構(gòu)在荷載作用下的內(nèi)力和位移時(shí)，一般不考慮桿件的軸向變形，即把抗拉剛度EA設(shè)為無窮大。論文用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，求解二次超靜定結(jié)構(gòu)在溫度變化時(shí)不同數(shù)量級(jí)的抗拉剛度產(chǎn)生的內(nèi)力和位移的大小，進(jìn)而對(duì)其大小進(jìn)行比較和研究，得出溫度變化時(shí)需要考慮桿件的軸向變形的結(jié)論。溫度變化；抗拉剛度；結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器；內(nèi)力和位移【DOI】10.13616/j.cnk
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2016年17期2016-03-01
- 地震勘探電纜與應(yīng)答器的固定裝置
；不銹鋼；抗腐；抗拉在海上地震勘探作業(yè)中需將地震勘探電纜與應(yīng)答器固定在一起投放到海底工作?，F(xiàn)階段海洋勘探電纜與應(yīng)答器的固定方法是：采用麻繩纏繞或塑料固條固定。兩種方法連接用材料都是一次性使用，造成極大的浪費(fèi)。且采用這兩種方法固定時(shí)方法笨拙、用時(shí)較長，固定處結(jié)大，有時(shí)還必須使用黑膠布重復(fù)固定。生產(chǎn)時(shí)更換個(gè)別應(yīng)答器耽誤時(shí)間較長，因風(fēng)向水流各種因素導(dǎo)致排列偏移較大，從而影響地震勘探資料采集效果。為解決上述問題我們根據(jù)實(shí)際情況發(fā)明了新型地震勘探電纜與應(yīng)答器的固定裝
科技與企業(yè) 2015年3期2015-10-21
- ACI318關(guān)于螺栓承載力的介紹
8分別提供了螺栓抗拉承載力和抗剪承載力的計(jì)算方法，并利用其組合作用確定了螺栓設(shè)計(jì)承載力。本文以工程中常用的帶彎鉤螺栓和帶端板螺栓為例詳述螺栓承載力的計(jì)算方法(見圖1)。1 抗拉承載力拉力作用下，螺栓一般會(huì)發(fā)生四種破壞方式(見表1)，ACI318對(duì)每一種破壞方式均提供了承載力計(jì)算方法，抗拉極限承載力取四者的最小值。表1 螺栓抗拉破壞方式1.1 螺栓材料抗拉承載力1.2 混凝土拉裂承載力1.3 螺栓抗拔承載力螺栓的抗拔承載力可以參考實(shí)驗(yàn)值(95%保證率)且不應(yīng)
山西建筑 2015年6期2015-06-07
- 焊釘連接件抗拉承載力試驗(yàn)
0mm的焊釘來抵抗拉力作用.McMackin［3］和 Pallarés［4］研究表明，在拉力作用下，焊釘連接件主要呈現(xiàn)混凝土掀起的脆性破壞和焊釘拉斷的延性破壞等破壞模態(tài)，并建議基于焊釘延性破壞進(jìn)行焊釘連接件抗拉承載力設(shè)計(jì)計(jì)算.焊釘發(fā)生延性破壞時(shí)，變形較大，有利于在極限狀態(tài)下焊釘內(nèi)力的重分布和整體結(jié)構(gòu)的塑性發(fā)展.ACI［5］和PCI［6-7］等標(biāo)準(zhǔn)在早期版本中就已包含針對(duì)不同破壞模態(tài)的焊釘連接件抗拉承載力計(jì)算式.然而，所提計(jì)算式所依據(jù)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)中，焊釘高度相
- 高層建筑抗拉隔震支座國內(nèi)外研究現(xiàn)狀
0 MPa時(shí)支座抗拉剛度會(huì)急劇下降[4]，表現(xiàn)出雙線性特征[5]。1 現(xiàn)行橡膠隔震支座無法承受拉力的解決對(duì)策我國 《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011-2010)明確要求隔震支座不宜出現(xiàn)拉應(yīng)力，即使出現(xiàn)拉應(yīng)力也應(yīng)控制在1 Mpa以下[6]。隔震支座出現(xiàn)受拉，最根本的成因是，地震引起的拉力超過了隔震支座所承受的結(jié)構(gòu)自重。因此可以通過下列方法解決隔震支座受拉不足的問題：（1）增大隔震支座所承受的重力荷載范圍。（2）減小地震作用引起的拉力。（3）采用抗拉能力高
華南地震 2014年1期2014-11-20
- 鋼管腳手架扣件抗拉性能等不達(dá)標(biāo)
5%。主要問題：抗拉性能、抗滑性能、抗破壞試驗(yàn)不符合標(biāo)準(zhǔn)要求。紅榜黑榜主要不合格項(xiàng)目分析一是抗拉性能不合格。主要表現(xiàn)為個(gè)別產(chǎn)品對(duì)接扣件的抗拉性能未能達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求，此種產(chǎn)品在使用中一旦受力，扣件就容易脫開，給使用者留下安全隱患。不合格的主要原因是個(gè)別企業(yè)對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量控制不嚴(yán)，使扣件的整形不夠好，造成對(duì)接時(shí)產(chǎn)生間隙。二是抗滑性能不合格。主要是個(gè)別直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的抗滑性能未能達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求。直角扣件主要表現(xiàn)為扣件接觸面上有毛刺，整形不夠好，導(dǎo)致扣件在工作狀態(tài)中受
大眾標(biāo)準(zhǔn)化 2014年12期2014-03-19
- 預(yù)留縫對(duì)混凝土強(qiáng)度影響實(shí)驗(yàn)研究
無預(yù)留縫試塊進(jìn)行抗拉和抗壓強(qiáng)度對(duì)比實(shí)驗(yàn);第二類是對(duì)預(yù)留縫位置相同、尺寸不同的試塊分別進(jìn)行抗拉和抗壓強(qiáng)度對(duì)比實(shí)驗(yàn);第三類是對(duì)預(yù)留縫尺寸相同、位置不同的試塊分別進(jìn)行抗拉和抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)。1.2 實(shí)驗(yàn)步驟(1)采用32.5水泥，根據(jù)混凝土配合比參考手冊(cè)得到混凝土配合比1∶0.73∶1.506∶2.797。采用人工拌合、機(jī)械振搗，制作60個(gè)150 mm×150 mm×300 mm的混凝土試塊。其中A類(無預(yù)留縫)試塊24個(gè);B類(預(yù)留縫位置在中間)試塊:BV1(預(yù)留
四川建筑 2012年6期2012-10-29