內水
- 基于耐震時程法的淺埋壓力箱涵結構抗震分析
文考慮壓力箱涵有內水壓力和無內水壓力2種計算工況。2種工況均取模型上部均布荷載0.1 MPa，內水壓力為0.2 MPa。在地震反應分析時，箱涵內部動水壓力采用附加質量法施加。3 計算結果分析3.1 箱涵最大相對位移在耐震時程的輸入下，結構的位移響應往往是往復滯回的，因此在對壓力箱涵位移進行分析時可依據下式將耐震時程法的分析結果進行處理，即fEDP(t)=max(Abs(fEDP(τ)，τ∈[0，t]))(6)式中，fEDP(t)為t時刻的工程需求參數(shù)；fE
水力發(fā)電 2023年11期2023-11-22
- 某長距離供水工程的開關閥過渡過程模擬及優(yōu)化
以調流及消減管道內水壓力,末端凈水廠前設有蝶閥用以控制系統(tǒng)水流開關。工程上庫最高水位為847.46m,末端凈水廠水位782.96m,系統(tǒng)設計總流量為0.25m3/s。2.1 穩(wěn)態(tài)運行計算與分析首先對工程的穩(wěn)態(tài)運行進行恒定流工況分析。計算工況為:上庫水位847.46m,末端凈水廠782.96m,系統(tǒng)流量0.25m3/s。穩(wěn)定運行工況下輸水系統(tǒng)運行參數(shù)見表1。表1 穩(wěn)定運行工況下輸水系統(tǒng)運行參數(shù)由表1可知,穩(wěn)定運行狀態(tài)下系統(tǒng)中的最大內水壓力為118.25m,位
黑龍江水利科技 2023年10期2023-11-01
- 陽江抽蓄電站引水系統(tǒng)充排水試驗監(jiān)測成果分析
充水后襯砌頂部受內水壓力擠壓較大從而導致內水外滲,外滲水壓力作用于圍巖,進而產生襯砌與圍巖徑向變形不同步的情況。根據測縫計觀測成果分析得出,充排水試驗前期引水系統(tǒng)圍巖與襯砌混凝土接縫開合度小幅度增大,圍巖與襯砌接縫開度與充排水呈正相關性,隨內水壓力的增加而增大,充水后期開合度變化幅度較小,最大增加約0.20 mm,整體呈張開狀態(tài)。這是因為前期充水時溫度下降,熱脹冷縮原理使得接縫開合度增大；隨著充水進行,內水開始外滲,內水壓力直接作用于圍巖,圍巖向外側的徑向
陜西水利 2022年12期2022-11-30
- 內水切密封條結構對異響的影響分析及優(yōu)化設計
151 引言車門內水切密封條（以下簡稱內水切）是轎車玻璃升降系統(tǒng)的主要零件，具有降噪、裝飾，支撐玻璃平穩(wěn)升降等功能。近年來隨著消費者對乘坐舒適性的要求提升，由內水切造成的玻璃升降異響問題日益受到關注。在玻璃升降過程中，內水切常見的異響類型有兩種，一種為摩擦異響，即玻璃與內水切絨毛之間的摩擦發(fā)出的異響，表現(xiàn)為“吱吱”“唧唧”聲；另一種為共振異響，即內水切在玻璃升降過程中不穩(wěn)定，與周邊件發(fā)生敲擊，表現(xiàn)為“咕咕”聲。內水切異響影響因素比較復雜，在斷面設計階段就需
時代汽車 2022年20期2022-10-20
- 復合式襯砌結構原位試驗與數(shù)值分析
法承受輸水隧洞的內水壓力[1]。因此，工程中常采用雙層襯砌結構，以保證隧洞的安全性及耐久性[2]。雙層襯砌結構存在兩層結構，其結構受力及變形情況難以分析。雙層復合式襯砌結構采取先后兩次支護，其中各構件聯(lián)合承擔相關應力，有利于提高結構穩(wěn)定性。但其結構復雜，受力傳遞機理、變形情況尚不明確，已成為國內外研究的熱點問題。孫明社等[3]以復合式襯砌結構為研究對象，分析評價其圍巖和支護應力。粟威[4]以高速鐵路隧道復合式襯砌結構為研究對象，提高收斂約束法分析其結構可靠
水利科技與經濟 2022年10期2022-10-18
- 架空梁式圓管橫向結構內力計算的彈性理論解析法
除管體自重、均勻內水壓力、水重外，管段兩截面之間還存在剪力差，剪力差與上述荷載之和維持平衡。其內力計算，以往均視圓管橫斷面為在荷載和反力作用下處于平衡狀態(tài)的三次超靜定環(huán)形結構，采用結構力學的彈性中心法列出力法方程，求解出其超靜定結構多余力，再據圓管截面的靜力平衡方程進行內力求算。為此，采用了如下簡化處理措施[1]：一是利用結構的對稱性，假想從管頂切開，然后用鋼臂將切口點與彈性中心點（可證明圓管的彈性中心即為圓心）相連接；二是將切口處的未知力移至彈性中心，列
大壩與安全 2022年2期2022-08-04
- 乳狀液膜萃取苯酚廢水的研究
劑用量、油水比、內水相NaOH濃度、內水相殼聚糖濃度和萃取時間，并通過電導率測定考察了乳狀液膜的穩(wěn)定性。2 實驗部分2.1 油包水乳狀液的制備首先，將不同比例的煤油和乳化劑Span 80在100 mL燒杯中攪拌混合2 min；然后加入一定濃度的NaOH溶液，采用實驗室多功能分散砂磨機在4000 r/min速度下攪拌5 min，使膜相煤油和內水相NaOH溶液充分混合。2.2 乳狀液膜萃取取200 mL待處理的100 mg/L苯酚溶液于燒杯中，在250 r/m
江西化工 2022年3期2022-07-21
- 高水頭抽水蓄能電站壓力鋼管設計探討
鋼管時，下斜井段內水壓力變化大，采用同一強度鋼板管壁厚度變化大。為避免鋼管壁厚變化大、厚度較大鋼管加工工藝復雜、加工制造困難、影響工期等不利因素，引水下斜井段鋼管強度可分段逐步提高，具體壓力鋼管材質選擇原則：通過結構計算，若500 MPa級鋼板厚度超過38 mm，則跳檔采用600 MPa 級剛板；若600 MPa 級剛板厚度超過50 mm，則需采用800 MPa 級鋼板，且800 MPa 級鋼板厚度不宜超過50 mm，不同管節(jié)間壁厚級差宜取2 mm。尾水壓
東北水利水電 2022年6期2022-06-28
- 內水壓力作用下3層襯砌輸水隧洞結構受力分析
模型，分析了不同內水壓力作用下3層襯砌輸水隧洞受力情況。2 工程概況南方某城市為解決該地區(qū)存在的缺水問題，從珠江三角洲某西部西江水系向缺水地區(qū)輸水。輸水隧洞穿越核心城市群，沿線建筑物較為密集，上覆軟土厚度大，河網較發(fā)達，地表水豐富、內外水壓均較高[7- 9]。該輸水隧洞總設計長度121.3km，主干線長度為95.8km，分干線長度為25.5km。該輸水隧洞襯砌結構拼裝采用錯峰方式，襯砌圓環(huán)通過12根螺栓連接6塊混凝土管片而成，隧洞管片厚0.3m，隧洞內徑5
水利技術監(jiān)督 2022年4期2022-04-08
- 裂紋內水壓力對重力壩裂紋擴展過程影響的研究
天禹，寧寶寬裂紋內水壓力對重力壩裂紋擴展過程影響的研究劉鈞玉1，張 琪1，王宇旸1，孔祥娜2，張?zhí)煊?，寧寶寬1（1.沈陽工業(yè)大學 建筑與土木工程學院，遼寧 沈陽 110870；2.錦州市水利事務服務中心，遼寧 錦州 121015）基于擴展有限元法（Extended finite element method）研究混凝土重力壩的裂紋擴展過程，首先通過對帶裂紋的簡支梁進行數(shù)值模擬驗證了XFEM的可行性和準確性。以Koyna壩為例，計算了不同水壓力分布下3種不
遼寧工業(yè)大學學報(自然科學版) 2022年1期2022-01-15
- 基于間隙變化的鎮(zhèn)安抽水蓄能電站壓力鋼管聯(lián)合承載機理研究
了固結灌漿對圍巖內水壓力分擔率的影響,結果表明，通過固結灌漿提高圍巖分擔率的效果不明顯;文獻[4]以圓柱殼的軸對稱彎曲理論為基礎,建立了密間距加勁壓力鋼管整體結構分析的理論公式,并用有限單元法進行了驗證,為加勁壓力鋼管整體結構分析及優(yōu)化設計提供了理論基礎;文獻[5]采用半解析有限元法對加勁環(huán)式壓力鋼管進行了非線性分析與穩(wěn)定性計算,結果表明，加勁環(huán)式壓力鋼管具有較好的受力性能;文獻[6-7]利用有限元程序分析了水電站月牙肋鋼岔管聯(lián)合承載機理,給抽水蓄能電站埋
華北水利水電大學學報(自然科學版) 2021年6期2021-12-22
- 引水隧道內水壓力對隧洞襯砌穩(wěn)定性影響
研究分析引水隧道內水壓力對隧洞襯砌穩(wěn)定性影響。1 工程概況本研究結合某地區(qū)供水工程隧道，其隧洞全長30 km，隧洞開挖完成后，進行回填豆礫石和C50襯砌管片施工作業(yè)。本研究視施工后的材料強度已基本穩(wěn)定，并且約有為200 m的水頭施加在襯砌內表面，其圍巖材料特性和其他材料參數(shù)見表1和表2。表1 圍巖材料參數(shù)表2 襯砌材料參數(shù)2 模型建立為了研究內水壓作用下隧道襯砌穩(wěn)定性的變化規(guī)律，本研究選取隧道中某一標準段三環(huán)作為研究對象，采用ABAQUS有限元軟件建立模型
水利科技與經濟 2021年11期2021-12-04
- 外界壓力作用下水工隧洞受力研究
(1)通過給定的內水壓力計算襯砌外壁水壓力、襯砌和圍巖在水壓力作用下的位移。(2)若圍巖與襯砌接觸，則計算襯砌與圍巖接觸力；若圍巖與襯砌不接觸，則直接計算襯砌環(huán)向應力從而判斷襯砌開裂與否。(3)如果襯砌開裂則假設襯砌與圍巖接觸，則直接得到模擬結果；如果襯砌開裂，則假設襯砌與圍巖無接觸作用，從而計算襯砌結構外側水壓力，然后判定鋼筋不均勻系數(shù)；當不均勻系數(shù)小于0.3時，取值為0.2計算襯砌外壁水壓力。(4)當襯砌與位移不接觸時，直接輸出結果，反之則計算襯砌與圍
水利技術監(jiān)督 2021年11期2021-12-03
- Moragne v.States Marine Lines內水過失致死索賠案述評
責任理論;非海員內水過失致死起訴，依據海洋基本法索賠。Moragne v. States Marine Lines（以下簡稱Moragne案）為過失致死索賠訴訟開辟先河，確定相對過失理論在內水過失致死的適用。關鍵詞：內水 過失致死 相對過失責任一、基本案情1970年，長岸人Moragne登船工作，在船舶航行于佛羅里達水域期間死亡。Moragne之妻認為被告船東存在過失，并違反適航義務，未保證船舶及其器械處于安全合適狀態(tài)，依據《佛羅里達州過失致死法案》（以下
科學與生活 2021年4期2021-11-10
- 雙向拍門一體式閘門泵的布局思考與應用討論
外河道水位而導致內水倒灌所產生的各種水力學問題，比如水錘沖擊、電機逆轉等不利情形依然存在。故為了解決這些問題，一體式閘門泵在實際工程應用中還需選擇截流閉鎖裝置如拍門裝置來予以應對。然而，拍門裝置的加持必然會產生影響潛水泵乃至閘門的諸多負面問題，也因此，在設計閘門泵時需要對閘門與泵的耦合做適當?shù)膬?yōu)化。當下，拍門裝置的閉合動作對泵體產生的影響是常見的和實質性的，有關這方面的研究主要涉及拍門撞擊理論、拍門在啟泵停泵期間動力學行為等等。本文以配置有雙向拍門裝置的一
珠江水運 2021年19期2021-11-08
- 周寧抽水蓄能電站引水系統(tǒng)充排水試驗問題分析
前鋼管，進行水道內水位監(jiān)測及內水壓力測讀，以保證沖水水位高度的精確控制。充水試驗分7個階段進行，前5個階段充水速率10m/h，后兩個階段因沖水水頭較高，水道內壓力已經比工程最小地應力小，所以只需按照5m/h的充水速率進行小臺階充水。前3個階段穩(wěn)壓時間按照48h控制，后4個階段穩(wěn)壓時間至少72h，在第1階段的充水過程中必須加強水位控制并做好排水設施運行可靠性檢查。排水與充水對與抽水蓄能電站安全運行同樣重要，故應保證排水程序及水位下降速率的合理性，防止應排水速
黑龍江水利科技 2021年10期2021-10-25
- 墊層蝸殼中彈性墊層作用的分析計算
要作用是減少蝸殼內水壓力外傳至外包混凝土、充分發(fā)揮金屬蝸殼的承載力。大量研究表明，設置彈性墊層的蝸殼，仍有部分內水壓力傳至外部混凝土[1～2]，且外部混凝土承載比受彈性墊層彈性模量和厚度的影響[3～4]，墊層E/d 相同，外包混凝土承載比基本相同，E/d 減小，外包混凝土承載比減小，當E/d 減小到一定程度時，外包混凝土承載比幾乎不再變化。文獻[5]中也有明確的要求，對設置彈性墊層的金屬蝸殼，傳至混凝土上的內水壓力應根據墊層設置范圍、厚度及墊層材料的物理力
湖南水利水電 2021年3期2021-08-17
- 高壓縮彈性墊層對復式碳纖維加固PCCP的應變影響分析
等特點，在相同的內水壓力下，復式碳纖維加固方法中碳纖維的徑向位移囊括了墊層的壓縮量，導致碳纖維環(huán)向變形增大，進而提高了碳纖維的環(huán)向應力，使碳纖維承擔更多的內水壓力。該加固方法可以較充分發(fā)揮碳纖維布高強的特性，更好的起到碳纖維布與PCCP聯(lián)合受力的效果［20-22］。現(xiàn)有研究已經針對0.75 m管徑鋼筒進行了室內模型試驗，并通過建立基于彈性力學厚壁圓筒理論的計算模型和有限元模型，將試驗結果與計算結果進行對比，試驗結果與計算結果基本一致［21］。目前國內外主要
中國水利水電科學研究院學報 2021年3期2021-07-13
- 長距離輸水隧洞穩(wěn)定性及支護研究
來源于圍巖壓力及內水壓力。由于隧洞的標高在掘進過程中緩慢上升，速調與目標點的高差也在發(fā)生變化， 因此不同段的內水壓力也不同。本文就輸水隧洞施工期及運營期的穩(wěn)定性影響進行了研究，利用有限元軟件Abaqus分析隧洞在各個階段襯砌各方面的變化，并考慮不同內水壓力下隧洞襯砌的最大應力。針對應力增加過快的情況，采用了不同的支護措施，分析其對隧洞安全性起到的作用，最終對隧洞施工給出相應建議。1 工程概況榆林某輸水隧洞東線供水對象主要為榆林能源化工基地(解決其資源性缺水
地下水 2021年3期2021-07-05
- 城鄉(xiāng)供水管網模型建立及水力計算分析
工況都會引起管道內水壓力和流量的劇烈波動。因此，應建立數(shù)學模型就系統(tǒng)輸水安全性予以校核，預測系統(tǒng)危險工況進而為后續(xù)進行各種特征工況下的水力過渡過程計算奠定基礎。1 數(shù)學模型通過式(1)、式(2)建立描述任意管道中的水流運動狀態(tài)的數(shù)學模型：(1)(2)式中：H為測壓管水頭；Q為流量；D為管道直徑；A為管道面積；t為時間變量；a為水錘波速；g為重力加速度；x為沿管軸線的距離；f為摩阻系數(shù)；β為管軸線與水平面的夾角。式(1)、式(2)可變換為標準雙曲型偏微分方程
陜西水利 2021年4期2021-05-28
- 抽水蓄能電站引水系統(tǒng)布置方案對水力過渡過程影響
，引水上平段最小內水壓力已成為該方案比較選擇的制約性因素，因此復核計算的重點為引水上平段最小內水壓力，同時關注蝸殼末端最大壓力上升值、尾水管進口最小壓力下降值及機組轉速最大上升率等參數(shù)。根據一豎井一斜井方案的輸水系統(tǒng)布置，②輸水系統(tǒng)（3號、4號機組）長度較①輸水系統(tǒng)（1號、2號機組）長度更大，故針對3號、4號機組進行復核。2.2 大波動過渡過程復核計算控制值大波動過渡過程復核計算控制值如下：（1）可研階段蝸殼進口最大壓力升高率按照30%控制(約1 001
水電站機電技術 2021年4期2021-05-01
- 內水切表面涂層對玻璃下降噪音的影響及優(yōu)化
的重要部件之一，內水切起到了隔音、降噪以及車內環(huán)境密封的關鍵作用。為了優(yōu)化內水切的產品性能以提升門窗系統(tǒng)運行品質，內水切的表面涂層、斷面結構、變形特性以及插拔受力狀況都是重要的控制因素。目前，植絨涂層廣泛地應用在內水切與車窗接觸的唇邊表面，以達到減小玻璃升降阻力，增大唇邊耐磨性的目的。然而在實際考核過程中，筆者及其團隊發(fā)現(xiàn)量產的多個車型均存在玻璃升降過程中的異響問題，并且在濕度較高的情況下異響問題的缺陷率相對更高。因此，筆者及其團隊以北京奔馳某車型為研究對
中國設備工程 2021年7期2021-04-14
- 大尺寸水工隧洞襯砌物理模型試驗系統(tǒng)研制與應用
變化、充水期隧洞內水作用、長期運行時圍巖蠕變荷載、外水壓力以及巖體地溫與隧洞過水溫度荷載等，均對襯砌的穩(wěn)定安全產生一定的影響。對于這些復雜的問題，一方面要借助理論分析［1-2］、計算機模擬仿真進行研究［3-4］；另一方面，則需要借助大型物理模型試驗的手段來解決［5］。目前，國內外已經建造并開展試驗的隧洞（道）物理模型試驗系統(tǒng)多集中于研究分析地下洞室開挖過程中災害模擬、圍巖穩(wěn)定、支護安全以及圍巖與支護協(xié)同作用的影響等方面。蘇海?。?］、李浪等［7］、張慶松等
水利學報 2020年12期2021-01-28
- 貴州省某中型水庫輸水管道結構計算
下，管道同時承受內水壓力與外部荷載，內水壓力對管道內四周均勻作用，可以抵消部分彎曲應力；明裝運行狀態(tài)下管道僅承受內水壓力，埋地空管狀態(tài)下管道僅承受外荷載作用，2種狀態(tài)均無作用力抵消；因此，明裝運行和埋地空管狀態(tài)為輸水管道的較不利狀態(tài)，擬選的管材需保證管道在最不利狀態(tài)下的結構穩(wěn)定。3 鋼管結構計算根據GB 50332—2002《給水排水工程管道結構設計規(guī)范》，管道系統(tǒng)在正常工作情況下，選用鋼管管材的設計內水壓力按下式計算：Fwd=Fw+0.5(1)式中，F(xiàn)w
水利技術監(jiān)督 2020年6期2020-12-14
- 抽水蓄能電站壓力鋼管與圍巖縫隙對壓力鋼管受力及圍巖分擔率的影響分析
的功能主要是承擔內水壓力和防滲，而回填混凝土襯砌是將徑向壓力傳遞給圍巖，由壓力鋼管和圍巖共同承擔內水壓力[1-4]。由于混凝土和灌漿漿液收縮、鋼管和圍巖冷縮等諸多因素影響，鋼襯和混凝土襯砌之間存在縫隙、混凝土襯砌和圍巖之間存在縫隙，甚至由于施工質量等原因，局部可能空洞脫空，造成局部變形過大和應力集中等現(xiàn)象，縫隙值的大小關系鋼板襯砌的安全，影響圍巖分擔率[5-8]。本文選取頂拱和底拱回填混凝土施工質量難以保證且內水壓力大的輸水系統(tǒng)下平段，通過改變不同的縫隙值
水電與抽水蓄能 2020年3期2020-07-10
- 高水頭水電站壓力鋼管 穿廠房水下墻結合部位的有限元分析
況下不受壓力鋼管內水壓力作用，避免因鋼管內水壓力作用，在結合部位墻體出現(xiàn)環(huán)向裂縫而形成滲水通道，影響電站的正常使用。近年來，隨著能源需求的不斷增長，水電站開發(fā)以水資源利用最大化為原則，規(guī)劃設計了一大批高水頭、大容量水電站工程，并陸續(xù)開建、建設。新形勢下傳統(tǒng)的工程措施是否仍然有效、可靠，采用傳統(tǒng)結構力學很難得到驗證，為保證工程安全可靠，需對該結合部位采用有限元法進行分析研究。本文以某高水頭水電站為例，應用有限元軟件，分別計算鋼管與墻洞之間不同接觸狀態(tài)下壓力鋼
水利規(guī)劃與設計 2020年5期2020-05-21
- 車門內水切升降異響分析及設計優(yōu)化
）主題詞：車門 內水切 異響 玻璃下降 壓縮載荷撓度1 前言隨著汽車工業(yè)的飛速發(fā)展，汽車NVH性能越來越受到消費者的關注。主機廠對于整車異響問題的解決已迫在眉睫，各類由密封件造成的異響問題已成為主機廠及供應商需要共同面對且亟待解決的難題[1-2]。異響是指非正常、不必要的聲音，這些聲音令乘客感到厭煩、不安或不愉悅[3]。汽車車門內水切密封條（以下稱內水切）是一種安裝在車門車窗內側彌補車門鈑金與門護板、門護板與玻璃間隙的零件，作為功能零件主要起到裝飾、降噪、
汽車文摘 2020年5期2020-05-06
- 埋藏式壓力鋼管內壓分擔比的美標計算方法
鋼管來承擔相應的內水壓力。當壓力鋼管的布置長度確定時，其制安的困難程度、工期的長短、投資的多少等很大程度上受壁厚的影響。合理地減小鋼管壁厚且有效地降低制安難度、縮短施工工期、減少工程投資是設計中必須考慮的問題。在壓力鋼管設計中，壁厚主要受內水壓力控制。國內外工程實踐[1- 11]已表明壓力鋼管所承擔的內水壓力要小于全部內水壓力，即混凝土-圍巖有效地分擔了一部分內水壓力。因此，如能充分考慮混凝土-圍巖可以分擔部分內水壓力這一特性，不論采用什么級別的鋼材，均可
水利技術監(jiān)督 2020年2期2020-04-22
- 盾構高壓輸水隧洞新型半埋式鋼管復合襯砌結構研究
5]。但用于承受內水壓力或內外水土壓力的隧洞襯砌結構型式及其應力狀態(tài)則相對研究較少，尤其是在高內水壓力情況下采用何種結構型式，其受力特征如何，目前仍鮮有涉足。當前用于承受內水壓力或內外水土壓力的盾構隧洞襯砌結構型式主要有以下幾種[6]：①單層襯砌結構；②疊合式雙層襯砌結構；③復合式雙層襯砌結構；④分離式雙層襯砌結構。第一類單層襯砌結構，襯砌僅由盾構管片組成，用以承擔內外水土壓力；第二類疊合式雙層襯砌結構，由盾構外襯與二襯緊密結合而成，兩者共同承擔內外水土壓
廣東水利水電 2020年2期2020-03-07
- 車門內水切共振異響分析和優(yōu)化
玻璃升降過程中由內水切造成的異響問題進行分析研究，介紹了內水切異響類型和相關設計要點。結合物理模型和振動微分方程分析其異響機理，總結出異響控制的3種方式。最后運用DFSS方法識別異響機會，根據客戶要求定義工程指標，通過優(yōu)化自身變量確定控制因子和噪音因子，利用有限元分析得到水切拔出力，分析其信噪比找到消除異響的穩(wěn)健設計方案，并通過實車驗證其方案有效。關鍵詞：DFSS;內水切;性噪比;振動異響;拔出力中圖分類號：U463.83+5 ?文獻標識碼：A ?文章編號
汽車實用技術 2020年1期2020-02-25
- 水工有壓隧洞圍巖穩(wěn)定分析及計算
332.8 m，內水最高壓力水頭為35.0 m。初始地應力場采用地應力測孔實測地應力值，其中隧洞中心線處側壓力系數(shù)取值為：Kx=1.00，Ky=1.50，Kz=1.10，Kxy=0.15。圍巖材料參數(shù)見表1。表1 計算采用巖體材料參數(shù)表1）開挖工況：圍巖承擔70%開挖荷載，錨噴支護及圍巖共同承擔30%開挖荷載的。2）內水工況：作用在襯砌上的荷載有33.2 m最高壓力水頭產生的內水荷載、襯砌自重及2%的外水荷載，不考慮灌漿壓力、開挖荷載。3）外水工況：作用在
陜西水利 2019年10期2019-11-22
- 高壓岔管首次充排水襯砌開裂規(guī)律與滲透特征
]。與此同時，高內水壓力作用下襯砌開裂不可避免，限裂設計已成為壓力隧洞高壓岔管的主流設計理念，但隧洞充水運行后有可能出現(xiàn)嚴重滲水[7]，會在一定程度上造成水資源和水頭損失，影響壓力隧洞的穩(wěn)定性和運行安全，必須要合理控制裂縫開裂[8]。其中，首次充排水過程對襯砌裂縫產生和擴展規(guī)律、滲透規(guī)律、受力特性等都有較大影響，是關乎襯砌結構安全與圍巖穩(wěn)定的關鍵工況[9]。因此，開展高壓岔管首次充排水襯砌開裂規(guī)律與滲透特征研究非常有必要。由于天生橋、惠蓄[7]、美國Roc
人民長江 2019年8期2019-09-09
- W/O/W 型復乳的制備優(yōu)化及包埋矢車菊素-3-葡萄糖苷效果分析
/W型復乳是指將內水相分散在油相中，再將這個包有水滴的油相分散在水中，以此形成一個兩面三相的結構[14-15]。復乳特殊的結構賦予其優(yōu)良的性能：一是可創(chuàng)造一個物質所需要的內水相微環(huán)境，同時隔絕氧、光、酶等，提高內水相物質的穩(wěn)定性；二是具有一定的緩釋靶向作用，可將內水相物質靶向釋放；三是可以減少某些食品配料用量，如冰激凌等中脂肪的用量[16]。但是復乳本身是一個熱力學不穩(wěn)定體系[17]，易受到制備方法、乳化劑、各相比例、滲透壓等因素的影響。目前有少量報道認為
食品科學 2019年6期2019-04-12
- 水工隧洞襯砌配筋計算方法分析研究
厚度、圍巖特性、內水壓力等因素密切相關。襯砌中鋼筋的主要作用是限制裂縫寬度。在水工隧洞襯砌配筋計算分析中，可采用公式法、有限元法、邊值法。有限元法計算結果會受到體形、網格的分布和大小的影響，且分析程序較復雜。隧洞混凝土襯砌開裂以后，厚壁圓筒已經變成若干個弧形“瓦片”，其結構與受力條件，當然不能稱為“厚壁圓筒”，但在“邊值法”配筋計算中，仍按混凝土襯砌未開裂的“厚壁圓筒”計算，其配筋結果偏大。內力疊加公式法也是按照混凝土襯砌未開裂的“厚壁圓筒”計算，與邊值法
水電與抽水蓄能 2019年6期2019-04-06
- 雙重乳液法制備環(huán)氧樹脂中空微球及其性能
果與討論2.1 內水相(W1)質量分數(shù)對成球的影響將不同內水相(W1)質量分數(shù)(內水/環(huán)氧樹脂質量的百分比)制備的環(huán)氧微球進行破碎處理，然后用SEM進行分析。如圖1所示，當內水相質量分數(shù)為20%時，環(huán)氧微球之間基本不黏連，形狀規(guī)則，成球性好，但環(huán)氧微球中空度小(球徑約100 μm，壁厚約40 μm)；當內水相質量分數(shù)為40%時，環(huán)氧微球之間不黏連，形狀規(guī)則，且中空度高(球徑約20 μm，壁厚約5 μm)；當內水相質量分數(shù)為60%時，環(huán)氧微球表面有小孔，部分
西南科技大學學報 2019年3期2019-02-17
- 基于前門內飾板定位結構對尺寸匹配的研究
。（圖1）圖1①內水切與S-clip卡子存在過盈量。②門內飾板上端與內水切存在過盈量③S-clip卡子上端與鈑金存在間隙，可以向車內翻轉（2）門內飾板C/C向定位距離前端距離較遠，不能對前端尺寸進行有效控制。（圖2）3.2 分析結果驗證3.2.1 干涉點消除驗證通過對干涉點進行人工消除驗證，數(shù)據顯示可以改善0.5-0.75mm。（表1）圖23.2.2 定位點增加驗證通過對遠離定位的位置增加定位結構驗證，數(shù)據顯示最多改善1mm（表1）3.3 問題解決根據原因
時代汽車 2018年6期2018-06-28
- 車門系統(tǒng)的密封性能研究
縫隙。此處通常用內水切進行密封，如圖7所示。傳統(tǒng)的內水切僅考慮了支撐玻璃的作用，為了有效的對車門進行密封，需要對內水切提出更高的要求。目前密封性較強的內水切結構如圖所示。內水切夾持在車門內板上，通過唇邊將內板與玻璃之間縫隙密封。同時，可將內水切材料做成EPDM+鋼帶結構，鋼帶采用沖切斷帶形式，使內水切在車身方向具有一定伸縮性，提高內水切容差能力，保證內水切與導槽密封條緊密配合，提升車門系統(tǒng)的密封性能。圖7 內水切4 驗證為了驗證車門內板密封的實際操作性，將
汽車實用技術 2018年6期2018-04-11
- 水電站調節(jié)保證計算工況的選取
計算機組蝸殼最大內水壓力和上游調壓室最高涌波水位。(3)SJT3工況。上游正常蓄水位，共用上游調壓室(以下簡稱“上調”)的全部n臺機組由n-1臺增至n臺，或全部機組由2/3額定輸出功率運行突增至額定輸出功率運行后，上調涌波水位最高時，全部機組同時丟棄全部負荷，機組導葉正常關閉。計算機組最大轉速上升率和機組蝸殼最大內水壓力。先增后甩工況，機組蝸殼最大內水壓力可能超過同時甩負荷工況，這主要是涌波疊加造成機組水頭(或出力)加大所致；機組轉速上升也可能超過同時甩負
水力發(fā)電 2018年9期2018-03-25
- 淺析水擊壓力對浩口水電站引水隧洞結構襯砌計算的影響
：(1)運行期：內水壓力+外水壓力+圍巖壓力+襯砌自重；(2)檢修期：外水壓力+圍巖壓力+襯砌自重；(3)施工期：灌漿壓力+外水壓力+圍巖壓力+襯砌自重。本次水工隧洞計算主要驗證內水壓力取值對計算成果的影響，內水壓力除設計洪水位情況下的靜水壓力外，是否考慮水擊壓力兩種情況進行比較。5 計算斷面選取根據引水隧洞開挖后的實際情況，選取水頭較大、地質情況較典型的斷面進行有無水擊壓力情況下隧洞的結構計算比較。經分析最終將2#隧洞樁號2K0+280.0作為典型斷面。
四川水利 2018年6期2018-03-15
- 某岔管系統(tǒng)及鎮(zhèn)墩應力配筋三維有限元計算分析
工況。兩種工況下內水壓力及鋼材允許應力見表1。圖1 岔管計算單元圖表1 兩種工況下內水壓力及鋼材允許應力2 1#、2#岔管應力計算結果按明岔管分別計算正常工況和水壓試驗工況，1#、2#岔管段的最大Mises應力見表2。計算結果均滿足07MnMoVR鋼允許應力?？紤]到鋼材的銹蝕，在計算時鋼材厚度相應地減去2 mm。表2 1#、2#岔管段最大Mises應力3 岔管系統(tǒng)及鎮(zhèn)墩應力、配筋計算結果本次計算只對正常運行工況進行計算，壓力鋼管內水壓力2.805 MPa。
水利水電工程設計 2018年4期2018-02-21
- 抽水蓄能電站引水系統(tǒng)鋼襯變形和應力實測資料分析
資料，發(fā)現(xiàn)在設計內水壓力作用下，鋼襯、墊層和圍巖中的位移監(jiān)測值均甚小；通過反算，圍巖分擔率可達83%。上述認識對數(shù)值仿真分析的驗證和對比具有重要意義，也對類似工程設計具有一定的參考價值。抽水蓄能電站；監(jiān)測資料；位移；圍巖內水壓力分擔率0 引言在實施國網新源公司科研項目《績溪公司抽水蓄能電站引水系統(tǒng)鋼襯圍巖聯(lián)合受力反演分析》期間，課題組收集了類似工程的變形和應力監(jiān)測資料，通過整理分析發(fā)現(xiàn)，在正常運行的內水壓力作用下，“鋼襯-混凝土墊層-圍巖”中的位移均甚小，
水電與抽水蓄能 2017年4期2017-12-01
- 基于PLC的純水冷卻裝置自動控制系統(tǒng)研究
系統(tǒng)根據檢測到的內水溫度調節(jié)三通閥旋轉角度，從而調節(jié)內循環(huán)水流經加熱器支路和熱交換器支路的流量。當前對電動三通閥的控制往往以內循環(huán)水溫度作為閉環(huán)控制量，采用 PID調節(jié)的方式實現(xiàn)三通閥角度的自動控制。但是，由于內循環(huán)水溫度變化較為緩慢，尤其工作在較低負載率時，溫度變化甚微，所以這種控制方式極易引起三通閥角度的超調，從而導致內水溫度波動較大。此外，三通閥機械操作機構長時間處于暫態(tài)調節(jié)過程，機械磨損嚴重，不利于系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠。為解決以上問題，本文提出了一種基于
船電技術 2017年10期2017-10-24
- 高壓引水隧洞運行期復雜承載過程數(shù)值分析
階段；襯砌開裂，內水外滲階段。針對各階段力學特性，分別提出鋼襯單獨作用彈性荷載求解方法、基于接觸力法的襯砌與圍巖聯(lián)合承載分析方法以及考慮應力和損傷影響的滲透系數(shù)與滲透荷載計算方法。并據此編制三維有限元計算程序，對某引水隧洞運行期全過程進行數(shù)值模擬。研究結果表明：工程實例計算結果較為合理地反映高內水壓力下引水隧洞運行期全過程受力特性，并為水工隧洞設計提供一種有效的分析方法。高壓引水隧洞；彈性荷載；接觸力法；襯砌開裂；滲透系數(shù)；滲透荷載隨著我國經濟建設的蓬勃發(fā)
中南大學學報（自然科學版） 2017年5期2017-10-13
- 抽水蓄能發(fā)電工程引水系統(tǒng)下平段鋼襯受力敏感性分析
下平段由于承受的內水壓力過大,多采用鋼襯。結合已建抽蓄電站引水壓力管道的監(jiān)測資料,通過FLAC3D軟件對不同縫隙值、混凝土強度、鋼襯壁厚、圍巖抗力系數(shù)的敏感性分析進行研究分析,結果表明：①內水壓力作用下,縫隙值對鋼襯的變形和應力影響最為顯著,混凝土墊層和鋼襯壁厚次之；②圍巖的強度變化對結果影響不明顯,敏感性低；③鋼襯壁厚增可減少鋼襯的變形和環(huán)向應力,但減少的幅度不顯著,壁厚存在優(yōu)化的空間較大；④回填混凝土的施工質量是影響圍巖分擔比例的最主要因素之一,其致密
水力發(fā)電 2017年6期2017-08-28
- 基于壓力鋼管地下埋管設計的相關討論
假定的圍巖分擔的內水壓力值P2的取值存在較大的不確定性，未能從邏輯上理順P2與縫隙值、圍巖單位抗力系數(shù)、鋼管本身的力學特性和上覆圍巖厚度的相互關系，并提出一個可以綜合考慮上述各影響因素的新概念K0c，使得地下埋管結構計算過程更為合理清晰。壓力鋼管設計規(guī)范；地下埋管；覆蓋圍巖厚度；判別條件根據《水電站壓力鋼管設計規(guī)范》，從理論角度而言，在相同的圍巖地質條件下，覆蓋圍巖厚度越大，相應的圍巖分擔最大內水壓力也會隨之增大，地下埋管的計算厚度應相應減小[1]。但筆者
黑龍江水利科技 2016年5期2016-09-05
- SPG膜乳化法制備載BSA的PLGA微球的工藝考察
察初乳勻漿轉速、內水相體積、膜擠出壓力、外/內水相加鹽等因素對微球質量的影響。結果 以優(yōu)化處方制備的載藥微球形態(tài)圓整、粒徑均一，平均粒徑為(55.51±0.24)μm，載藥量、包封率分別為7.70%和69.33%，緩釋時間達到40 d。結論 本研究獲得了SPG膜乳化法制備BSA-PLGA緩釋微球的新工藝。SPG膜乳化法； PLGA； 緩釋微球近年來，隨著生物科技的迅猛發(fā)展，越來越多療效顯著的蛋白、多肽類藥物被開發(fā)上市。由于這類藥物穩(wěn)定性差、口服易降解，凍干
廣東藥科大學學報 2016年5期2016-04-13
- 列車荷載作用下無砟軌道層間裂縫內水壓力分布
5]?？梢?，裂縫內水壓力的作用對無砟軌道內裂縫擴展起著極為關鍵的作用。關于混凝土內水壓力的研究，大部分集中于混凝土重力壩領域。徐世烺和Slowik等[6-9]通過機械荷載與靜水壓力耦合作用下的水力劈裂試驗，研究了不同靜水壓作用下裂縫擴展中的水壓力分布，并得出裂縫內的靜水壓力會降低結構的承載能力。李宗利和Tinawi等[10-11]在假設裂縫面為剛性面的前提下對混凝土結構裂縫內水壓力分布進行了理論研究。黃云等[12]研究了水壓力分布形式對混凝土初始裂縫擴展的
中國鐵道科學 2016年3期2016-04-10
- 糯扎渡水電站大型蝸殼結構模型試驗
MPa，承受的內水壓力較高，HD值為1 960 m2。電站蝸殼采用保壓澆筑方式，保壓水頭為1.80 MPa。對該電站保壓蝸殼結構進行仿真材料結構試驗，研究設計荷載和超載情況下鋼蝸殼及外圍混凝土的應力和變形，同時檢驗結構的超載安全度，對節(jié)省工程投資和提高技術水平，具有十分重要的意義。本文結合糯扎渡工程的保壓澆筑蝸殼結構設計，介紹了模型試驗研究成果，為工程設計提供技術依據，也為其他大型工程的蝸殼埋設方式選擇和設計優(yōu)化提供參考。1 試驗概況1.1 模型制作模型
水利與建筑工程學報 2015年5期2015-12-21
- 土坡上壓力水管抗滑穩(wěn)定性及對鎮(zhèn)墩作用力的計算
水重為gw，截面內水壓力為P，管道與基礎、地基最小摩擦系數(shù)為f，或鋼管與支墩支座墊板、支座上下墊板間最小摩擦系數(shù)為f，管道沿土坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為k，其抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)的允許值為[k]，管道抗滑力為F，下滑力為T，管段管重的抗滑力為Fs，下滑力為Ts，管段水重的抗滑力為Fw，下滑力為Tw，作用在管道下部彎管鎮(zhèn)墩上的軸向力為Q。1.1 土坡上水管抗滑穩(wěn)定應滿足的條件管道在土坡上抗滑穩(wěn)定應滿足以下兩個條件：（1）土坡是穩(wěn)定的，這是前提條件，否則一切無從談起。（
陜西水利 2015年1期2015-07-25
- 高壓隧洞內水外滲三維有限元分析與滲透穩(wěn)定性研究
635)高壓隧洞內水外滲三維有限元分析與滲透穩(wěn)定性研究張 巍1,2,陳云長3,黃立財3,劉林軍3(1.中山大學 工學院, 廣東 中山 510275; 2.中山大學 巖土工程與信息技術研究中心, 廣東 中山 510275;3.廣東省水利電力勘測設計研究院, 廣東 廣州 510635)陽江抽水蓄能電站高壓岔管擬采用鋼筋混凝土襯砌,其靜水壓力799 m為國內之最。為保證在高水頭作用下圍巖的滲透穩(wěn)定,采用三維有限元方法,針對陽江抽水蓄能電站高壓水道防滲排水系統(tǒng)進行
水利與建筑工程學報 2015年5期2015-02-16
- 深埋海底隧洞內水壓力下飽和土的動力特性
質理論分別研究了內水壓力作用下飽和土中多孔柔性和彈性襯砌結構的動力響應。采用Darcy定律建立了土體和襯砌部分透水邊界，假定內水壓力由孔隙水和襯砌分別承擔，通過引入應力系數(shù)來描述兩者承擔的壓力值，得到了飽和黏彈性土和襯砌的位移、應力和孔隙水壓力表達式，考察了具有多孔柔性襯砌和彈性襯砌的飽和土徑向位移、孔隙水壓力隨頻率的變化規(guī)律。1 數(shù)學模型與控制方程如圖1，飽和黏彈性土中有襯砌厚度為d、內外半徑分別為R1和R2的圓形隧洞，其邊界承受圓頻率為ω的徑向均布內水
海洋工程 2014年2期2014-10-11
- 仙游抽水蓄能電站2號引水隧洞充排水試驗實測數(shù)據分析
土襯砌，防止隧洞內水外滲。抵抗高壓水對巖體的水力劈裂主要由高壓固結灌漿的圍巖承擔。1.2 引水隧洞充排水試驗概況1號引水隧洞充排水試驗 (包括檢查消缺、回充水和中間暫停時間等，下同)在2012年10月12日～11月25日期間完成。2號引水隧洞充排水試驗在2013年7月6日～2013年9月16日期間進行。a.充水方式。分七級充水，每級穩(wěn)壓36～72h，充水速率:300m水頭以下水位上升率小于10m/h，300～500m水頭水位上升率小于5m/h，500m水頭
中國水能及電氣化 2014年2期2014-04-16
- 壓力輸水隧洞圍巖最小覆蓋厚度研究方法
開裂，保護圍巖；內水壓力上升到一定程度后，鋼筋混凝土襯砌開裂，內水外滲，95%以上的壓力由圍巖承擔，壓力隧洞最小覆蓋厚度問題，轉化為隧洞內水外滲的巖體穩(wěn)定問題。文中對壓力隧洞最小覆蓋厚度的判據及研究方法進行了總結、分析。提出了應用滲流體積力研究隧洞襯砌，采用滲流應力耦合的方法分析圍巖穩(wěn)定，確定巖石最小覆蓋厚度，并提出了研究發(fā)展方向。水工隧洞；襯砌；覆蓋厚度；滲透失穩(wěn)；滲流應力耦合有壓淺埋輸水隧洞，在較大內水壓力作用下，普通鋼筋混凝土襯砌承受拉應力。由于混凝
東北水利水電 2014年10期2014-03-23
- 水工隧洞斷面設計中襯砌型式選擇研究
透水和承擔一部分內水壓力， 外圍承擔巖石壓力并和圍巖一起承擔余下的內水壓力。 外層用混凝土或鋼筋混凝土視強度需要而定，內層用鋼絲網噴漿或鋼板也視強度需要而定。國內已建的水利水電工程中大都采用內層為鋼板外層為混疑土的雙層襯砌，在體形比較復雜(如分岔口部位)和地質條件很差的地段則采用內層為鋼板外層為鋼筋混疑土的襯砌。雙層襯砌的內外層厚度原則上都由計算確定。組合襯砌型式主要應用于高水頭的有壓隧洞。1.5 裝配式襯砌用預制的混凝土或鋼筋混凝土塊拼裝成襯砌環(huán)后用水泥
科技視界 2013年1期2013-08-16
- 水工隧洞圍巖裂紋擴展的臨界水壓解析解
劈裂發(fā)生時的臨界內水壓力表達式。黃達等[6]采用線彈性斷裂力學理論和物理模型試驗研究了拉剪應力狀態(tài)下巖體裂隙擴展的力學機制。鄧華鋒等[7]對考慮裂隙水壓力的巖體壓剪裂紋擴展規(guī)律進行了探索。劉濤影等[8]研究了高滲壓條件下壓剪巖石裂紋斷裂損傷的演化機制。當前的巖石裂紋擴展機制研究大多局限于巖石裂紋自身的擴展判據研究，與結構（如水工隧洞）整體受力多無關聯(lián)；同時由于上述原因，在求解臨界壓力時，需要提供裂紋所在處地應力值，由于地應力值獲取的難度，這在很大程度上限制
巖土力學 2012年8期2012-12-31
- 吉沙水電站高壓鋼岔管外包混凝土的受力研究
8.5 m，設計內水壓力約652.2 m水頭，主管內徑2.3 m，支管內徑為1.4 m，按明管設計，管殼最大厚度為46 mm，岔管布置在洞外，采用明挖回填，外設鋼筋混凝土鎮(zhèn)墩，碎石回填至2599.15 m高程。為加快施工進度，高壓管道下平段采取了提前進洞的措施，洞口岔管位置欠挖較大，進洞位置比設計開挖線少挖6 m多。施工過程中，由于種種原因一直沒能實施擴挖，影響了岔管外包鋼筋混凝土鎮(zhèn)墩的施工，使鎮(zhèn)墩體形達不到設計要求。后期廠房主體工程已施工完成，發(fā)電工期迫
水力發(fā)電 2012年3期2012-10-20
- 非均勻內水壓力作用下的壩下箱涵結構計算
壩下箱涵受非均勻內水壓力作用，特別是側墻受梯形荷載作用的內力與變位計算卻鮮見介紹。本文依據彈性地基梁理論，將箱涵底板與頂板分別視為承受內水壓力P1、P2作用的固端彈性地基梁，將箱涵側墻視為底端承受內水壓力P1、頂端承受內水壓力P2梯形分布荷載作用的固端彈性地基梁，采用左手坐標系，按彈性地基梁初參數(shù)法與地下框架結構位移法彎矩與剪力正、負號匹配關系，建立了箱涵底板、頂板、側墻載常數(shù)計算方法，給出了箱涵受非均勻內水壓力作用時的內力與變位解析計算式。1 壩下箱涵載
大壩與安全 2012年5期2012-03-13
- 積石峽水電站壓力管道設計與分析
壓力引水管道設計內水壓力由一臺機組甩全負荷工況控制。機組甩全負荷時，蝸殼進口斷面處最大水擊壓力值為25.91 m。假定水擊壓力沿管軸線按直線分布，再加上各計算斷面管道中心處的靜水頭，即為相應斷面處的設計內水壓力。外包混凝土結構計算采用的內水壓力和鋼襯厚度詳見表1。用平面有限元對壓力引水管道若干典型斷面進行結構強度分析，典型斷面的位置見圖3。表1 引水管道基本參數(shù)圖3 結構分析斷面位置在平面彈性有限元計算中，對斷面1～5外包混凝土與鋼襯之間的初始環(huán)向縫隙沒有
水力發(fā)電 2011年11期2011-06-12
- 連續(xù)埋地管線沉陷情況下可靠度分析
、材料性能參數(shù)、內水壓力等隨機參數(shù)下的可靠度，希望能為沉陷區(qū)埋地管線的抗震設計提供一定理論基礎.1 埋地管線可靠度計算方法1.1 均值一次二階矩法設X1，X2，…，X n表示包括與抗力和荷載有關的隨機變量，由這些隨機變量表示的功能函數(shù)為［1］顯然，此時的功能函數(shù)Z有3種狀態(tài)：Z＝0，極限狀態(tài)；Z≥0，安全狀態(tài)；Z≤0，失效狀態(tài).將結構功能函數(shù)在Xi（i＝1，2，…，n）展開為泰勒級數(shù)并保留至一次項，得到對上式分別取均值和方差得引入量綱一參數(shù)——可靠度指標則
大連理工大學學報 2011年4期2011-02-08