加強(qiáng)筋
- 復(fù)合材料蒙皮-加強(qiáng)筋接頭缺陷單脈沖超聲表征與評(píng)估＊
復(fù)合材料蒙皮-加強(qiáng)筋連接的復(fù)合材料承力結(jié)構(gòu)中的設(shè)計(jì)應(yīng)用，普遍受到業(yè)內(nèi)的廣泛關(guān)注。一方面，這類復(fù)合材料結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、制造難度大、尺寸大，結(jié)構(gòu)也較為復(fù)雜；另一方面，這類結(jié)構(gòu)通常屬于承載比較大的受力結(jié)構(gòu)，對(duì)其內(nèi)部的缺陷/損傷的容限要求通常比較高。而復(fù)合材料結(jié)構(gòu)中的連接部位在這類受力結(jié)構(gòu)中又起到加強(qiáng)和載荷的傳遞作用。因此，復(fù)合材料壁板接頭部位質(zhì)量對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)的承載和受力傳遞尤為重要。由于這類復(fù)合材料結(jié)構(gòu)的鋪層曲率變化大，制造工藝復(fù)雜，纖維鋪疊存在幾何變化等，對(duì)成型過程
航空制造技術(shù) 2023年22期2024-01-18
- 應(yīng)用CAE結(jié)構(gòu)仿真技術(shù)改進(jìn)薄壁箱體承載能力的探究
折彎板材或增加加強(qiáng)筋等措施來提高其承載能力。在C-GIS 箱體6 塊面板中，因?yàn)槊芊饷姘遄鳛榉庋b高壓部件的一面，開口較大，所以其強(qiáng)度受影響也最大，如果用傳統(tǒng)的制造工藝增加其強(qiáng)度，就需要經(jīng)過設(shè)計(jì)—試制—調(diào)試—再試制等步驟，不但耗時(shí)，而且成本高，無法適應(yīng)瞬息變化的市場(chǎng)需求。2 CAE 仿真技術(shù)簡(jiǎn)介CAE 結(jié)構(gòu)仿真技術(shù)是一款采用有限元方法對(duì)零部件產(chǎn)品結(jié)構(gòu)與熱相關(guān)領(lǐng)域進(jìn)行仿真分析的軟件，可方便快速進(jìn)行幾何建模、模型修復(fù)、網(wǎng)格劃分以及邊界條件設(shè)置等前處理工作，求解完
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2023年14期2023-09-07
- 金屬和纖維增強(qiáng)層壓復(fù)合板的屈曲行為
用。其中，不帶加強(qiáng)筋和帶加強(qiáng)筋的平板和殼體結(jié)構(gòu)形式的應(yīng)用最為廣泛。而纖維增強(qiáng)層壓復(fù)合板又因其高比強(qiáng)度和剛度、耐久性和耐腐蝕性好等優(yōu)點(diǎn)而成為理想材料[1]。在滿足材料高性能要求的同時(shí)，盡可能地降低質(zhì)量，從而提高部件的疲勞壽命，降低能耗和成本。纖維層壓復(fù)合板的性能受纖維和基體性能的影響[2、3]，改變層壓板的堆疊順序也可以改善結(jié)構(gòu)性能。在層壓復(fù)合材料中的不同位置使用兩種或多種不同的纖維，可以有效結(jié)合纖維材料和基體材料的性能優(yōu)勢(shì)，實(shí)現(xiàn)傳統(tǒng)材料無法實(shí)現(xiàn)的獨(dú)特性能組
價(jià)值工程 2022年36期2023-01-11
- 166.6 MHz 超導(dǎo)腔加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的多物理場(chǎng)耦合仿真
束管之間設(shè)計(jì)有加強(qiáng)筋以改善超導(dǎo)腔的應(yīng)力分布,通過對(duì)兩種結(jié)構(gòu)的加強(qiáng)筋進(jìn)行仿真模擬,發(fā)現(xiàn)在加強(qiáng)筋與內(nèi)導(dǎo)體接觸的邊上開孔會(huì)降低加強(qiáng)筋的強(qiáng)度,使超導(dǎo)腔承受更大的峰值應(yīng)力[6-7]。功率損耗主要發(fā)生在內(nèi)導(dǎo)體壁面上,使用4.5 K 飽和液氦冷卻時(shí)會(huì)在內(nèi)導(dǎo)體與小束管之間的流體區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生氣泡,氣泡的排出受到加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的影響,如果氣泡聚集過多會(huì)降低液氦的冷卻效果,使超導(dǎo)腔內(nèi)導(dǎo)體溫度升高,有引發(fā)失超的風(fēng)險(xiǎn)。在加強(qiáng)筋中部開孔的基礎(chǔ)上,頂部進(jìn)行適當(dāng)尺寸的開孔有助于氣泡排除,但可能
低溫工程 2022年1期2022-03-30
- 直升機(jī)柔性梁扭轉(zhuǎn)承載力研究
、高12mm的加強(qiáng)筋，柔性梁結(jié)構(gòu)形式及尺寸如圖2所示。整個(gè)柔性梁結(jié)構(gòu)由復(fù)合材料組成，其材料參數(shù)見表1。表1中：Rm表示平均斷裂極限；Rm-kq表示安全斷裂極限。表1 柔性梁材料參數(shù)表圖2 扭轉(zhuǎn)柔性梁結(jié)構(gòu)形式及尺寸示意圖該柔性梁在真機(jī)狀態(tài)下承受離心力和扭矩，其破壞是由扭矩引起的，需要進(jìn)一步研究柔性梁在恒定離心力下扭矩對(duì)其承載力的影響。為模擬該柔性梁真實(shí)裝機(jī)狀態(tài)，設(shè)計(jì)一套專用試驗(yàn)臺(tái)，將柔性梁根部連接區(qū)端部固定在試驗(yàn)臺(tái)上，在柔性梁槳葉連接區(qū)端部施加50000N恒
中國(guó)科技縱橫 2022年3期2022-03-26
- 通過自制工裝解決大型鑄件加工顫刀問題
在鑄件內(nèi)腔焊接加強(qiáng)筋（圖2）或者采用AB膠粘貼加強(qiáng)筋的方法（圖3～4），但在加工前、后過程中或者去除加強(qiáng)筋后存在焊接應(yīng)力導(dǎo)致鑄件變形以及AB粘膠難以快速粘貼和去除的問題，加工過程中加強(qiáng)筋由于震動(dòng)出現(xiàn)掉落從而產(chǎn)生顫刀紋（圖5～6）因而導(dǎo)致加工輔助時(shí)間長(zhǎng)，人工勞動(dòng)強(qiáng)度大以及質(zhì)量不容易得到保證的問題。圖1 鏤空大型鑄件圖2 鑄件內(nèi)腔焊接圖圖3 AB膠粘貼加強(qiáng)筋圖圖5 強(qiáng)筋后因震動(dòng)出現(xiàn)掉落產(chǎn)生的顫刀紋2 原工藝方案分析原有的加工工藝為在鑄件內(nèi)腔焊接加強(qiáng)筋或者采用A
中國(guó)金屬通報(bào) 2021年18期2021-12-27
- 內(nèi)置式高速永磁電機(jī)轉(zhuǎn)子強(qiáng)度分析
，通過計(jì)算不同加強(qiáng)筋數(shù)量時(shí)轉(zhuǎn)子所受的最大應(yīng)力，總結(jié)出加強(qiáng)筋數(shù)量對(duì)轉(zhuǎn)子機(jī)械性能的影響規(guī)律，通過結(jié)果對(duì)比得出永磁體周向分段結(jié)構(gòu)能有效減小轉(zhuǎn)子所受應(yīng)力的最大值，對(duì)高速內(nèi)置式永磁轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞：內(nèi)置式永磁電機(jī)? 強(qiáng)度分析? 加強(qiáng)筋? 有限元分析中圖分類號(hào)：TM355? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1674-098X（2021）05（a）-0059-04Mechanical Strength Analysi
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2021年13期2021-09-05
- 求解加筋板的位移與應(yīng)力的一種解析計(jì)算方法
的局限性，要求加強(qiáng)筋比較小，且密集布置，載荷均布或者加載在加強(qiáng)筋位置上，不滿足這兩點(diǎn)，計(jì)算精度就比較差，并且無法計(jì)算加強(qiáng)筋上的應(yīng)力和位移.Jeom等[5]提出了基于Huber理論的P-E法，將縱橫加筋板的彎曲計(jì)算分為兩個(gè)步驟：①假設(shè)橫向加強(qiáng)筋剛度無限大，按剛性支持的正交異性板計(jì)算；②計(jì)算橫向加強(qiáng)筋的影響，然后修正第一步的計(jì)算結(jié)果.Bhaskar等[6]采用經(jīng)典薄板理論和歐拉-伯努利梁理論研究了各向同性加筋板和正交異性加筋板的彎曲和自由振動(dòng)，該方法的計(jì)算結(jié)果
- 井下膠輪車車架加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)分析
，對(duì)比不同類型加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和應(yīng)變情況，得到較合適的加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，為設(shè)計(jì)人員對(duì)礦用車輛車架安全設(shè)計(jì)提供一定的參考依據(jù)。1 加強(qiáng)筋有限元仿真分析三維模型建立：利用Solidworks 軟件建立一礦用電驅(qū)動(dòng)膠輪車車架的加強(qiáng)筋三維有限元模型，其尺寸圖如圖1 所示，三種加強(qiáng)筋長(zhǎng)度均為600mm。圖1 U 型、T 型、L 型三種不同的加強(qiáng)筋模型分別進(jìn)行加強(qiáng)筋網(wǎng)格劃分、邊界條件的施加及接觸設(shè)置得到3 種不同類型的加強(qiáng)筋的靜力學(xué)強(qiáng)度分析計(jì)算結(jié)果如下：T 型筋計(jì)算結(jié)果：從
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年19期2021-07-16
- 換流變閥側(cè)套管振動(dòng)模態(tài)及其法蘭根部應(yīng)力研究
析了法蘭壁厚、加強(qiáng)筋寬度和膠裝比對(duì)機(jī)械強(qiáng)度的影響。文獻(xiàn)[12]則針對(duì)空心復(fù)合套管的鑄鋁帶筋法蘭盤進(jìn)行仿真分析，得到彎矩載荷下法蘭盤厚度最優(yōu)設(shè)計(jì)為20 mm。綜上所述，現(xiàn)有研究對(duì)套管法蘭根部應(yīng)力的分析并不十分充分。為減少金屬法蘭根部應(yīng)力集中、降低換流變壓器閥側(cè)套管法蘭開裂事故發(fā)生概率，本文參考實(shí)際套管建立閥側(cè)套管有限元模型進(jìn)行仿真分析，對(duì)不同法蘭根部結(jié)構(gòu)的套管施加重力載荷并分析其應(yīng)力分布特征，研究法蘭根部結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)力分布的影響；在套管模態(tài)分析基礎(chǔ)上采用響應(yīng)譜方
振動(dòng)與沖擊 2021年13期2021-07-14
- 罐車牽引鞍座總成試驗(yàn)與結(jié)構(gòu)改進(jìn)
矩，鞍座附近的加強(qiáng)筋根部與牽引板鏈接處應(yīng)力較大，易出現(xiàn)裂紋。根據(jù)客戶反饋，某型號(hào)罐車鞍座總成處出現(xiàn)開裂現(xiàn)象，尤其是鞍座總成上方第二加強(qiáng)筋根部處的應(yīng)力較為嚴(yán)重。產(chǎn)品反饋問題與理論分析較為吻合。1 鞍座總成分析針對(duì)鞍座總成開裂問題，筆者首先建立同款罐車鞍座總成物理模型，分析該型號(hào)鞍座總成的剛度、強(qiáng)度，并對(duì)鞍座加強(qiáng)筋板厚、寬度以及豎筋板結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)；然后對(duì)試制的改進(jìn)鞍座總成進(jìn)行靜態(tài)、動(dòng)態(tài)試驗(yàn)，驗(yàn)證鞍座結(jié)構(gòu)力學(xué)性能[1-2]。該型號(hào)罐車鞍座總成的裂紋集中在鞍座總成
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2021年4期2021-05-18
- 壓力容器隔板的一種設(shè)計(jì)方法
強(qiáng)，也可以采用加強(qiáng)筋進(jìn)行加強(qiáng)。一般情況下，隔板兩側(cè)都有液體,但計(jì)算時(shí)考慮隔板一側(cè)有液體作為設(shè)計(jì)條件。1 實(shí)例分析某多元醇項(xiàng)目，一臺(tái)臥式產(chǎn)品儲(chǔ)罐，DN=4400 mm。在筒體中間位置需設(shè)置中間隔板，高度H=4100 mm，設(shè)備筒體材料為SS30403，隔板受力示意圖見圖1。圖1 儲(chǔ)罐隔板受力示意圖1.1 計(jì)算無加強(qiáng)筋隔板厚度(1)載荷:p=ρ×a×9.8×10-9=973×4100×9.8×10-9=0.039(2)隔板厚度：隔板尺寸見圖2。a-隔板豎直方向
化工設(shè)計(jì) 2021年1期2021-03-13
- 薄壁高矩形食品罐側(cè)壁抗凹性分析與優(yōu)化
效的方法是設(shè)置加強(qiáng)筋[5,6]。通過在薄板表面布置加強(qiáng)筋，在保證結(jié)構(gòu)輕量化的同時(shí)，有效提升零件結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度[7-9]，使薄板件的抗凹性能提高。謝穎等[10]為解決汽車外板局部剛度弱的問題，利用Abaqus仿真軟件確定剛度最薄弱區(qū)域，通過增加外板支撐支架的方法提升車身外板抗凹性水平；王道斌等[11]通過模擬仿真技術(shù)找出某款汽車尾門薄弱部位，通過增加加強(qiáng)板支撐的方案改善了該部位的抗凹性；徐宏平等[12]為提高車門外板抗凹剛度，調(diào)整外支撐板位置，使其盡量靠近
模具工業(yè) 2021年12期2021-02-15
- 熔斷器安裝干涉問題的分析
定板與柜體前板加強(qiáng)筋干涉問題。關(guān)鍵問題是在實(shí)際裝配過程中，螺釘與前板加強(qiáng)筋之間的距離太小，聯(lián)鎖線固定板放不進(jìn)去。在這種情況下，現(xiàn)場(chǎng)裝配采取的措施：松開前板加強(qiáng)筋的固定螺母，將加強(qiáng)筋向左調(diào)整，直至聯(lián)鎖線固定板螺孔能放入螺釘，再將加強(qiáng)筋固定，然后再將固定板固定。2 現(xiàn)場(chǎng)調(diào)整操作影響分析(1)前板加強(qiáng)筋在內(nèi)裝工位裝配固定，用來限制充氣導(dǎo)致的柜體變形，現(xiàn)場(chǎng)調(diào)整時(shí)松開加強(qiáng)筋，壓力的釋放必然導(dǎo)致柜體局部變形，再擰緊加強(qiáng)筋時(shí)，局部變形不能完全消除。而這個(gè)變形有可能導(dǎo)致氣
湖北農(nóng)機(jī)化 2020年18期2020-11-23
- 基于薄壁殼體結(jié)構(gòu)的環(huán)形加強(qiáng)筋加工快換工裝設(shè)計(jì)與應(yīng)用
，常設(shè)計(jì)有環(huán)形加強(qiáng)筋[1]。通常該類型結(jié)構(gòu)殼體壁較薄、長(zhǎng)度大，在加工過程中及產(chǎn)品成型后，環(huán)形加強(qiáng)筋對(duì)于薄壁殼體整體強(qiáng)度以及剛度都起著至關(guān)重要的作用[2]。因此，環(huán)形加強(qiáng)筋也就成為各型薄壁殼體結(jié)構(gòu)中的重要零件之一[3]。針對(duì)環(huán)形加強(qiáng)筋需求數(shù)量大，形狀尺寸相對(duì)嚴(yán)格穩(wěn)定[4]，因此，需要設(shè)計(jì)一種快換工裝以能夠提高大批量環(huán)形加強(qiáng)筋的機(jī)加效率。1 環(huán)形加強(qiáng)筋傳統(tǒng)加工工藝與技術(shù)問題薄壁殼體結(jié)構(gòu)中，用到了大量環(huán)形加強(qiáng)筋[5]，其結(jié)構(gòu)見圖1，各組螺紋孔的定位基準(zhǔn)為水平中心
科技創(chuàng)新與生產(chǎn)力 2020年10期2020-10-13
- 地下救生艙筋間穩(wěn)定性分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化
結(jié)構(gòu)要求極高。加強(qiáng)筋作為救生艙最重要的部件，對(duì)救生艙起到支撐作用，其穩(wěn)定性直接影響救生艙的防爆性能，因此對(duì)救生艙結(jié)構(gòu)性能的分析校核研究成為一個(gè)不可缺少的環(huán)節(jié)。關(guān)鍵詞：救生艙;穩(wěn)定性;優(yōu)化設(shè)計(jì);加強(qiáng)筋中圖分類號(hào)：TD774文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1003-5168（2020）22-0054-04Abstract： The underground rescue capsule is a kind of safe escape device used for u
河南科技 2020年22期2020-09-26
- 一種方便堆放的塑料集裝袋
袋內(nèi)一般會(huì)設(shè)置加強(qiáng)筋，加強(qiáng)筋的主要作用是確保袋子的成型好，裝料后不會(huì)外凸，之前的加強(qiáng)筋都是縫在外袋上，成型有保障，但是與外袋的縫紉針眼處容易漏粉，使用效果不理想。本文介紹了一種具有強(qiáng)度、穩(wěn)定性高和易于堆放等特點(diǎn)方便堆放的塑料集裝袋。二、技術(shù)方案一種方便堆放的塑料集裝袋，包括集裝袋外袋，所述集裝袋外袋的頂部外壁中心縫紉有進(jìn)料口，且集裝袋外袋的底部外壁中心縫紉有下料口，集裝袋外袋的頂部和底部?jī)?nèi)壁縫合有內(nèi)袋，所述內(nèi)袋內(nèi)的四角安裝有加強(qiáng)筋，所述集裝袋外袋內(nèi)壁的拐角
塑料包裝 2020年4期2020-09-24
- 某商用車轉(zhuǎn)子機(jī)油泵噪聲優(yōu)化的試驗(yàn)研究
對(duì)比，卸荷槽與加強(qiáng)筋的優(yōu)化方案對(duì)噪聲降低有明顯效果。關(guān)鍵詞：機(jī)油泵;困油;卸荷槽;加強(qiáng)筋0? 引言轉(zhuǎn)子機(jī)油泵具有容積效率高、軸向空間便于布置安裝和易集成設(shè)計(jì)等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于小排量發(fā)動(dòng)機(jī)。針對(duì)轉(zhuǎn)子機(jī)油泵噪聲，行業(yè)內(nèi)主要是從轉(zhuǎn)子齒廓修形、CFD流場(chǎng)分析的角度對(duì)轉(zhuǎn)子機(jī)油泵的噪聲進(jìn)行分析與研究。在B樣機(jī)開發(fā)過程中，某4.25L發(fā)動(dòng)機(jī)在中高轉(zhuǎn)速范圍存在“嗡嗡”異響凸顯，經(jīng)排查為機(jī)油泵異響，因此有必要對(duì)此異響問題進(jìn)行研究與分析。1? 理論基礎(chǔ)1.1 公式基頻式中：n
內(nèi)燃機(jī)與配件 2020年11期2020-09-10
- 軌道車輛帶阻尼漿鋁合金地板加強(qiáng)筋定位檢測(cè)仿真與試驗(yàn)研究
三明治結(jié)構(gòu)型材加強(qiáng)筋的干擾，容易造成對(duì)缺陷的誤判以及漏檢，而且在設(shè)計(jì)過程中，為了保持車廂內(nèi)的安靜，在地板外表面涂有5 mm 厚吸聲阻尼漿[5]，苛刻的環(huán)境造成地板埋深缺陷的檢測(cè)非常困難；因此，在不去除阻尼漿的工況下，在役檢測(cè)軌道車輛地板埋深缺陷具有重要的工程應(yīng)用意義。為高精度檢測(cè)軌道車輛地板埋深缺陷，需要定位加強(qiáng)筋位置以避免產(chǎn)生干擾信號(hào)，學(xué)者們開展了相關(guān)的研究工作。如田松亞等[6]利用超聲波探頭對(duì)波紋板折線焊縫進(jìn)行跟蹤定位，檢測(cè)誤差為-0.60～-0.04
失效分析與預(yù)防 2020年3期2020-08-10
- 基于響應(yīng)面法的超壓艇結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
學(xué)模型，分析了加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)對(duì)球體強(qiáng)度的影響；韋利軍等[4]利用Isight軟件對(duì)南瓜型高壓球的加筋結(jié)構(gòu)布局和尺寸進(jìn)行了優(yōu)化，并利用試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證；程士軍等[5]分析了超壓氣球結(jié)構(gòu)的加強(qiáng)筋數(shù)量對(duì)結(jié)構(gòu)受力和變形的影響，加強(qiáng)筋數(shù)量增大后，蒙皮經(jīng)、緯向應(yīng)力值下降幅度達(dá)到64.4%；Saito等[6-7]提出了一種網(wǎng)狀加強(qiáng)形超壓氣球結(jié)構(gòu)，具有良好的承壓能力，但囊體外表面需鋪設(shè)較多繩索，可靠性較低；楊其等[8]采用等強(qiáng)度設(shè)計(jì)準(zhǔn)則設(shè)計(jì)索網(wǎng)蒙皮結(jié)構(gòu)超壓氣球，提高了材料的利用
機(jī)械與電子 2020年7期2020-07-23
- 單向加勁矩形板面內(nèi)振動(dòng)特性分析
勁矩形板切分為加強(qiáng)筋和均厚度的矩形板，加強(qiáng)筋可以在板的任意位置，通過Lagrange方程求解加勁板的固有振動(dòng)頻率。Barrette等［10］采用重三角級(jí)數(shù)法研究了加勁板的自由振動(dòng)特性。Fernandes和Neto［11］采用邊界元法（BEM）法分析了由不同材料組成的加勁板的耦合拉伸-彎曲問題。Aksu［12］將有限差分法與變分原理相結(jié)合研究偏心加勁板的振動(dòng)特性，分析了板和加強(qiáng)筋面內(nèi)變形對(duì)加勁板橫向振動(dòng)特性的影響。杜菲等［13］采用Rayleigh-Ritz
結(jié)構(gòu)工程師 2020年2期2020-06-17
- Z 型加強(qiáng)筋制作夾具的設(shè)計(jì)與實(shí)施
埋“Z”型鋼筋加強(qiáng)筋的辦法，防止其松散損壞。一個(gè)大型鑄件的砂芯往往要預(yù)埋上千根“Z”型加強(qiáng)筋。目前“Z”型加強(qiáng)筋的制作辦法是操作工手握4～6 根鋼筋，在壓力機(jī)上先壓出Z 形上半部分，然后再掉頭在壓力機(jī)上壓出Z 型下半部分，整個(gè)操作過程中存在安全隱患，稍不注意壓制過程鋼筋會(huì)彈出壓力機(jī)，或者人手被帶入壓力機(jī)，而且制作效率極低，并且“Z”形極不規(guī)范，制作效率、制作質(zhì)量都滿足不了生產(chǎn)需求。針對(duì)“Z”型加強(qiáng)筋的制作工藝繁瑣，制作效率低下的問題，設(shè)計(jì)一種針對(duì)“Z”型加
鑄造設(shè)備與工藝 2020年2期2020-06-08
- 大型球柱組合耐壓殼體結(jié)構(gòu)極限承載力模擬分析*
體以及各種帶有加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)型式的殼體等方法。考慮到殼體容重比的限制，一般采用增加加強(qiáng)筋的方法來提高殼體的剛度及穩(wěn)定性。Singer[4]對(duì)早期的加強(qiáng)筋圓柱殼體屈曲的理論研究及實(shí)驗(yàn)測(cè)試做了綜述；Rosen和Singer等[5-6]又分別研究了偏心載荷、幾何缺陷和邊界條件等參數(shù)對(duì)加強(qiáng)筋圓柱殼體屈曲載荷的影響；Seleim等[7]對(duì)環(huán)向加筋圓柱殼體結(jié)構(gòu)的后屈曲進(jìn)行了理論研究和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，并分析了在外壓作用下加強(qiáng)筋圓柱殼體的缺陷敏感性；Das 等[8]基于可靠性分析，
中國(guó)海上油氣 2020年6期2020-03-16
- 考慮結(jié)構(gòu)優(yōu)先級(jí)的船舶有限元網(wǎng)格優(yōu)化算法
支撐構(gòu)件的腹板加強(qiáng)筋應(yīng)建模。當(dāng)加強(qiáng)筋布置與主要有限元網(wǎng)格不一致時(shí)，調(diào)整線單元至最近的節(jié)點(diǎn)，但調(diào)整的距離應(yīng)不超過該加強(qiáng)筋間距的0.2倍[5]?？v向加強(qiáng)筋和橫向加強(qiáng)筋上的節(jié)點(diǎn)距離較近時(shí)，需要將橫向加強(qiáng)筋上的節(jié)點(diǎn)調(diào)整到縱向加強(qiáng)筋；橫向結(jié)構(gòu)上的垂直加強(qiáng)筋和水平加強(qiáng)筋上的節(jié)點(diǎn)距離較近時(shí)，需要將水平加強(qiáng)筋上的節(jié)點(diǎn)調(diào)整到垂直加強(qiáng)筋上[6-7]。2 網(wǎng)格形態(tài)優(yōu)化算法為滿足上述船舶結(jié)構(gòu)有限元網(wǎng)格特殊要求，提出一種自動(dòng)調(diào)整網(wǎng)格的算法。2.1 算法原理根據(jù)結(jié)構(gòu)在強(qiáng)度分析中的作用
船海工程 2019年6期2019-12-25
- 一種高強(qiáng)度的洗衣機(jī)離合器
有拉伸出的第一加強(qiáng)筋;所述下殼體兩側(cè)均設(shè)置有拉伸出的第二加強(qiáng)筋。上述技術(shù)方案，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、強(qiáng)度高、剛性好、穩(wěn)定性好、使用壽命長(zhǎng)。關(guān)鍵詞：高強(qiáng)度;加強(qiáng)筋;剛性;離合器1 技術(shù)領(lǐng)域本實(shí)用新型涉及洗衣機(jī)離合器技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種高強(qiáng)度的洗衣機(jī)離合器。2 背景技術(shù)目前，全自動(dòng)波輪洗衣機(jī)在長(zhǎng)期使用過程中，在洗衣機(jī)高速脫水時(shí)，離合器承受的載荷隨著洗滌容量的增加，對(duì)離合器的強(qiáng)度及剛性要求也逐步增加，若離合器的強(qiáng)度和剛度不好，容易造成離合器變形而影響離合器的
科技風(fēng) 2019年11期2019-10-14
- 一種塑料零件設(shè)計(jì)方法
：拔模、抽殼、加強(qiáng)筋在零件設(shè)計(jì)過程中應(yīng)考慮應(yīng)用環(huán)境、作用及后繼加工或如何出模，出模方向及在模具中所提到的分型面，定義分型后以此面進(jìn)行零件拔模，一般塑料件拔模角度為0.5°～3°（視具體情況而定）。為了保證零件整體厚度一致，抽殼前應(yīng)完成上述拔模操作，應(yīng)對(duì)抽殼后的零件進(jìn)行殼體分析，輸入殼體的上下限值，超出或小于設(shè)計(jì)厚度時(shí)會(huì)以不同顏色（見圖一）進(jìn)行顯示，一目了然，也可多角度剖截面對(duì)零件的厚度進(jìn)行檢查（建議自動(dòng)檢查）。若塑料件殼體比較薄在注塑過程中容易導(dǎo)致零件變形
學(xué)習(xí)與科普 2019年2期2019-09-10
- 汽車零件加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
況。正確適當(dāng)?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">加強(qiáng)筋設(shè)計(jì)可以大幅提升零件的強(qiáng)度，不適當(dāng)?shù)脑O(shè)計(jì)有可能產(chǎn)生適得其反的結(jié)果。文章選取了4 種常見的汽車零件受載荷類型，分類進(jìn)行研究。借助軟件進(jìn)行計(jì)算分析，對(duì)比各種常見的加強(qiáng)件設(shè)計(jì)方案在受同一載荷時(shí)的加強(qiáng)效果，從而判定其在該載荷下的有效性。進(jìn)而得出在受各種載荷下，最優(yōu)的加強(qiáng)筋設(shè)計(jì)方案。文章通過研究，整理歸納出加強(qiáng)筋設(shè)計(jì)的一般規(guī)律，用于今后的設(shè)計(jì)工作中。1 提高面剛性通常在汽車內(nèi)外飾板、盒類零件上布置橫縱交錯(cuò)的加強(qiáng)筋，以提升其面剛性，如圖1所示。圖1
汽車工程師 2019年7期2019-08-12
- 外部氣體輔助注射成型制品加強(qiáng)筋表面凹痕實(shí)驗(yàn)分析
挑戰(zhàn)。針對(duì)具有加強(qiáng)筋的寬薄平板制品，在加強(qiáng)筋內(nèi)不允許設(shè)置氣道的條件下，采用外部氣體輔助注射成型(EGAIM)[1]可以滿足人們對(duì)于3C制品的要求。EGAIM是相對(duì)內(nèi)部氣體輔助注塑成型(GAIM)[2]而言的一種先進(jìn)的注射成型技術(shù)，不同于內(nèi)部氣體輔助注塑過程中將氣體注入熔體內(nèi)部，EGAIM是將氣體加壓在塑料制件表面與型腔之間的規(guī)定區(qū)域。相對(duì)于傳統(tǒng)注射成型(CIM)，該技術(shù)的應(yīng)用可提高制品表面質(zhì)量、降低注射壓力與鎖模力、縮短成型周期、減輕制品質(zhì)量、提高制品設(shè)計(jì)
中國(guó)塑料 2019年2期2019-02-26
- 帶凹痕Y型加筋板殘余極限強(qiáng)度數(shù)值研究*
最早提出了Y型加強(qiáng)筋的概念，并證明相比于傳統(tǒng)形式的加強(qiáng)筋，Y型加強(qiáng)筋具有更強(qiáng)的抵抗碰撞和擱淺的能力.Naar等[2]研究了Y型加強(qiáng)筋的能量吸收特性.Badran等[3]對(duì)Y型加強(qiáng)筋的穩(wěn)定性進(jìn)行研究，從而提出了計(jì)算Y型加強(qiáng)筋T型材部分的彈性屈曲系數(shù)的近似理論公式.另外Badran等[4]研究了不同邊界條件下Y型加強(qiáng)筋的臨界屈曲載荷，并與T型加強(qiáng)筋進(jìn)行了對(duì)比.Leheta等[5]對(duì)一艘現(xiàn)有超大型油船(VLCC)進(jìn)行改造設(shè)計(jì)，分別將內(nèi)底板、外底板和甲板板上的T型
- 一種輪胎胎面結(jié)構(gòu)
第一花紋溝內(nèi)的加強(qiáng)筋。特別地，輪胎胎面上還形成有第二花紋溝，第二花紋溝的底面與輪胎胎面間的距離大于加強(qiáng)筋的頂面與輪胎胎面間的距離，第二花紋溝的寬度最寬的位置位于加強(qiáng)筋的頂面內(nèi)側(cè)，或與加強(qiáng)筋的頂面處于同一平面內(nèi)。本發(fā)明提供的輪胎胎面結(jié)構(gòu)中因?yàn)檩喬ヌッ嫔闲纬捎刑厥獾牡诙y溝，可在輪胎胎面磨損到一定程度后(如磨損到加強(qiáng)筋頂面)，寬度變寬，使輪胎胎面上再次具有花紋溝，即再生花紋溝，可保證輪胎使用中后期的牽引力、制動(dòng)性能等，也可延長(zhǎng)輪胎的使用壽命和行駛里程（申請(qǐng)專
橡塑技術(shù)與裝備 2018年1期2018-12-25
- 起重機(jī)用傳動(dòng)輪斷裂失效原因分析
輪子上面有三條加強(qiáng)筋，我們將三條加強(qiáng)筋分別編號(hào)為1#、2#、3#。圖1 傳動(dòng)輪宏觀形貌2.試驗(yàn)檢測(cè)（1）宏觀斷口分析 對(duì)斷裂件進(jìn)行宏觀觀察，傳動(dòng)輪斷口長(zhǎng)度約占整個(gè)傳動(dòng)輪周長(zhǎng)的1/2，裂紋從1#加強(qiáng)筋底部擴(kuò)展并穿透至行走面邊緣；圖2為傳動(dòng)輪斷口宏觀形貌，斷口整體呈灰色；1#加強(qiáng)筋斷口兩R角間的斷裂區(qū)存在明顯的開裂臺(tái)階，部分裂源斷口有機(jī)械擦傷痕跡；裂紋從開裂臺(tái)階處向兩側(cè)（A和B）作快速擴(kuò)展，斷口上留有放射狀條紋；因此可判斷該裂紋斷口屬一次性大應(yīng)力脆斷斷口。3#
金屬加工(熱加工) 2018年10期2018-10-26
- 加強(qiáng)筋截面類型對(duì)軌道車輛板件結(jié)構(gòu)隔聲影響研究
仿真計(jì)算表明，加強(qiáng)筋能夠提高板的共振頻率，降低隔聲低谷數(shù)量，從而有效改善板件的隔聲特性。黎勝等[2]采用有限元和Rayleigh積分理論，建立了空氣中嵌在無限大剛性障板上的加筋板聲傳輸計(jì)算模型，并研究了加筋板結(jié)構(gòu)的聲傳輸特性。數(shù)值計(jì)算表明，板加筋后，板的傳聲損失增大，隔聲性能有所改善。金葉青等[3]基于板梁組合理論，建立了正交加筋板聲透射模型，并研究了正交加筋板的聲振特性。研究顯示，板件加筋能使結(jié)構(gòu)的剛度增大，進(jìn)而提高低頻段透射損失，從而改善結(jié)構(gòu)的整體隔聲
噪聲與振動(dòng)控制 2018年5期2018-10-23
- 基于OptiStruct形貌優(yōu)化的增壓器隔熱罩設(shè)計(jì)
確地找出最優(yōu)的加強(qiáng)筋布置方案，提高增壓器隔熱罩的模態(tài)，有效避免隔熱罩與發(fā)動(dòng)機(jī)的共振現(xiàn)象，降低隔熱罩的頻率響應(yīng)應(yīng)力，提高增壓器的設(shè)計(jì)質(zhì)量，減少優(yōu)化設(shè)計(jì)時(shí)間。關(guān)鍵詞：OptiStruct； 形貌優(yōu)化； 隔熱罩； 加強(qiáng)筋中圖分類號(hào)： U464.23； TP391.7文獻(xiàn)標(biāo)志碼： BAbstract：Taking turbocharger heat shield design as an example， the basic principle and appli
計(jì)算機(jī)輔助工程 2018年4期2018-10-09
- 預(yù)張拉CFRP布增強(qiáng)加筋矩形板的動(dòng)力特性分析
于板邊方向使用加強(qiáng)筋，可有效提高板和整個(gè)結(jié)構(gòu)的承載能力和穩(wěn)定性[1-2]。CFRP是一種高性能的新型纖維增強(qiáng)復(fù)合材料，近十年來，特別是在美國(guó)北嶺地震和日本阪神大地震后，采用CFRP布加固補(bǔ)強(qiáng)混凝土結(jié)構(gòu)的技術(shù)在實(shí)際工程中大量應(yīng)用，并且隨著這項(xiàng)加固技術(shù)在世界各地的推廣和發(fā)展，CFRP材料的輕質(zhì)高強(qiáng)、抵抗腐蝕、方便操作等優(yōu)越性能逐漸被工程界認(rèn)可，并且已成功運(yùn)用于加筋板的加固，具體方法是對(duì)CFRP布進(jìn)行預(yù)張拉，然后張貼到加強(qiáng)筋的下表面起到增強(qiáng)效果[3]。近十年來世
振動(dòng)與沖擊 2018年6期2018-03-28
- 4-73離心風(fēng)機(jī)直葉片加強(qiáng)筋的優(yōu)化分析
離心風(fēng)機(jī)直葉片加強(qiáng)筋的優(yōu)化分析范杜平 楊宏宇 周 奡 賀志珍 劉永梅 黃龍林（長(zhǎng)沙鼓風(fēng)機(jī)廠有限責(zé)任公司）本文針對(duì)4-73NO14.9D離心風(fēng)機(jī)葉輪強(qiáng)度問題，使用Solidworks建模，用ANSYS WORKBENCH進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，提出了強(qiáng)度通用優(yōu)化算法，并利用此算法計(jì)算葉輪加強(qiáng)筋焊接位置、加強(qiáng)筋的形狀及修正方向。通過ANSYS計(jì)算不同位置加強(qiáng)筋葉輪的應(yīng)力，得到最優(yōu)的加強(qiáng)平面。在此位置設(shè)置加強(qiáng)筋，葉輪Von Mises應(yīng)力最小，葉輪強(qiáng)度最好。經(jīng)過ANSYS
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2017年5期2017-11-01
- 加筋板輪印載荷分布特性的試驗(yàn)與數(shù)值分析
得到輪印載荷在加強(qiáng)筋和鋪板之間的分布具有較強(qiáng)的不均勻性。利用ABAQUS軟件進(jìn)行輪印載荷分布的數(shù)值計(jì)算，結(jié)果表明，數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,試驗(yàn)工況下分布在加強(qiáng)筋上均布輪印載荷為接觸面上均布輪印載荷的1.279倍。研究了加筋板面板初始缺陷、加強(qiáng)筋高度以及加筋板面板厚度對(duì)輪印載荷分布的影響。數(shù)值結(jié)果表明：考慮面板初始缺陷、降低面板厚度和增加加強(qiáng)筋的高度使輪印載荷分配到加強(qiáng)筋上的比例增大，但在相對(duì)剛度變化相同的情況下，降低面板厚度和增加加強(qiáng)筋高度對(duì)輪印載
海洋工程 2017年4期2017-10-12
- 基于假想衰減項(xiàng)法的超壓氣球結(jié)構(gòu)有限元分析
了仿真，探討了加強(qiáng)筋數(shù)量對(duì)球體應(yīng)力和變形的影響。結(jié)果表明，超壓氣球經(jīng)向布置的加強(qiáng)筋能顯著降低氣球蒙皮經(jīng)線方向上的應(yīng)力水平，同時(shí)由于加強(qiáng)筋對(duì)蒙皮的約束作用使氣球蒙皮產(chǎn)生“鼓包”，改變了蒙皮緯線方向的曲率半徑，從而減小了緯向張力，提高氣球整體的耐超壓水平；根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果，當(dāng)加強(qiáng)筋數(shù)量從0增加到36時(shí)，蒙皮的經(jīng)、緯向應(yīng)力值均顯著下降，其中經(jīng)向下降幅度更大，達(dá)64.4%。超壓氣球；有限元；應(yīng)力；變形0 引言傳統(tǒng)的零壓氣球需要釋放重物或排氣來維持飛行高度，飛行高度
西安航空學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年1期2017-02-25
- 預(yù)留通風(fēng)道免支模一次成型施工技術(shù)
風(fēng)道；免支模；加強(qiáng)筋；混凝土前言目前。多層、高層住宅建筑的排風(fēng)系統(tǒng)中通風(fēng)道工程的安裝主要集中在裝修階段施工。在裝修階段施工時(shí)。一般施工工序?yàn)椋簩油邪惭b-吊線-安裝通風(fēng)道-臨時(shí)固定-二次吊洞灌縫-養(yǎng)護(hù)-上層通風(fēng)道安裝。但這種方法在安裝層托時(shí)需用植筋固定在樓板。通風(fēng)道就位后。排風(fēng)道與樓板預(yù)留洞之間的縫隙吊模用C20細(xì)石混凝土澆灌。但在澆筑混凝土的過程中。容易造成二次澆筑時(shí)漲?；蚧炷翝仓r(shí)振搗不密實(shí)，從而出現(xiàn)廚房、衛(wèi)生間滲水、漏水等現(xiàn)象。所以。為了消除由于通風(fēng)
建筑建材裝飾 2016年12期2017-01-19
- 懸背式箱體結(jié)構(gòu)加強(qiáng)筋布局研究
懸背式箱體結(jié)構(gòu)加強(qiáng)筋布局研究江川1,2,3，向春生1,2，劉儒貞1,2(1.中國(guó)科學(xué)院光電技術(shù)研究所，成都610209；2.中國(guó)科學(xué)院光束控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都610209；3.中國(guó)科學(xué)院大學(xué)，北京100049)為了使懸背式箱體結(jié)構(gòu)具有較好的靜動(dòng)態(tài)特性，研究了不同加強(qiáng)筋分布方式對(duì)整個(gè)箱體結(jié)構(gòu)的影響。結(jié)合懸背式光電載荷箱體的實(shí)際工況，建立了ANSYS有限元模型；在靜態(tài)和模態(tài)分析基礎(chǔ)上，對(duì)箱體結(jié)構(gòu)提出了多種改進(jìn)意見。應(yīng)用PROE軟件對(duì)加強(qiáng)筋的形狀和位置進(jìn)行參數(shù)化
光電工程 2016年7期2016-12-16
- 基于靈敏度數(shù)的薄板結(jié)構(gòu)加強(qiáng)筋布局優(yōu)化設(shè)計(jì)
度數(shù)的薄板結(jié)構(gòu)加強(qiáng)筋布局優(yōu)化設(shè)計(jì)李蕾1,2張葆1李全超1譚淞年11.中國(guó)科學(xué)院長(zhǎng)春光學(xué)精密機(jī)械與物理研究所中國(guó)科學(xué)院航空光學(xué)成像與測(cè)量重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)春，1300332.中國(guó)科學(xué)院大學(xué)，北京，100049提出了一種啟發(fā)式的加強(qiáng)筋生長(zhǎng)設(shè)計(jì)方法，加強(qiáng)筋從給定初始點(diǎn)出發(fā)，沿著使結(jié)構(gòu)性能最優(yōu)的方向生長(zhǎng)和分枝，同時(shí)刪除對(duì)結(jié)構(gòu)性能貢獻(xiàn)小的加強(qiáng)筋，逐步形成最優(yōu)的加強(qiáng)筋布局。設(shè)計(jì)過程中，以單元的相對(duì)密度為設(shè)計(jì)變量，以單元靈敏度數(shù)作為判斷加強(qiáng)筋單元生長(zhǎng)和刪除的準(zhǔn)則。使用Pyt
中國(guó)機(jī)械工程 2016年9期2016-09-05
- 沖擊載荷下雙波梁護(hù)欄的顯示動(dòng)力學(xué)仿真
速度曲線；對(duì)帶加強(qiáng)筋的自升高式護(hù)欄防阻塊和傳統(tǒng)六棱柱形防阻塊進(jìn)行碰撞分析對(duì)比，探究2種防阻塊高度提升量和能量吸收能力情況，并進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)。分析結(jié)果表明：該護(hù)欄吸收碰撞能量能力強(qiáng)，抵抗變形能力優(yōu)越；帶加強(qiáng)筋的自升高式護(hù)欄防阻塊性能優(yōu)于傳統(tǒng)防阻塊，可為護(hù)欄的工程應(yīng)用提供有益參考。關(guān)鍵詞：加強(qiáng)筋；防阻塊；雙波梁護(hù)欄；顯示動(dòng)力學(xué)中圖分類號(hào)：U417.12 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：BExplicit Dynamics Simulation of Doublewave Bea
筑路機(jī)械與施工機(jī)械化 2016年7期2016-07-21
- 汽車鈑金加強(qiáng)筋的作用及設(shè)計(jì)關(guān)鍵
55）汽車鈑金加強(qiáng)筋的作用及設(shè)計(jì)關(guān)鍵滕永霞1，鄧永清2（1.青島華瑞豐機(jī)械有限公司，山東 青島 266555；2.力神（青島）新能源有限公司，山東 青島 266555）汽車鈑金上加強(qiáng)筋的應(yīng)用及設(shè)計(jì)需要引起人們的重視，文章首先對(duì)汽車鈑金加強(qiáng)筋的作用作了分析，接著對(duì)加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)關(guān)鍵及注意事項(xiàng)作了研究，希望為汽車鈑金加強(qiáng)筋在汽車上的應(yīng)用及設(shè)計(jì)提供幫助。汽車鈑金；加強(qiáng)筋；作用；設(shè)計(jì)加強(qiáng)筋條大量應(yīng)用在制造業(yè)，在汽車行業(yè)也是這樣。許多的汽車車體鈑金上都裝有加強(qiáng)筋，有特
工程技術(shù)研究 2016年11期2016-03-14
- 爆炸載荷下艙板與加強(qiáng)筋抗爆性能分析
炸載荷下艙板與加強(qiáng)筋抗爆性能分析梅宗書，石成英，蔡星會(huì)，王爭(zhēng)(第二炮兵工程大學(xué)，西安710025)摘要：以救生艙殼體的抗爆性能為研究對(duì)象，通過控制變量法，分別研究了殼體中艙板與加強(qiáng)筋兩部分的抗爆性能。通過有限元分析軟件LS-DYNA，對(duì)艙板厚度一定，加強(qiáng)筋厚度不同和加強(qiáng)筋厚度一定，艙板厚度不同兩種組合進(jìn)行數(shù)值仿真計(jì)算，得出了整體救生艙殼體的塑性變形與艙板和加強(qiáng)筋厚度之間的關(guān)系曲線。研究結(jié)論表明：在一定載荷范圍內(nèi)，加強(qiáng)筋在厚度與整體殼體塑性變形上成雙段線性曲
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2016年1期2016-02-26
- 基于數(shù)值方法求解的周期加筋板聲振特性研究
在他們的研究中加強(qiáng)筋被等效為彈簧和扭簧的組合模型。Mace［4－5］運(yùn)用傅里葉變換法求解了流體載荷作用下單向周期加筋板在任意點(diǎn)激勵(lì)或線激勵(lì)下的聲輻射問題，但是只考慮加強(qiáng)筋彎曲運(yùn)動(dòng)的影響。Maxit［6］運(yùn)用離散傅里葉變換法并考慮加強(qiáng)筋彎曲和扭轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的影響，建立理論模型研究了單向周期加筋板在波數(shù)域和空間域中響應(yīng)，但是求解過程太過繁瑣，不便于數(shù)值編程操作。金葉青等［9］通過綜合Mace 和Maxit［5－6］方法的優(yōu)點(diǎn)，建立了一種計(jì)算水中周期加筋板在簡(jiǎn)諧點(diǎn)力作
艦船科學(xué)技術(shù) 2015年6期2015-12-19
- 基于Taguchi方法的帶筋注塑件翹曲變形研究
塑件上通過設(shè)計(jì)加強(qiáng)筋、折彎和曲面等方法來增加制品的強(qiáng)度和剛度，而其中通過設(shè)計(jì)加強(qiáng)筋的方法最為實(shí)用和可靠［1］。在設(shè)計(jì)加強(qiáng)筋時(shí)，大多數(shù)工程師只注重加強(qiáng)筋厚度、高度和數(shù)量，很少考慮加強(qiáng)筋的不同截面形狀和位置角度。本文主要研究不同截面形狀和位置角度的筋對(duì)PC/ABS、POM和PA66注塑件翹曲變形的影響，為筋的正確設(shè)計(jì)提供參考。1 筋的設(shè)計(jì)1.1 加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)為了更方便地系統(tǒng)研究加強(qiáng)筋對(duì)注塑件翹曲變形的影響，設(shè)計(jì)了截面面積A和高度a相等，但橫截面形狀不同的三角形
- 某雷達(dá)基座的有限元分析*
研究對(duì)象，以其加強(qiáng)筋的厚度和數(shù)量作為變量，對(duì)基座進(jìn)行靜力學(xué)和模態(tài)分析，通過研究這兩個(gè)變量與基座應(yīng)力、應(yīng)變和固有頻率的關(guān)系，為基座的設(shè)計(jì)提供了一定的理論依據(jù)。基座；應(yīng)力；應(yīng)變；固有頻率引 言在雷達(dá)天線座系統(tǒng)中，基座經(jīng)常作為電子設(shè)備的容器，同時(shí)承受其上方各部件的重量，其力學(xué)性能和固有頻率的高低，不僅是結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的問題，同時(shí)影響整個(gè)系統(tǒng)的工作穩(wěn)定性，所以有必要對(duì)其進(jìn)行研究。影響基座力學(xué)性能和固有頻率的因素很多，如結(jié)構(gòu)型式、材料性能、加工方式等。加強(qiáng)筋是增加基座強(qiáng)度
電子機(jī)械工程 2015年3期2015-09-08
- 基于workbench 分析的軸箱體局部結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
裝孔之間設(shè)置了加強(qiáng)筋，增設(shè)加強(qiáng)筋雖有利于改善軸箱體關(guān)鍵區(qū)域的應(yīng)力狀態(tài)，但也帶來了鑄造困難與增加軸箱體重量等一些問題。因此，有必要通過有限元分析來評(píng)估加強(qiáng)筋對(duì)軸箱體關(guān)鍵受力區(qū)域的影響，進(jìn)而決定在實(shí)際生產(chǎn)過程中是否應(yīng)在軸箱體中部增設(shè)加強(qiáng)筋。圖1 馬來西亞安邦線軸箱體三維模型1 計(jì)算模型建立利用ANSYS workbench 對(duì)軸箱體進(jìn)行有限元分析，在本次仿真分析中，根據(jù)本軸箱體安裝使用的特點(diǎn)，在軸箱軸承安裝孔內(nèi)以軸承載荷的形式施加垂向載荷和縱向載荷。其中垂向載
技術(shù)與市場(chǎng) 2014年3期2014-08-17
- 鋼制焊接常壓容器圓形平蓋加平行角鋼加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)計(jì)算
平蓋厚度和角鋼加強(qiáng)筋規(guī)格的推薦值；當(dāng)容器公稱直徑大于2 200mm時(shí)，圓形平蓋厚度可依據(jù)該標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算，但平蓋上角鋼加強(qiáng)筋規(guī)格需通過計(jì)算或按經(jīng)驗(yàn)值確定。由于按經(jīng)驗(yàn)值確定存在一定的局限性，而該標(biāo)準(zhǔn)中又未提供其規(guī)格的計(jì)算過程，因此，筆者以設(shè)計(jì)工作中的對(duì)象為具體實(shí)例，進(jìn)行了圓形平蓋加平行角鋼加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)計(jì)算，為平蓋角鋼加強(qiáng)筋的規(guī)格選擇提供依據(jù)。1 平蓋厚度計(jì)算平蓋的計(jì)算厚度是依據(jù)文獻(xiàn)[1]中第6.4節(jié)式6-38圓形平蓋厚度計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算的。筆者所用算例的參數(shù)為
化工機(jī)械 2014年6期2014-05-29
- 專利名稱:電阻帶為槽形加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的柱形封閉式鉬舟
種電阻帶為槽形加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的柱形封閉式鉬舟，它是一種應(yīng)用在直線型微調(diào)機(jī)在石英晶體頻率調(diào)整中專用電熱蒸發(fā)原件，它包括:電極片，電阻帶，蒸發(fā)腔，其正負(fù)電極片分別連接電阻帶及蒸發(fā)腔，電阻帶為一帶“槽形”加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的高強(qiáng)度電阻帶，蒸發(fā)腔為一封閉式柱形腔;本實(shí)用新型鉬舟由于電阻帶處采用“槽形”加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)，與平直式電阻帶相比，電阻帶的水平支撐力和垂直支撐力均得到了顯著的提高。長(zhǎng)期高溫工作狀態(tài)下蒸發(fā)腔與電阻帶不下垂、不變形，支撐力強(qiáng)大不易斷裂。銀絲在蒸發(fā)過程中不擴(kuò)散、不
中國(guó)鉬業(yè) 2014年3期2014-01-30
- 不同加筋結(jié)構(gòu)在水中接觸爆炸下的破損規(guī)律＊
破壞及變形，按加強(qiáng)筋強(qiáng)度和分布位置不同建立了9種工況模型，見圖1（a）～（c）。圖1（a）～（c）所示分別為加筋板結(jié)構(gòu)的俯視圖、主視圖和俯視圖；圖1（a）中面板大小為500cm×500cm，模型1～3所示為面板上厚度分別為1.1、1.3和1.5cm的加強(qiáng)筋；圖1（b）可以看出加筋的最大高度為107cm，模型4～6分別表示加筋高度為最大加筋高度107cm的25%（26.75cm）、50%（53.50cm）和75%（80.25cm）；圖1（c）中模型7～9分別
爆炸與沖擊 2012年6期2012-12-12
- 筒狀桅桿結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的有限元分析及探討
桿設(shè)計(jì)過程中，加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)的位置、形式及尺寸直接關(guān)系到結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度，本文以筒型桅為例，分析了桅體橫向加筋和縱向加筋對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，這也是桅桿優(yōu)化設(shè)計(jì)值得研究的課題。桅桿是艦船上的重要結(jié)構(gòu)，其上布置有各種雷達(dá)設(shè)備［1］，很多雷達(dá)設(shè)備是放在桅體伸出的平臺(tái)上，平臺(tái)下面布置很多加強(qiáng)筋或者肘板，形成組合結(jié)構(gòu)來承受外載荷。當(dāng)結(jié)構(gòu)型式、外荷載已確定，就需要優(yōu)化加強(qiáng)筋的位置和截面尺寸以及型式，在滿足強(qiáng)度和剛度的前提下使結(jié)構(gòu)重量最輕，以降低成本、減少能源消耗。由于實(shí)際材料的
船舶 2012年2期2012-09-27
- 雙向正交密加筋板的極限強(qiáng)度預(yù)報(bào)
理論，引入縱向加強(qiáng)筋的柔度λx、橫向加強(qiáng)筋的柔度λy以及密加筋板的柔度β這3個(gè)參數(shù)變量，提出了關(guān)于這3個(gè)參數(shù)變量的雙向正交密加筋板極限強(qiáng)度預(yù)報(bào)公式。對(duì)3種類型加強(qiáng)筋的雙向正交密加筋板的極限強(qiáng)度分析結(jié)果表明，預(yù)報(bào)公式結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果的絕對(duì)誤差很小，能準(zhǔn)確預(yù)報(bào)雙向正交密加筋板的極限強(qiáng)度。雙向正交密加筋板；有限元非線性分析；極限強(qiáng)度公式0 引 言隨著船舶的高速化和輕型化以及高強(qiáng)度材料的運(yùn)用，在滿足安全性和適用性要求的前提下，優(yōu)化船舶結(jié)構(gòu)是控制空船重量的重要因
中國(guó)艦船研究 2012年3期2012-07-19
- 樹脂件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
料；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；加強(qiáng)筋；拔模斜度中圖分類號(hào)：TQ325文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1009-2374（2012）12-0020-02隨著社會(huì)的發(fā)展，不斷發(fā)展新材料、新技術(shù)以適應(yīng)各種產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面的要求，特別是樹脂材料的應(yīng)用以強(qiáng)度好、重量輕、成型性良好而得到大范圍的應(yīng)用，從汽車內(nèi)飾部件到生活上的細(xì)小必需品都離不開樹脂材料，特別是在汽車上得到了廣泛的應(yīng)用，目前世界上不少轎車的塑料用量已經(jīng)超過120千克/輛，個(gè)別車型還要高，德國(guó)高級(jí)轎車的塑料使用量已經(jīng)達(dá)到300千
中國(guó)高新技術(shù)企業(yè) 2012年8期2012-06-04
- 揮氨塔改造中薄壁橢圓封頭的加強(qiáng)及其外壓穩(wěn)定性分析
原則上也可增設(shè)加強(qiáng)筋提高殼體的抗彎剛度，增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的抗失穩(wěn)能力［4］，但遺憾的是目前標(biāo)準(zhǔn)中并無現(xiàn)成的算法。為此，筆者利用有限元法對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了特征值屈曲分析［5－6］，對(duì)橢圓封頭加強(qiáng)筋的合理配置進(jìn)行了探討，并參照ASME B＆PVⅧ－2(2010)對(duì)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)，保證了揮氨塔安全可靠地運(yùn)行。1 揮氨塔橢圓封頭主要技術(shù)參數(shù)揮氨塔橢圓封頭主要技術(shù)參數(shù)見表1。表1 橢圓封頭主要技術(shù)參數(shù)2 橢圓封頭加強(qiáng)筋配置方案及穩(wěn)定性分析2.1 加強(qiáng)筋配置方案由于橢圓封頭受
壓力容器 2011年9期2011-07-25
- 加筋板整體屈曲臨界應(yīng)力計(jì)算與分析
應(yīng)力。對(duì)有一根加強(qiáng)筋的加筋板，定義板的撓曲函數(shù)，將其代入邊界方程和協(xié)調(diào)方程，求解線性方程組的特征方程得到加筋板的臨界應(yīng)力。對(duì)有2根或多根加強(qiáng)筋的規(guī)則加筋板，利用能量法導(dǎo)出統(tǒng)一計(jì)算的公式得到臨界應(yīng)力。最后，利用有限元軟件Abaqus和Nastran進(jìn)行數(shù)值仿真，與理論解比較后得出本文計(jì)算方法是正確的，可以準(zhǔn)確求解加筋板的穩(wěn)定性問題。加筋板；穩(wěn)定性；整體屈曲；臨界應(yīng)力1 引言屈曲問題是船舶設(shè)計(jì)中的重要問題，歷來受到船舶力學(xué)工作者的高度重視［1］?，F(xiàn)代船舶隨著功
中國(guó)艦船研究 2011年3期2011-03-06
- 寬弦空心風(fēng)扇轉(zhuǎn)子葉片葉身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)分析
葉片模型型腔和加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行了分析；考慮到制造工藝可行性，采用ANSYS有限元軟件對(duì)空心葉片模型進(jìn)行了建模及應(yīng)力分析。分析結(jié)果表明，加強(qiáng)筋數(shù)量增加，或加強(qiáng)筋與蒙皮厚度比增大，或加強(qiáng)筋擴(kuò)散連接區(qū)域與非連接區(qū)域長(zhǎng)度比增大，對(duì)蒙皮最大應(yīng)力值影響不大，但對(duì)加強(qiáng)筋最大應(yīng)力值影響較大。空心風(fēng)扇葉片；超塑成形/擴(kuò)散焊（SPF/DB）；FEA；航空發(fā)動(dòng)機(jī)1 引言高推重比渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是綜合考慮氣動(dòng)、質(zhì)量、振動(dòng)、噪聲、結(jié)構(gòu)完整性和可靠性以及制造成本等因素，
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2010年1期2010-06-06
- 大型鍋爐煙道加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)
級(jí)。1 不需設(shè)加強(qiáng)筋的煙道墻板圖1 不需設(shè)加強(qiáng)筋的煙道墻板2 第1烈度等級(jí)煙道墻板（1）墻板強(qiáng)度設(shè)計(jì)。先選擇合適的加強(qiáng)筋的類型，確定Fy，然后選擇合適的中心距。根據(jù)圖2確定煙道加強(qiáng)筋的最大間距。圖2 鋼板厚度為6 mm的煙道加強(qiáng)筋的最大間距圖中:S為最大中心間距，mm；P為煙道設(shè)計(jì)壓力，kPa；Fy為鋼板屈服強(qiáng)度，MPa。（2）板靜態(tài)撓度設(shè)計(jì)。板的靜態(tài)撓度取決于其強(qiáng)度計(jì)算，通常小于。墻板撓度強(qiáng)度計(jì)算如下:其中:E為加強(qiáng)筋彈性模量，MPa；t為鋼板厚度，mm
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2010年7期2010-03-24