液柱
- 兼具發(fā)電功能的張力腿平臺(tái)系統(tǒng)動(dòng)力響應(yīng)研究
，四個(gè)U 型振蕩液柱和八個(gè)氣室-渦輪組。其中，振蕩液柱和氣室-渦輪組組成的發(fā)電模塊稱(chēng)為內(nèi)嵌式波能發(fā)電裝置（embedded wave energy converter，EWEC）。振蕩液柱對(duì)稱(chēng)安裝于TLP本體內(nèi)部，其水平段中間布置有節(jié)流孔板，能夠通過(guò)調(diào)整開(kāi)孔率大小調(diào)整振蕩液柱的阻尼大小。工作流體就地取材，選用海水。氣室-渦輪組布置在振蕩液柱兩側(cè)自由液面之上，氣室通過(guò)狹窄的氣流通道與操作間的大氣相通，渦輪安裝于氣流通道之中。該設(shè)計(jì)為多功能TLP 系統(tǒng)，在TL
船舶力學(xué) 2023年2期2023-03-01
- 雙柱塞桿式減載抽油泵的研制與應(yīng)用
的結(jié)構(gòu)，利用油管液柱壓力、油管和套管之間的環(huán)空液柱壓力的差異性，使井筒內(nèi)的液體在柱塞上、下斷端面產(chǎn)生壓差載荷，形成向上的推力，達(dá)到減載、提液的效果。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，該泵具有減載、深抽、提液及節(jié)能的效果，達(dá)到了預(yù)期工藝目的。1 雙柱塞桿式減載抽油泵的結(jié)構(gòu)及原理1.1 總體結(jié)構(gòu)桿式減載抽油泵主要是由支撐總成、柱塞總成、泵筒總成、球閥總成和泵座總成五部分組成，泵體的上半部分與下半部分通過(guò)錐螺紋對(duì)接。支撐總成主要是由皮碗密封、機(jī)械密封、鎖爪組成；柱塞總成主要由小柱
鉆采工藝 2022年5期2022-11-09
- 安201 區(qū)塊溢流井固井技術(shù)研究與應(yīng)用
環(huán)空，會(huì)降低環(huán)空液柱壓力，導(dǎo)致地層水侵入環(huán)空，影響低密度水泥漿的性能?；诖耍梃b相關(guān)文獻(xiàn)的成功施工經(jīng)驗(yàn)[6]，在前置液后面注入加重水泥漿來(lái)補(bǔ)償環(huán)空壓降。（2）2019 年固井施工均采用正常水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)，即注入水泥漿密度由低到高，未充分考慮固井施工中壓穩(wěn)問(wèn)題，低密度水泥漿進(jìn)入地層后，環(huán)空液柱壓力增長(zhǎng)較慢，領(lǐng)漿性能易受地層水影響。因此，通過(guò)調(diào)整水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)，改變水泥漿的注入順序，即先注入粉煤灰水泥漿，再注入一定量的輕珠水泥漿，加快注水泥漿過(guò)程中環(huán)空液柱壓
石油化工應(yīng)用 2022年8期2022-09-22
- 燃?xì)馍淞黩?qū)動(dòng)液柱和堵片相互作用特性分析
之一。目前，采用液柱平衡發(fā)射的方式來(lái)降低尾噴發(fā)射特征的方法在相關(guān)發(fā)射場(chǎng)得到應(yīng)用，國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)燃?xì)馍淞髋c液柱作用降低發(fā)射特征的機(jī)理已開(kāi)展了深入研究。瑞典的AT4單兵武器通過(guò)在發(fā)射筒尾部加裝液柱平衡體的裝藥結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)了消焰降噪的目的[2]。Molnar[2]針對(duì)噴水對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)排氣羽流流場(chǎng)參數(shù)的影響進(jìn)行了數(shù)值模擬。袁倩[3]和張磊等[4]開(kāi)展了筒式武器液態(tài)平衡發(fā)射過(guò)程的模擬仿真與物理試驗(yàn)，結(jié)果表明液態(tài)平衡體對(duì)尾噴流場(chǎng)具有明顯的消焰、消煙和降噪效果。王健等
火炮發(fā)射與控制學(xué)報(bào) 2022年3期2022-06-24
- 單齒切削破碎非均質(zhì)花崗巖微宏觀機(jī)理研究
數(shù)以及巖石脆性、液柱壓力等地層因素對(duì)巖石破碎的影響。黏結(jié)顆粒模型BPM(parallel bond model)[10-11]通過(guò)接觸或平行黏結(jié)鍵將顆粒粘合在一起，從而生成巖石模型。組成巖石模型的顆?？梢暈閹r石晶粒，其形狀為圓形，具有相同的剛度和接觸特性。因此，通過(guò)離散元顆粒流方法模擬得到的巖石抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度之比必然大于試驗(yàn)結(jié)果。同時(shí)，由于摩擦角較小，破壞包絡(luò)線(xiàn)呈線(xiàn)性，這會(huì)導(dǎo)致極限強(qiáng)度偏低。巖石非均質(zhì)性的3 種主要來(lái)源為[12-13]：1)微觀結(jié)構(gòu)、尺
工程力學(xué) 2022年6期2022-06-02
- 分布器對(duì)水平管外降膜流動(dòng)影響的數(shù)值分析
度分布，分析了單液柱管外液膜的鋪展過(guò)程，給出了液膜軸向延伸的最大距離。對(duì)分布器的研究手段主要有試驗(yàn)測(cè)試和數(shù)值模擬，研究主要集中在不同參數(shù)下蒸發(fā)管間流型轉(zhuǎn)變和管外成膜狀態(tài)分析。對(duì)于分布器性能多采用分布均勻度進(jìn)行評(píng)價(jià)，大部分文獻(xiàn)中分布均勻度通過(guò)采集流體繞流蒸發(fā)管后流體的均勻度來(lái)量化，這種方法沒(méi)有考慮流體在管道表面的分布狀態(tài)。已有的研究中主要針對(duì)布液孔直徑、布液高度、布液孔間距對(duì)管外液體分布狀態(tài)的影響進(jìn)行了分析，但是這些分析中沒(méi)有進(jìn)行分布器在同一流量下布液狀態(tài)的
流體機(jī)械 2022年4期2022-05-26
- 基于相場(chǎng)法的井壁微裂縫擴(kuò)展規(guī)律及坍塌機(jī)理研究
程；分析了鉆井液液柱壓力和天然裂縫等因素對(duì)微裂縫擴(kuò)展的影響規(guī)律，并對(duì)預(yù)測(cè)的坍塌壓力進(jìn)行對(duì)比分析和驗(yàn)證。1 相場(chǎng)法表征裂縫1.1 相場(chǎng)和裂縫表面函數(shù)相場(chǎng)法認(rèn)為巖石在受外力作用下產(chǎn)生的彈性能造成了巖石的損傷，當(dāng)彈性能超過(guò)巖石破壞所需的臨界能量時(shí)，巖石就會(huì)完全破壞形成裂縫[11]。如圖1所示，假設(shè)存在一個(gè)截面積為Γ、軸向長(zhǎng)度為L(zhǎng)的桿，則長(zhǎng)桿所占據(jù)的區(qū)域?yàn)锽=?！罫，在桿的軸向坐標(biāo)x=0處有一個(gè)物理裂縫。圖1 裂縫拓?fù)涫疽鈭D對(duì)于一維問(wèn)題，相場(chǎng)法通常采用式(1)的形
鉆采工藝 2022年2期2022-05-18
- 垂直旋轉(zhuǎn)圓盤(pán)邊緣液體滑移率及液柱形態(tài)
為直接液滴模式、液柱模式、液膜模式。Matsumoto等[31]對(duì)圓盤(pán)邊緣液體形態(tài)的判定公式進(jìn)行了研究，認(rèn)為旋轉(zhuǎn)圓盤(pán)邊緣液體的破碎模式主要與液體流量、轉(zhuǎn)速有關(guān)，并且液體形態(tài)從直接液滴模式轉(zhuǎn)換為液柱模式時(shí)的條件與從液柱模式轉(zhuǎn)換為直接液滴模式時(shí)并不相同，同樣現(xiàn)象出現(xiàn)在液柱模式與液膜模式的相互轉(zhuǎn)換過(guò)程中。Teunou等[32]對(duì)旋轉(zhuǎn)圓盤(pán)產(chǎn)生的液滴飛行軌跡進(jìn)行了研究。通過(guò)試驗(yàn)觀察到：①流量低時(shí)，不論什么轉(zhuǎn)速，圓盤(pán)邊緣的液體都呈現(xiàn)直接液滴模式，特別是在轉(zhuǎn)速低、流量低
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年4期2022-02-28
- 射流參數(shù)對(duì)均勻橫向氣流中射流破碎特性的影響
和射流速度，觀察液柱形態(tài)和破碎后液滴的變化。出現(xiàn)液柱破碎、袋式破碎和復(fù)合破碎三種破碎形式。對(duì)不同破碎機(jī)理和表面波現(xiàn)象進(jìn)行理論分析，研究破碎相關(guān)物理量和射流參數(shù)的關(guān)系。發(fā)現(xiàn)隨著液氣動(dòng)量比的增加，射流的橫向破碎距離減小，縱向破碎距離增加;隨著氣流韋伯?dāng)?shù)的增加，射流表面波波長(zhǎng)和破碎液滴粒徑減小。對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合并總結(jié)出物理量與射流參數(shù)的數(shù)學(xué)關(guān)系式。本文主要研究的是均勻橫向流場(chǎng)中液體射流的破碎特性，故針對(duì)研究對(duì)象，參考國(guó)內(nèi)外設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)的相關(guān)方案，搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，如圖1所
科學(xué)與生活 2021年22期2021-12-27
- 高密度鉆井液致地層坍塌機(jī)理分析
值是確保其產(chǎn)生的液柱壓力高于孔隙壓力和坍塌壓力，最高值是確保其產(chǎn)生的液柱壓力低于地層破裂壓力[3-6]。傳統(tǒng)坍塌壓力是指當(dāng)鉆井液密度過(guò)低時(shí)，井周周向應(yīng)力和徑向應(yīng)力滿(mǎn)足巖石剪切強(qiáng)度屈服準(zhǔn)則時(shí)的井內(nèi)液柱壓力。破裂壓力則是指當(dāng)鉆井液密度過(guò)高時(shí)，井周周向應(yīng)力克服地層的抗拉強(qiáng)度使其破裂時(shí)的井內(nèi)液柱壓力。事實(shí)上，井周?chē)鷰r受應(yīng)力狀態(tài)的影響，會(huì)產(chǎn)生多種破壞形式，如徑向拉伸、周向拉伸、平面內(nèi)剪切、斜向剪切等[7-10]，鉆井液密度的設(shè)計(jì)應(yīng)當(dāng)綜合考慮多種形式的破壞，針對(duì)井周應(yīng)
- 基于液柱平衡體的單兵筒式武器動(dòng)力學(xué)特性研究
模型，分析了基于液柱平衡體的單兵筒式武器動(dòng)力學(xué)特性，研究結(jié)果對(duì)單兵筒式武器有限空間發(fā)射技術(shù)的發(fā)展具有一定的參考價(jià)值。1 發(fā)射過(guò)程概述1.1 基本原理采用液體平衡發(fā)射技術(shù)的單兵筒式武器主要由發(fā)射筒、彈丸、燃燒室、噴管和液柱平衡體等部分組成。液柱平衡體布置在藥筒尾端，通過(guò)隔板與發(fā)射藥燃燒室分開(kāi)，其底部設(shè)置一個(gè)擋板，用以密封藥筒，阻滯平衡體移動(dòng)。其結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 單兵筒式武器結(jié)構(gòu)示意圖在射擊過(guò)程中，火藥燃?xì)馔苿?dòng)彈丸和液柱平衡體分別向發(fā)射筒兩端移動(dòng)，彈丸進(jìn)入
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-10-27
- 橢球液滴撞擊超疏水表面反彈過(guò)程數(shù)值分析
力的持續(xù)作用下，液柱不斷保持上升運(yùn)動(dòng)趨勢(shì)，并逐漸拉伸呈圖釘形(5.0 ms)；由于壁面的粘附作用，液滴底部并未離開(kāi)表面，而液柱上方的自由液面繼續(xù)向上運(yùn)動(dòng)，底部逐漸脫離壁面，并出現(xiàn)了液柱頂部斷裂產(chǎn)生二次液滴的現(xiàn)象(10.0 ms)；二次液滴在斷裂后以一定速度繼續(xù)向上飛濺，由于韌帶的斷裂導(dǎo)致液滴在分離時(shí)具有瞬時(shí)沖量，表面形狀在球形和橢球形間震蕩[24]；液柱剩余部分在表面張力的作用下回縮成表面能較小的形態(tài)，但由于慣性力的影響并沒(méi)有立刻變?yōu)榍蛐味浅首笥覍?duì)稱(chēng)的形
計(jì)算力學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-30
- 用動(dòng)量定理求解這道流體力學(xué)題錯(cuò)在哪里?
對(duì)這質(zhì)量為Δm的液柱微元,設(shè)b管中底端靜止液體對(duì)它的作用力為F,由動(dòng)量定理知0-Δmv=-FΔt.(2)由(1)、(2)式得F=ρSv2.又由牛頓第三定律知,b管中靜止液體受到a管中水流的沖擊力F′為F′=F=ρSv2.(3)再對(duì)b管中高為h的靜止液柱,由平衡條件知ρShg=F′.(4)由(3)、(4)式得故應(yīng)選(B)項(xiàng).解法2:用伯努利方程求.設(shè)大氣壓強(qiáng)為p0,b管底端開(kāi)口處的液體壓強(qiáng)為p,液體密度為ρ,由伯努利方程可知(5)對(duì)b管中高為h的靜止液柱,由
物理教師 2020年12期2021-01-13
- 超聲速橫向氣流中液體射流的軌跡預(yù)測(cè)與連續(xù)液柱模型*
究, 建立了連續(xù)液柱三維實(shí)體模型. 基于液體微元受力分析建立了連續(xù)液柱沿噴注方向橫截面的截面變形控制方程, 計(jì)算了液體射流軌跡與橫截面變形, 合理考慮了液體射流因發(fā)生表面破碎所引起的質(zhì)量損失, 提出適用于超聲速橫向氣流的連續(xù)液柱模型. 利用高時(shí)空分辨率的顯微成像方法拍攝超聲速橫向氣流中連續(xù)液柱的瞬時(shí)圖像, 研究的參數(shù)變量包括液體噴注壓降(1—2 MPa)、液體噴嘴直徑(0.5 mm/1.0 mm)及液氣動(dòng)量比(3.32—7.27).研究結(jié)果表明, 采用連續(xù)
物理學(xué)報(bào) 2020年23期2020-12-14
- 針板電極作用下液體界面不穩(wěn)定性分析
獻(xiàn)[12]，由于液柱長(zhǎng)度遠(yuǎn)小于液柱尖端到銅板電極的距離，未受擾動(dòng)的荷電離散相液柱附近的電勢(shì)可表示為(14)則電場(chǎng)強(qiáng)度為(15)根據(jù)拉普拉斯方程，可求出連續(xù)相電場(chǎng)擾動(dòng)電壓的通解為(16)由于kr→∞時(shí)，In(kr)→∞，而無(wú)窮遠(yuǎn)處，擾動(dòng)電壓應(yīng)為0，因此，C5=0，則擾動(dòng)后連續(xù)相中電場(chǎng)強(qiáng)度矢量為(17)式中：er為連續(xù)相液柱徑向單位矢量.在邊界上，切向電場(chǎng)強(qiáng)度在界面兩側(cè)相等，則(18)1.4 色散方程荷電離散相液體射流受到擾動(dòng)后，有(19)式中：σ為界面張力；
- 燃燒對(duì)液柱射流外彈道射程的增益分析研究*
205)0 引言液柱射流是拋物運(yùn)動(dòng)的一種特殊形態(tài)，由于液體運(yùn)動(dòng)介質(zhì)的連續(xù)性和形狀的不固定性，與剛體拋物線(xiàn)運(yùn)動(dòng)有著極大的差別，影響液柱射流射程的因素遠(yuǎn)比剛體運(yùn)動(dòng)復(fù)雜，而燃燒的射流由于伴隨有劇烈的熱量和質(zhì)量的傳遞運(yùn)動(dòng)又比一般的液柱射流復(fù)雜得多。關(guān)于液柱射流運(yùn)動(dòng)軌跡及射程研究，在民用消防方面，國(guó)內(nèi)史興堂等人[ 1-2]對(duì)消防炮噴射的液體射程及影響因素進(jìn)行了研究，通過(guò)試驗(yàn)和數(shù)據(jù)分析，建立了液柱射流射程的計(jì)算公式以及射程與射高的關(guān)系。在軍事應(yīng)用中，噴火器是典型利用噴
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2020年4期2020-09-17
- 庫(kù)拜煤田煤層氣生產(chǎn)井適應(yīng)性分析及井型優(yōu)選
態(tài)參數(shù)研究生產(chǎn)井液柱高度、井底流壓在單位時(shí)間內(nèi)波動(dòng)參數(shù)可以直接反應(yīng)單井、井組、臨井的生產(chǎn)狀態(tài)、表征井間聯(lián)動(dòng)和干擾強(qiáng)度，控制煤儲(chǔ)層解吸時(shí)間和氣體產(chǎn)出[10-15]。通過(guò)對(duì)比分析其變化特征，可以定性評(píng)價(jià)同一地質(zhì)條件和儲(chǔ)層物性的各井型生產(chǎn)狀態(tài)及其適應(yīng)性。所提取的關(guān)鍵排采參數(shù)根據(jù)以下原則：(1)排采歷史數(shù)據(jù)采集截至2019年7月15日的日數(shù)據(jù)。其中，剔除因修井、停電、施工等時(shí)間段的數(shù)據(jù)。(2)根據(jù)研究區(qū)生產(chǎn)井的井型，將區(qū)內(nèi)生產(chǎn)井分為單井定向井臺(tái)(下稱(chēng)“定向井”，圖
非常規(guī)油氣 2020年2期2020-08-02
- 培養(yǎng)科學(xué)思維 落實(shí)核心素養(yǎng)
要：本文通過(guò)對(duì)液柱（活塞）移動(dòng)問(wèn)題的解決方案，探討在解題過(guò)程中培養(yǎng)學(xué)生的科學(xué)思維.學(xué)生易受做題經(jīng)驗(yàn)的影響，定式地尋找解決問(wèn)題的思路，但這不是最簡(jiǎn)捷快速的方案，如果能鼓勵(lì)學(xué)生發(fā)散思維，或從數(shù)學(xué)角度開(kāi)拓出全新的路徑，最終能實(shí)現(xiàn)師生教學(xué)相長(zhǎng)，實(shí)現(xiàn)整體要素的科學(xué)思維.關(guān)鍵詞：液柱;壓強(qiáng);科學(xué)思維在2017年新修訂的《普通高中物理課程標(biāo)準(zhǔn)》中，首次提出了學(xué)科核心素養(yǎng)，這是在原有三維目標(biāo)的基礎(chǔ)上的繼承與深化，更加強(qiáng)調(diào)了學(xué)生的整體性和綜合表現(xiàn).科學(xué)思維作為其四個(gè)組成部
理科考試研究·高中 2020年6期2020-06-22
- 新疆庫(kù)拜煤田煤層氣開(kāi)發(fā)利用先導(dǎo)性試驗(yàn)區(qū)井型探索
不同井臺(tái)叢式井的液柱高度和井底流壓分析對(duì)比，探索各分支井井間干擾情況；對(duì)定向井和L型水平井開(kāi)展液柱和井底流壓日降幅分析，探索其變化趨勢(shì)。(3)引入三類(lèi)已解析井的解析時(shí)長(zhǎng)、降儲(chǔ)比、臨儲(chǔ)比，探討不同井型的解析特征。(4)引入氣水比，比較不同井型生產(chǎn)效益，優(yōu)選示范區(qū)地質(zhì)和產(chǎn)能特征相匹配的井型。3 各井型生產(chǎn)過(guò)程主要參數(shù)對(duì)比分析生產(chǎn)井液柱高度、井底流壓及其單位時(shí)間波動(dòng)等參數(shù)可以直接反應(yīng)單井、井組、臨井的生產(chǎn)狀態(tài)、表征井間聯(lián)動(dòng)和干擾強(qiáng)度，控制煤儲(chǔ)層解析時(shí)間和氣體產(chǎn)出
中國(guó)煤層氣 2020年1期2020-04-29
- 基于多物理效應(yīng)的雙伸縮立柱動(dòng)態(tài)特性建模仿真
別為H1和H2的液柱。單向閥的存在保證了液壓支架維持恒定支撐力，但同時(shí)將兩段液柱相隔離，阻斷能量傳遞和交換；落錘用于模擬立柱承受的沖擊載荷，質(zhì)量為m0?；钊麠U等效為2個(gè)質(zhì)量塊(質(zhì)量m1/2)及剛度為K1的彈簧；中缸等效質(zhì)量為m2；兩段液柱表示為T(mén)1和T2，初始伸出高度各為H1和H2；不考慮外缸與底座的接觸剛度，視為固定端約束。 圖1 雙伸縮立柱的物理參數(shù)及模型2 雙伸縮立柱承受沖擊載荷數(shù)學(xué)模型2.1 落錘與活塞桿碰撞模型落錘與活塞桿沖擊作用時(shí)間短，且伴隨著
液壓與氣動(dòng) 2020年2期2020-02-18
- 剪切載荷模式橫向氣流場(chǎng)液體射流破碎現(xiàn)象
可在圖4 中發(fā)現(xiàn)液柱出現(xiàn)明顯的二次彎折，隨后上游液柱開(kāi)始收縮，下游液柱則由于上游液柱變細(xì)而得到匯聚的液體射流，此段液柱直徑稍微增大，但很快被橫向氣流擠壓成螺旋狀，在表面張力與氣動(dòng)力的共同作用下，液體射流積聚于整體波動(dòng)峰值處，隨即由于氣動(dòng)力與表面張力的不對(duì)等，液柱在圖4 橢圓框中所示位置斷裂。坐標(biāo)系定義如圖5 所示，射流破碎處位于噴嘴出口下游Xex=6d 附近，而相同工況下文獻(xiàn)[13]中均勻橫向氣流工況下所得位置為Yex=15d 附近。圖5 液體射流破碎點(diǎn)位
中國(guó)民航大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2020-01-18
- 海上鉆井平臺(tái)井噴液柱高度的圖像識(shí)別測(cè)量方法
像識(shí)別方法的井噴液柱高度實(shí)時(shí)測(cè)量方法，利用該方法對(duì)井噴圖像進(jìn)行程序化處理，可以在海上鉆井平臺(tái)井噴失控后實(shí)時(shí)連續(xù)測(cè)量井噴液柱高度，第一時(shí)間獲取井噴關(guān)鍵參數(shù)，為實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)海上鉆井平臺(tái)井口壓力變化提供理論指導(dǎo)。圖1 井噴液柱高度測(cè)量系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖1 井噴液柱高度測(cè)量系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與測(cè)量原理井噴液柱高度測(cè)量系統(tǒng)組成如圖1所示。在救援船上搭載高分辨率工業(yè)CCD相機(jī)，井噴失控事故發(fā)生后在救援船上使用CCD相機(jī)對(duì)井噴液柱拍攝進(jìn)行連續(xù)瞬態(tài)成像，隨后利用計(jì)算機(jī)對(duì)拍攝得到圖
天然氣工業(yè) 2019年9期2019-11-12
- 液柱噴射與霧化噴淋協(xié)同脫硫節(jié)能方案探討
合層上部布置2層液柱噴射層，液柱噴嘴在吸收層錯(cuò)層均勻布置；2層液柱層設(shè)計(jì)為母管制，正常運(yùn)行方式為液柱噴射層和霧化噴淋層同時(shí)投入，依靠液柱噴射層調(diào)節(jié)噴淋漿液量；液柱噴射層投入時(shí)，漿液通過(guò)液柱噴嘴順煙氣氣流方向噴射，進(jìn)行2次傳質(zhì)接觸，液柱高度通過(guò)調(diào)節(jié)并聯(lián)的2臺(tái)漿液循環(huán)泵轉(zhuǎn)速來(lái)調(diào)節(jié)，霧化噴淋層作為液柱噴射層的補(bǔ)充工頻運(yùn)行。圖1為吸收塔內(nèi)部構(gòu)件布置圖[1]，其中液柱噴射層布置在吸收塔的下部，與噴淋層高度差為5～7 m，漿液流量大(5～14 m/s)，可形成高密度的
綜合智慧能源 2019年9期2019-10-10
- 燃?xì)馍淞髟谧兘孛娉湟汗艿纼?nèi)作用特性研究
射筒尾部增加一段液柱平衡體，在發(fā)射過(guò)程中，通過(guò)火藥燃?xì)夂?span id="j5i0abt0b" class="hl">液柱平衡體的相互作用，使液體霧化吸收一部份燃?xì)鉄崮?，以此?lái)降低射流場(chǎng)的溫度，來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)無(wú)后坐力炮的消焰、消噪聲[6]。液柱平衡體在發(fā)射筒中運(yùn)動(dòng)，對(duì)發(fā)射筒的影響主要體現(xiàn)在作用于筒壁上的粘滯阻力，為了探究火藥燃?xì)馍淞髟谧兘孛婀艿纼?nèi)與液體工質(zhì)作用對(duì)管道穩(wěn)定性的影響，筆者以某型單兵筒式武器為研究對(duì)象，對(duì)燃?xì)馍淞髯饔孟乱后w工質(zhì)的運(yùn)動(dòng)特性進(jìn)行研究，重點(diǎn)研究了燃?xì)馍淞髯饔孟乱后w工質(zhì)的流場(chǎng)特性和粘滯阻力特性，討論分析管
火炮發(fā)射與控制學(xué)報(bào) 2019年3期2019-09-23
- 彰顯過(guò)程分析 考查科學(xué)思維
——液柱移動(dòng)問(wèn)題的解決策略
往已有不少教師對(duì)液柱移動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行分析.姜煒星利用判別式法對(duì)氣體動(dòng)態(tài)過(guò)程進(jìn)行分析[2]，并提出壓力的變化才是分析液柱移動(dòng)的根本這一觀點(diǎn)；顧愛(ài)芬在姜煒星基礎(chǔ)上增加了運(yùn)動(dòng)狀態(tài)變化影響液柱移動(dòng)的分析[3]；華興恒則是從方法分類(lèi)的角度，從假設(shè)法、超(失)重法、特殊值法等多種方法對(duì)液柱移動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行歸納[4].前人的論文對(duì)液柱移動(dòng)問(wèn)題的分析要么只針對(duì)一兩個(gè)子問(wèn)題，要么以方法分類(lèi)而缺乏多種方法解決同一道題，因此,本文將圍繞溫度變化、運(yùn)動(dòng)狀態(tài)變化、試管位置變化及液體增減4種
物理通報(bào) 2019年8期2019-08-20
- 垂直旋轉(zhuǎn)圓盤(pán)邊緣液體形態(tài)
p mode）、液柱模式（ligament mode）和液膜模式（film mode）。直接液滴模式指圓盤(pán)轉(zhuǎn)速較低時(shí)，液體以大顆液滴及零星小液滴的形式脫離圓盤(pán)；液柱模式指液體以一個(gè)個(gè)液柱的形式脫離圓盤(pán)；液膜模式指液體會(huì)先在圓盤(pán)外圍形成一圈液膜，之后再破碎霧化。研究得到，3種形態(tài)主要與液體流量、黏性、表面張力及圓盤(pán)直徑、轉(zhuǎn)速有關(guān)，并得到了各個(gè)形態(tài)的判定公式。2002年，Senuma和 Hilborn[4]利用高速攝影，研究了旋轉(zhuǎn)霧化器邊緣液柱的形成與霧化過(guò)程
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2019-06-26
- 基于船體三自由度井噴液柱高度測(cè)量方法*
此時(shí)平臺(tái)井口井噴液柱高度是反應(yīng)井口壓力的可靠參數(shù)，可以依據(jù)井噴液柱高度計(jì)算井口壓力[6]。井噴失控后，井噴液柱高度已經(jīng)不能在平臺(tái)上直接測(cè)量，通過(guò)救援船遠(yuǎn)程測(cè)量井噴液柱高度就成為可行的方法，但國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)中對(duì)這類(lèi)測(cè)量方法卻鮮有提及。目前，對(duì)于遠(yuǎn)程物體高度測(cè)量研究較多，一般有以下幾種方法：劉勁彪、Teh等[7-8]提出激光電測(cè)法測(cè)量海上波浪高度；Bolanakis等[9]采用氣壓測(cè)量法測(cè)量物體海拔高度；Chulichkov、蔣李兵等[10-11]設(shè)計(jì)的圖片像素法
中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2018年11期2018-11-30
- 超長(zhǎng)型玻璃液體溫度計(jì)的計(jì)量方法及不確定度評(píng)定
感溫泡和全部感溫液柱不能完全浸沒(méi)在介質(zhì)中。感溫液溫度與介質(zhì)溫度不同，受膨脹系數(shù)和環(huán)境等多種因素影響，造成溫度計(jì)示值出現(xiàn)明顯偏差[1]。本文通過(guò)搭建測(cè)量系統(tǒng)，對(duì)超長(zhǎng)型玻璃溫度計(jì)進(jìn)行多點(diǎn)測(cè)量，并對(duì)檢定結(jié)果進(jìn)行示值修正和不確定度評(píng)定。1 示值修正原理及模型由于溫度計(jì)的感溫液膨脹系數(shù)已知，只要測(cè)量出露出液柱的平均溫度和長(zhǎng)度，即可對(duì)溫度計(jì)露出液柱所造成的示值偏差進(jìn)行修正。依據(jù)JJG 130-2011《工作用玻璃液體溫度計(jì)》計(jì)量檢定規(guī)程中全浸式溫度計(jì)局浸使用的相關(guān)方法
上海計(jì)量測(cè)試 2018年2期2018-05-09
- 液體圓柱射流在氣流中的破碎特性實(shí)驗(yàn)研究
，應(yīng)該要使得射流液柱在氣動(dòng)力的作用下將原有的動(dòng)量方向轉(zhuǎn)換90°直到其方向與橫向氣流的方向一致。他還通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究得到了射流穿透深度是6.25倍噴嘴孔徑的結(jié)論，通過(guò)大量實(shí)驗(yàn)對(duì)比，Schez認(rèn)為射流液柱的穿透深度與液氣動(dòng)量比應(yīng)該也存在著某種關(guān)聯(lián)。Lubarsky等人[5]則通過(guò)實(shí)驗(yàn)認(rèn)為射流的穿透深度與射流的雷諾數(shù)存在指數(shù)關(guān)系?？偟恼f(shuō)來(lái)，目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于穿透深度經(jīng)驗(yàn)公式的擬合尚存在較大區(qū)別，表1總結(jié)了學(xué)者們?cè)谖墨I(xiàn)中擬合的數(shù)學(xué)關(guān)系式[6-14]。1 實(shí)驗(yàn)裝置及條件
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2018年1期2018-03-16
- 流體表面毛細(xì)波與激光照射共同作用產(chǎn)生的光環(huán)現(xiàn)象
觀察到撞擊點(diǎn)上方液柱表面形成類(lèi)似“駐波”的穩(wěn)定周期性波形分布，即表面毛細(xì)波現(xiàn)象，如圖1(a)所示。早在20世紀(jì)五六十年代，Wada Y和Lienhard J H便先后觀察到并研究了液柱表面毛細(xì)波傳播現(xiàn)象[1,2]。近十幾年來(lái)，對(duì)此現(xiàn)象的研究有了新的進(jìn)展。Ji W和Setterwall F首先注意到了表面活性劑對(duì)液體表面毛細(xì)波的影響[3,4]。隨后，Awati K M和Howes T在理想流體基礎(chǔ)上考慮了牛頓黏性力的作用，對(duì)黏性液體的表面毛細(xì)波進(jìn)行了分析[5
物理與工程 2018年1期2018-01-19
- 考慮相態(tài)變化的凝析氣藏壓井液漏失機(jī)理與產(chǎn)能恢復(fù)
集層保護(hù)液或降低液柱正壓差（低密度壓井液）的方法可有效避免惡性漏失，保障修井后的產(chǎn)能。圖9表5參22凝析氣藏；相態(tài)變化；壓井液；數(shù)值模擬；漏失機(jī)理；產(chǎn)能恢復(fù)0 引言凝析氣在世界油氣資源中占據(jù)較大比例，但其自身復(fù)雜的物理化學(xué)性質(zhì)使凝析氣藏開(kāi)發(fā)存在一定的難度[1-3]。凝析氣藏一般采用衰竭式開(kāi)發(fā)，當(dāng)近井地帶壓力降低到凝析油氣露點(diǎn)壓力，井底附近將會(huì)有凝析液產(chǎn)生，形成液鎖損害，降低氣相相對(duì)滲透率，影響凝析油氣采收率[4-7]。對(duì)于開(kāi)發(fā)中后期的凝析氣藏，修井作業(yè)頻繁
石油勘探與開(kāi)發(fā) 2017年4期2017-09-03
- 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)馍淞黩?qū)動(dòng)液柱過(guò)程中的內(nèi)彈道研究
動(dòng)機(jī)燃?xì)馍淞黩?qū)動(dòng)液柱過(guò)程中的內(nèi)彈道研究王健， 林慶育， 阮文俊， 王浩(南京理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院， 江蘇 南京 210094)為了實(shí)現(xiàn)單兵火箭“有限空間內(nèi)發(fā)射”的能力，提出了在尾管內(nèi)放置液柱平衡體的單兵火箭發(fā)射系統(tǒng)，對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)研究的同時(shí)分時(shí)段分析了內(nèi)彈道過(guò)程。以經(jīng)典內(nèi)彈道理論為基礎(chǔ)，將燃?xì)馀c液體之間的無(wú)規(guī)則混合假設(shè)為“穿孔混合”，建立了發(fā)射系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型，并運(yùn)用龍格- 庫(kù)塔法進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算，給出了完整的內(nèi)彈道曲線(xiàn)。通過(guò)試驗(yàn)與計(jì)算結(jié)果的對(duì)比分析
兵工學(xué)報(bào) 2017年8期2017-09-03
- 澆包出液口液柱圖像特征參數(shù)構(gòu)建方法研究
59)澆包出液口液柱圖像特征參數(shù)構(gòu)建方法研究楊慧英1,2(1.東北大學(xué) 信息科學(xué)與工程學(xué)院,沈陽(yáng)110004;2.沈陽(yáng)理工大學(xué) 自動(dòng)化與電氣工程學(xué)院,沈陽(yáng)110159)視覺(jué)澆注系統(tǒng)澆包出液口處圖像經(jīng)處理后提取的特征可以為后續(xù)澆口杯鋼水液位識(shí)別和澆包塞桿啟動(dòng)控制提供判斷依據(jù)。本文對(duì)比了單攝像頭和垂直雙攝像頭兩種方式獲取的圖像利用全局閾值分割和形態(tài)學(xué)算法去噪等預(yù)處理后構(gòu)建出特征參數(shù)的情況,通過(guò)對(duì)比分析雙攝像頭方式構(gòu)造的參數(shù)可以更好的為液位識(shí)別提供依據(jù)。視覺(jué)澆注
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年4期2017-09-01
- 一種新型雙腔隔振器動(dòng)力學(xué)特性仿真與試驗(yàn)研究
阻尼力、管道內(nèi)部液柱慣性力的綜合影響，系統(tǒng)等效剛度可能會(huì)出現(xiàn)漸軟、漸硬、振蕩等復(fù)雜特性。運(yùn)用MTS試驗(yàn)機(jī)測(cè)試隔振器在簡(jiǎn)諧位移激勵(lì)下的剛度和阻尼特性，并搭建隔振試驗(yàn)系統(tǒng)。試驗(yàn)結(jié)果較好地驗(yàn)證了理論分析和仿真計(jì)算所得結(jié)論，為下一步的工程設(shè)計(jì)奠定了基礎(chǔ)。振動(dòng)與波；液固混合介質(zhì)；雙腔；隔振；非線(xiàn)性被動(dòng)隔振裝置如橡膠隔振器和鋼絲繩隔振器，因其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，性能可靠而在工程中得到廣泛應(yīng)用。盡管工程中已經(jīng)應(yīng)用多種類(lèi)型的隔振器[1–3]，但是依然迫切需要研究和開(kāi)發(fā)新的隔振器，以
噪聲與振動(dòng)控制 2017年2期2017-04-25
- 四種制冷劑重力再循環(huán)蒸發(fā)器的理論計(jì)算與實(shí)驗(yàn)研究
他三種制冷劑，當(dāng)液柱高度較低時(shí)，R410A的傳熱系數(shù)和制冷量最大。再循環(huán)蒸發(fā)器；對(duì)比；理論分析；實(shí)驗(yàn)研究翅片管式蒸發(fā)器如今已廣泛使用于制冷及空調(diào)行業(yè)，圍繞強(qiáng)化翅片管式蒸發(fā)器傳熱效果的研究也經(jīng)久不衰，蒸發(fā)器的傳熱量取決于傳熱系數(shù)、傳熱溫差、以及傳熱面積，在傳熱面積一定的前提下，取決于蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)及傳熱溫差。因此，強(qiáng)化蒸發(fā)器傳熱效果的一個(gè)重要途徑是強(qiáng)化蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑的傳熱系數(shù)。重力再循環(huán)蒸發(fā)器以提高蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑的流速為強(qiáng)化換熱手段，以熱虹吸原理實(shí)現(xiàn)制冷劑
制冷學(xué)報(bào) 2017年2期2017-04-07
- 固體火箭燃?xì)馍淞黩?qū)動(dòng)液柱過(guò)程的CFD分析*
火箭燃?xì)馍淞黩?qū)動(dòng)液柱過(guò)程的CFD分析*王 健,阮文俊,王 浩,張 磊(南京理工大學(xué)能源與動(dòng)力學(xué)院,江蘇南京210094)固體火箭燃?xì)馍淞黩?qū)動(dòng)液柱過(guò)程會(huì)產(chǎn)生一個(gè)復(fù)雜的非穩(wěn)態(tài)多相流場(chǎng),為了研究液柱對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程中射流流場(chǎng)的降溫效果,并揭示燃?xì)鉀_擊液柱的流動(dòng)演化和氣水之間的相互作用,利用FLUENT軟件中耦合了液態(tài)水汽化方程的VOF多相流計(jì)算模型對(duì)燃?xì)馀c液柱之間的耦合流動(dòng)及相變過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬,并與無(wú)液柱情況下射流流場(chǎng)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。計(jì)算結(jié)
爆炸與沖擊 2017年2期2017-04-05
- 水平管降膜流動(dòng)液膜鋪展的試驗(yàn)
及三孔下形成的兩液柱中心距、液柱之間最厚液膜位置隨時(shí)間的波動(dòng)。結(jié)果表明，在一定的Re范圍內(nèi)，液膜軸向鋪展存在極限；液柱中心距隨時(shí)間呈周期性變動(dòng)；最厚液膜在兩液柱中心位置略微左右移動(dòng)，出現(xiàn)在中心位置的幾率為30%。氣液兩相流；激光誘導(dǎo)熒光；分布；液柱中心距；最厚液膜1 前言隨著淡水資源的日益匱乏，海水淡化技術(shù)越來(lái)越受到重視。由于水平管降膜蒸發(fā)傳熱的高效性，其在海水淡化技術(shù)領(lǐng)域獲得了廣闊的應(yīng)用前景。水平管降膜蒸發(fā)器中噴淋海水遇到高溫的水平管壁，部分海水在管壁上
流體機(jī)械 2017年2期2017-03-16
- 毛細(xì)管內(nèi)氣-液Taylor流動(dòng)換熱特性數(shù)值模擬
or氣泡的存在,液柱區(qū)域的摩擦阻力因子高于單相流動(dòng),模擬結(jié)果與經(jīng)驗(yàn)公式吻合較好.液柱表觀努賽爾特?cái)?shù)隨氣泡體積分?jǐn)?shù)的增大而增大,基本不隨入口雷諾數(shù)的變化而改變.在恒壁溫邊界下,Taylor氣泡及液膜區(qū)域?qū)φw傳熱的貢獻(xiàn)較小.液柱區(qū)域內(nèi)循環(huán)可以提高加強(qiáng)核心區(qū)域與近壁面區(qū)域的熱量交換,加快換熱過(guò)程,提高Taylor流動(dòng)的傳熱效果.內(nèi)循環(huán)對(duì)換熱的強(qiáng)化作用隨著液柱長(zhǎng)度的增大而降低.Taylor流動(dòng)；毛細(xì)管；壓降；傳熱Taylor流動(dòng)是一種典型的無(wú)相變兩相流動(dòng),特征如
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2016年10期2016-12-05
- 氣液交叉流系統(tǒng)除塵效率分析及其數(shù)值模擬
究，考察了氣速、液柱排布方式、粒徑等因素對(duì)脫除率的影響。結(jié)果表明，隨著液柱比表面積和顆粒粒徑的增加，脫除率逐漸上升；在實(shí)驗(yàn)條件下氣速對(duì)脫除率影響較小。在最優(yōu)液柱排布方式下，經(jīng)過(guò)162單元液柱排后，粒徑為0.2、1、10 μm的顆粒分別取得了37.3%、43.9%、99%的脫除率。給出了用于外推計(jì)算分級(jí)效率和壓降隨單元液柱排數(shù)變化的公式，當(dāng)粒徑為0.4 μm的顆粒預(yù)測(cè)脫除率達(dá)到95%時(shí)系統(tǒng)的總壓降不超過(guò)300 Pa。采用大渦模型對(duì)最優(yōu)工況進(jìn)行數(shù)值模擬，模擬結(jié)
化工學(xué)報(bào) 2016年9期2016-09-26
- 低溫排液管道氣封高度的計(jì)算
計(jì)算，分析了影響液柱高度的因素，設(shè)計(jì)者可以參考該計(jì)算方法并結(jié)合確定的各種參數(shù)來(lái)確定氣封的高度，以免造成低溫管道跑冷結(jié)霜，降低設(shè)備的運(yùn)行效率，甚至危及設(shè)備的安全運(yùn)行。低溫管道；排液；氣封空分設(shè)備在檢修時(shí)需要將其設(shè)備或管道內(nèi)的低溫液體排掉并復(fù)熱到常溫，然后再進(jìn)行檢修。所以在設(shè)備或管道的低點(diǎn)要設(shè)置排液管道[1]，排液管道的設(shè)置一般是從主管引出后先垂直向上，然后再引向冷箱面板，出面板后加一個(gè)手動(dòng)閥門(mén)，需要排液時(shí)便打開(kāi)該閥門(mén)，如圖1(a)所示，這樣的布置可以自然形成
低溫與特氣 2016年4期2016-09-19
- 從問(wèn)題出發(fā)拓展開(kāi)發(fā)學(xué)生物理思維能力
驗(yàn)原理：玻璃管中液柱變化.實(shí)驗(yàn)器材：玻璃汽水瓶（其上半為小口圓柱，下半為大口圓柱），玻璃管，紅墨水，橡皮塞，白紙.實(shí)驗(yàn)步驟：（1）將紅墨水裝滿(mǎn)玻璃瓶；（2）將帶有玻璃管的橡皮塞塞進(jìn)玻璃瓶口，使之緊密結(jié)合；（3）將白紙放在玻璃管后，反襯出液柱，擠壓玻璃瓶并觀察液柱變化；（4）總結(jié).設(shè)計(jì)好了實(shí)驗(yàn)方案，學(xué)生做實(shí)驗(yàn)，看到了液柱的變化，用的力越大，液柱.上升越高，說(shuō)明玻璃瓶形變?cè)酱?，學(xué)生也切身感受到了物理實(shí)驗(yàn)的美妙，增強(qiáng)了他們的實(shí)驗(yàn)?zāi)芰?，提高了?chuàng)造性思維能力，更加感
中學(xué)物理·初中 2016年1期2016-09-10
- 淺談溫度計(jì)的實(shí)驗(yàn)教學(xué)
），用以顯示管內(nèi)液柱起始位置；實(shí)驗(yàn)前要調(diào)節(jié)管內(nèi)的液柱等高。圖中薄壁藥瓶A容積稍大：容積稍小但相等的薄壁藥瓶B、C和E、厚壁藥瓶D；廢油筆管一端用刀削成斜尖，插入原藥瓶膠蓋亦可。2、實(shí)驗(yàn)前要指出：凡是涉及多因素的物理問(wèn)題，人們常用“控制變量法”：首先使其它因素保持不變（或“要在其它因素相同的條件下”），逐個(gè)研究其中1個(gè)因素變化時(shí)，看它對(duì)要研究的物理問(wèn)題有何影響，最后再加以綜合歸納并得出結(jié)論。3、實(shí)驗(yàn)：用兩只手做“熱源”。實(shí)測(cè)表明：當(dāng)手溫比室溫僅高出5℃，兩只
讀寫(xiě)算·教研版 2016年14期2016-07-25
- 超聲速橫向氣流中射流破碎過(guò)程的數(shù)值研究
驗(yàn)證了該方法捕捉液柱軌跡的準(zhǔn)確性和模擬氣相流場(chǎng)的可靠性。針對(duì)基準(zhǔn)工況以及不同動(dòng)壓比工況下超聲速橫向氣流中射流破碎過(guò)程的計(jì)算，結(jié)果表明：高頻的周期不穩(wěn)定波在液柱破碎中起主要作用；液體射流與超聲速橫向來(lái)流存在強(qiáng)相互作用，形成弓形激波、分離激波以及激波交錯(cuò)的復(fù)雜激波系；當(dāng)動(dòng)壓比升高時(shí)，液柱沿流向破碎點(diǎn)位置幾乎無(wú)變化，而液柱破碎點(diǎn)位置的穿透深度明顯增加。多相流；超聲速流；射流破碎；數(shù)值研究0 引 言隨著液體燃料亞燃/超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)和高性能渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展，高速橫向
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2016年6期2016-06-01
- 氣液交叉流裝置冷凝過(guò)程的傳熱傳質(zhì)特性
含濕氣體橫掠冷卻液柱流陣列的熱質(zhì)傳遞特性，獲得傳熱、傳質(zhì)系數(shù)。研究表明，錯(cuò)列排列對(duì)應(yīng)的傳熱、傳質(zhì)系數(shù)值為直列排列對(duì)應(yīng)值的1.2～1.4倍；液柱流動(dòng)誘發(fā)氣液界面附近的氣體發(fā)生湍動(dòng)以及氣體繞流液柱引起的自身湍動(dòng)，分別是低氣速和高氣速條件下強(qiáng)化氣液相間傳熱傳質(zhì)的主要因素；本研究體系下路易斯準(zhǔn)數(shù)在0.75～0.85范圍內(nèi)。氣液交叉流；冷凝；傳熱傳質(zhì)；直列與錯(cuò)列隨著國(guó)家對(duì)環(huán)境的日趨重視，于2016年1月1日全國(guó)實(shí)施《環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》(GB3095-2012)。該標(biāo)
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2016年4期2016-03-20
- “液體亞強(qiáng)”知識(shí)解讀
，這個(gè)液片以上的液柱體積V=Sh，液柱的質(zhì)量m=pV=pSh，則液片受到的液體的壓力等于液柱所受的重力，即F=G=mg=pShg.根據(jù)壓強(qiáng)公式可得該液片受到的液體的壓強(qiáng).例1 2014年1月13日，我國(guó)“飽和潛水”首次突破300m，成功抵達(dá)深海313.15m處，居世界領(lǐng)先地位.在300m深處，海水產(chǎn)生的壓強(qiáng)約為（）.（取p海=1.0×103kg/m3，g=10N/kg）A.3xl04PaB.3xl05 PaC.3xl06PaD.3xl07Pa解析：由于液體
中學(xué)生數(shù)理化·八年級(jí)物理人教版 2015年3期2015-08-26
- 溫差對(duì)氣液交叉流PM2.5去除效率影響
滑表面的連續(xù)流動(dòng)液柱群，見(jiàn)圖1。高溫工業(yè)尾氣橫掠液柱群，尾氣與液柱表面發(fā)生傳熱帶動(dòng)PM2.5產(chǎn)生附面運(yùn)動(dòng)并被液柱吸收。本文著重研究氣液交叉流傳熱傳質(zhì)，分析氣液溫差對(duì)PM2.5 去除效率的影響，得到降膜陣列PM2.5 去除效率理論表達(dá)式。1 氣液交叉流去除高溫工業(yè)尾氣PM2.5理論圖1 光滑連續(xù)的氣液交叉流液柱群圖2為高溫工業(yè)尾氣橫掠錯(cuò)排降膜陣列分析示意圖，進(jìn)口處含PM2.5 氣體流速為u0、溫度Tin，液柱垂直于氣流排布，溫度為T(mén)w，液柱直徑為dw，同排液
化工設(shè)計(jì) 2015年3期2015-08-19
- 主動(dòng)調(diào)頻液柱阻尼器基于遺傳算法的LQR控制優(yōu)化設(shè)計(jì)
144)主動(dòng)調(diào)頻液柱阻尼器基于遺傳算法的LQR控制優(yōu)化設(shè)計(jì)符川，屈鐵軍，孫世國(guó)(北方工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院，北京 100144)ATLCD由調(diào)頻液柱阻尼器(Tuned Liquid Column Damper，TLCD)發(fā)展而來(lái)，在TLCD液柱端部連接氣壓控制箱，通過(guò)引入控制氣壓對(duì)結(jié)構(gòu)實(shí)施主動(dòng)控制。采用被動(dòng)TLCD優(yōu)化設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)阻尼比及頻率比，采用LQR算法確定ATLCD系統(tǒng)的主動(dòng)控制力，并對(duì)LQR算法中權(quán)矩陣采用遺傳算法進(jìn)行優(yōu)化。以一五層鋼框架結(jié)構(gòu)為例，
振動(dòng)與沖擊 2015年2期2015-05-16
- 豎直液柱與水平液面作用激起毛細(xì)波探究
0029)?豎直液柱與水平液面作用激起毛細(xì)波探究鞏欣亞1，2， 張 煜1， 張永戰(zhàn)1， 沈 宏1， 潘永華1， 高惠濱1 (1. 南京大學(xué)物理學(xué)院，江蘇 南京 210093； 2. 中國(guó)科學(xué)院 大氣物理研究所，北京 100029)探究豎直液柱自由下落到水平液面上，液柱底部受擾激起的表面毛細(xì)波傳播出現(xiàn)穩(wěn)定的波節(jié)、波腹，如同“駐波”形式的實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象。利用Navier-Stokes方程分析表面毛細(xì)波的傳播規(guī)律；對(duì)比實(shí)驗(yàn)探究不同初始條件下，豎直液柱與水平液面相互作用
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2015年2期2015-02-27
- 氣象觀測(cè)中溫度計(jì)故障修復(fù)及視程天氣現(xiàn)象觀測(cè)
計(jì)的種類(lèi)很多，但液柱溫度計(jì)還是十分常用的一種，具有方便快捷直觀等優(yōu)點(diǎn)。液柱溫度計(jì)在使用、運(yùn)輸過(guò)程中易出現(xiàn)液柱斷線(xiàn)的故障，本文對(duì)此提出了修復(fù)方法。同時(shí)還分析了幾種視程天氣現(xiàn)象的特點(diǎn)，以便準(zhǔn)確觀測(cè)。關(guān)鍵詞：溫度計(jì)；霧；霾；逆溫層中圖分類(lèi)號(hào)： P412 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 1674-0432（2014）-09-73-11 溫度計(jì)斷線(xiàn)故障修復(fù)液柱溫度計(jì)在測(cè)量氣溫時(shí)常常會(huì)用到，液柱溫度計(jì)在使用、維護(hù)保養(yǎng)、運(yùn)輸過(guò)程中，如果遇到劇烈的震動(dòng)，有可能會(huì)有部分氣體進(jìn)
吉林農(nóng)業(yè) 2014年5期2014-07-09
- 液柱在激波沖擊下RM不穩(wěn)定性和破裂過(guò)程的數(shù)值計(jì)算
州310018）液柱在激波沖擊下RM不穩(wěn)定性和破裂過(guò)程的數(shù)值計(jì)算吳 宇，施紅輝，王 超，葉 斌，張 珂（浙江理工大學(xué)機(jī)械與自動(dòng)控制學(xué)院，杭州310018）對(duì)液柱受到激波沖擊后在氣流中的變形斷裂過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算，研究了在該過(guò)程中Richtmyer-Meshkov（RM）不穩(wěn)定性的具體表現(xiàn)。應(yīng)用Fluent軟件，數(shù)值模擬了二維（2D）和三維（3D）液柱在激波馬赫數(shù)為1.10、液柱初始直徑為2.76 mm的情況下，氣/液界面上RM不穩(wěn)定性的演化過(guò)程以及液體周?chē)?/div>
浙江理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2014年9期2014-06-05
- 鋁合金摩擦液柱成形有限體積法數(shù)值模擬
基礎(chǔ)和核心，摩擦液柱成形的基本原理描述如下:在裂紋處鉆出一定直徑的盲孔，并制出對(duì)應(yīng)的與基體材料相同的焊接棒，當(dāng)摩擦疊焊的焊接棒以較高的轉(zhuǎn)速并且以一定的進(jìn)給速度進(jìn)入盲孔，通過(guò)焊接棒與焊件之間的相互摩擦，使得焊接棒塑性化，以填充焊件缺陷部分。較長(zhǎng)裂紋可以通過(guò)一系列摩擦液柱成形單元實(shí)現(xiàn)對(duì)裂紋的修補(bǔ)，最后通過(guò)焊件表面處理來(lái)完成焊件的整體修復(fù)任務(wù)。但是在研究摩擦液柱成形過(guò)程中，必然涉及到該成形過(guò)程中相關(guān)參數(shù)的變化及其影響，特別是塑性化金屬材料的流動(dòng)速度和壓力。由于金機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2013年9期2013-11-06
- 裝置氣密性檢查初探
氣體壓強(qiáng)）±P（液柱壓強(qiáng)）=P（大氣壓）。 可以簡(jiǎn)化為 P1±P2=P0一般實(shí)驗(yàn)條件下，大氣壓視為定值，可以通過(guò)液柱穩(wěn)定存在與否，即裝置內(nèi)氣體壓強(qiáng)是否等于大氣壓來(lái)判斷裝置是否漏氣。若液柱穩(wěn)定存在，即裝置內(nèi)氣體壓強(qiáng)不等于大氣壓，則裝置不漏氣，裝置氣密性良好。若液柱不能穩(wěn)定存在，即裝置內(nèi)氣體壓強(qiáng)等于大氣壓，則裝置漏氣，裝置氣密性不好。若學(xué)習(xí)過(guò)理想氣態(tài)方程的話(huà)，可以進(jìn)一步由PV=nRT來(lái)進(jìn)行理論上的討論。在相對(duì)密封的裝置中，當(dāng)T一定、R為常數(shù)時(shí)，P受V和n的影響化學(xué)教與學(xué) 2013年2期2013-09-06
- 中間主應(yīng)力對(duì)垂直井井壁坍塌壓力的影響
所需的最小鉆井液液柱壓力。通過(guò)對(duì)比分析得出考慮中間主應(yīng)力的作用，會(huì)使巖石強(qiáng)度得到加強(qiáng)，使得維持井壁穩(wěn)定所需的最小液柱壓力降低;3個(gè)準(zhǔn)則得出的最小液柱壓力在與深度的對(duì)應(yīng)圖中表現(xiàn)出一致的變化趨勢(shì)，說(shuō)明3個(gè)準(zhǔn)則有各自的適用性;比較而言Mohr-Coulomb準(zhǔn)則偏于保守，Drucker-Prager準(zhǔn)則偏于危險(xiǎn)，而Mogi-Coulomb準(zhǔn)則要優(yōu)于前兩個(gè)準(zhǔn)則。中間主應(yīng)力;強(qiáng)度準(zhǔn)則;最小液柱壓力0 前言井壁坍塌是鉆井過(guò)程中遇到的最主要的井壁穩(wěn)定問(wèn)題之一。井壁坍塌是鉆探工程 2012年4期2012-11-06
- 雙接觸式液柱塔壓力特性研究
003）雙接觸式液柱塔壓力特性研究方立軍，常艷超，武 生，胡月龍（華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，河北 保定 071003）通過(guò)對(duì)雙接觸式液柱塔塔內(nèi)床層壓降進(jìn)行試驗(yàn)研究，回歸了液柱塔干阻壓力損失計(jì)算公式。分析了不同管道布置情況下液柱塔床層壓降特性，發(fā)現(xiàn)床層壓降隨著液氣比的增大而增大，煙氣流量增大對(duì)塔體霧化床層高度具有一定推動(dòng)作用。相同液氣比和相同液柱塔高下，床層壓降隨著噴嘴數(shù)量的增加而增大。雙接觸；液柱塔；床層壓降；液氣比0 引言在濕法煙氣脫硫技術(shù)中電力科學(xué)與工程 2012年7期2012-02-08
- 毛細(xì)管中液面升降時(shí)能量轉(zhuǎn)化分析
個(gè)底面半徑為r的液柱，顯然，隨液柱下降，其質(zhì)量是減小的.但由于液柱下面的液體仍在毛細(xì)管內(nèi)，隨液柱一起運(yùn)動(dòng).所以（1）式中的u=v.由圖4（b）所示的坐標(biāo)，可得質(zhì)量的表達(dá)式：其受到的三個(gè)力如圖所示，因pB=pC，所以實(shí)際液柱僅受到重力，即：圖4 不潤(rùn)濕毛細(xì)管的液體在管中下降時(shí)情況將（12）式、（13）式代入（1）式，并整理可得：初始：x=,v=0;到力的平衡位置時(shí)x=h,v=v，上式積分：結(jié)果說(shuō)明，重力做正功，使重力勢(shì)能減小，減小的能量變成動(dòng)能.即在力平衡位赤峰學(xué)院學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2010年7期2010-09-01
- 置換法壓井操作方法
內(nèi)形成一定高度的液柱并產(chǎn)生一定的液柱壓力;每次放出氣體,套管壓力將隨之降低。再次注入壓井液時(shí),所控制的套管最高壓力應(yīng)減去該液柱壓力;再次放出氣體,下限套管壓力也應(yīng)減去該液柱壓力。隨著一次次注入壓井液和放出氣體,控制套管壓力逐次降低,直至壓井液到達(dá)井口、套管壓力降為0,壓井結(jié)束。套管壓力的升高將引起井底壓力的增加,但井底壓力增加是受限制的:一種限制是井底壓力升高到一定值時(shí)將發(fā)生井漏,壓井時(shí)應(yīng)控制套管上限壓力;另一種限制是在不發(fā)生井漏的情況下,應(yīng)事先確定最高套石油鉆探技術(shù) 2010年2期2010-08-28
- “牛頓水桶”液面方程的幾種巧解
圖2所示的水平小液柱x和豎直小液柱y，那么水平小液柱x做圓周運(yùn)動(dòng)的向心力來(lái)源于豎直小液柱y的壓力．設(shè)液體密度為ρ，小液柱截面為ΔS，得同理可得液面方程說(shuō)明：不難證明均勻棒繞其一端做圓周運(yùn)動(dòng)時(shí)，可將其等效為質(zhì)量集中在中點(diǎn)的質(zhì)點(diǎn)做圓周運(yùn)動(dòng)．圖3方法三：從曲線(xiàn)上取一點(diǎn)水P，坐標(biāo)為(x,y)，其受重力mg、法向力N、水平向外慣性力F1=mω2x、豎直向上慣性力F2=mg，如圖3所示．則x方向合力為零，y方向合力沿y正方向大小為mg，那么水滴的運(yùn)動(dòng)可視為平拋運(yùn)動(dòng)．則物理通報(bào) 2010年9期2010-01-26
- 燃爆壓裂中壓擋液柱運(yùn)動(dòng)規(guī)律的動(dòng)力學(xué)模型*
）燃爆壓裂中壓擋液柱運(yùn)動(dòng)規(guī)律的動(dòng)力學(xué)模型*吳飛鵬，蒲春生，吳 波（中國(guó)石油大學(xué)石油工程學(xué)院，山東 東營(yíng) 257061）針對(duì)燃爆壓裂過(guò)程中壓擋液柱受沖擊運(yùn)動(dòng)機(jī)理的復(fù)雜性，假設(shè)火藥燃?xì)馀c壓擋液柱存在完全氣液接觸界面，采用拉格朗日的微元分析方法，建立了由連續(xù)性方程、動(dòng)量守恒方程、能量守恒方程組成的壓擋液柱運(yùn)動(dòng)規(guī)律動(dòng)力學(xué)模型，并給出了該模型與火藥燃爆模型的耦合數(shù)值解法。經(jīng)程序編制和實(shí)例計(jì)算表明，在綜合考慮火藥燃?xì)鈱?duì)液柱的宏觀推動(dòng)作用、沖擊壓縮作用、液柱自身的動(dòng)能分爆炸與沖擊 2010年6期2010-01-22
- 鋁合金摩擦液柱成形有限體積法數(shù)值模擬