背風面
- 不同山坡地形下光伏陣列風荷載干擾效應研究
風壓平均系數(shù)、背風面風壓平均系數(shù)、凈風壓平均系數(shù)分別按式(3)～式(5)計算:(3)(4)(5)1.3 風場模擬依據(jù)GB 50009—2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[19],丘陵按B類風場考慮。由于過大的模型會影響風洞內(nèi)流場,因此試驗將山坡地形作為模型的一部分考慮,在山坡及光伏陣列前方,采用擋板、粗糙等元裝置模擬了B類風場,風洞試驗現(xiàn)場布置與風剖面及湍流度如圖2所示。圖2 風場模擬Fig. 2 Wind field simulation2 試驗結(jié)果分析2.1
自然災害學報 2023年6期2024-01-06
- 典型山地風場三維效應大渦模擬研究
氣流越過山體后背風面尾流分布特征。綜上所述，大渦模擬在典型山地平均風特性方面有較好預測效果，對湍流特性尤其是山坡背風面存在一定問題需解決。且山地形橫縱比對其三維效應如繞流撞擊流動分離等現(xiàn)象影響需進一步明晰。本文以典型山地為對象，采用基于自保持邊界條件[9]改進渦方法[10-11]合成入流脈動，分別進行二維和三維模型非定常繞流大渦模擬，并與文獻風洞試驗結(jié)果對比，驗證數(shù)值模擬方法有效性；從二維和三維模型風場演化、時均和瞬態(tài)流場及地形加速效應與各國規(guī)范對比，詳細
重慶建筑 2023年10期2023-10-30
- 基于CFD的客滾船上層建筑風阻計算及優(yōu)化設(shè)計
具體如下。1)背風面設(shè)置5條寬為1 000 mm的擋流板。2)背風面首部設(shè)置3條寬為1 000 mm的擋流板。3)背風面首部設(shè)置3條寬為500 mm的擋流板。4)背風面設(shè)置1條寬為750 mm貫穿船體的擋流板。5)煙囪倒圓角。6)船首部設(shè)置擋流板。對以上6種方案進行數(shù)值計算,結(jié)果見表2。表2 6種方案減阻效果計算結(jié)果對比可以看到設(shè)置擋流板可以有效減少船舶的橫向風阻和首搖風阻,有效改善背風面的渦流場;并且,隨著擋流板寬度的增加,改善風阻的效果越好。對于優(yōu)化方
船海工程 2023年4期2023-08-18
- 多段翼低雷諾數(shù)繞流渦-邊界層相互干擾
旋渦結(jié)構(gòu)對主翼背風面邊界層的干擾就是其中一個重要的復雜流動現(xiàn)象，由于主翼是多段翼構(gòu)型的主要升力部件，此類渦-邊界層干擾問題與飛行器的氣動力特性密切相關(guān)，深入認識背后的流動機理能為多段翼構(gòu)型和新概念小型飛行器的優(yōu)化設(shè)計、控制流動分離提供理論依據(jù)。眾多研究者曾通過數(shù)值求解雷諾時均方程（RANS）［6-7］和激光多普勒測速（LDV）［8-9］從時均統(tǒng)計特性角度研究了前緣縫翼尾跡與主翼背風面邊界層相互作用形成的混合邊界層（Confluent Boundary La
航空學報 2023年12期2023-07-28
- 氣淬高爐渣顆粒凝固行為數(shù)值模擬
度的固相，此時背風面兩側(cè)上半圓弧和下半圓弧區(qū)域均未凝固成固相；0.3 s時顆粒表面已形成了完整的固相硬殼，但硬殼厚度并不均勻，其迎風面固相厚度比背風面大。在豎直方向(Y軸方向)上，固相厚度向上和向下均逐漸減少。隨著時間的延長，整個顆粒由外向內(nèi)固相逐漸增多、液相逐漸減少，1.08 s時全部為固相，達到全部凝固。圖2 不同時刻高爐渣顆粒縱剖面固液相分布2.2 相界面移動速度隨著時間的延長，固相區(qū)-模糊區(qū)界面及模糊區(qū)-液相區(qū)界面均向顆粒內(nèi)部移動，其移動速度如圖3
唐山學院學報 2022年6期2022-12-01
- 塔克拉瑪干沙漠西南緣城郊防護林防護效益
——以葉城縣為例1)
地后對各樣地迎背風面風速、輸沙量和風蝕量進行同步測定[10](表1)。在標準樣地選擇3個50 m×50 m小樣方用勃魯萊斯(Blume-Leiss)測高儀，胸徑尺、鋼卷尺等儀器測定每木檢尺，采用YGY-QXY手持式氣象站同步觀測風速風向，風蝕量采用地埋陷阱式集沙桶來觀測，風沙流(輸沙量)觀測利用QN-JSY集沙儀，粒徑分布觀測采用Topsizer激光粒度分布儀。表1 研究區(qū)生態(tài)林平均每木檢尺根據(jù)林帶疏透度大小，通常將防護林林帶分為緊密結(jié)構(gòu)、疏透結(jié)構(gòu)、通風結(jié)
東北林業(yè)大學學報 2022年10期2022-11-07
- 高超聲速圓錐邊界層轉(zhuǎn)捩反轉(zhuǎn)數(shù)值研究
開始增大時，其背風面邊界層轉(zhuǎn)捩位置向前移動，而迎風面邊界層轉(zhuǎn)捩位置向后移動，在有攻角條件下圓錐表面的轉(zhuǎn)捩陣面呈現(xiàn)為背風面轉(zhuǎn)捩位置靠前、迎風面轉(zhuǎn)捩位置靠后的周向不對稱分布，該現(xiàn)象被認為是圓錐邊界層轉(zhuǎn)捩典型的一般性規(guī)律. 在某些情況下，亦有可能出現(xiàn)圓錐迎風面與背風面轉(zhuǎn)捩位置同時前移的現(xiàn)象，但背風面轉(zhuǎn)捩前移的幅度要大于迎風面，使轉(zhuǎn)捩陣面沿周向呈現(xiàn)同樣的非對稱特性分布規(guī)律.MUIR 等[5]在1972 年的風洞實驗中發(fā)現(xiàn)當圓錐頭部鈍度增大到特定尺度時，在高雷諾數(shù)條
北京理工大學學報 2022年10期2022-10-26
- 壁面綠化及熱效應對淺型街谷內(nèi)污染物擴散與轉(zhuǎn)化的影響研究
-13]，包括背風面受熱、迎風面受熱、地面受熱和全壁面受熱（也稱夜間墻體保溫或放熱）。需要指出的是環(huán)境溫度設(shè)為300 K。本文研究的工況共計21 個：1 個既無壁面受熱又無壁面綠化的空白對照工況、4 個僅有壁面受熱而無壁面綠化的工況，以及16 個既有壁面受熱又有壁面綠化的工況（計及4 種壁面綠化的葉面積密度和4 種不同壁面受熱模式）。研究工況的壁面受熱溫度設(shè)置如表1 所示[14]。表1 研究工況的壁面溫度設(shè)置Tab.1 Wall temperature s
上海理工大學學報 2022年4期2022-09-21
- 坡度對三維山丘風場特性及繞流機理分析
洞試驗研究山體背風面的風場特性時發(fā)現(xiàn)背風面的坡度會影響山頂處的地形加速效應，坡度越小，山頂加速效應越明顯；牛華偉等[6]采用風洞試驗對不同坡度的山丘地形進行了風速和脈動風的研究，發(fā)現(xiàn)坡度越大，豎向風速分量極大值反而減小，山體表面脈動風速越大。與現(xiàn)場實測和風洞試驗方法相比，CFD(computational fluid dynamics)數(shù)值模擬方法便于參數(shù)分析。根據(jù)對N-S(Naiver-Stokes)方程處理方式的不同，CFD數(shù)值模擬方法主要有[7-13
科學技術(shù)與工程 2022年20期2022-08-23
- 基于溫敏漆技術(shù)的圓錐高超聲速大攻角繞流背風面流動結(jié)構(gòu)實驗研究
的高超聲速圓錐背風面邊界層流動中，除了邊界層附著流動的轉(zhuǎn)捩問題以外，當攻角增加到一定角度時，在背風面的特定區(qū)域，會出現(xiàn)邊界層流動的分離現(xiàn)象，同時伴隨著脫體渦的發(fā)展，進而對表面溫度分布產(chǎn)生顯著的影響。關(guān)于大攻角圓錐背風面流動分離現(xiàn)象已經(jīng)得到了廣泛而深入的研究，其中，Rainbird[21]，F(xiàn)eldhuhn等[22]，Stetson[23]通過對大攻角下圓錐背風面壓力分布的測量，提出了經(jīng)典的大攻角下圓錐背風面分離流動模型，并對分離渦產(chǎn)生的位置、分離現(xiàn)象與攻角
氣體物理 2022年4期2022-08-11
- 截面形狀對旋轉(zhuǎn)擾流柱通道流動換熱特性的影響
。對比迎風面和背風面的努塞爾數(shù)可以看出，菱形和橢圓形擾流柱通道的迎風面努塞爾數(shù)高于背風面，矩形擾流柱通道的背風面換熱系數(shù)高于迎風面。圓形通道在低旋轉(zhuǎn)數(shù)時迎風面的努塞爾數(shù)高于背風面，然而在高旋轉(zhuǎn)數(shù)時迎風面努塞爾數(shù)低于背風面。圖4 旋轉(zhuǎn)數(shù)和努塞爾數(shù)之間的關(guān)系對冷卻結(jié)構(gòu)設(shè)計而言，阻力損失也是核心指標之一。對于靜止通道一般采用阻力系數(shù)進行衡量，旋轉(zhuǎn)通道中有外界做功，采用阻力系數(shù)衡量不合理。本文采用壁面剪切應力衡量通道內(nèi)部的阻力損失。圖5展示了迎風面和背風面的壁面剪
節(jié)能技術(shù) 2022年3期2022-08-10
- 綠墻對街道峽谷通風及污染物擴散的影響
與討論2.1 背風面受熱下流場及污染物濃度分析圖3展示了峽谷中心切面處的無量綱風速(U/Uref)云圖及流場圖。在背風面受熱情況下，峽谷內(nèi)部呈現(xiàn)單個順時針主旋渦結(jié)構(gòu)，且該結(jié)構(gòu)不會隨著綠墻LAD的提高而發(fā)生較為明顯的改變,這與Li等和Bright等的研究結(jié)果相似[18-19]。隨著綠墻LAD的升高，其空氣動力學效應(即對氣流的阻礙效應)也隨之增強，這會削弱沿迎風面下洗和沿背風面上升的氣流，使得近壁面和地面的低速區(qū)域拓展，峽谷內(nèi)部平均速度降低，與外界的空氣交換
亞熱帶資源與環(huán)境學報 2022年2期2022-06-30
- 基于RANS湍流模型的梯形柱氣動特性研究*
遠近會導致結(jié)構(gòu)背風面的壓力變化，從而影響柱體的阻力值。當R=0.5、θ=θ1時，結(jié)構(gòu)尾部產(chǎn)生2列渦，尾渦到背風面的距離最近，因此在背風面產(chǎn)生的負壓最大，結(jié)構(gòu)前后的壓差最大，阻力系數(shù)最大。當R=0.6、θ=θ1時，結(jié)構(gòu)尾部產(chǎn)生單列渦，尾渦到背風面的距離變大，因此產(chǎn)生的負壓降低，前后壓差變小，阻力系數(shù)降低。當偏角不變時，隨著寬高比的增加，尾渦由2列變?yōu)?列，且尾渦到背風面的距離變長，從而阻力系數(shù)變小。當R=0.5、θ=θ3時,結(jié)構(gòu)尾部產(chǎn)生2列渦，相比于圖5a，
起重運輸機械 2022年10期2022-06-11
- 鋼管-角鋼組合輸電塔桿件體型系數(shù)及背風面風荷載折減系數(shù)的風洞試驗研究
的.體型系數(shù)和背風面風荷載折減系數(shù)是輸電塔風荷載中的關(guān)鍵參數(shù).近年來，鋼管-角鋼組合輸電塔的運用越來越廣泛，而對鋼管-角鋼組合輸電塔的風荷載研究卻很少.目前，國內(nèi)外針對輸電塔等格構(gòu)式結(jié)構(gòu)的風荷載研究主要為測力[1]和測壓[2]風洞試驗.孫遠等[3]通過高頻天平測力試驗得到了不同湍流度下格構(gòu)式塔架的靜力風和脈動風荷載.樓文娟等[4]對角鋼塔身節(jié)段模型進行某一風速下的測壓試驗，獲得了角鋼桿件和節(jié)段模型的體型系數(shù)，改進了JEC 總計法的參數(shù).楊風利[5]通過測力
湖南大學學報（自然科學版） 2021年11期2021-12-01
- 高超聲速飛行器復雜外形轉(zhuǎn)捩預測
點分析了飛行器背風面、 迎風面和側(cè)面轉(zhuǎn)捩區(qū)域的分布; 同時對頭部和舵面兩處局部結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)捩起始位置進行了詳細分析.3.1 Reynolds數(shù)對轉(zhuǎn)捩的影響圖 5為0° 攻角時不同Reynolds數(shù)條件下飛行器全機壁面間歇因子分布云圖. 轉(zhuǎn)捩模式計算將間歇因子γ=0.2～1的范圍定義為轉(zhuǎn)捩區(qū). 整體而言, 隨著飛行高度的增加, 來流密度減小, 自由來流Reynolds數(shù)逐漸降低, 轉(zhuǎn)捩位置明顯滯后. 注意到, 圖 6中背風面中心線附近轉(zhuǎn)捩位置較展向其他位置提前,
氣體物理 2021年5期2021-10-15
- 鋼管-角鋼組合輸電塔桿件體型系數(shù)及背風面風荷載折減系數(shù)的風洞試驗研究
件的體型系數(shù)與背風面風荷載折減系數(shù)的變化規(guī)律. 并以此歸納了塔身和橫擔各桿件的體型系數(shù)分布及不同風向角下節(jié)段模型整體體型系數(shù)，最后將試驗確定的結(jié)果與國內(nèi)外相關(guān)規(guī)范值進行比較. 結(jié)果表明：來流風速對塔身和橫擔中的角鋼體型系數(shù)幾乎無影響. 在0°風向角下，塔身角鋼體型系數(shù)沿塔身節(jié)段呈上小下大的變化趨勢. 塔身桿件中的角鋼折減系數(shù)與日本規(guī)范較吻合. 在不同雷諾數(shù)下的塔身（3.10×104～4.34×104）或橫擔（5.57×104～8.00×104）節(jié)段模型折減
湖南大學學報·自然科學版 2021年11期2021-09-13
- 架空建筑街谷內(nèi)流動與污染物擴散的數(shù)值模擬研究
邊界與下游建筑背風面距離為16H，采用自由出流條件（outflow）。上邊界距離建筑頂部7H，采用對稱邊界條件（symmetry），建筑物壁面以及地面均設(shè)置為壁面無滑移、濃度無滲透的壁面邊界條件（wall）。圖2 計算域示意圖Fig.2 Computational domain采用ANSYS Fluent 14.5軟件進行計算求解，其中，描述流動與污染物擴散的控制方程采用有限體積法（FVM）離散，壓力和速度耦合采用SIMPLE算法，對流擴散方程采用三階QU
上海理工大學學報 2021年4期2021-09-01
- AC-DBD等離子體激勵對L形截面鈍體風荷載減阻的實驗研究
加激勵后，分析背風面E、側(cè)風面F的測壓點13～20的風壓系數(shù)，得到如圖6所示的風壓折減系數(shù)?？梢钥闯觯?)在拐角激勵下，背風面E的測壓點13～16的Cpr變化趨勢與逆來流前緣激勵下基本一致，數(shù)值差距較小，且都遠高于順來流前緣激勵；側(cè)風面F的Cpr較高，說明拐角激勵有效抑制了側(cè)風面流動分離，減阻效果較為明顯。2)在逆來流前緣激勵下，側(cè)風面F的Cpr略小，說明激勵對側(cè)風面流動分離的抑制效果較弱。3)順來流前緣激勵下，在背風面E靠近側(cè)風面F的位置(測壓點16)產(chǎn)
實驗流體力學 2021年2期2021-05-18
- 基于山地環(huán)境的尾流分布特征的風洞試驗
均風加速比以及背風面脈動風速功率譜，但是試驗中背風面測點分布長度僅為2.5H(H為山體高度)，該長度對背風面尾流的描述不夠充分。Taylor等[4]根據(jù)單個山丘的風洞試驗結(jié)果提出了山坡、山脊相對于平坦區(qū)域加強的加速比S的簡化計算公式，但沒有考慮周圍復雜山丘的影響。Takahashi等[5]通過風洞試驗對二維山地邊界的湍流特性進行了測試。沈國輝等[6-7]對單山和雙山情況下的三維對稱山丘風場進行了風洞試驗和計算流體動力學(computational flui
科學技術(shù)與工程 2021年8期2021-04-22
- 非對稱尾翼伴飛彈大攻角流場及氣動特性分析
，得到了旋成體背風面氣流分離再附著的典型結(jié)構(gòu)；Clainche[8]則研究了不同雷諾數(shù)和攻角下半球-圓柱體背風面繞流場的形成機理；隨后人們發(fā)現(xiàn)攻角繼續(xù)增大后，細長旋成體的繞流逐漸發(fā)展為非對稱渦結(jié)構(gòu)[9]，且非對稱的繞流結(jié)構(gòu)對旋成體產(chǎn)生了不斷變化的側(cè)向力[10]；為了研究側(cè)向力的變化規(guī)律，Zhu[11]和Qi[12]分別對尖頭-圓柱體和鈍頭-圓柱體進行了試驗和數(shù)值仿真研究，得到了頭部微小突出物對側(cè)向力的影響規(guī)律。從現(xiàn)有的研究成果來看，人們對細長旋成體這樣結(jié)構(gòu)
兵器裝備工程學報 2021年3期2021-04-09
- 超高速列車通過跨線天橋時列車風致效應分析
11 個測點。背風面與迎風面相同。底面沿順軌向共7 個測點；中部沿垂軌向共11 個測點。圖1 整體計算模型圖2 實測風壓與數(shù)值模擬結(jié)果對比圖2 數(shù)值模擬驗證圖2 為同一測點的數(shù)值模擬結(jié)果與實測數(shù)據(jù)對比圖，從圖中可以看出，天橋表面列車風的時程曲線基本重合，變化規(guī)律基本一致，驗證了數(shù)值模擬的可靠性。3 數(shù)值模擬結(jié)果及分析3.1 迎風面沿豎向風壓分布列車以不同速度經(jīng)過時，各測點的風壓極值分布曲線如圖3 所示。由圖可以看出，不同車速沿豎向列車風壓極值變化規(guī)律基本一
中國設(shè)備工程 2021年6期2021-03-30
- 切角措施對方柱風壓非高斯特性的影響機理
小方柱側(cè)風面和背風面的負壓，大切角率能有效降低角部負壓。樓文娟等[11]則研究了帶切角和凹槽組合的超高層建筑的風壓非高斯特性。目前，角部措施對超高層建筑極值風壓和風壓非高斯特性的影響規(guī)律及其機理尚未澄清。超高層建筑的表面風壓特性會受到多種因素的影響，如截面形式、地面粗糙度、來流湍流度、風向角、頂部形式、臨近建筑干擾等，情況非常復雜。為理解角部措施對超高層建筑表面極值風壓和風壓非高斯特性的影響規(guī)律及其流場機理，并為進一步的氣動措施研究提供依據(jù)，本文以簡化的超
哈爾濱工業(yè)大學學報 2021年4期2021-03-29
- 風荷載作用下圍護結(jié)構(gòu)表面風壓分布及局部體型系數(shù)數(shù)值模擬研究
果，在迎風面與背風面利用修正系數(shù)進行修正，分別取0.8，0.7。1 不同風速模型數(shù)值模擬對于圍護結(jié)構(gòu)，我國規(guī)范規(guī)定的風荷載計算公式為wk=βgzμslμzw0，(1)式中：βgz為高度z處的陣風系數(shù)；μsl為風荷載局部體型系數(shù)；μz為風壓高度變化系數(shù)；w0為基本風壓。按規(guī)范規(guī)定，重現(xiàn)期50年時，沿海地區(qū)，如上海取0.55 kN/m2，廈門取0.8 kN/m2，香港取0.9 kN/m2，基本風壓w0與基本風速v0關(guān)系為w0=0.5ρv02。(2)經(jīng)計算可得，
河南理工大學學報(自然科學版) 2020年1期2020-12-25
- 下?lián)舯┝髯饔孟露ㄈ甄R表面風壓數(shù)值模擬研究
條件下，定日鏡背風面的平均風壓系數(shù)云圖。圖中：風速參考點仍選取下?lián)舯┝鞒隹谥行?，參考風速仍為Uref=Vjet=18 m/s。圖5 當r=Djet 時，不同俯仰角條件下，定日鏡背風面的平均風壓系數(shù)云圖Fig.5 Cloud chart of the average wind pressure coefficient on the leeward side of the heliostat at different pitching angles （r=Dj
可再生能源 2020年7期2020-07-23
- 街道峽谷內(nèi)空氣流動和污染物擴散研究
建筑物迎風面與背風面的無量綱污染物濃度K模擬結(jié)果與Meroney 等[1]人的實驗數(shù)據(jù)對比如圖2所示。從圖中可以看出，背風面和迎風面從屋頂?shù)浇止葻o量綱濃度K的變化趨勢基本一致，特別是迎風面數(shù)值模擬與實驗數(shù)據(jù)具有良好的一致性；在背風面，當0.023 模擬結(jié)果與討論3.1 城市街道峽谷空氣流分布圖3所示為風速Uref=3m/s，三種不同開窗率w=10%、w=20%、w=30%情況下，城市街道峽谷內(nèi)空氣流動情況。從圖中可以明顯看出，對于斜屋頂建筑，空氣渦流主要集
環(huán)境科學導刊 2020年3期2020-06-13
- 污穢顆粒在腕臂絕緣子表面分布規(guī)律仿真分析
分數(shù)迅速增大，背風面污穢體積分數(shù)增長較緩慢；隨顆粒粒徑增大，迎風面污穢體積分數(shù)明顯增長，背風面污穢體積不斷減小；來流角度在?45°到45°變化時，對于大傘裙，上表面污穢體積分數(shù)不斷減小，下表面污穢體積分數(shù)不斷增大，對于小傘裙，上下表面積污程度隨來流角度與大傘裙相反。腕臂絕緣子；積污規(guī)律；歐拉兩相流；污穢體積分數(shù)蘭新鐵路是我國第一條穿越沙漠戈壁、風災地區(qū)的高速鐵路，新疆境內(nèi)地區(qū)每年春天都會出現(xiàn)大風沙塵雪霧天氣，鹽堿含量很高的污穢顆粒在絕緣子表面形成了高電導率
鐵道科學與工程學報 2020年4期2020-05-07
- 斜置方柱氣動力特性試驗研究*
體會在斜置柱體背風面上下側(cè)交替出現(xiàn)帶有軸向速度分量的旋渦，該旋渦會按一定速度沿軸向流動，形成展向旋轉(zhuǎn)流[12]。另一方面，在背風面較強軸向流的出現(xiàn)會干擾旋渦脫落從而影響結(jié)構(gòu)的氣動力[13]。由于斜置方柱的繞流特性更復雜，再加上其平均阻力一般比垂直風向下的值小，因此相對于垂直風向下的柱體氣動力特性，其氣動力特性研究很少，氣動力取值及作用機理不清晰，而且斜風向的柱體有可能發(fā)生垂直風向下無法出現(xiàn)的振動現(xiàn)象[8]。筆者通過剛性模型測壓風洞試驗對不同風偏角下方柱氣動
振動、測試與診斷 2019年5期2019-11-06
- 運載火箭整流罩脈動壓力環(huán)境的數(shù)值模擬研究
150網(wǎng)格點，背風面較密。據(jù)此計算，總網(wǎng)格點數(shù)目大約在520萬左右。圖1 火箭頭部外形示意Fig.1 Launch Vehicle Fairing Contour圖2 計算網(wǎng)格示意Fig.2 Grid Topology On Fairing另外，為了便于下文將計算數(shù)據(jù)和試驗數(shù)據(jù)對比，此處附上風洞試驗的外形設(shè)計，見圖3。模型設(shè)計中，在火箭頭部柱段和倒錐段各選取一個測量截面。圖3 風洞模型測點和截面位置示意Fig.3 Wind-tunnel Model and
導彈與航天運載技術(shù) 2019年4期2019-09-23
- 地表粗糙度對高層建筑下?lián)舯┝黠L荷載特性影響的試驗研究
.95范圍內(nèi)；背風面為負風壓，負風壓絕對值呈“上大下小”的趨勢，負風壓極值位于上部區(qū)域，負風壓系數(shù)極值為-0.6左右；側(cè)面風壓距迎風面較近一側(cè)的上下角部較大，負風壓系數(shù)極值為-0.75左右。由脈動風壓系數(shù)云圖可以看出，迎風面與背風面的脈動風壓系數(shù)相對較小，側(cè)面脈動系數(shù)較大，脈動風壓系數(shù)反映的是建筑表面受到附近小渦旋的影響，受影響較大區(qū)域多為角部區(qū)域。圖8給出了不同粗糙地貌下的高層建筑表面風壓系數(shù)結(jié)果。從下至上分為10層，對于每一層而言，測點編號1～20為沿
振動與沖擊 2019年9期2019-05-27
- 有局部稀薄氣體效應的高超聲速流動數(shù)值模擬
的計算結(jié)果，其背風面壁面摩擦系數(shù)和x*=1 m處速度剖面與五階WENO的結(jié)果都吻合得很好。因此，在本文的計算工況中采用二階NND格式可以很好的刻畫黏性項，后面的計算都采用二階NND格式進行計算。(a) 背風面壁面摩擦系數(shù)沿壁面的分布(b) 背風面x*=1 m處速度剖面在CFD中實施黏性修正的具體計算過程為：先用NS方法計算一段時間(不需要等到收斂)，然后切換到NS-VC方法，在每一時間步，根據(jù)當時的流場，計算每一點的Zh值，得到相應的AZh，據(jù)此修正每一點
空氣動力學學報 2019年2期2019-05-08
- 高冷地區(qū)變電站建筑群風環(huán)境與及布局優(yōu)化
，建筑迎風面與背風面表面風壓差不大于5 Pa。1.2 風環(huán)境模擬方法首先，對變電站建筑群進行建模；然后，基于CFD方法，合理確定控制方程組（包括連續(xù)性方程、動量方程、k方程和ε方程）和邊界條件；最后，假設(shè)流體不可壓縮且穩(wěn)態(tài)流動，結(jié)合當?shù)氐臍庀髼l件等進行模擬分析。在上述過程中，控制方程的離散采用六面體和四面體相結(jié)合的網(wǎng)格單元，保證在流程變化劇烈的區(qū)域網(wǎng)格做到細化，網(wǎng)格的變化呈現(xiàn)漸變趨勢，以保證網(wǎng)格質(zhì)量，同時滿足網(wǎng)格獨立性要求。壓力離散采用標準格式，速度離散采
建筑熱能通風空調(diào) 2018年8期2018-09-27
- 沙塵環(huán)境下絕緣子表面顆粒積聚特性研究
粒碰撞迎風面和背風面產(chǎn)生的壓強均會增加且迎風面壓強比背風面高；沙塵積聚量隨風速增加而快速增加且積聚速度逐漸減緩并趨于平穩(wěn)，隨電勢增加而增加且積聚速度比較緩慢，隨沙塵粒徑增加而緩慢增加并逐漸趨于飽和且積聚速度逐漸減緩。仿真結(jié)果與試驗結(jié)果基本相符。沙塵環(huán)境；絕緣子；顆粒積聚特性；多物理場；有限元法我國沙塵暴天氣已造成多起絕緣子污閃事故的發(fā)生[1]，絕緣子污閃將導致接觸網(wǎng)無法正常供電，而絕緣子表面污穢顆粒的積聚是污閃發(fā)生的必要條件，因此對絕緣子表面污穢顆粒的積聚
鐵道科學與工程學報 2018年8期2018-09-04
- 民勤縣綠洲邊緣固沙林防風蝕效應研究
準木的迎風面和背風面各布置4個觀測點(圖1)，觀測點距標準木距離分別為0.5、1、2 m和3 m，林木之間的株行距均在3 m以上，觀測點周圍無其他植被影響。以裸沙地為對照，布置3個測點，測定其風沙流流量、風速和地表粗糙度，計算其平均值。1.2.2.1 風沙流流量測定 每場起沙風過后，在每個觀測點用階梯式集沙儀收集地表20 cm層內(nèi)的沙粒，然后在實驗室烘干后用萬分之一精度的電子天平稱重，計算風沙流流量[12]。式中，Q—某一時段內(nèi)斷面風沙流流量(g·cm-2
西北林學院學報 2018年4期2018-08-02
- 海岸梯度上黑松針葉形態(tài)與解剖結(jié)構(gòu)性狀的變化規(guī)律
準木的迎風面和背風面樹冠中部位置用高枝剪剪下樣枝，在每個樣枝上選擇5～8片成熟的功能針葉，用雙面刀片切割成10小段放入FAA固定液中固定24 h以上，用來測定針葉解剖結(jié)構(gòu)性狀。同時選取樣枝上100～200片成熟的功能針葉，立即帶回實驗室測定針葉形態(tài)，所有樣品需以個體為單位標記好。1.2 針葉形態(tài)測量使用i800 plus掃描儀(中晶科技有限公司，上海)掃描針葉樣品，采用LA-S植物圖像分析系統(tǒng)(萬深檢測科技有限公司，杭州)分析針葉長度、寬度、表面積等指標，
植物研究 2018年3期2018-06-23
- 障礙物對中央空調(diào)冷卻塔群氣流影響模擬
礙物位于冷卻塔背風面。圖1 幾何模型2 模擬工況與評價指標2.1 模擬工況考慮如下影響因素：冷卻塔出風口有無導風箱，障礙物位置，障礙物與冷卻塔進風口間距離，障礙物高度。障礙物的高度依次為2m、5m、7m、9m、11m，障礙物與冷卻塔進風口間距離依次為2m、3m、4m、5m、6m。由于實際冷卻塔內(nèi)部流動與換熱過程十分復雜，因此對冷卻塔內(nèi)部流動換熱不進行模擬，主要研究冷卻塔外部熱濕空氣流動。由于采用風壓驅(qū)動自然對流，因此整個外部流場設(shè)置為穩(wěn)態(tài)流動，來流空氣迎風
建筑熱能通風空調(diào) 2018年12期2018-06-19
- 紊流強度與積分尺度對結(jié)構(gòu)平均風壓與脈動風壓雷諾數(shù)效應影響研究
出現(xiàn)在迎風面及背風面中部區(qū)域，限于篇幅，筆者主要分析模型第5行與第3列風壓雷諾數(shù)效應.圖5為第5行與第3列測點位置示意圖.圖6為在格柵10～20風場中第5行與第3列平均風壓系數(shù)隨雷諾數(shù)變化情況.圖5 模型第5行與第3列位置示意Fig.5 Measuring point arrangement of the fifth line and the third column of the model由圖6可見,平均風壓在迎風面呈中間變化小，兩側(cè)變化大的現(xiàn)象.如雷
鄭州大學學報（工學版） 2018年2期2018-04-13
- 高速氣流下動車組車頂絕緣子積污特性研究
會出現(xiàn)迎風面和背風面積污量不同的現(xiàn)象，因此分別以絕緣子各傘裙上下表面的迎風面和背風面為測量對象，為敘述方便文中規(guī)定最上端為1號傘裙，從上向下依次增加。測量各傘裙區(qū)域的灰密時，為保證試驗結(jié)果的精確性，同一試驗條件下積污試驗進行3次，取其平均值。1.3 試驗模擬仿真為了驗證所選風洞實驗系統(tǒng)與對應自然條件的有效性，筆者利用fluent仿真軟件進行自然條件和風洞條件下的流體仿真。以高壓隔離開關(guān)硅橡膠絕緣子為例，其仿真結(jié)果如圖3所示。由圖3可以看出，在高速單向風條件
電瓷避雷器 2018年1期2018-02-08
- 酒杯型輸電鐵塔曲臂風荷載風洞試驗研究
平均阻力系數(shù)、背風面風荷載降低系數(shù)和角度風分配系數(shù)等風荷載計算參數(shù)，為更準確的計算酒杯塔塔頭風荷載提供參考和依據(jù)。圖2 1 000 kV特高壓酒杯塔Fig.2 Cup-type tower of 1 000 kV UHV transmission lines國內(nèi)外學者已采用高頻測力風洞試驗開展了大量輸電鐵塔平均阻力系數(shù)(體型系數(shù))方面的研究工作。Bayar[8]通過剛體模型高頻天平測力風洞試驗，識別了不同風向角下正方形斷面格構(gòu)式塔架的平均阻力系數(shù)，其在45
振動與沖擊 2017年24期2018-01-23
- 臺風作用下門式剛架結(jié)構(gòu)減壓抗傾的數(shù)值模擬分析
迎風面的壓力和背風面的吸力，整體減壓抗傾效果顯著。門式剛架結(jié)構(gòu)滿足50 a一遇臺風工況下抗傾設(shè)計要求。此外，還得到的關(guān)于門式剛架表面風壓分布規(guī)律的相關(guān)結(jié)論，為該類建筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計與工程安全性改進提供了一定依據(jù)。門式剛架；臺風；數(shù)值模擬；可靠性；抗傾安全系數(shù)大跨度門式剛架主要采用輕鋼結(jié)構(gòu)，但由于輕鋼結(jié)構(gòu)具有整體質(zhì)量輕、柔韌性大、阻尼小的特點，使得門式剛架結(jié)構(gòu)易受到強風、暴雪的破壞。因此在對門式剛架進行優(yōu)化設(shè)計時，風載荷是必須要考慮的因素之一[1]。在沿海地區(qū)，
浙江海洋大學學報(自然科學版) 2017年2期2017-09-19
- 非均勻等離子體Ka-Band傳輸性能中繼法優(yōu)化研究
障”效應較弱的背風面[13]。文獻[14]表明將高頻段電磁波從背風面進行傳輸,可避免直接傳輸產(chǎn)生的巨大信號衰減。但目前大多數(shù)文獻并未對使用中繼法解決測控“黑障”問題做出具體參數(shù)分析。文中參考歐航局(ESA)開展的返回和降落飛行試驗(IRDT)、RAM CIII飛行測試以及ARD實測數(shù)據(jù),建立非均勻等離子體模型,設(shè)置再入航天器迎風面與背風面的非均勻等離子體各參數(shù),研究參數(shù)變化對Ka-Band信號在迎風面、背風面非均勻等離子體中傳輸性能的影響,對“中繼法”優(yōu)勢
彈箭與制導學報 2017年4期2017-05-03
- 微通道換熱器結(jié)霜性能的試驗研究
)，在換熱器背風面出現(xiàn)液體水不斷疏出；在凝露結(jié)霜工況下，在試驗進行1 h后，換熱器壓力損失和換熱量絕對值變化不大(壓力損失68 Pa,換熱量減小20 W)，迎風面和背風面均有結(jié)霜，迎風面相對于背風面結(jié)霜較少；在凝華結(jié)霜工況下，沒有出現(xiàn)凝露現(xiàn)象而直接結(jié)霜，換熱器壓力損失明顯增加(壓力損失533 Pa)，換熱量呈拋物狀下降，(換熱量減小300 W)，且在試驗進行1 h后背風面出現(xiàn)嚴重霜堵。研究結(jié)果為微通道換熱器在蒸發(fā)器領(lǐng)域的應用提供參考。蒸發(fā)器；結(jié)霜;露點溫
流體機械 2017年1期2017-03-20
- 建筑體型廓線對建筑物表面粒子沉積特性的影響
素，且迎風面和背風面對其的影響規(guī)律不同；建筑表面上氣溶膠粒子的沉積通量隨著其粒徑的變化而變化，且不同建筑表面最小沉積通量對應的粒徑不同．建筑體型； 建筑外表面；慣性沉積； 沉積速度； 沉積通量； 氣溶膠粒子目前，城市大氣霾污染已成為我國重要的環(huán)境問題．工業(yè)過程、機動車尾氣以及其他人類活動產(chǎn)生的氣溶膠粒子，不僅對人體健康產(chǎn)生威脅，也將對建筑物、構(gòu)筑物以及其他各種市政設(shè)施產(chǎn)生嚴重污染腐蝕和損害，如建筑表面的粒子沉積會影響其圍護結(jié)構(gòu)的熱工性能及美觀要求．近幾年，
東華大學學報（自然科學版） 2017年1期2017-03-13
- 內(nèi)蒙古高原荒漠區(qū)墊狀錦雞兒灌叢的微氣候特征
測定灌叢內(nèi)部、背風面、裸地（對照）的風速、溫度和濕度等微氣候指標.結(jié)果發(fā)現(xiàn)：墊狀錦雞兒灌叢降低了灌叢內(nèi)部和背風面的風速，灌叢背風面的風速降低幅度大于灌叢中心；墊狀錦雞兒灌叢降低了灌叢內(nèi)部和背風面的夏季午間溫度，灌叢中心溫度降幅大于灌叢背風面；墊狀錦雞兒灌叢提高了灌叢內(nèi)部和背風面的濕度，灌叢中心濕度增幅大于灌叢背風面.墊狀錦雞兒灌叢改變微氣候的效應隨著灌叢體積的增大而增強，3個指標的變化與灌叢體積均呈線性正相關(guān).由此可見，墊狀錦雞兒灌叢能夠顯著改善灌叢內(nèi)部和
天津師范大學學報（自然科學版） 2016年4期2016-12-14
- 高超聲速風洞子母彈大迎角拋殼投放試驗
殼片和處于母彈背風面殼片的運動軌跡，以及x向、y向位移和總位移隨時間的變化規(guī)律進行了分析和對比。研究發(fā)現(xiàn)，迎風面和背風面殼片運動軌跡截然不同，但殼片的運動軌跡發(fā)展根據(jù)其運動特點均可分為2個階段。迎風面和背風面殼片x方向的位移運動均可明顯地分為位移緩慢變化和位移迅速增大2個階段，而y向位移均無明顯的階段變化，但迎風面殼片y向運動速度總體上大于背風面殼片。迎風面和背風面殼片的總位移曲線也可明顯地分為總位移較緩慢變化(總速度較為恒定)和迅速變化2個階段。多體分離
實驗流體力學 2016年5期2016-07-25
- 高壓輸電鐵塔塔身背風面風荷載遮擋效應研究
外關(guān)于輸電鐵塔背風面風荷載降低系數(shù)η取值規(guī)定的規(guī)范，考慮擋風系數(shù)、寬高比等參數(shù)影響，分別設(shè)計了角鋼、鋼管、鋼管與角鋼組合輸電鐵塔塔身模型并進行風洞試驗，獲得了不同模型迎風面、背風面的體型系數(shù)和背風面風荷載降低系數(shù)η，分析了背風面風荷載降低系數(shù)隨擋風系數(shù)和高寬比的變化規(guī)律。結(jié)合CFD分析和風洞試驗結(jié)果，確定了鋼管斷面結(jié)構(gòu)和角鋼斷面結(jié)構(gòu)背風面遮擋效應的差異，擋風系數(shù)和寬高比相近時，角鋼塔身與鋼管塔身η值最大相差29.1%。對于角鋼塔身和鋼管與角鋼組合塔身，背風
振動工程學報 2016年2期2016-07-20
- 橫肋粗糙元地表的風場阻力特征研究
D面為粗糙元的背風面。對計算域的入口和出口設(shè)置周期性邊界條件，能夠使湍流發(fā)展的足夠充分，同時有效地降低計算量，提高計算效率。圖1 計算域示意圖Fig.1 Computational field diagram圖2給出了近壁面單元劃分圖。x方向和y方向均為非均勻網(wǎng)格，靠近壁面的部分尤其是粗糙元附近網(wǎng)格尺寸較小，網(wǎng)格分布比較密集。圖2 計算單元劃分Fig.2 Computational grid邊界條件如下：入口和出口為平移周期性邊界條件：ui（xo，yo）＝
空氣動力學學報 2016年4期2016-04-05
- 一種鼻錐鈍化高超聲速軸對稱進氣道流動特性實驗
乎沒有差別，但背風面隨鈍化尺度增大表現(xiàn)為邊界層明顯增厚、流動趨于不穩(wěn)定。其中最大鈍化尺度R=3.2 mm的構(gòu)型在4°攻角來流時背風面即出現(xiàn)明顯的分離區(qū)，而7°攻角來流時背風面更是出現(xiàn)大范圍流動分離、進氣道背風側(cè)不起動，并導致進氣道內(nèi)部壁面壓強顯著下降。高超聲速流； 軸對稱進氣道； 鼻錐鈍化； 攻角來流； 流動分離高超聲速進氣道作為超燃沖壓發(fā)動機(Scramjet)助燃氣流的捕獲及壓縮部件，其設(shè)計的優(yōu)劣直接影響發(fā)動機的工作性能。合理的高超聲速進氣道設(shè)計需要考
航空學報 2015年1期2015-06-24
- 小攻角對后掠機翼邊界層穩(wěn)定性及轉(zhuǎn)捩的影響
頭部的迎風面與背風面邊界層內(nèi)的壓力梯度有所不同，攻角對迎風面和背風面的橫流穩(wěn)定性影響也將不同.本文以適航的后掠機翼為研究對象，在給定后掠角及雷諾數(shù)的情況下，結(jié)合數(shù)值模擬和線性穩(wěn)定性理論，研究不同攻角對后掠機翼邊界層在機翼迎風面和背風面的流動穩(wěn)定性的影響，并采用轉(zhuǎn)捩預測的eN方法進行轉(zhuǎn)捩預測，為機翼的優(yōu)化減阻設(shè)計提供借鑒和參考.1 數(shù)值計算方法采用有限體積法，求解三維可壓縮無量綱Navier-Stokes方程:式中:t為時間;x和y為流向和法向坐標;U為守恒
北京航空航天大學學報 2015年11期2015-03-19
- 中美規(guī)范中不均勻雪荷載分布的分析比較
0.75μr，背風面取1.25μ。單跨雙坡屋面的積雪分布系數(shù)如圖1所示。1.2 ASCE7-10關(guān)于雪荷載不均勻分布的相關(guān)規(guī)定當屋面坡度θ≤5°時，平屋頂雪荷載為：當屋面坡度5°＜θ≤70°時，假定雪荷載施加于屋面的水平投影面上，坡屋面雪荷載為式中：Ce為日照系數(shù)；Ct為溫度系數(shù)；I 為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；Pe為地面雪荷載；Cs為坡度系數(shù)。對于坡度在25°～45°之間的雙坡屋面，應按照兩種情況考慮不均勻雪荷載：第一種情況，屋面坡度為2.5°～14°時，一坡面上
安徽建筑 2014年6期2014-12-06
- 均勻流中矩形高層建筑脈動風壓的阻塞效應試驗研究
后緣測點12和背風面邊緣測點13，M4模型在0.2-0.3 H處根方差脈動風壓系數(shù)的增大較為明顯；背風面對稱軸處測點16的根方差脈動風壓系數(shù)增大。總的來看，迎風面靠近對稱軸處的脈動風壓受阻塞度影響較小；在建筑表面易產(chǎn)生分離、渦脫處的脈動風壓受阻塞效應的影響顯著。M1和M2各面根方差脈動風壓系數(shù)較為接近，認為在此情況下阻塞效應可以忽略。當阻塞度達到8.4%時，根方差脈動風壓系數(shù)已有一定的增幅；當阻塞度達到10.1%時，在模型0.5 H以下的根方差脈動風壓系數(shù)
振動與沖擊 2014年12期2014-09-07
- 列車車頂絕緣子氣流場分布及其對積污的影響＊
集中在絕緣子的背風面，污閃也主要發(fā)生在此，電弧運動軌跡多會直接擊穿母線與車頂之間的空氣間隙，損傷車頂。列車運行速度越快，該現(xiàn)象更加突出［3，5］。研究車頂絕緣子周圍氣流場分布對了解運行中車頂絕緣子積污特性及閃絡特性的影響具有重要的意義。為優(yōu)化車頂絕緣子的防污閃結(jié)構(gòu)以及設(shè)計新型耐污閃車頂絕緣子提供相應的理論和技術(shù)參考。氣流速度和傘裙結(jié)構(gòu)可直接影響絕緣子表面污垢的分布，進而影響絕緣子的閃絡［5－6］。對這種現(xiàn)象尚缺少專門的檢測試驗方法和相應的試驗標準?？梢圆捎?/div>
鐵道科學與工程學報 2014年6期2014-01-04
- 攻角對固體燃料沖壓發(fā)動機工作狀態(tài)影響的數(shù)值模擬①
度不斷增強，而背風面的弱回流消失。與α=0°相比，存在攻角時，迎風面的燃燒室入口靜壓均要增大;而背風面的燃燒室入口靜壓均要減小。因此，燃燒室內(nèi)的流動存在由迎風面流向背風面的趨勢。這使得隨攻角的不斷增大，突擴臺階附近處，迎風面一側(cè)流動抵抗其它區(qū)域干擾的能力(或干擾其他區(qū)域流動的能力)不斷增強，而背風面一側(cè)流動抵抗其他區(qū)域干擾的能力不斷削弱。同時，無其他區(qū)域干擾時，突擴后的流場必然存在回流。因此，隨攻角增大，迎風面一側(cè)的回流強度不斷增強，而背風面一側(cè)的回流區(qū)消固體火箭技術(shù) 2013年5期2013-08-31
- 山地風場中特高壓輸電塔線體系動力可靠度研究
平均風加速比與背風面和迎風面的加速比相比最大，由圖4(b)可知其最低測點平均風加速比達0.6，并且隨坡度略有增加，但山頂風速湍流度與迎風面相似基本不受山體坡度影響。圖4(c)則反映出背風面各測點位置的平均風加速比變化較大，并且同一測點位置上部探針所測加速比均隨坡度增加而保持不變，但底部探針所測加速比則隨坡度增加而明顯減小，在坡度為1時加速比已基本達到－1.0，由此可見隨坡度增大流動分離越容易在背風面山腰產(chǎn)生，最后形成渦旋，而中心風速為0。隨測點位置離山體的振動與沖擊 2012年20期2012-09-15
- 2010上海世博會阿拉伯聯(lián)合酋長國館，上海，中國
的沙礫則堆積在背風面。建筑物的造型也暗示了這一原理，它的朝向能使主導風轉(zhuǎn)變風向，并起到阻擋作用。沙丘的曲線也反映了太陽運行的弧線；建筑北面安裝了狹窄的天窗用于采光，而南側(cè)則更為嚴實，以最大程度減小對太陽光的吸收。但是，為了滿足展覽空間內(nèi)部功能的需要，天窗后來被取消。形式復雜的外殼斜面高達20m，以邊長2m的三角分型網(wǎng)格為格架，上覆不銹鋼瓦。入口處的拱形頂棚可為排隊等候的人群提供遮陽；展館的朝向突出了一個大型公共廣場，它讓等候進入的游客能夠觀賞到室外舞臺上的世界建筑 2012年1期2012-07-27
- 基于流體力學的不同型式絕緣子覆冰增長過程分析
不同型式絕緣子背風面流場差別很大。對于復合絕緣子，氣流在繞過絕緣子桿徑和傘裙的過程中，絕緣子表面會出現(xiàn)邊界層分離現(xiàn)象，使絕緣子背風面的流速很低，且由于逆壓強梯度作用和絕緣子表面粘性滯止效應，絕緣子背風面有輕微渦流產(chǎn)生，離散相的水滴隨氣流存在回流現(xiàn)象，但由于復合絕緣子傘裙間距和傘裙傾角較小，此回流現(xiàn)象不明顯，所以碰撞到絕緣子背風面的水滴極少。從圖3a中的水滴運動軌跡也可以看出，繞流中的水滴只有極少部分在湍流的作用下碰撞到桿徑兩側(cè)傘裙邊緣，而桿徑正后方傘裙表面電工技術(shù)學報 2012年10期2012-06-06
- Study on the impact of particle perturbation on yaw characteristics of aircraft at high angles of attack
60°)圖6 背風面壓力分布(α=60°)The pressure coutours and streamlines around nose of aircraft within several millimeters for the above three cases are shown in Fig.8 .We can see that two asymmetric vortices shed from the nose，the one shed fr空氣動力學學報 2011年4期2011-11-08
- 山地風場平均及脈動風速特性試驗研究
面山腰、山頂、背風面山腰、背風面山腳，以及背風面山腳后 h、2h、3h、4h、5h處的 5個位置。圖5為坡度最大的模型DX2各位置的平均風速剖面圖，其中虛線表示未受山體干擾時的平地風場風速剖面，實線表示山體風場中的風速剖面。可看出迎風面山腳的風剖面幾乎與平地風場重合，可視為沒有變化;迎風面山腰處風速已經(jīng)開始增大，當?shù)竭_山頂時平均風速的增加達到最大值，特別在臨近地面處最為顯著;剛進入背風面區(qū)域，由于山頂處造成的空氣流動分離，導致山頂高度以下區(qū)域風速迅速減小，空氣動力學學報 2011年5期2011-11-08
- 兩串列方形高層建筑局部風壓干擾特性分析
風面、側(cè)風面和背風面的風壓分布特性是不同的[1]。當考慮臨近建筑的干擾效應時，受擾建筑各個面的風壓變得更加復雜。由于工作量巨大，國內(nèi)外對高層建筑干擾效應的研究主要集中在風荷載方面[2－5]，而對于風壓干擾的研究較少，只有少量的研究成果。文獻[6]通過平均和極值風壓系數(shù)定義的干擾因子分析了高層建筑產(chǎn)生的抖振效應對位于其周邊低矮建筑的影響，發(fā)現(xiàn)低矮建筑表面壓力系數(shù)有顯著的增加。文獻[7]研究了并列布置的兩不同截面模型在不同間距比下表面風壓系數(shù)的變化特征，給出了土木與環(huán)境工程學報 2011年5期2011-08-11
- 線路環(huán)境對路堤上列車氣動性能的影響
為路堤迎風面和背風面斜率相等，而實際上，鐵路線路受到施工條件和成本的限制，應因地制宜，結(jié)合當?shù)氐木€路環(huán)境將路基設(shè)計成不同的形式，如路堤、路塹、半路堤路塹等[11]。此外，有的線路正好設(shè)計在山脈或丘陵的中間或頂部，迎風面順著山坡的走勢、背風面有可能是順山坡而上，也有可能是平地。因此，線路所處地形不同，導致路基的形狀各異。在強橫風作用時，在線路上運行的列車周圍流場不僅受到路堤的影響，還會受到周圍地形地貌的影響。我國《公路橋梁抗風設(shè)計規(guī)范》中就考慮了橋梁周圍大環(huán)中南大學學報（自然科學版） 2010年5期2010-05-31
- 攻角對固體燃料沖壓發(fā)動機工作狀態(tài)影響的數(shù)值模擬①