常壓塔
- 常壓塔頂壓力高原因分析及應(yīng)對措施
，此次改造是在常壓塔外型尺寸不變的前提下，通過對裝置原有工藝流程及部分設(shè)備進行改造和更新，將塔盤改造為圓形浮閥塔盤，2017 年4 月將提餾段1 層至4 層塔盤改造為NS 深拔器，提高了常壓塔的拔出率。由于改造過程中未對常壓塔尺寸進行改造，造成常壓塔只有在壓力較?。ā?.05 MPa）條件下才能達到設(shè)計要求。常壓裝置的主要產(chǎn)品有常頂汽油、常一線、常二線、常三線及常渣油，常頂汽油作為汽油精制的原料，常一線作為航空煤油原料，常二線及常三線進入柴油加氫裝置，常渣
山西化工 2022年5期2022-09-22
- 甲醇精餾改造系統(tǒng)塔內(nèi)預(yù)焊件補強措施研究
預(yù)塔、加壓塔及常壓塔內(nèi)預(yù)焊件進行強度核算[7]。1.預(yù)塔降液管及受液盤強度核算根據(jù)預(yù)塔的運行情況得到如下核算條件：計算條件：預(yù)塔設(shè)計溫度為105℃，受液盤材質(zhì)為Q235A，在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力為112.5MPa，其他材質(zhì)為304，在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力為137MPa，其中塔盤為活連接，降液板與受液盤為焊接結(jié)構(gòu)。載荷條件：考慮到塔盤在實際操作中有一定的振動，故根據(jù)動載荷系數(shù)的選取原則，計算載荷中考慮動載系數(shù)2.0。(1)預(yù)塔原降液板及受液盤強度核算對預(yù)塔原
當(dāng)代化工研究 2022年15期2022-08-26
- 常壓塔頂銨鹽結(jié)晶原因分析及措施
0270)1 常壓塔頂銨/胺鹽結(jié)晶腐蝕概況近年來，由于原油劣質(zhì)化，分餾塔頂系統(tǒng)低溫腐蝕及結(jié)鹽的情況非常突出，已成為國內(nèi)煉油企業(yè)的共性問題，最典型的問題如常減壓裝置的分餾塔頂系統(tǒng)的露點腐蝕及銨/胺鹽垢下腐蝕[1]。2016年，某石化公司3#常減壓裝置常壓塔頂由一段冷凝改為二段冷凝，用熱回流取代冷回流。開工后不到一年的時間，發(fā)現(xiàn)常壓塔頂47層到52層塔盤被銨鹽堵塞，經(jīng)分析其主要為有機胺鹽。常壓塔頂氨/胺的來源[2]主要有：①塔頂注入的中和劑，這是最為常見的情況
安全、健康和環(huán)境 2022年7期2022-07-18
- 常壓塔頂循環(huán)系統(tǒng)阻塞的處理措施和預(yù)防管理
置在運行中發(fā)現(xiàn)常壓塔頂循環(huán)管線的出口溫度和塔頂汽油抽出線的出口壓力同時升高，導(dǎo)致常壓裝置輕收收率降低和后續(xù)裝置運行能耗的增加。判斷為常壓塔頂換熱器結(jié)垢堵塞所致，對換熱器垢樣化驗報告進行分析后認為：常壓塔頂系統(tǒng)管線及換熱器結(jié)垢堵塞的主要原因是常壓裝置生產(chǎn)用水為凈化廢水，該水中具有含量較高的碳酸鹽及其他堿類，通過電脫鹽注水、塔頂注水、注緩蝕劑水溶液等方式進入常壓系統(tǒng)管道，在高溫油氣作用下轉(zhuǎn)化為固體結(jié)晶析出，聚集并附著在管道內(nèi)壁，因此管道層層結(jié)垢而最終發(fā)生堵塞。
石油化工應(yīng)用 2022年12期2022-02-28
- 煉油廠常壓塔腐蝕與維護的研究與應(yīng)用
關(guān)鍵詞：原油;常壓塔;防腐措施;引言石油和天然氣是為人類提供最多能源的重要化工原料，被形象地稱為“工業(yè)食品”。隨著我國經(jīng)濟持續(xù)快速穩(wěn)健增長，我國對天然原油的需求也在迅速增加。由于國內(nèi)低硫原油冶煉資源嚴重短缺，煉油和化工業(yè)普遍面臨著國內(nèi)劣質(zhì)低硫原油，進口低劣含硫、高質(zhì)低硫產(chǎn)品原油、重質(zhì)劣質(zhì)高硫原油不斷競爭加劇的困境局面。同時其中石油產(chǎn)品加工業(yè)也一直是支撐我國現(xiàn)代國民經(jīng)濟的重要支柱加工企業(yè)，在我們國民經(jīng)濟的快速發(fā)展中一直占據(jù)著重要的主導(dǎo)角色。但是在國際原油的生
家園·建筑與設(shè)計 2021年13期2021-11-03
- 常壓塔頂揮發(fā)線電感探針腐蝕監(jiān)測有效性研究
超標(biāo)3倍，發(fā)現(xiàn)常壓塔頂揮發(fā)線一直腐蝕速率超標(biāo)。通過實時調(diào)整操作，準確監(jiān)測裝置管線的腐蝕狀況，對于降低揮發(fā)線腐蝕速率就顯得尤為重要。1 電感探針腐蝕監(jiān)測狀況某公司原料預(yù)處理常壓塔頂油氣揮發(fā)線為HCl-H2S-H2O腐蝕環(huán)境[1]，腐蝕速率控制在0.2 mm/a以下，2017至2019年平均腐蝕速率為 0.25～0.37 mm/a，超出控制指標(biāo)25%～85%，特別是2018年平均腐蝕速率為0.262 9 mm/a。其中2018年5月11日至5月13日探針測得的
石油化工腐蝕與防護 2021年5期2021-10-30
- 常減壓蒸餾裝置運行末期常頂異常工況原因分析及措施
脫鹽、初餾塔、常壓塔、減壓塔和加熱爐等單元組成，為燃料型常減壓蒸餾裝置。裝置在運行末期出現(xiàn)常壓塔頂壓差增大、常頂石腦油和常壓一線油餾程重疊、常壓一線油收率下降等問題，影響了裝置的穩(wěn)定生產(chǎn)和長周期運行。1 常頂運行工況2019年12月三蒸餾裝置已開工運行32 個月，裝置處于生產(chǎn)運行末期，常壓塔頂逐漸出現(xiàn)壓降升高的趨勢，至2019年12月底加工負荷由73%提至80%，提量后常壓塔頂部（1～15）層塔盤壓降由20 kPa 逐漸升至40 kPa，壓降升高造成常頂石
遼寧化工 2021年7期2021-08-05
- 甲醇四塔精餾熱泵新工藝及其操作條件優(yōu)化
預(yù)塔塔底出料經(jīng)常壓塔進料換熱后經(jīng)加壓泵進入加壓塔，通過控制加壓塔和常壓塔的采出比例，形成雙效精餾，減少蒸汽和冷凝水消耗。甲醇四塔精餾工藝一般會在預(yù)塔塔頂補充一定量的萃取水，而且回收塔的進料一般來自常壓塔塔底或者常壓塔的側(cè)線，經(jīng)過回收塔后，甲醇經(jīng)過進一步的回收，塔底采出達到排放標(biāo)準的廢水。甲醇四塔精餾工藝流程第82頁圖1所示。圖1 甲醇四塔精餾工藝流程1.2 流程特點四塔流程共有粗甲醇、雜醇油、萃取水三股進料，從進料開始依次為預(yù)精餾塔、加壓塔、常壓塔和回收塔
山西化工 2021年1期2021-03-15
- 雙效和多效甲醇精餾工藝的對比
預(yù)塔、高壓塔、常壓塔和回收塔的組合，高壓塔和常壓塔采用雙效熱集成操作，實現(xiàn)了熱量的綜合利用，降低了能耗，在國內(nèi)、外各種規(guī)模的甲醇裝置中有著廣泛應(yīng)用；近年來，隨著甲醇精餾工藝的不斷研究和發(fā)展，五塔多效精餾工藝已經(jīng)開始運用[5]，其采用了多效熱集成，對熱量的利用率更高，能耗更低。本文通過實例主要對四塔雙效精餾(以下簡稱四塔工藝)和五塔多效精餾(以下簡稱五塔工藝)的工藝、能耗和投資等方面進行對比分析。1 精餾工藝簡介1.1 四塔工藝甲醇精餾系統(tǒng)由預(yù)塔、高壓塔、常
化工設(shè)計 2020年5期2020-11-05
- 精密分餾裝置常壓塔底液位異常波動分析及對策
，通過汽提塔、常壓塔和減壓塔蒸餾將反應(yīng)系統(tǒng)生成產(chǎn)物分割成含硫干氣、輕烴油、石腦油、輕質(zhì)白油和變壓器油。常減壓系統(tǒng)各塔汽提方式采用熱虹吸式重沸器，以一套導(dǎo)熱油系統(tǒng)管網(wǎng)提供重沸器汽提過程所需的熱量。圖1 常壓系統(tǒng)示意圖1 問題概述裝置自開工運行以來，常壓塔底液位間歇出現(xiàn)異常波動現(xiàn)象。具體表現(xiàn)為常壓塔油處于劇烈沸騰狀態(tài)，液位波動的振幅高達30%，波動持續(xù)時間范圍在0.5～2 h不等。伴隨著常底液位波動，同時出現(xiàn)石腦油餾程與常一線油餾程重疊。常壓塔底液位采用液位-
山東化工 2020年15期2020-09-01
- 甲醇精餾工藝三塔雙效向三塔三效升級的 研究與應(yīng)用
凝再沸器(作為常壓塔的熱源)。甲醇蒸汽被冷凝后進入加壓塔回流槽，一部分由加壓塔回流泵升壓后送至加壓塔頂部作為回流液。另一部分由加壓塔回流槽采出精甲醇，經(jīng)過粗甲醇預(yù)熱器后，進入加壓塔精甲醇冷卻器，送入罐區(qū)?；亓鞑凵喜繗怏w送至常壓塔頂部集氣管。加壓塔底部排出的甲醇溶液進入常壓塔。從常壓塔頂出來的甲醇蒸汽經(jīng)常壓塔空冷器和常壓塔塔頂冷凝器冷卻后，進入常壓塔回流槽。在常壓塔下部設(shè)有側(cè)線采出口，所采次甲醇溶液經(jīng)次甲醇冷卻器冷卻后，進入次甲醇貯槽，經(jīng)次甲醇泵送入罐區(qū)。常
化工管理 2020年21期2020-08-08
- 常壓塔冷回流段塔壁腐蝕泄漏及解決措施
年8月27日對常壓塔進行高空巡檢時，在塔頂?shù)?層平臺聞到汽油味，隨即啟動應(yīng)急預(yù)案，安全可控后，拆保溫層檢查發(fā)現(xiàn)，汽油段塔壁發(fā)生腐蝕泄漏。北蒸餾常壓塔2005年設(shè)計改造，2006年8月投產(chǎn)使用。該塔規(guī)格φ4 600 mm×52 387 mm×14/16/18 mm,材質(zhì)16MnR，采用高效浮閥塔盤，最高溫度370 ℃，壓力0.09 MPa。塔頂泄漏段φ4 600 mm×14 mm。泄漏位置為常壓塔頂冷回流分布管下第一層塔盤液層處塔壁，經(jīng)檢查腐蝕泄漏處呈現(xiàn)直徑
石油化工腐蝕與防護 2020年3期2020-08-05
- 常壓塔塔壁腐蝕穿孔原因分析及應(yīng)對措施
題。常減壓裝置常壓塔塔頂系統(tǒng)的露點腐蝕及銨鹽垢下腐蝕尤為嚴重，某煉油企業(yè)發(fā)生了常壓塔頂部塔壁腐蝕穿孔的案例，影響了企業(yè)安全生產(chǎn)。1 常壓塔壁腐蝕穿孔情況某10 Mt/a常減壓裝置在2008年5月投產(chǎn)，2011年6月進行了裝置首檢，擴能改造至12 Mt/a，將閃蒸塔改造為初餾塔。改造開工后，常壓塔頂部塔壁、常頂空冷、常頂揮發(fā)線注劑部位及儀表引壓管等區(qū)域時常出現(xiàn)腐蝕問題，甚至在常壓塔第49層塔盤受液槽與塔壁連接處出現(xiàn)塔壁腐蝕穿孔。腐蝕穿孔發(fā)生時，腐蝕孔洞從最初
安全、健康和環(huán)境 2020年8期2020-08-04
- 甲醇三塔精餾工藝設(shè)計
餾塔、加壓塔和常壓塔構(gòu)成[7]，加壓塔和常壓塔設(shè)計為雙效精餾，以降低生產(chǎn)能耗[8]。該工藝流程簡圖如下[9]：圖1 甲醇三塔精餾工藝圖來自上游工序的粗甲醇經(jīng)加熱后進入預(yù)精餾塔，脫除不凝氣、二甲醚等輕組分后經(jīng)泵加壓后送入加壓塔，加壓塔塔頂采出部分合格甲醇，塔釜的甲醇溶液繼續(xù)進入常壓塔進行再次精餾，常壓塔塔頂也可獲得合格甲醇，而塔釜主要為廢水。常壓塔塔釜熱源為加壓塔塔頂二次蒸汽，預(yù)精餾塔、加壓塔塔釜熱源為低壓蒸汽[10-11]。2 甲醇三塔精餾模型為研究甲醇三
山東化工 2020年12期2020-07-20
- 常減壓蒸餾裝置增產(chǎn)常一線油的流程模擬及操作優(yōu)化
常減壓蒸餾裝置常壓塔出現(xiàn)過結(jié)鹽、常三線油顏色異常、拔出率低等問題[1-3]，為了解決這些問題，從塔盤開孔率、塔盤層數(shù)、溢流形式等方面幾次對常壓塔進行改造，2019年4月檢修時，將常壓塔由48層四溢流和雙溢流混合式塔盤改造為56層雙溢流塔盤，并對塔盤開孔率、塔盤層數(shù)、溢流形式等參數(shù)進行核算。2019年6月裝置開工后，常三線油顏色正常、常壓塔拔出率較高。在解決了上述問題的基礎(chǔ)上，常壓塔一次輕油收率較停工前增加了1.42百分點，不僅降低了裝置能耗，而且節(jié)約了全廠
石油煉制與化工 2020年7期2020-07-08
- 關(guān)于某常壓塔頂部腐蝕原因的探討
內(nèi)部腐蝕輕微，常壓塔中、下部腐蝕也不明顯，但塔頂部腐蝕嚴重。筆者認為造成常壓塔頂腐蝕的主要原因，一是塔頂操作溫度低，出現(xiàn)了液態(tài)水；二是原油中含有大量有機氯和有機硫，它們在常壓塔內(nèi)發(fā)生高溫分解，產(chǎn)生較多的HCl、H2S，集聚在塔頂，遇到凝結(jié)水，發(fā)生了低溫 HCl—H2S—H2O 型腐蝕，同時水蒸氣氧化產(chǎn)生沉積物發(fā)生垢下腐蝕。具體類型有析氫、氧濃度差、水蒸氣氧化等腐蝕。文中對這些腐蝕原因作了解釋，并對減緩腐蝕提出了改進措施和建議。1 腐蝕現(xiàn)象描述常壓塔頂部：塔
天津化工 2020年3期2020-06-24
- 精餾常壓塔產(chǎn)品中乙醇超標(biāo)原因分析及解決辦法
019.8 對常壓塔進行改造：將提餾段填料更換為塔板，設(shè)置側(cè)線采出口，將乙醇從常壓塔側(cè)線采出。改造后裝置運行后發(fā)現(xiàn)常壓塔壓差高，產(chǎn)品乙醇含量高。改造后的流程如下圖所示。圖1 改造后的流程示意圖2 甲醇精餾工藝流程粗甲醇經(jīng)過充分的預(yù)熱處理后進入到預(yù)精餾塔中，位于塔頂部的氣相將粗甲醇中殘留的溶解氣體和低沸物雜質(zhì)，而位于塔釜的甲醇經(jīng)過加壓處理后進一步流入到加壓精餾塔中。在加壓精餾塔中，甲醇氣體依次經(jīng)過冷凝器和再沸器，回收其中的熱量后變?yōu)橐后w，其中的一部分繼續(xù)進行
化工管理 2020年8期2020-06-02
- 常壓塔頂腐蝕及應(yīng)對措施
設(shè)備腐蝕問題，常壓塔頂?shù)母g，因多數(shù)仍采用碳鋼材質(zhì)，所以各煉廠的常減壓裝置對常壓塔頂?shù)母g最為關(guān)注，也成為各緩蝕劑廠家的重地。本文根據(jù)自身車間生產(chǎn)經(jīng)驗及調(diào)研情況，分析、歸納了常壓塔頂?shù)母g問題，提出了一些措施和建議。2 低溫腐蝕低溫腐蝕的腐蝕現(xiàn)象主要是HC1、H2S等腐蝕性物質(zhì)在介質(zhì)H2O的作用下與設(shè)備的主要材質(zhì)Fe 發(fā)生有得失電子關(guān)系的氧化-還原化學(xué)反應(yīng)造成。在石油化工裝置中常見的腐蝕部位為常減壓裝置的初餾塔、常壓塔和減壓塔頂部及塔頂?shù)睦淠鋮s系統(tǒng)。腐蝕
化工管理 2020年4期2020-03-20
- 精餾常壓塔產(chǎn)品中乙醇超標(biāo)原因分析及解決辦法
019.8 對常壓塔進行改造：將提餾段填料更換為塔板，設(shè)置側(cè)線采出口，將乙醇從常壓塔側(cè)線采出。改造后裝置運行后發(fā)現(xiàn)常壓塔壓差高，產(chǎn)品乙醇含量高。改造后的流程如下圖所示。2 甲醇精餾工藝流程粗甲醇經(jīng)過充分的預(yù)熱處理后進入到預(yù)精餾塔中，位于塔頂部的氣相將粗甲醇中殘留的溶解氣體和低沸物雜質(zhì)，而位于塔釜的甲醇經(jīng)過加壓處理后進一步流入到加壓精餾塔中。在加壓精餾塔中，甲醇氣體依次經(jīng)過冷凝器和再沸器，回收其中的熱量后變?yōu)橐后w，其中的一部分繼續(xù)進行回流，而另一部分則作為產(chǎn)
化工管理 2020年5期2020-03-18
- 常壓塔頂部產(chǎn)品質(zhì)量波動原因分析
到360℃后進常壓塔，閃頂氣至焦化分餾塔(T1102)。常頂油氣(125℃)經(jīng)常頂油氣空冷器(A1001A～D)，常壓塔頂后冷器(E1005A/B)過冷到40℃進入常頂回流罐(V1001)進行油、氣、水分離，常頂油由常頂回流泵(P1001A/B)抽出后分為兩路：一路作為返回常壓塔，另一路作為石腦油產(chǎn)品出裝置。常一線油從第13塊或第15塊塔盤抽出，常二線從第31塊或第33塊塔盤抽出，兩路側(cè)線分別經(jīng)汽提塔汽提后生產(chǎn)普通柴油。常壓塔設(shè)置了一個中段回流，從第19
化工管理 2020年1期2020-03-04
- 常壓塔頂腐蝕及應(yīng)對措施
設(shè)備腐蝕問題，常壓塔頂?shù)母g，因多數(shù)仍采用碳鋼材質(zhì)，所以各煉廠的常減壓裝置對常壓塔頂?shù)母g最為關(guān)注，也成為各緩蝕劑廠家的重地。本文根據(jù)自身車間生產(chǎn)經(jīng)驗及調(diào)研情況，分析、歸納了常壓塔頂?shù)母g問題，提出了一些措施和建議。2 低溫腐蝕低溫腐蝕的腐蝕現(xiàn)象主要是HC1、H2S等腐蝕性物質(zhì)在介質(zhì)H2O的作用下與設(shè)備的主要材質(zhì)Fe發(fā)生有得失電子關(guān)系的氧化-還原化學(xué)反應(yīng)造成。在石油化工裝置中常見的腐蝕部位為常減壓裝置的初餾塔、常壓塔和減壓塔頂部及塔頂?shù)睦淠鋮s系統(tǒng)。腐蝕的
化工管理 2020年2期2020-03-04
- 超級運輸：中創(chuàng)物流圓滿完成2300噸常壓塔裝船任務(wù)
噸的“巨無霸”常壓塔緩緩駛離寧波象山碼頭，前往“一帶一路”沿線國家尼日利亞丹格特?zé)捰蛷S中。據(jù)悉，該特種設(shè)備刷新國內(nèi)出口常壓塔直徑最大、長度最長、單臺設(shè)備重量最重三項紀錄，此常壓塔的體積約相當(dāng)于1000輛汽車的體積。經(jīng)過中創(chuàng)物流專業(yè)技術(shù)團隊的攻堅克難，中創(chuàng)物流公司圓滿完成2300噸常壓塔裝船任務(wù)。中創(chuàng)物流股份有限公司，注冊資本26666.67萬元人民幣，資產(chǎn)總額十五億元人民幣，業(yè)務(wù)主要涵蓋貨運代理、場站服務(wù)、船舶代理、沿海運輸、項目物流、大宗商品物流等領(lǐng)域，
大陸橋視野·上 2019年8期2019-10-09
- 超級運輸：中創(chuàng)物流圓滿完成2300噸常壓塔裝船任務(wù)
噸的“巨無霸”常壓塔緩緩駛離寧波象山碼頭，前往“一帶一路”沿線國家尼日利亞丹格特?zé)捰蛷S中。據(jù)悉，該特種設(shè)備刷新國內(nèi)出口常壓塔直徑最大、長度最長、單臺設(shè)備重量最重三項紀錄，此常壓塔的體積約相當(dāng)于1000輛汽車的體積。經(jīng)過中創(chuàng)物流專業(yè)技術(shù)團隊的攻堅克難，中創(chuàng)物流公司圓滿完成2300噸常壓塔裝船任務(wù)。中創(chuàng)物流股份有限公司，注冊資本26666.67萬元人民幣，資產(chǎn)總額十五億元人民幣，業(yè)務(wù)主要涵蓋貨運代理、場站服務(wù)、船舶代理、沿海運輸、項目物流、大宗商品物流等領(lǐng)域，
大陸橋視野 2019年8期2019-09-10
- 常壓塔進料管線腐蝕問題分析及在線更換工藝處置措施
化工段汽提塔，常壓塔再沸器熱源為加壓塔塔頂甲醇蒸汽，精餾系統(tǒng)利用轉(zhuǎn)化系統(tǒng)轉(zhuǎn)化氣升溫的同時也起到為轉(zhuǎn)化氣降溫的作用，精餾裝置整體節(jié)能效果明顯。2 常壓塔進料管線腐蝕問題及原因分析甲醇裝置在生產(chǎn)運行過程中，發(fā)現(xiàn)常壓塔進料管線逐步出現(xiàn)了4處漏點，對精餾系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行造成了影響，為了查出常壓塔進料管線出現(xiàn)漏點問題，對常壓塔進料管線進行了測厚，測厚記錄如表1。表1 加壓塔液位調(diào)節(jié)閥閥后管路測厚記錄原因分析，從管道測厚可以看出，常壓塔進料管線整體已經(jīng)出現(xiàn)不同程度減薄
山東化工 2019年14期2019-08-14
- 變壓精餾分離乙腈-異丙醇共沸物的研究
]采用減壓塔-常壓塔變壓精餾工藝對乙腈和異丙醇混合物的分離過程進行了研究，最終得到乙腈和異丙醇的質(zhì)量純度分別為96.8 %的95.0 %。因此，本文采用雙塔變壓精餾分離乙腈-異丙醇共沸物，采用Aspen plus 軟件對此過程進行模擬計算，以產(chǎn)品純度和再沸器熱負荷為目標(biāo)變量，對各項操作變量進行模擬優(yōu)化。1 工藝流程本文采用了雙塔變壓精餾分離乙腈-異丙醇工藝。其中，常壓塔操作壓力為1 atm， 高壓塔操作壓力為3 atm，常壓塔和高壓塔的塔底分別得到高純度的
山東化工 2019年12期2019-07-05
- 蒸餾裝置常壓塔頂系統(tǒng)低溫腐蝕與控制*
。該文主要針對常壓塔頂系統(tǒng)低溫腐蝕與控制措施開展相關(guān)研究和討論。1 常壓塔頂?shù)蜏馗g分析1.1 常壓塔頂系統(tǒng)工藝流程1號常壓焦化裝置常壓塔頂系統(tǒng)工藝流程示意如圖1所示。常頂油氣經(jīng)“三注”后，經(jīng)過常頂空冷器、常頂后冷器換熱，然后進入常頂回流罐進行油、氣、水分離。汽油由常頂回流泵抽出后分為兩路，一路返回常壓塔作為回流，另一路出裝置。常頂不凝氣一路經(jīng)過低壓燃料氣分液罐分液后作為常壓爐燃料，另一路經(jīng)低壓燃料氣系統(tǒng)排入氣柜進行回收。塔頂含硫污水流入污水沉降罐。1.2
石油化工腐蝕與防護 2019年6期2019-04-16
- 甲醇精餾系統(tǒng)高負荷下的操作控制要點
壓精餾塔（簡稱常壓塔）的主要作用是除去粗甲醇中的重組分。預(yù)塔有2臺再沸器，1臺采用0.3MPa蒸汽提供熱源，1臺采用加壓塔的蒸汽冷凝液提供熱源；加壓塔有1臺再沸器，用1.27MPa蒸汽提供熱源。三塔精餾工藝能耗較雙塔精餾工藝低10%～20%。2 甲醇精餾系統(tǒng)運行概況新能鳳凰2套甲醇精餾系統(tǒng)年運行時間設(shè)計為8000h，目前單套甲醇精餾系統(tǒng)產(chǎn)能為500 kt／a，雙套系統(tǒng)為1000kt／a（2015年為提升市場競爭力、增加企業(yè)經(jīng)濟效益，對系統(tǒng)進行過技術(shù)改造）。
中氮肥 2019年1期2019-03-14
- 基于Aspen Plus的常壓塔流程模擬與故障診斷
在運行期間存在常壓塔壓力降增加問題。常壓蒸餾裝置工藝流程示意見圖1。裝置主要產(chǎn)品：常頂油氣、常一線、常二線、常三線以及常底油，采用常一中和常二中兩端回流控制側(cè)線溫度。常壓塔精餾段設(shè)置54層塔盤，提餾段設(shè)置6層塔盤，常一汽提段設(shè)8層浮閥塔盤，常二、常三汽提段各設(shè)6層浮閥塔盤。圖1 常壓蒸餾裝置工藝流程示意為診斷常壓塔壓力降增加問題，采用Aspen Plus軟件對常壓塔進行物料平衡計算和常壓塔負荷計算，并根據(jù)常壓塔現(xiàn)有設(shè)備尺寸參數(shù)及塔盤開孔率進行了塔板水力學(xué)計
石油化工腐蝕與防護 2019年1期2019-03-06
- 完全熱集成變壓精餾分離環(huán)己烷和 乙酸乙酯的模擬
kPa)和T2常壓塔(101.3 kPa)。原料F增壓后與物流S6物料混合后進入高壓塔T1，S2物流為合格的環(huán)己烷產(chǎn)品，S3物流為接近高壓下環(huán)己烷-乙酸乙酯共沸物的混合物。T1塔頂物流S3作為常壓塔T2進料，S4物流為合格的乙酸乙酯產(chǎn)品，S5物流為接近常壓下環(huán)己烷-乙酸乙酯共沸物的混合物，進入加壓泵增壓后繼續(xù)參與變壓分離過程。利用高壓塔T1塔頂熱蒸汽進入T2 塔釜換熱器為T2再沸器提供能量，實現(xiàn)能量熱集成，可有效降低能耗[14]。2.2 工藝參數(shù)進料量為5
精細石油化工 2018年6期2019-01-25
- 常壓塔頂空冷器腐蝕機理分析及預(yù)防措施
產(chǎn)品生產(chǎn)離不開常壓塔蒸餾裝置，而常壓塔頂空冷器在維持常壓塔頂溫度和壓力方面作用不可小視。但空冷器因腐蝕而發(fā)生泄漏造成損失的案例也非常多見。由于空冷器位于高溫換熱器上部，其發(fā)生泄漏事件后極易引起火災(zāi)，造成不可估量的損失。因此分析泄漏原因，找到有效預(yù)防腐蝕的辦法，才能保證裝置的平穩(wěn)運行，對安全生產(chǎn)的意義也十分重大。1 常壓塔頂回流系統(tǒng)工藝流程常壓塔的塔頂回流出的油氣經(jīng)過處理后，溫度得到有效的控制，隨后再次經(jīng)過冷卻成為汽油，其中一部分會通過汽油裝置獲取，另外一部
中國設(shè)備工程 2019年14期2019-01-16
- 變壓精餾分離乙腈-正丙醇過程模擬與優(yōu)化
.8 kPa和常壓塔進行分離。表2 不同壓力下乙腈-正丙醇的共沸組成和共沸溫度1.4 工藝流程的建立傳統(tǒng)變壓精餾流程如圖2所示，包括T1高壓塔607.8 kPa和T2常壓塔101.3kPa。原料F為增壓后的進料物流，與物流6中的物料混合后進入高壓塔T1，T1塔頂?shù)玫浇咏邏簵l件下共沸組成的物流3作為常壓塔T2進料，在高壓塔T1塔釜物流2得到乙腈產(chǎn)品，在常壓塔T2塔釜物流4得到正丙醇產(chǎn)品，實現(xiàn)二者的有效分離。熱集成變壓精餾工藝如圖3所示，在傳統(tǒng)變壓精餾中高壓
精細石油化工 2018年4期2018-08-23
- 常壓塔塔頂系統(tǒng)腐蝕分析及防護措施*]
.2 塔頂流程常壓塔塔頂系統(tǒng)主要設(shè)備有常壓塔C102、原油/常頂油氣換熱器E101A-D(板式)、常頂油氣空冷器EA101A-N、常頂油氣后冷器E141A-D、常頂回流罐D(zhuǎn)101及常頂油氣管線。通過在E101A-D前注入緩蝕劑和凈化水來進行工藝防腐蝕。常壓塔塔頂系統(tǒng)流程見圖1。圖1 常壓塔塔頂系統(tǒng)流程1.3 塔頂選材該裝置常壓塔塔頂系統(tǒng)的主要設(shè)備和管道選材情況見表2。由表2可以看出：常壓塔塔頂系統(tǒng)主要設(shè)備和管道的選材情況與SH/T 3129—2012《高酸
石油化工腐蝕與防護 2018年3期2018-07-04
- 精餾系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整降低含醇水COD值的技術(shù)研究
后進入加壓塔、常壓塔精餾，加壓塔、常壓塔采出的精甲醇送中間罐區(qū)，常壓塔排出的含醇廢水冷卻降溫至40℃并分析醇含量小于0.5%后送造氣車間用作循環(huán)水。近期，由于造氣系統(tǒng)停車，常壓塔外排含醇水送往污水生化處理系統(tǒng)，經(jīng)化驗分析，當(dāng)前精餾工藝條件下，常壓塔所排含醇水中COD維持在10000mg／L左右甚至更高，遠高于外排指標(biāo)要求。而在這之前，排往造氣車間的含醇水中醇含量為0%，精甲醇也達優(yōu)等品標(biāo)準，噸甲醇蒸汽消耗為0.3t，能耗較低。因此，公司必須采取措施進行工藝
中氮肥 2018年3期2018-06-20
- Aspen Plus模擬預(yù)測常壓塔頂冷凝系統(tǒng)露點及pH值
在時的原油蒸餾常壓塔頂冷凝系統(tǒng)水露點，并預(yù)測冷凝液的pH值。1 常壓塔工藝參數(shù)某煉油廠原油蒸餾裝置加工長慶、牙哈和吐哈的混合原油，生產(chǎn)能力為5.0 Mt/a，混合原油的密度為850.2 kg/m3。利用化工流程模擬軟件Aspen Plus對原油常壓蒸餾裝置的工藝過程進行模擬，表1 為常壓塔物流流量和溫度的實際工況與預(yù)測值。從表1可以看出，模擬的物料衡算基本符合實際工況。Aspen Plus模擬的塔頂油氣基本性質(zhì)數(shù)據(jù)見表2。表1 常壓塔物流流量和溫度的預(yù)測值
石油學(xué)報（石油加工） 2018年3期2018-06-01
- 精餾系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整降低含醇水COD技術(shù)研究
泵進入加壓塔、常壓塔精餾后，采出精甲醇送至中間罐區(qū)。常壓塔排出的含醇廢水經(jīng)冷卻器冷卻降溫至40 ℃，化驗分析醇質(zhì)量分數(shù)小于0.5%，則可送往造氣車間用作循環(huán)水。近期，造氣工序停車后，常壓塔外排含醇水需送往生化處理，經(jīng)化驗分析，當(dāng)前精餾工藝條件下常壓塔所排含醇水中COD維持在10 000 mg/L左右，甚至更高，遠高于外排指標(biāo)。以往，排往造氣含醇水醇質(zhì)量分數(shù)一直是0%，且精餾精甲醇產(chǎn)品也達優(yōu)等品，噸甲醇蒸汽消耗0.3 t，能耗較低，認為此工藝狀況為最優(yōu)狀態(tài)。
山西化工 2018年2期2018-05-28
- 常壓塔結(jié)鹽控制及水洗過程中腐蝕監(jiān)控分析*
7年7月，某廠常壓塔塔頂溫度、頂循抽出溫度、常一中抽出溫度和33層塔盤溫度異常下降，常壓塔頂壓力異常升高后又迅速降低，常壓塔壓差異常升高。操作中發(fā)現(xiàn)常壓塔上部各溫度參數(shù)波動幅度較大，常壓塔頂溫度控制反應(yīng)遲鈍，尤其在常頂循流量調(diào)整幅度較大的情況下，常頂溫度反應(yīng)遲緩，操作難以精細控制。常壓塔全塔壓力降基本維持在40 kPa，與正常30 kPa的壓力降相比偏高，且波動幅度較大，常頂石腦油干點波動明顯。結(jié)合以上現(xiàn)象，判斷常壓塔上部塔盤有結(jié)鹽情況。為保證常壓塔安全穩(wěn)
石油化工腐蝕與防護 2018年2期2018-05-11
- 常壓塔塔頂壓降升高的原因分析
和注水。注水為常壓塔塔頂(簡稱常頂)冷凝水，注水量約為4 000 Lh。低溫緩蝕劑注入位置在常頂油氣線，注入量為相對于原油量的10 μgg左右。注氨位置在常頂油氣線，控制常頂污水pH在7以上。常壓塔二中段加注高溫緩蝕劑，注入量10 μgg左右。常壓塔頂部5層塔盤及浮閥材質(zhì)均為S22053，6～16層塔盤及浮閥材質(zhì)為304L，其余塔盤及浮閥材質(zhì)均為S31603；常頂封頭和頂部5層塔盤位置以上筒體采用S22053+Q345R復(fù)合板，其余筒體和底封頭采用S316
石油煉制與化工 2018年4期2018-03-23
- 甲醇精餾系統(tǒng)水溶性不合格事故案例及應(yīng)對措施
精餾塔 （簡稱常壓塔）再沸器作為熱源，甲醇蒸氣本身被冷凝成液體后進入加壓塔回流槽，一部分由加壓塔回流泵加壓后回流至加壓塔塔頂，其余部分經(jīng)精甲醇冷卻器冷卻后作為產(chǎn)品送至精甲醇貯槽。加壓塔塔底排出的甲醇溶液減壓后送至常壓塔，常壓塔塔頂排出的甲醇蒸氣經(jīng)常壓塔冷凝冷卻器后，氣液混合物進入常壓塔回流槽，冷凝下來的甲醇液體經(jīng)常壓塔回流泵加壓，一部分作為回流液送至常壓塔頂部，其余部分作為產(chǎn)品送往精甲醇計量槽。2 精甲醇水溶性的測定水溶性也稱為渾濁度，是表征精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量
中氮肥 2018年6期2018-01-29
- 原油常壓蒸餾塔頂部系統(tǒng)工藝防腐流程技術(shù)探討
案選擇既關(guān)系到常壓塔頂部低溫余熱的回收，又與塔頂設(shè)備和工藝管道的防腐密切相關(guān)，嚴重影響常減壓蒸餾裝置的產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)運行周期和裝置的平穩(wěn)操作。近些年來，國內(nèi)對常壓塔頂部系統(tǒng)的研究主要集中在常壓塔塔頂腐蝕問題上[1-2]，而對該問題研究的重點也僅限于腐蝕機理、注劑及設(shè)備材質(zhì)的選擇[3-6]，較少出現(xiàn)從工藝流程優(yōu)化角度減緩塔頂系統(tǒng)腐蝕的方案。文獻[7]中較全面論述了常壓塔頂部流程的發(fā)展歷程，對目前普遍存在的塔頂腐蝕問題和低溫?zé)峄厥諉栴}進行了深入探討，提出了常壓
石油煉制與化工 2018年1期2018-01-18
- 淺談甲醇精餾塔操作調(diào)節(jié)方法
后面的加壓塔和常壓塔了，給后面的系統(tǒng)帶來麻煩。如果預(yù)塔冷卻器控制的溫度太低則會把輕組分冷卻回來，預(yù)塔未起到作用。如果控制的出口溫度過高，則會把一些甲醇給排出去，造成浪費。我們經(jīng)過長期的摸索得到的經(jīng)驗數(shù)值是53℃±2℃（根據(jù)合成催化劑的使用時間結(jié)合化驗數(shù)據(jù)來調(diào)整溫度，一般早期溫度控制低點后期控制適當(dāng)高點）。對于預(yù)塔來說該塔控制的穩(wěn)定也是對預(yù)塔控制沸程的好壞大有好處的。常壓塔的控制好壞直接影響到甲醇產(chǎn)品的等級，和公司的盈虧直接掛鉤。它既是采出產(chǎn)品又分離重組分，
海峽科技與產(chǎn)業(yè) 2017年12期2017-12-26
- 常壓蒸餾裝置塔頂系統(tǒng)腐蝕機理分析及措施
不佳。原油進入常壓塔攜帶的氮化物、氯化物和硫化物在反應(yīng)過程中會生成NH4Cl和NH4HS。這些銨鹽與回?zé)捨塾椭袛y帶的焦粉等雜質(zhì)結(jié)合，附著在常壓塔頂部塔壁及頂部塔盤上，導(dǎo)致常壓塔無法正常運行，裝置每3到4個月必須進行一次降低負荷水洗。水洗不僅影響裝置加工負荷，而且嚴重腐蝕常壓塔頂部塔盤及后續(xù)管線，給常壓蒸餾裝置安全運行帶來了危害。表1 塔河原油性質(zhì)2 常壓塔結(jié)鹽腐蝕現(xiàn)象及危害2.1工藝參數(shù)波動常壓塔頂部介質(zhì)鹽含量高，運行過程中不斷有結(jié)晶鹽析出，并與鐵銹、焦炭
石油化工腐蝕與防護 2017年4期2017-09-26
- 四面可拆全焊接板式換熱器在常壓塔頂冷凝器的應(yīng)用
接板式換熱器在常壓塔頂冷凝器的應(yīng)用王家 于泳波（中國石油化工集團洛陽分公司）為解決洛陽石化常壓塔頂壓力較高、冷卻系統(tǒng)冷卻效果較差的問題，采用四面可拆全焊接板式換熱器替換原先浮頭管殼式換熱器。使用后常壓塔頂無需開空氣冷卻器的冷卻溫度與使用前需開2臺冷卻器冷卻溫度相等，降低系統(tǒng)能耗，每年可節(jié)省電耗65×104k Wh，節(jié)約電費約45.5萬元，投資回收期短。常減壓蒸餾；四面可拆全焊接板式換熱器；常壓塔頂冷凝器；冷后溫度1 常壓塔運行現(xiàn)狀中國石化洛陽分公司常減壓裝
石油石化節(jié)能 2017年5期2017-06-19
- 回收減壓柴油提高輕油拔出率
原油，經(jīng)常造成常壓塔上段處于超負荷生產(chǎn)，這樣難以進一步提高原油加工量；為完成加工量逐年增加的生產(chǎn)任務(wù)，就要提高裝置處理量，造成常壓塔長期超負荷運行，使常壓塔分餾效果下降，造成常壓塔部分柴油餾分不能全部拔出進入減壓塔蠟油中。例如：裝置在加工勝利與阿塔卡（印度尼西亞原油）混合油（前者與后者比為：3：1）7500噸/天時，常壓塔上部負荷達到設(shè)計負荷133%，減壓塔負荷僅72%。使得常壓塔精餾效果下降，部分柴油組分進入減壓塔，造成混合蠟油中350℃前餾分含量高達2
化工管理 2017年5期2017-04-11
- 精醇殘液中COD高的原因及改進措施
重組分的殘液由常壓塔塔底排出，然后送至污水終端進行處理。在精醇崗位未對殘液處理到位的情況下，勢必會增加污水終端的負荷。精醇殘液中COD高的原因主要是系統(tǒng)假“堿洗”、常壓塔長期未側(cè)線采出以及常壓塔再沸器泄漏。1 系統(tǒng)假“堿洗”2016年6月中修時，低壓甲醇和中壓甲醇更換催化劑后，精醇經(jīng)精餾后，精醇產(chǎn)品呈微堿性。為了避免精醇產(chǎn)品呈酸性，決定增加精醇系統(tǒng)的加堿量(加堿泵型號為JI- 32/1.25)，將精醇系統(tǒng)的加堿量由2圈加至4圈。精醇預(yù)精餾塔后pH由原來的6
氮肥與合成氣 2017年2期2017-03-23
- 常壓塔頂雙相不銹鋼腐蝕原因分析及對策
266500)常壓塔頂雙相不銹鋼腐蝕原因分析及對策董 健，晉西潤，薛光亭，王 寧，馬方義(中海油(青島)重質(zhì)油加工工程技術(shù)研究中心有限公司，山東 青島 266500)某公司常減壓蒸餾裝置常壓塔頂雙相不銹鋼腐蝕嚴重，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)常壓塔頂多處焊道腐蝕、塔盤支撐圈及內(nèi)構(gòu)件多處開裂，塔頂內(nèi)壁出現(xiàn)坑蝕。腐蝕問題產(chǎn)生的主要原因有：脫后原油含鹽高；塔頂溫度控制偏低；焊接不規(guī)范及塔盤水平度不夠等。針對產(chǎn)生的腐蝕問題進行了分析，并提出罐區(qū)原油加注破乳劑、增加罐區(qū)原油沉降時間、利
石油化工腐蝕與防護 2017年1期2017-03-20
- 淺析如何提高常減壓車間輕質(zhì)油收率
藝流程上分析了常壓塔影響輕質(zhì)油收率（簡稱：輕收）的因素，通過實施一系列措施和優(yōu)化操作參數(shù)，在一定程度上提高裝置的輕收，從而實現(xiàn)煉廠效益最大化。輕收；初餾塔；常壓塔玉門煉油化工總廠（簡稱：煉廠）為了增加效益調(diào)整了原油結(jié)構(gòu)，進廠原油日益重質(zhì)化，尤其在購進吐哈中質(zhì)油后，原油密度進一步提高，導(dǎo)致減壓渣油收率升高裝置輕收下降，影響了經(jīng)濟效益。對于常減壓裝置來說，如何提高輕收十分重要，由此才能將重質(zhì)化原油的效益發(fā)揮到極致本文將從常壓塔入手淺談實現(xiàn)措施及預(yù)計效果。1 現(xiàn)
化工管理 2017年14期2017-03-07
- 加工塔河劣質(zhì)稠油的常壓塔塔頂工藝防腐蝕
塔河劣質(zhì)稠油的常壓塔塔頂工藝防腐蝕吳振華(中國石化塔河煉化有限責(zé)任公司，新疆 阿克蘇 842000)自2015年8月開始，中國石化塔河煉化有限責(zé)任公司常壓塔塔頂腐蝕情況明顯加劇，常壓塔回流罐的鐵離子質(zhì)量濃度最高達到200 mg/L，平均10 mg/L，大幅超標(biāo)，造成數(shù)臺常壓塔頂空冷器腐蝕泄漏，嚴重影響到裝置安全穩(wěn)定生產(chǎn)。針對該問題分析了常壓塔塔頂腐蝕機理并提出相應(yīng)的工藝防腐措施。通過塔頂化驗數(shù)據(jù)到現(xiàn)場采樣觀察，分階段采取了優(yōu)化電脫鹽操作、常壓塔在線水洗、停
石油化工腐蝕與防護 2016年5期2016-12-09
- 常壓塔頂系統(tǒng)腐蝕及防護技術(shù)應(yīng)用研究
710065）常壓塔頂系統(tǒng)腐蝕及防護技術(shù)應(yīng)用研究龐婭靜（西安石油大學(xué)，陜西西安710065）在石油加工工序中，常壓蒸餾裝置是第一道工序，是煉油廠的“龍頭”裝置。常壓塔又是常壓裝置中重要的設(shè)備之一，常壓塔的腐蝕與防護問題直接影響到全廠的生產(chǎn)。因此，為降低常壓塔頂腐蝕，車間采取了定期采樣分析常壓塔頂酸性水質(zhì)數(shù)據(jù)、常壓塔頂注劑后腐蝕速率、定期測厚、通過電脫鹽、塔頂注水、注中和緩釋劑、控制工藝參數(shù)達到了預(yù)期目標(biāo)，實現(xiàn)了裝置的長周期平穩(wěn)運行。常壓蒸餾裝置；防腐；工藝
石油化工應(yīng)用 2016年1期2016-12-01
- 精甲醇產(chǎn)品中乙醇含量高的原因分析及處理
塔的釜液然后去常壓塔繼續(xù)精餾。1.3常壓精餾系統(tǒng)加壓塔釜液與加壓塔的進料液在換熱器中進行換熱后，進入常壓精餾塔(以下簡稱常壓塔)下部，塔頂出來的甲醇蒸氣進入常壓塔回流冷凝器的殼程，被管程的循環(huán)冷卻水冷卻后，再進入常壓塔回流槽，回流槽出來的液體經(jīng)常壓塔回流泵加壓后，部分進入常壓塔頂部作為回流液，其余精甲醇去中間罐區(qū)。1.4回收塔系統(tǒng)常壓塔底出來的廢水中含有甲醇質(zhì)量分數(shù)2%左右，經(jīng)回收塔進料泵加壓后進入回收塔，塔頂出來的氣相進入回收塔冷凝器的殼程，被管程的循環(huán)
氮肥與合成氣 2016年7期2016-08-26
- 甲醇精餾裝置擴能改造運行總結(jié)
凝，冷凝液進入常壓塔中下部；加壓塔上部側(cè)線采出精甲醇，經(jīng)加壓塔冷卻器冷卻后進入精甲醇中間槽。常壓塔底部的冷凝再沸器作為塔底再沸器，使用加壓塔頂部甲醇蒸氣冷凝熱作為再沸熱源。常壓塔頂部出來的甲醇蒸氣經(jīng)常壓塔冷凝器冷卻后進入回流槽，液相由常壓塔回流泵作為塔頂回流，未冷凝輕組分經(jīng)常壓塔液封槽排入大氣。常壓塔回流液采出精甲醇，經(jīng)常壓塔精甲醇冷卻器冷卻后送至精甲醇中間槽；常壓塔中下部采出的異丁基油經(jīng)異丁基油冷卻器冷卻后送至異丁基油槽，再由異丁基油泵打入甲醇罐區(qū)。常壓
氮肥與合成氣 2016年9期2016-03-14
- 常壓塔頂循環(huán)管道腐蝕泄漏原因分析
程。2012年常壓塔上段改為S22053 雙相鋼復(fù)合板，2014年加工量由1 Mt/a 擴能改造為1.5 Mt/a。該裝置自2014 年5 月開工以來，所加工原料為重質(zhì)低硫高酸原油，密度為0.968 5 g/cm3，鹽質(zhì)量濃度高達36 mg/L，酸值為3.61 mgKOH/g。調(diào)查發(fā)現(xiàn)常頂系統(tǒng)出現(xiàn)了較高頻次的結(jié)鹽堵塞現(xiàn)象，其中常一線管道個別部位于2014 年7 月出現(xiàn)腐蝕穿孔泄漏，常壓塔頂循環(huán)泵出口管線于2014年8 月下旬局部焊縫出現(xiàn)腐蝕開裂現(xiàn)象。為此針
石油化工腐蝕與防護 2015年4期2015-11-29
- 降低精醇殘液中COD含量的技術(shù)總結(jié)
殘液取樣點設(shè)在常壓塔塔底處，因取樣點不同，終端殘液中COD質(zhì)量濃度分析結(jié)果比中心化驗室高2000～4000mg/L。為縮小誤差，采用熱洗方法，即用80～90℃的蒸汽冷凝液對殘液槽至終端的管線進行5次熱洗。熱洗前、后殘液中COD質(zhì)量濃度對比如表3所示。表3 熱洗前、后殘液中COD質(zhì)量濃度對比mg/L由表3數(shù)據(jù)分析可以得出，對殘液槽至終端的管線進行熱洗后，殘液中COD含量確有下降，但效果并不明顯，且熱洗前、后終端取樣分析結(jié)果與中心化驗室取樣分析結(jié)果仍有一定差距
氮肥與合成氣 2015年2期2015-05-25
- 常減壓裝置常壓塔區(qū)以及常壓冷換構(gòu)架區(qū)管道設(shè)計
3）常減壓裝置常壓塔區(qū)以及常壓冷換構(gòu)架區(qū)管道設(shè)計郝麗（中石化洛陽工程有限公司，河南 洛陽 471003）本文對常減壓裝置內(nèi)的常壓塔和常壓冷換構(gòu)架布置的工藝管道設(shè)計要點做了簡要介紹，并具體探討了常壓塔頂油氣線、常壓轉(zhuǎn)油線的規(guī)劃方案。常減壓；常壓塔；冷換構(gòu)架常減壓裝置是常壓蒸餾和減壓蒸餾兩個裝置的總稱，因為兩個裝置通常在一起，故簡稱為常減壓裝置。主要包括三個工序：原油的脫鹽、脫水；常壓蒸餾；減壓蒸餾。常壓蒸餾部分由常壓塔區(qū)和常壓換熱構(gòu)架區(qū)組成。常壓塔區(qū)通常包含
創(chuàng)新科技 2014年14期2014-07-27
- 立體傳質(zhì)塔板在常壓蒸餾裝置擴能改造中的應(yīng)用
a 的目標(biāo)，對常壓塔（φ2.6 m，48 層塔板）進行改造，塔內(nèi)固定件支撐件均不變動，選用大通量、高效塔板——立體傳質(zhì)塔板CTST 代替原塔板。擴能改造后的裝置于2006年4 月下旬一次開車成功，并于5 月中旬進行了標(biāo)定。1 CTST 塔板結(jié)構(gòu)與性能CTST 塔板是一系列大通量高效噴射型塔板，是一種空間結(jié)構(gòu)塔板，具有通量大、效率高、壓降低、抗堵性能強、消泡性能好等優(yōu)點[1]。CTST 塔板的氣液接觸、傳熱、傳質(zhì)元件為梯形立體噴射罩，噴射罩由噴射板、端板組成
化工生產(chǎn)與技術(shù) 2013年2期2013-10-18
- 常壓塔回流取熱流程的討論
266071）常壓塔回流取熱流程的討論劉 統(tǒng) 華（中國石油工程建設(shè)公司 華東設(shè)計分公司，山東 青島 266071）根據(jù)一套500萬t/a常減壓蒸餾裝置的數(shù)據(jù)，采用ASPEN PLUS軟件對目前常減壓蒸餾裝置設(shè)計中采用的3種常壓塔回流取熱流程進行了模擬計算，并從產(chǎn)品分離精度、對換熱網(wǎng)絡(luò)終溫的影響等方面進行了對比。對比結(jié)果認為流程1和流程3產(chǎn)品的分離精度比較好，流程2的換熱網(wǎng)絡(luò)終溫較高、但產(chǎn)品的分離精度和常壓塔的操作彈性較差。常減壓蒸餾；常壓塔；回流取熱目前常
當(dāng)代化工 2012年5期2012-11-06
- 甲醇裝置三塔精餾運行總結(jié)
122℃，進入常壓塔再沸器冷凝，冷凝液流入加壓塔回流槽，一部分通過加壓回流泵打回加壓精餾塔作為回流液，另一部分經(jīng)過加壓塔產(chǎn)品冷卻器冷卻至40℃，作為產(chǎn)品去精甲醇計量槽。塔底甲醇溶液經(jīng)減壓后進入常壓精餾塔。常壓塔再沸器由加壓塔塔頂蒸汽加熱，維持塔釜溫度在105～110℃，塔頂蒸汽去常壓塔冷凝器，冷凝液流入常壓塔回流槽，經(jīng)常壓塔回流泵一部分打入塔頂作為回流液，另一部分取出經(jīng)常壓塔產(chǎn)品冷卻器冷卻后作為產(chǎn)品去精甲醇計量槽。常壓塔溶液中還有一部分沸點介于甲醇與水之間
化工設(shè)計通訊 2012年4期2012-04-10