測(cè)點(diǎn)

的不足，由于受到測(cè)點(diǎn)布局的限制，很難評(píng)估每個(gè)位置下的應(yīng)力分布，但是測(cè)試結(jié)果一般認(rèn)為更符合實(shí)際情況，也可用于對(duì)仿真模型進(jìn)行修正。很多學(xué)者也開(kāi)展了相關(guān)的實(shí)驗(yàn)研究工作，主要用于仿真結(jié)果的校驗(yàn)。文獻(xiàn)［1］對(duì)ZZ5600/23/47型支撐掩護(hù)式液壓支架頂梁扭轉(zhuǎn)、頂梁偏載、底座扭轉(zhuǎn)進(jìn)行了應(yīng)力測(cè)試，試驗(yàn)布置了20個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)試得到的等效應(yīng)力均小于40MPa，最大應(yīng)力出現(xiàn)在底座扭轉(zhuǎn)工況。文獻(xiàn)［2］對(duì)比了某型號(hào)液壓支架的有限元仿真和試驗(yàn)測(cè)試應(yīng)力，給出了頂梁兩端集中載荷工況和底

。1 場(chǎng)地簡(jiǎn)況與測(cè)點(diǎn)布置本次測(cè)量場(chǎng)地選在寧波地鐵某線區(qū)間地下段對(duì)應(yīng)的地面。地鐵線由2條平行單線圓形隧道組成。地鐵車(chē)型為國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的B2車(chē)型，接觸網(wǎng)授電，6節(jié)車(chē)廂，由四動(dòng)二拖方式組合。高峰期發(fā)車(chē)頻率為4 min左右一班，運(yùn)行最高時(shí)速80 km/h。測(cè)線選擇在兩個(gè)車(chē)站的中點(diǎn)附近，此處列車(chē)通過(guò)時(shí)車(chē)速最大。測(cè)線垂直于隧道軸線，測(cè)線上布置6個(gè)測(cè)點(diǎn)，由近及遠(yuǎn)依次命名為P1～P6，各測(cè)點(diǎn)距隧道中心分別為17.0、24.0、29.3、32.1、39.1和51.1 m，如圖1

壓1h。1.2 測(cè)點(diǎn)通道布置根據(jù)有限元模擬結(jié)果，在復(fù)材補(bǔ)強(qiáng)管體上布置相應(yīng)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)位置如圖1所示。測(cè)點(diǎn)1（通道1、2、3）為花片，位于玻纖補(bǔ)強(qiáng)區(qū)域壁厚減薄70%缺陷內(nèi)中部，測(cè)點(diǎn)2（通道4、5、6）為花片，位于玻纖補(bǔ)強(qiáng)區(qū)域缺陷外部棱角位置，測(cè)點(diǎn)3（通道7、8）為“L”形片，位于玻纖纏繞層邊緣，被覆蓋在纏繞層內(nèi)，貼在管件上，測(cè)點(diǎn)4（通道9、10）為“L”形片，位于遠(yuǎn)離補(bǔ)強(qiáng)區(qū)域，為參考點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)5（通道11、12）為“L”形片，位于玻璃纖維補(bǔ)強(qiáng)層上，測(cè)試在打壓過(guò)程

（如圖1）。A 測(cè)點(diǎn)位于某建筑的檐廊處，朝西界面敞開(kāi)；B 測(cè)點(diǎn)與A 測(cè)點(diǎn)在同一建筑檐廊處，不同之處在于B 測(cè)點(diǎn)有木質(zhì)柵欄遮擋；C 測(cè)點(diǎn)位于門(mén)廊處，前面有建筑遮擋；D 測(cè)點(diǎn)位于巷道圍墻處；E 測(cè)點(diǎn)位于門(mén)廊處，前方無(wú)遮擋；F 測(cè)點(diǎn)位于庭院樹(shù)蔭下；G 測(cè)點(diǎn)位于庭院大門(mén)口（圖1）。利用精創(chuàng)溫濕度記錄儀（型號(hào)RC-4）及標(biāo)智風(fēng)速儀，采用固定點(diǎn)觀測(cè)方法，測(cè)量距地1.5m 處的小氣候數(shù)據(jù)。測(cè)試時(shí)間段是 8:00～17:00，并每隔1h 逐時(shí)記錄。圖1 各測(cè)點(diǎn)位置示意圖3

量?jī)?nèi)容見(jiàn)表1。觀測(cè)點(diǎn)的選擇以小氣候影響因子和使用頻率為依據(jù)，在不同的活動(dòng)場(chǎng)所、圍合空間等共確定17 處（圖1、表2）。表1 測(cè)量工具和測(cè)量?jī)?nèi)容圖1 徐州云龍公園平面圖及測(cè)點(diǎn)分布表2 測(cè)點(diǎn)基本情況2 結(jié)果與分析2.1 空氣溫度實(shí)測(cè)日各測(cè)點(diǎn)空氣溫度范圍為27.2～42.0℃，整體呈先上升、后下降趨勢(shì)，最高為9 號(hào)測(cè)點(diǎn)，此處為拱橋，無(wú)遮陰，太陽(yáng)光直射在橋面上，水面反射光增加灼熱感，基本無(wú)逗留游人；最低為17 號(hào)測(cè)點(diǎn)，此處遮陰較好，通風(fēng)且有靜水，晚上散步鍛煉的人群

出：A、C、F 測(cè)點(diǎn)由于位于坡體最表層，因而在18：30之后，最先出現(xiàn)含水率上升的情況。A 測(cè)點(diǎn)含水率由原來(lái)的13%增大到26%，C 測(cè)點(diǎn)含水率由原來(lái)的10%增大到22%，F(xiàn) 測(cè)點(diǎn)含水率由原來(lái)的9%增大到16%，位于坡體表面的A、C、F 測(cè)點(diǎn)的含水率上升最快。圖7 含水率時(shí)程曲線3.3 土壓力分析從圖8 中可以看出：（1）E 測(cè)點(diǎn)、F 測(cè)點(diǎn)的土壓力最先出現(xiàn)變化，從零逐漸增大，后不斷減少。（2）整個(gè)變形過(guò)程可以大致分為3 個(gè)階段：初始變形階段，勻速變形階段，

面三角網(wǎng)格模型的測(cè)點(diǎn)自適應(yīng)分布算法非常必要。來(lái)新民等[1]、何改云等[2]和張安社等[3]根據(jù)曲率推導(dǎo)測(cè)點(diǎn)基于曲率分布的函數(shù)，通過(guò)曲率控制測(cè)點(diǎn)疏密來(lái)實(shí)現(xiàn)測(cè)點(diǎn)的自適應(yīng)分布；SUN等[4]借助加工誤差模型優(yōu)化了根據(jù)Hammersley序列分布的測(cè)點(diǎn)，以保證在偏差可能性高的區(qū)域分布更多測(cè)點(diǎn)。這類(lèi)方法主要基于曲率規(guī)劃測(cè)點(diǎn)，根據(jù)曲率大小確定測(cè)點(diǎn)的疏密度，使測(cè)點(diǎn)能夠較好地描述曲面，然而該方法沒(méi)有分析曲率與測(cè)點(diǎn)密度之間的關(guān)系，不利于精簡(jiǎn)測(cè)點(diǎn)數(shù)量。陳岳坪等[5]和張現(xiàn)東等

1 m,其中1#測(cè)點(diǎn)距臺(tái)面200 mm,2#測(cè)點(diǎn)距臺(tái)面350 mm,3#測(cè)點(diǎn)距臺(tái)面500 mm,4#測(cè)點(diǎn)距臺(tái)面650 mm,5#測(cè)點(diǎn)距臺(tái)面800 mm。根據(jù)本試驗(yàn)的內(nèi)容和要求,考察不同的夯擊能(2 000 kN·m,3 000 kN·m,4 000 kN·m)作用下,沖擊應(yīng)力與時(shí)間的關(guān)系以及不同測(cè)點(diǎn)的最大沖擊應(yīng)力情況。其中,實(shí)驗(yàn)中所測(cè)的地基的沖擊應(yīng)力為實(shí)際地基的沖擊應(yīng)力。由式(1)得模型中的應(yīng)力波波速:(1)式中：E為地基土的變形模量,MPa;L為模型試驗(yàn)

通過(guò)對(duì)4 個(gè)礦震測(cè)點(diǎn)進(jìn)行背景噪聲計(jì)算，分析了礦震臺(tái)網(wǎng)數(shù)據(jù)。對(duì)于臺(tái)址勘選、評(píng)估臺(tái)站觀測(cè)環(huán)境變遷、評(píng)估臺(tái)站記錄質(zhì)量等工作，臺(tái)基噪聲資料都是較重要的依據(jù)（王學(xué)成等，2009），相關(guān)研究可為有關(guān)鶴崗地區(qū)的礦震研究提供參考。1 礦震臺(tái)網(wǎng)介紹鶴崗是一座因煤而立、由煤而興的城市。煤田南起峻德，北抵梧桐河，南北走向42 km，東西走向6 km，面積252 km2。自民國(guó)時(shí)期開(kāi)始開(kāi)采，有將近百年的開(kāi)采史。煤炭開(kāi)采帶來(lái)經(jīng)濟(jì)效益的同時(shí)也對(duì)環(huán)境產(chǎn)生了影響，這其中最具破壞力的為煤礦

嵌入的行星變速箱測(cè)點(diǎn)進(jìn)行優(yōu)化[1]，張林等人提出基于模糊聚類(lèi)與灰色理論的機(jī)床主軸溫度測(cè)點(diǎn)優(yōu)化方法[2]。本文以行星齒輪箱為研究對(duì)象，提出了一種基于改進(jìn)的集成經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解(MEEMD)[3]信息熵與相關(guān)分析的行星齒輪箱測(cè)點(diǎn)優(yōu)化方法。1 MEEMD分解算法經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解(EMD)與小波包分解信號(hào)等時(shí)頻分析方法相比，更能反映信號(hào)的物理意義，但無(wú)法克服模態(tài)混疊現(xiàn)象。EEMD算法即使是對(duì)EMD分解得到的IMF分量求均值，以消除隨機(jī)白噪聲的影響，但還是會(huì)發(fā)現(xiàn)噪聲消除不完

據(jù)。1.2.1 測(cè)點(diǎn)布置原則考慮到后續(xù)無(wú)人車(chē)相關(guān)傳感器安裝需求，綜合考慮無(wú)人車(chē)車(chē)身可選位置，選取發(fā)動(dòng)機(jī)正上部等11個(gè)位置作為測(cè)點(diǎn)。測(cè)點(diǎn)的選擇原則如下：(1)全面覆蓋車(chē)身，包含車(chē)體外殼、履帶、底盤(pán)、發(fā)動(dòng)機(jī)正上方等11個(gè)點(diǎn)；(2)重點(diǎn)布置傳感器可能安裝的位置，比如車(chē)頭車(chē)架上可以安裝視覺(jué)傳感器，又進(jìn)一步細(xì)化為車(chē)架左、中、右及后面幾個(gè)點(diǎn)；(3)傳感器安裝便利和可行性。最終11個(gè)測(cè)點(diǎn)布置如圖3所示。具體分布位置為：測(cè)點(diǎn)1位于發(fā)動(dòng)機(jī)正上部，測(cè)點(diǎn)2位于機(jī)蓋右后部，測(cè)點(diǎn)3

、數(shù)量眾多的變形測(cè)點(diǎn)，為獲取豐富、全面的大壩變形監(jiān)測(cè)信息提供保障，但多測(cè)點(diǎn)海量監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)給資料及時(shí)整編分析和大壩安全性態(tài)實(shí)時(shí)評(píng)估預(yù)警帶來(lái)困難。目前工程上常用的大壩安全監(jiān)測(cè)資料分析主要還是建立在單測(cè)點(diǎn)序列逐個(gè)分析的基礎(chǔ)上[2-4]，不僅工作量大，而且單測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)可能受觀測(cè)誤差等影響呈現(xiàn)不穩(wěn)定性和不確定性，難以判斷某個(gè)或某幾個(gè)測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)異常變化是否反映了大壩的主要性態(tài)變化趨勢(shì)；而現(xiàn)有的證據(jù)組合[5]、模糊推理[6]、關(guān)聯(lián)向量機(jī)[7]等大壩多測(cè)點(diǎn)融合分析方法，多是考

Table 1測(cè)點(diǎn)號(hào)TiVCrMnFeS(wt%)CoNiCuGeAsSeAgSnTe-90.7010.0060.0000.00673.97107.80.2172.3611.373258513.900.0020.00044.03 -100.9170.0060.1470.05872.09135.90.0949.0841.293589815.850.0120.01355.14 -110.7890.0130.0630.04471.7699.950.0973.5

數(shù)據(jù)的產(chǎn)生通常與測(cè)點(diǎn)失效有關(guān)[17]。失效測(cè)點(diǎn)的存在使測(cè)量結(jié)果難以預(yù)料，從而降低試驗(yàn)結(jié)論的可靠性[18]。在船體結(jié)構(gòu)冰載荷的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量中，應(yīng)變傳感器能否正常工作直接關(guān)系到冰載荷識(shí)別的準(zhǔn)確性。雖然目前對(duì)船體結(jié)構(gòu)冰載荷識(shí)別的測(cè)點(diǎn)失效問(wèn)題鮮見(jiàn)公開(kāi)文獻(xiàn)，但實(shí)際工程中通常采取兩種較為實(shí)用的做法：一種是將失效測(cè)點(diǎn)處的應(yīng)變數(shù)據(jù)及影響系數(shù)矩陣中相應(yīng)的元素一并剔除，這與兵器工程[19]、汽車(chē)工程[20]領(lǐng)域的做法類(lèi)似；另一種是保持影響系數(shù)矩陣不變而將失效測(cè)點(diǎn)處的應(yīng)變數(shù)據(jù)替換為

集了各運(yùn)行工況的測(cè)點(diǎn)溫度數(shù)據(jù)。但目前關(guān)于中壓內(nèi)缸溫度實(shí)測(cè)值與計(jì)算模擬溫度場(chǎng)對(duì)比分析的研究較少，計(jì)算模擬的準(zhǔn)確性還有待驗(yàn)證。筆者針對(duì)某在役超超臨界1 000 MW汽輪機(jī)的中壓內(nèi)缸進(jìn)汽腔，研究并分析了其各個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)在不同運(yùn)行工況下的溫度變化及其關(guān)聯(lián)性；通過(guò)有限元計(jì)算(FEA)方法，采用傳熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算額定負(fù)荷(1 000 MW)工況下的溫度場(chǎng)，并與實(shí)測(cè)值進(jìn)行了對(duì)比分析，為后續(xù)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。1 研究對(duì)象及方法如圖1所示，某典型超超臨界1 000 MW

不斷改進(jìn)[1]。測(cè)點(diǎn)不僅是測(cè)量的前提，而且測(cè)量結(jié)果的好壞最終都由通過(guò)測(cè)點(diǎn)報(bào)告進(jìn)行體現(xiàn)。由于整車(chē)零部件眾多，測(cè)點(diǎn)開(kāi)發(fā)工作量巨大，白車(chē)身根據(jù)不同車(chē)型也有 700到 1000個(gè)測(cè)點(diǎn)[2]。同時(shí)在測(cè)點(diǎn)開(kāi)發(fā)過(guò)程之中，還存在著以下問(wèn)題。（1）通過(guò)CATIA測(cè)點(diǎn)創(chuàng)建無(wú)法識(shí)別測(cè)點(diǎn)法向，測(cè)點(diǎn)編輯及命名費(fèi)時(shí)費(fèi)力；（2）測(cè)點(diǎn)的公差定義需根據(jù)圖紙進(jìn)行輸入，效率低下且容易出錯(cuò)；（3）零部件更新后，難以識(shí)別上一版測(cè)點(diǎn)與新零部件的對(duì)應(yīng)性，人工排查不完全；（4）手動(dòng)完成測(cè)點(diǎn)文件向測(cè)量表格

以，通過(guò)一種好的測(cè)點(diǎn)布置方法，實(shí)現(xiàn)較少數(shù)目的傳感器對(duì)結(jié)構(gòu)聲振響應(yīng)的準(zhǔn)確預(yù)報(bào)就顯得非常重要。目前，國(guó)內(nèi)研究人員基本是采用均勻布置方法[3-7]，這種方法簡(jiǎn)單易行，但測(cè)點(diǎn)數(shù)目及位置的選擇存在較大的主觀性和盲目性，且需借助大量的數(shù)值分析算例。幾十年來(lái)，學(xué)者們根據(jù)自然界中的生物進(jìn)化或物理演變過(guò)程，提出了很多基于概率變換來(lái)實(shí)現(xiàn)最優(yōu)組合的隨機(jī)類(lèi)算法，如遺傳算法等[8]。這類(lèi)算法可在全域內(nèi)進(jìn)行搜索，不易陷入局部最優(yōu)解，比較適合解決組合優(yōu)化類(lèi)的問(wèn)題，但也存在收斂速度慢、迭

接頭應(yīng)平行埋設(shè)。測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示。3 濕接頭水化熱分析3.1 濕接頭水化熱溫度分析濕接頭中埋設(shè)的各測(cè)點(diǎn)溫度見(jiàn)圖3。從開(kāi)始到30 h，溫度不斷升高。當(dāng)濕接頭澆筑完成30 h，濕接頭各點(diǎn)溫度達(dá)到了峰值，中心位置的最高溫達(dá)到了53 ℃，此時(shí)濕接頭內(nèi)部積蓄的熱量達(dá)到了最大；在30 h～168 h，各測(cè)點(diǎn)溫度不斷下降直至達(dá)到外界環(huán)境溫度；位于箱梁左右翼緣的測(cè)點(diǎn)1、測(cè)點(diǎn)14，受水化熱影響小，與環(huán)境溫度變化趨勢(shì)保持一致。測(cè)點(diǎn)3、測(cè)點(diǎn)15均在邊梁腹板中部，溫度變化趨勢(shì)較

程度、損傷位置、測(cè)點(diǎn)布置以及噪聲干擾對(duì)識(shí)別結(jié)果的影響.1 小波包位移能量曲率差識(shí)別原理1.1 小波包變換小波包變換是一種更加精確的信號(hào)分析方法，它的優(yōu)勢(shì)在于能將頻帶進(jìn)行多層次分解，并且能夠根據(jù)被分析信號(hào)的特征，自適應(yīng)選擇相應(yīng)頻帶，使之與信號(hào)頻譜相匹配.將位移信號(hào)x（t）經(jīng)過(guò)j 層小波包分解后可以表示為[7]其中分解后各頻段位移信號(hào)為信號(hào) x（t）的總能量為由小波包的正交性可得1.2 損傷識(shí)別指標(biāo)利用公式（5）結(jié)果帶入公式（6）計(jì)算結(jié)構(gòu)在K 點(diǎn)第j 層的位移

13m。1.2 測(cè)點(diǎn)布置跨中截面斷面尺寸以及測(cè)點(diǎn)布置如圖1所示。圖中1-、2-、3-代表了三種不同測(cè)試儀器的測(cè)試測(cè)點(diǎn)編號(hào)。圖1 測(cè)點(diǎn)布置圖實(shí)驗(yàn)儀器1）溫度測(cè)點(diǎn)（1-開(kāi)頭）采用UT302B非接觸紅外測(cè)溫儀觀測(cè)；2）溫度測(cè)點(diǎn)（2-開(kāi)頭）傳感器采用WRN型分度號(hào)K熱電偶溫度計(jì)。測(cè)試儀器采用TES-1310 數(shù)字式溫度表；3）溫度測(cè)點(diǎn)（3-開(kāi)頭）采用 JMZX-215AT型溫度測(cè)量。2 溫度時(shí)程分析基于曲線擬合原理，采用列文伯格-馬夸爾特（Levenberg-Ma

200 m 一個(gè)測(cè)點(diǎn)，共43 個(gè)測(cè)點(diǎn)（下文稱(chēng)偶數(shù)測(cè)點(diǎn)）。2008年后增加了40 個(gè)測(cè)點(diǎn)（下文稱(chēng)奇數(shù)測(cè)點(diǎn)），共83 個(gè)測(cè)點(diǎn)。測(cè)點(diǎn)分布及變化如表1所示。從水準(zhǔn)觀測(cè)基點(diǎn)導(dǎo)出至大壩觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行高程測(cè)量。測(cè)量過(guò)程中，每個(gè)測(cè)回閉合差不大于（n為測(cè)站數(shù)）。圖1 漳澤水庫(kù)大壩沉降觀測(cè)測(cè)線分布及加高輪廓圖（單位：m）2 漳澤水庫(kù)大壩沉降觀測(cè)結(jié)果漳澤水庫(kù)大壩沉降觀測(cè)結(jié)果如表2、圖2～圖9所示。3 漳澤水庫(kù)大壩沉降觀測(cè)結(jié)果分析1）偶數(shù)測(cè)點(diǎn)觀測(cè)系列年限較長(zhǎng)，從大壩改建完工后開(kāi)始觀測(cè)

言機(jī)床主軸箱溫度測(cè)點(diǎn)優(yōu)化是熱誤差分析的關(guān)鍵，在對(duì)主軸箱進(jìn)行熱誤差補(bǔ)償可靠性分析前，需對(duì)其進(jìn)行溫度和熱變形檢驗(yàn)，并以此為依據(jù)建立相應(yīng)的熱變形誤差模型，通過(guò)分析熱誤差模型，檢測(cè)主軸箱熱誤差變化，并采用自動(dòng)調(diào)節(jié)數(shù)控系統(tǒng)裝置實(shí)施補(bǔ)償。由于主軸箱工作時(shí)易受到外部及參數(shù)變化的影響，其溫度場(chǎng)具有時(shí)變性，為了解主軸溫升和熱變形情況，需在主軸上設(shè)置溫度傳感器，若測(cè)點(diǎn)太少，不能有效測(cè)量主軸箱溫度，但考慮成本和主軸箱的運(yùn)行情況，以及相應(yīng)建模時(shí)處理數(shù)據(jù)量較多等問(wèn)題，傳感器也不宜太

之一是準(zhǔn)確選取溫測(cè)點(diǎn)。針對(duì)溫測(cè)點(diǎn)優(yōu)化問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者已通過(guò)有限元法［4］、神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)［5-6］、AVQ（adaptive vector quantization，自適應(yīng)矢量量化）聚類(lèi)［7］、模糊聚類(lèi)法［8］等實(shí)現(xiàn)了溫測(cè)點(diǎn)優(yōu)化，有效減少了溫測(cè)點(diǎn)的數(shù)目，提高了熱誤差預(yù)測(cè)模型的精度和魯棒性。但是，隨著機(jī)床加工精度的提高，對(duì)熱誤差預(yù)測(cè)模型的精度要求也更高，基于傳統(tǒng)單一理論的溫測(cè)點(diǎn)優(yōu)化方法已不能滿足要求。為選取更加準(zhǔn)確的溫測(cè)點(diǎn)，張偉等［9］采用灰色關(guān)聯(lián)分析和模糊聚類(lèi)法

為各測(cè)試截面應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖。①工況一：第10跨最大正彎矩偏載測(cè)試(A截面)；②工況二：第10跨最大正彎矩中載測(cè)試(A截面)；③工況三：第10號(hào)墩頂負(fù)彎矩偏載測(cè)試(B截面)；④工況四：第10號(hào)墩頂負(fù)彎矩中載測(cè)試(B截面)；⑤工況五：第11跨跨中最大正彎矩偏載測(cè)試(C截面)；⑥工況六：第11跨跨中最大正彎矩中載測(cè)試(C截面)。圖1 各測(cè)試截面應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖(單位：cm)4 協(xié)同受力結(jié)果與分析1)工況一試驗(yàn)荷載布置(單位：με)。①A1A2/A7A8測(cè)點(diǎn)

及特征的空間作為測(cè)點(diǎn)（圖1、2），各測(cè)點(diǎn)間距離大于10 m，各測(cè)點(diǎn)環(huán)境空間基本情況詳見(jiàn)表1。1.2 方法1.2.1 測(cè)試日期測(cè)試日期為2018年7月10日，當(dāng)天晴朗無(wú)云，廣州市氣象局發(fā)布日平均氣溫31～38℃，日平均相對(duì)濕度36%～67%，東北風(fēng)，風(fēng)速5～6級(jí)。1.2.2 測(cè)試方法利用熱指數(shù)儀（HD32.3意大利）連續(xù)測(cè)量距離地面高度1.5 m處的空氣溫度、相對(duì)濕度、風(fēng)速、PPD等基本室外環(huán)境指標(biāo)。測(cè)試時(shí)段為6：00～20：00，高溫時(shí)段為10：00～16

重新再開(kāi)機(jī)后內(nèi)部測(cè)點(diǎn)顯示，壓縮機(jī)振動(dòng)量值有大幅增加，有一個(gè)測(cè)點(diǎn)振動(dòng)位移超過(guò)報(bào)警值，經(jīng)過(guò)頻譜圖分析，所有測(cè)點(diǎn)的主要振動(dòng)頻譜成分為1 倍頻（壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速頻率），軸心軌跡為橢圓形，外表較光滑，經(jīng)過(guò)判斷設(shè)備主要存在不平衡故障。1 設(shè)備結(jié)構(gòu)與測(cè)點(diǎn)分布富氣壓縮機(jī)是汽輪機(jī)帶動(dòng)的9級(jí)壓縮機(jī)，機(jī)組結(jié)構(gòu)及測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖1。圖1 壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)與振動(dòng)監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)分布內(nèi)部測(cè)點(diǎn)，從汽輪機(jī)端觀察：VIA2560 和VIA2561 為汽輪機(jī)自由端軸承處兩測(cè)點(diǎn)；VIA2562 和VIA2563 為

度無(wú)影響。(一)測(cè)點(diǎn)布置根據(jù)《空氣潔凈技術(shù)措施》的規(guī)定，非特殊工藝要求情況下，潔凈室的工作區(qū)一般選取離地面0.8-1.5m高的區(qū)域。病患與陪護(hù)人員作為本實(shí)驗(yàn)的關(guān)注對(duì)象，病患呼吸區(qū)距地面約為0.9m，陪護(hù)人員站立時(shí)呼吸區(qū)距地面約為1.5m，高度滿足規(guī)范對(duì)工作區(qū)的要求。同時(shí)，《室內(nèi)空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》提出，若所測(cè)試的室內(nèi)面積小于100m3時(shí)，應(yīng)該至少布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)。規(guī)范中規(guī)定：在進(jìn)行實(shí)驗(yàn)時(shí)，測(cè)點(diǎn)的布置應(yīng)該遵循對(duì)角線或梅花均勻布點(diǎn)法，且布置的測(cè)點(diǎn)距墻壁應(yīng)大于0.5m。本

實(shí)測(cè)，定量分析各測(cè)點(diǎn)風(fēng)速并對(duì)比軟件模擬結(jié)果，以探究現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)法與軟件模擬法所得結(jié)果的差異與關(guān)聯(lián)。1 研究對(duì)象阿爾卡迪亞是以高層為主的居住社區(qū)，輔以部分小高層，該地塊建筑排列錯(cuò)落有致，有利于住區(qū)內(nèi)部通風(fēng)（圖1）。紫金東郡總建筑面積約45萬(wàn)m2，綠化率約48%；紫金東郡二期內(nèi)部建筑以高層、小高層為主，且以行列式分布為主（圖2）。根據(jù)住區(qū)規(guī)模，每個(gè)住區(qū)選擇若干個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)選擇原則：1）行人活動(dòng)頻率較高的場(chǎng)所，如住區(qū)主入口、公共活動(dòng)場(chǎng)地、主要交通道路等；2）容易產(chǎn)生

件、線纜等構(gòu)成。測(cè)點(diǎn)分別布置在落錘區(qū)中線對(duì)稱(chēng)位置，測(cè)點(diǎn)1～5在同一水平線上，距離保護(hù)層外側(cè)面0.5m，相鄰兩測(cè)點(diǎn)的距離為6m。本實(shí)驗(yàn)以落錘沖擊為研究對(duì)象，落錘敲擊的位置為圖中虛線所示區(qū)域，位于測(cè)點(diǎn)2、測(cè)點(diǎn)3的中垂線上，距左側(cè)保護(hù)區(qū)外側(cè)面11m，距下保護(hù)區(qū)外側(cè)面15m，測(cè)點(diǎn)2、測(cè)點(diǎn)3距落錘點(diǎn)15.8m，測(cè)點(diǎn)1、測(cè)點(diǎn)4距落錘點(diǎn)17.9m，測(cè)點(diǎn)5距落錘點(diǎn)21.6m。落錘做自由落體運(yùn)動(dòng)，通過(guò)改變落錘的下落高度（分別為19.2m、15.3m、13.4m），對(duì)混凝土地

問(wèn)題，基于頻率域測(cè)點(diǎn)能量統(tǒng)計(jì)法計(jì)算了波形畸變系數(shù)，為灌注樁的波形畸變程度定量判斷提供依據(jù)，使用頻譜分析及小波包分析技術(shù)探討了完整測(cè)點(diǎn)、樁底沉渣測(cè)點(diǎn)、斷樁測(cè)點(diǎn)及低強(qiáng)度不密實(shí)測(cè)點(diǎn)的頻譜特征和頻帶能量分布，并構(gòu)造了其特征向量。1 聲波透射法波形畸變計(jì)算及分析1.1 頻率域測(cè)點(diǎn)能量統(tǒng)計(jì)法混凝土為集結(jié)型復(fù)合材料，由于砂漿與骨料及各種缺陷的存在，使混凝土中具有廣泛的異質(zhì)界面，當(dāng)混凝土中存在缺陷時(shí)，散射損失將增大，并且產(chǎn)生頻漂(高頻成分衰減快，低頻成分衰減慢，主頻向低頻

主輸油泵結(jié)構(gòu)2 測(cè)點(diǎn)分布泵機(jī)組共有9個(gè)測(cè)點(diǎn)，1#測(cè)點(diǎn)位于電機(jī)基座（圖2a），2#測(cè)點(diǎn)位于電機(jī)基座（圖2b），3#測(cè)點(diǎn)位于泵體基座（圖2c），4#測(cè)點(diǎn)位于泵體基座（圖3a），5#測(cè)點(diǎn)位于軸承座非驅(qū)動(dòng)端（圖3b），6#測(cè)點(diǎn)位于出口法蘭位置（圖3c），7#測(cè)點(diǎn)位于入口法蘭位置（圖4a），8#測(cè)點(diǎn)位于出口管道（圖4b），9#測(cè)點(diǎn)位于軸承座驅(qū)動(dòng)端（圖4c）。3 測(cè)試工況測(cè)試的采樣頻率均為2.048×103Hz，分為3組工況：（1）停機(jī)狀態(tài)。各測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)情況能夠反映整

RH3動(dòng)車(chē)組模型測(cè)點(diǎn)布置示意(單位：cm)1.2 試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒贾肅RH3動(dòng)車(chē)組(2車(chē)編組)模型共布置了3個(gè)測(cè)點(diǎn)，其中車(chē)頭布置1個(gè)測(cè)點(diǎn)、中間車(chē)身兩側(cè)布置2個(gè)對(duì)稱(chēng)測(cè)點(diǎn)，見(jiàn)圖1。半封閉防風(fēng)走廊模型結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)布置了18個(gè)測(cè)點(diǎn)，外側(cè)布置了9個(gè)測(cè)點(diǎn)，合計(jì)27個(gè)測(cè)點(diǎn)，見(jiàn)圖2。圖2 半封閉防風(fēng)走廊模型測(cè)點(diǎn)布置示意(單位：mm)2 半封閉防風(fēng)走廊模型試驗(yàn)結(jié)果2.1 動(dòng)車(chē)組單車(chē)通過(guò)半封閉防風(fēng)走廊模型2.1.1 半封閉防風(fēng)走廊模型表面壓力變化CRH3動(dòng)車(chē)組以200～350 km/h

度測(cè)試設(shè)備，每個(gè)測(cè)點(diǎn)設(shè)置1臺(tái)測(cè)試設(shè)備，在隧道內(nèi)放置一定時(shí)間，獲取隧道內(nèi)各測(cè)點(diǎn)連續(xù)的溫濕度數(shù)據(jù)。溫濕度測(cè)試選用儀器參數(shù)見(jiàn)表1。1.3 測(cè)試位置隧道內(nèi)完整的氣流溫度場(chǎng)較難測(cè)試，而排熱風(fēng)機(jī)是否開(kāi)啟及其開(kāi)啟頻率的設(shè)置依據(jù)的是隧道內(nèi)最高氣溫，故在可測(cè)出車(chē)站隧道最高氣溫的地方布設(shè)溫度測(cè)點(diǎn)。根據(jù)相關(guān)研究[14]，沿車(chē)站隧道縱向，氣溫最高點(diǎn)位于端頭和中部位置，在隧道截面上，氣溫最高點(diǎn)位于隧道頂部，因此在上述位置布設(shè)測(cè)溫點(diǎn)。表1 測(cè)試設(shè)備參數(shù)1.4 測(cè)試安排(1)測(cè)點(diǎn)1和測(cè)

單臺(tái)設(shè)備測(cè)試一個(gè)測(cè)點(diǎn)的方法，選取具有數(shù)據(jù)記錄功能的溫濕度測(cè)試設(shè)備，分別安裝至測(cè)試點(diǎn)，通過(guò)后期數(shù)據(jù)讀取獲得所有測(cè)點(diǎn)溫濕度數(shù)據(jù)。溫濕度測(cè)試，選用儀器參數(shù)如表1：表1 測(cè)試設(shè)備參數(shù)表1.3 測(cè)試位置隧道氣溫為溫度場(chǎng)，因其較難測(cè)試，且隧道內(nèi)較高氣溫的應(yīng)用價(jià)值更高，因此設(shè)置溫度測(cè)點(diǎn)時(shí)，主要測(cè)試車(chē)站隧道的最高溫度值，根據(jù)相關(guān)研究及工程經(jīng)驗(yàn)，車(chē)站隧道氣溫最高點(diǎn)出現(xiàn)在車(chē)站端頭和車(chē)站隧道中間等位置，因此在上述位置進(jìn)行選點(diǎn)，如圖1。圖1 測(cè)點(diǎn)布置簡(jiǎn)圖考慮運(yùn)營(yíng)安全、便于安裝、測(cè)

對(duì)于UGR測(cè)量時(shí)測(cè)點(diǎn)的設(shè)置研究還較少。根據(jù)GB 50034—2013《建筑照明設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》[8]，測(cè)量UGR時(shí)需要在被測(cè)照明空間中設(shè)置一系列測(cè)點(diǎn)，測(cè)量每個(gè)測(cè)點(diǎn)的UGR，然后取最大值作為被測(cè)空間的UGR值。對(duì)于測(cè)點(diǎn)設(shè)置，文獻(xiàn)[8]在UGR的應(yīng)用條件中給出的建議是：測(cè)點(diǎn)應(yīng)設(shè)置在縱向和橫向兩面墻的中間，測(cè)量方向水平朝前。但是實(shí)測(cè)時(shí)發(fā)現(xiàn)最大UGR值所在測(cè)點(diǎn)并不一定在兩面墻的中間，方向也并不一定水平朝前，按照這種方法設(shè)置測(cè)點(diǎn)并測(cè)量UGR值時(shí)，可能漏掉最大UGR值所在點(diǎn)

監(jiān)測(cè)主要針對(duì)單個(gè)測(cè)點(diǎn)的變形和應(yīng)力的變化情況，不太注重多測(cè)點(diǎn)邊坡整體變形狀態(tài)的分析?；赑earson相關(guān)系數(shù)和Moran相關(guān)系數(shù)，考慮不同測(cè)點(diǎn)的空間坐標(biāo)，提出一種空間相關(guān)系數(shù)，用以分析邊坡各測(cè)點(diǎn)空間上的關(guān)聯(lián)性質(zhì)；并建立邊坡外觀變形監(jiān)測(cè)的3個(gè)關(guān)聯(lián)性指標(biāo)：測(cè)點(diǎn)關(guān)聯(lián)度Rij、測(cè)點(diǎn)影響度Ii、邊坡整體度I。通過(guò)指標(biāo)的變化趨勢(shì)，從關(guān)聯(lián)性角度實(shí)現(xiàn)對(duì)邊坡整體性質(zhì)的把握。通過(guò)對(duì)某混凝土壩左岸高邊坡外觀變形資料的分析，本文提出的空間相關(guān)系數(shù)符合實(shí)際，3個(gè)關(guān)聯(lián)性指標(biāo)具有一定的

態(tài)測(cè)試中的傳感器測(cè)點(diǎn)優(yōu)化研究孫紅春，胥 勇(東北大學(xué) 機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院,沈陽(yáng) 110819)針對(duì)砂輪劃片機(jī)這類(lèi)復(fù)雜設(shè)備振動(dòng)模態(tài)測(cè)試中測(cè)試時(shí)間長(zhǎng)、傳感器數(shù)目難以確定和測(cè)點(diǎn)難以定位的問(wèn)題，提出了結(jié)合有效獨(dú)立法、QR分解法及模態(tài)驗(yàn)證準(zhǔn)則、香農(nóng)擴(kuò)展定理對(duì)砂輪劃片機(jī)主系統(tǒng)進(jìn)行測(cè)點(diǎn)優(yōu)化的方法。采用錘擊模態(tài)測(cè)試方法對(duì)某一型號(hào)的砂輪劃片機(jī)測(cè)點(diǎn)優(yōu)化前后的模態(tài)進(jìn)行了測(cè)試，識(shí)別出劃片機(jī)主系統(tǒng)的振型和模態(tài)參數(shù)，比較測(cè)點(diǎn)優(yōu)化前后的測(cè)試結(jié)果，表明測(cè)點(diǎn)優(yōu)化的模態(tài)測(cè)試實(shí)現(xiàn)了將有限個(gè)傳

的水合物實(shí)驗(yàn)裝置測(cè)點(diǎn)布置鄭如意1李淑霞1張孟琴2郝永卯1侯健11.中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院；2.河南科技大學(xué)林業(yè)職業(yè)學(xué)院為了監(jiān)測(cè)天然氣水合物生成及分解過(guò)程中物性參數(shù)的變化規(guī)律，需要在反應(yīng)釜中安裝各種傳感器測(cè)點(diǎn)，而測(cè)點(diǎn)的引入會(huì)對(duì)反應(yīng)釜中的流體流動(dòng)產(chǎn)生影響。為了有效減少測(cè)點(diǎn)對(duì)反應(yīng)釜產(chǎn)生的干擾，利用數(shù)值模擬方法對(duì)測(cè)點(diǎn)尺寸與測(cè)點(diǎn)最小間距之間的關(guān)系進(jìn)行了定量研究。結(jié)果表明，傳感器測(cè)點(diǎn)的引入會(huì)對(duì)反應(yīng)釜中的滲流場(chǎng)產(chǎn)生影響，測(cè)點(diǎn)尺寸越大、測(cè)點(diǎn)的間距越小，對(duì)滲流場(chǎng)的

板和下翼緣板布置測(cè)點(diǎn)，打磨表面油漆和銹蝕層后，測(cè)量其實(shí)際板厚。主梁板厚測(cè)試時(shí)按照?qǐng)D1布置測(cè)點(diǎn)，在西梁上翼緣板沿主梁長(zhǎng)度方向共布置測(cè)點(diǎn)12處(測(cè)點(diǎn)1 ～ 12)，在東梁上翼緣板沿主梁長(zhǎng)度方向共布置測(cè)點(diǎn)14處(測(cè)點(diǎn)13 ～ 26)，在東梁下翼緣板沿主梁長(zhǎng)度方向共布置測(cè)點(diǎn)1處(測(cè)點(diǎn)27)。測(cè)試前先對(duì)各測(cè)點(diǎn)位置用打磨工具將測(cè)點(diǎn)金屬表面油漆、銹跡等打磨掉，使其表面光亮且平整。主梁板厚測(cè)試使用超聲波測(cè)厚儀。測(cè)量板厚之前，根據(jù)《材料聲速表》設(shè)置測(cè)量材料鋼所對(duì)應(yīng)的聲速，在

冗余配置4個(gè)熱工測(cè)點(diǎn)的優(yōu)選方案高曉晨（華電渠東發(fā)電有限公司，河南新鄉(xiāng)453000）為提高冗余配置的4個(gè)熱工測(cè)點(diǎn)的輸出值用于自動(dòng)調(diào)節(jié)、聯(lián)鎖保護(hù)的可靠性，避免因其中部分測(cè)點(diǎn)發(fā)生故障引起選擇輸出異常，導(dǎo)致邏輯誤動(dòng)，提出了一種優(yōu)選方案，并舉例說(shuō)明了方案在具體實(shí)踐中的應(yīng)用。邏輯誤動(dòng)；熱工測(cè)點(diǎn)；可靠性；優(yōu)選方案0　引言火力發(fā)電廠汽包爐的汽包水位、爐膛壓力等重要測(cè)點(diǎn)多用于自動(dòng)調(diào)節(jié)及聯(lián)鎖保護(hù)，為使測(cè)點(diǎn)取樣更具備代表性、同時(shí)避免單一測(cè)點(diǎn)故障使自動(dòng)及保護(hù)邏輯發(fā)生誤動(dòng)，采用多測(cè)

）了解到：第1個(gè)測(cè)點(diǎn)的氡值相對(duì)較高，大約770個(gè)計(jì)數(shù)/3min左右，分析認(rèn)為這是個(gè)單點(diǎn)異常點(diǎn)，據(jù)已知資料分析認(rèn)為是由于巷道引起的；第4個(gè)測(cè)點(diǎn)的氡值超過(guò)了750個(gè)計(jì)數(shù)/3min，綜合分析認(rèn)為這是陷落柱的一個(gè)邊界；從第4個(gè)測(cè)點(diǎn)到第12個(gè)測(cè)點(diǎn)的氡值相對(duì)較高，分析認(rèn)為是由于陷落柱造成的，從第13個(gè)測(cè)點(diǎn)到第16個(gè)測(cè)點(diǎn)的氡值低于700個(gè)計(jì)數(shù)/3min，且波動(dòng)相對(duì)較小，分析認(rèn)為是正常區(qū)的反應(yīng)，綜合分析第4個(gè)測(cè)點(diǎn)、第12個(gè)測(cè)點(diǎn)為陷落柱邊界。我們從2號(hào)線測(cè)氡曲線（圖2）了解

6)軸承檢測(cè)儀器測(cè)點(diǎn)的使用方法及注意事項(xiàng)王 濤，陶麗君(哈爾濱軸承集團(tuán)公司 南直軸承分廠,黑龍江 哈爾濱 150036)軸承在制造過(guò)程中，需對(duì)其精度進(jìn)行檢測(cè)。檢測(cè)儀器上的測(cè)點(diǎn)材料及使用方法如果選取不當(dāng)，就會(huì)對(duì)被加工軸承表面質(zhì)量造成影響。論述了測(cè)點(diǎn)材料的選取方法、測(cè)點(diǎn)的使用方法及注意事項(xiàng)，對(duì)保證軸承質(zhì)量起著非常重要的作用。軸承;檢測(cè)儀器;測(cè)點(diǎn)材料；使用方法；注意事項(xiàng)1 前言軸承在制造過(guò)程中，其尺寸精度和旋轉(zhuǎn)精度都是使用專(zhuān)用測(cè)量?jī)x器進(jìn)行測(cè)量的。測(cè)量按接觸方式分

片，本文中選取的測(cè)點(diǎn)為跨中、離跨中稍遠(yuǎn)的點(diǎn)來(lái)對(duì)比分析（因?yàn)檫@些點(diǎn)的應(yīng)變數(shù)據(jù)正好是應(yīng)變片能夠捕捉到的），具體板中的鋼筋應(yīng)變片布置詳見(jiàn)如下圖2～圖4所示。圖2 現(xiàn)澆板（B－1）應(yīng)變片布置圖圖3 疊合板（B－3）應(yīng)變片布置圖圖4 疊合板（B－4）應(yīng)變片布置圖3 板鋼筋應(yīng)變的試驗(yàn)現(xiàn)象與分析現(xiàn)象:（B－3板測(cè)點(diǎn)7與現(xiàn)澆板測(cè)點(diǎn)9為相應(yīng)板的跨中測(cè)點(diǎn)），由圖5可以看出，當(dāng)荷載加到第十級(jí)13KN／m2時(shí)，現(xiàn)澆板9號(hào)測(cè)點(diǎn)和疊合板7號(hào)測(cè)點(diǎn)都出現(xiàn)拐點(diǎn)，但9號(hào)測(cè)點(diǎn)應(yīng)變遞增的較快，當(dāng)

)基于可診斷性的測(cè)點(diǎn)配置在衛(wèi)星設(shè)計(jì)階段有著非常重要的意義，直接關(guān)系著系統(tǒng)故障檢測(cè)和診斷的能力.可診斷性主要指當(dāng)發(fā)生一個(gè)或多個(gè)故障時(shí)，系統(tǒng)能檢測(cè)故障并能識(shí)別故障原因的能力，主要包括故障可檢測(cè)性和故障可分離性［1-2］.當(dāng)前測(cè)點(diǎn)配置的研究大多集中在求解基于優(yōu)化問(wèn)題的測(cè)點(diǎn)優(yōu)化配置，需要以傳感器的個(gè)數(shù)、位置、成本和重量為優(yōu)化目標(biāo)，以狀態(tài)可觀性、故障可檢測(cè)性或可分離性為約束條件，建立用于測(cè)點(diǎn)配置的優(yōu)化問(wèn)題.針對(duì)上述優(yōu)化問(wèn)題，研究有效的優(yōu)化求解算法，例如隨機(jī)搜索法、遺

，考察了模型表面測(cè)點(diǎn)根方差脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)、風(fēng)壓系數(shù)功率譜、空間相關(guān)性和相干性。均勻風(fēng)場(chǎng)中作用在建筑上的脈動(dòng)風(fēng)壓主要源于氣流在建筑物上的分離和旋渦脫落等復(fù)雜的空氣動(dòng)力流動(dòng)，而和來(lái)流紊流無(wú)關(guān)。本文的目的是研究單體矩形高層建筑在這一流動(dòng)條件下的脈動(dòng)風(fēng)壓阻塞效應(yīng)的規(guī)律。1 風(fēng)洞試驗(yàn)概況本試驗(yàn)在同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室TJ-2大氣邊界層風(fēng)洞中完成。試驗(yàn)采用均勻風(fēng)場(chǎng)，對(duì)于矩形柱這樣的帶有尖角的鈍體，分離點(diǎn)固定在迎風(fēng)前緣的角部位置，可認(rèn)為不受雷諾數(shù)效應(yīng)的影響?？?/div>

振動(dòng)與沖擊 2014年12期2014-09-07

。如何在眾多溫度測(cè)點(diǎn)中找出少數(shù)能表達(dá)機(jī)床溫度信息的關(guān)鍵溫度測(cè)點(diǎn)，通過(guò)最少溫度測(cè)點(diǎn)獲得較多的機(jī)床溫度場(chǎng)變化信息，進(jìn)而建立精度高、魯棒性好的熱誤差模型是國(guó)內(nèi)外學(xué)者在精密制造方面研究的主要方向［1－2］。沈岳熙和楊建國(guó)提出一種基于嶺回歸分析的數(shù)控機(jī)床溫度布點(diǎn)優(yōu)化方法［3］，張琨等用熱模態(tài)分析方法對(duì)機(jī)床溫度測(cè)點(diǎn)進(jìn)行優(yōu)化選擇［4］，周天鵬等采用灰色系統(tǒng)理論中灰色關(guān)聯(lián)分析法建立測(cè)溫點(diǎn)和熱誤差之間的相關(guān)程度達(dá)到優(yōu)化測(cè)溫點(diǎn)的目的［5］，Naeem S.Mian等采用有限元

用［4］。然而，測(cè)點(diǎn)分布和測(cè)點(diǎn)數(shù)目對(duì)主成分分析法激勵(lì)源識(shí)別效果影響的研究卻仍是一片空白。本文以兩端彈性支撐鋁梁為研究對(duì)象，試驗(yàn)研究主成分分析法識(shí)別激勵(lì)源數(shù)目、主成分頻譜特性及貢獻(xiàn)率隨測(cè)點(diǎn)分布和測(cè)點(diǎn)數(shù)目變化的規(guī)律。1 試驗(yàn)試驗(yàn)對(duì)象為一兩端彈性支撐的鋁梁，其相關(guān)參數(shù)為:長(zhǎng)1.5 m，截面寬0.06 m、厚0.03 m，密度2 100 kg/m3，彈性模量70 GPa。對(duì)于彈性支撐，在梁的兩端各安裝一隔振器。在梁的上表面沿梁的長(zhǎng)度方向均勻布置了16個(gè)加速度響應(yīng)測(cè)

077)0 引言測(cè)點(diǎn)選擇問(wèn)題是模擬電路故障診斷和可測(cè)性設(shè)計(jì)過(guò)程中的一個(gè)關(guān)鍵問(wèn)題，得到了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。孫秀斌［1］、胡梅［2］、汪鵬［3］等人分別提出了采用可測(cè)性測(cè)度和故障隔離度等方法進(jìn)行測(cè)點(diǎn)選擇。故障字典法是一種重要的模擬電路故障診斷方法。在故障字典法中，測(cè)點(diǎn)的選擇是一個(gè)非常重要的環(huán)節(jié)，其目的是在故障都可隔離的前提下，選擇測(cè)點(diǎn)數(shù)量最小的測(cè)點(diǎn)集。最小測(cè)點(diǎn)集問(wèn)題已被證明是NP-hard問(wèn)題［4］，隨著模擬電路復(fù)雜度的提高，求取全局最優(yōu)解將遇到計(jì)算爆炸問(wèn)

固處理。2 變形測(cè)點(diǎn)布置大壩共布置4條觀測(cè)線來(lái)監(jiān)測(cè)大壩水平和垂直位移，分別位于平行于壩軸線上游28.5 m（上游排）、上游6.55 m（壩頂排）、下游27.0 m（下游一排）及38.0 m（下游二排）處。每條觀測(cè)線均布置6個(gè)測(cè)點(diǎn)，各測(cè)點(diǎn)按觀測(cè)線＋測(cè)點(diǎn)斷面樁號(hào)進(jìn)行編號(hào)，見(jiàn)圖1。水平位移測(cè)點(diǎn)位于觀測(cè)墩頂部，垂直位移測(cè)點(diǎn)位于觀測(cè)墩底部。上游排和下游一、二排測(cè)線分別于1974～1975年陸續(xù)投入正式使用，壩頂排測(cè)線于1998年投入正式使用，每季度觀測(cè)1次。監(jiān)測(cè)量的

例如當(dāng)肋骨的某個(gè)測(cè)點(diǎn)被液艙或基座遮擋，無(wú)法測(cè)量需要沿圓周移位時(shí)帶來(lái)的誤差會(huì)多少？計(jì)算出來(lái)的擬合圓能否再平移？當(dāng)可拆板的板縫不在測(cè)點(diǎn)上，而該處的變形又比較大時(shí)如何計(jì)算板縫處的初撓度等。搜索國(guó)內(nèi)研究文獻(xiàn)未見(jiàn)相關(guān)的報(bào)道。本文主要對(duì)潛艇肋骨初撓度的換算方法進(jìn)行研究，研究在測(cè)點(diǎn)的間距不等時(shí)或增多測(cè)點(diǎn)時(shí)如何對(duì)肋骨初撓度進(jìn)行正確的換算[1-3]。1 規(guī)范對(duì)肋骨初撓度換算的方法1.1 肋骨的實(shí)際形狀與理想圓的徑向偏差《規(guī)范》認(rèn)為在以測(cè)量中心為坐標(biāo)原點(diǎn)的坐標(biāo)系中，肋骨的實(shí)際

改正方法多采用將測(cè)點(diǎn)觀測(cè)儀器與日變觀測(cè)儀器直接對(duì)接進(jìn)行改正,即測(cè)點(diǎn)觀測(cè)值減去日變觀測(cè)值(若兩臺(tái)儀器數(shù)據(jù)采集同步則直接相減,不同步則插值后再相減),如北京地質(zhì)儀器廠生產(chǎn)的CZM-3、CZM-4、重慶奔騰數(shù)控研究所生產(chǎn)的WCZ-1和加拿大生產(chǎn)的 GSM-19T等儀器。因此,可利用正常地磁場(chǎng)直接進(jìn)行各項(xiàng)改正。1 總基點(diǎn)總基點(diǎn)(全測(cè)區(qū)的零點(diǎn),即異常起算點(diǎn))一般位于正常地磁場(chǎng)中,其日變觀測(cè)值為該點(diǎn)正常地磁場(chǎng)與地磁日變之和,即:式中:T總——總基點(diǎn)日變觀測(cè)場(chǎng)值T0——

,7套共計(jì)21個(gè)測(cè)點(diǎn) (編號(hào)SG1～SG21),其中在壩基20.0 m高程 0+120,0+192,0+260 m斷面分別設(shè)置3個(gè)、5個(gè)、3個(gè)沉降量監(jiān)測(cè)點(diǎn);在大壩39.0 m高程0+120,0+192,0+260 m斷面分別設(shè)置2個(gè)、4個(gè)、2個(gè)沉降量監(jiān)測(cè)點(diǎn);在大壩54.0 m高程0+192 m斷面設(shè)置2個(gè)沉降量監(jiān)測(cè)點(diǎn)。0+192 m為主監(jiān)測(cè)斷面,沉降量監(jiān)測(cè)儀器布置見(jiàn)圖1。圖1 0+192 m斷面沉降量監(jiān)測(cè)儀器布置圖 單位:m3 沉降量觀測(cè)資料分析3.1 計(jì)

1)從觀測(cè)思路、測(cè)點(diǎn)偏離值與位移量計(jì)算公式推導(dǎo)、精度分析等幾方面闡述了小角法在長(zhǎng)度不同的視準(zhǔn)線觀測(cè)中的靈活運(yùn)用。視準(zhǔn)線；小角法；觀測(cè)思路；公式推導(dǎo)；精度分析1 前 言視準(zhǔn)線作為大壩監(jiān)測(cè)的一種常用手段，越來(lái)越多地布設(shè)在大壩的壩頂、迎、背水面邊坡、廊道等部位，用來(lái)監(jiān)測(cè)大壩各高程面的水平位移，反映大壩不同高程面的變形趨勢(shì)。視準(zhǔn)線是由端點(diǎn)和多個(gè)測(cè)點(diǎn)組成，視準(zhǔn)線法是測(cè)定測(cè)點(diǎn)至由端點(diǎn)組成的直線的垂距(即測(cè)點(diǎn)偏離值)，測(cè)定測(cè)點(diǎn)偏離值常用的方法有活動(dòng)覘牌法和小角法，活動(dòng)覘

30m高布置一排測(cè)點(diǎn),測(cè)點(diǎn)之間間距 30m,主測(cè)斷面上共布置四排測(cè)點(diǎn),各排高程分別為 760m、790m、820m、850m。DAM0+371m監(jiān)測(cè)斷面除沒(méi)有布置760m高程測(cè)點(diǎn)外,其余與 DAM0+251m主監(jiān)測(cè)斷面相同。主監(jiān)測(cè)斷面測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖 1。圖 1 DAM0+251m監(jiān)測(cè)斷面儀器布置壩體內(nèi)部沉降監(jiān)測(cè)采用南京水科院生產(chǎn)的電測(cè)水管式沉降儀(DCJ-2型)。兩個(gè)監(jiān)測(cè)斷面共布置 56個(gè)沉降觀測(cè)點(diǎn),按高程劃分為 7個(gè)單元,測(cè)點(diǎn)編號(hào)見(jiàn)圖 1及表 1。水管式沉