剪切應力
- 循環(huán)剪切荷載作用下巖石節(jié)理宏細觀力學特性研究
及法向應力對剪切應力和節(jié)理殘余粗糙度的影響，得到了剪切強度劣化規(guī)律和節(jié)理凸起破壞模型。目前，針對巖石節(jié)理循環(huán)剪切力學性質(zhì)的研究還非?；A(chǔ)，主要集中在物理實驗及試驗規(guī)律總結(jié)等方面，對于巖石節(jié)理在循環(huán)剪切過程中的細觀破碎機理及宏細觀力學性質(zhì)相應影響規(guī)律的研究還很缺乏。另外巖體存在各向異性，在物理試驗中引起的各個試樣力學性質(zhì)的差異也不容忽視。隨著計算機技術(shù)的不斷發(fā)展，采用數(shù)值分析方法探究節(jié)理的力學性質(zhì)已得到普遍認可［16-17］，上述難題在數(shù)值模擬中可以得到有效
現(xiàn)代礦業(yè) 2023年12期2024-01-15
- 微生物作用下含有機質(zhì)沉積物起動的定量研究
得到臨界起動剪切應力與沙顆粒粒徑的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)粗顆粒臨界起動剪切應力和平均粒徑在雙對數(shù)坐標下呈線性關(guān)系.Tait 等[7]通過研究下水道沉積物的特征，發(fā)現(xiàn)沉積物表現(xiàn)出明顯的內(nèi)聚力，揭示沉積物起動過程中黏性作用的存在.Banasiak 等[2]通過試驗發(fā)現(xiàn)沉積物的起動還受到微生物的影響，管道沉積物在沉積過程中發(fā)生生化反應，這種生物黏性作用會對沉積物堆積密度、含水率、沉積結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響.方紅衛(wèi)等[8-9]通過水槽試驗研究微生物作用下無機質(zhì)沉積物的起動規(guī)律，發(fā)現(xiàn)生物
浙江大學學報（工學版） 2023年10期2023-10-24
- 濕污泥管道水膜降黏減阻的試驗研究
加一個向上的剪切應力，此時天平讀數(shù)變?yōu)楣苈费b置重力與剪切應力之差。隨著水膜的持續(xù)潤濕，剪切應力下降，天平示數(shù)也隨之變化，因此通過計算即可得出濕污泥剪切應力在水膜作用下的變化。1—注射泵；2—步進電機；3—金屬推桿；4—電機控制器；5—濕污泥；6—水膜發(fā)生器；7—金屬壓塊；8—電子天平。圖1 試驗裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of experimental equipment試驗時，先稱取35 g濕污泥，置于與管道等直徑的直筒內(nèi)，
東華大學學報（自然科學版） 2022年6期2022-12-09
- 短切玻纖增強聚丙烯激光焊接性能的影響因素
PP焊接后的剪切應力和透光率的影響因素(基體樹脂種類、成核劑和透明劑種類、短切GF 種類及含量以及有機色粉種類)進行了分析，同時考察了焊接工藝(焊接功率和焊接速度)對短GF 增強PP 焊接后的剪切應力的影響。1 實驗部分1.1 主要原料均聚PP：homo-PP1 [熔體流動速率(MFR)=3.0 g/(10 min)]，homo-PP2 [MFR=10 g/(10 min)]，homo-PP3 [MFR=30 g/(10 min)]，中海殼牌石油化工有限公
工程塑料應用 2022年9期2022-09-26
- 巷道圍巖錨固結(jié)構(gòu)面剪切特性與破壞特征研究
face上的剪切應力代表結(jié)構(gòu)面自身所受剪切應力，以沿剪切方向限制邊界側(cè)的不平衡力為錨固系統(tǒng)的剪切應力。圖2 數(shù)值模型的建立及模型邊界條件2.2 模型參數(shù)選取數(shù)值模型中巖塊和錨固劑都采用常用的莫爾-庫侖模型，錨桿則參照文獻[17]采用各向同性彈性模型。模型中的錨桿-錨固劑、錨固劑-圍巖以及上下巖塊之間都通過建立Interface來實現(xiàn)各界面間的力學行為。為選擇合理的參數(shù)，參照文獻[9]試驗結(jié)果，采用試錯法反復調(diào)參，直到模擬得到的剪切應力-剪切位移曲線與試驗結(jié)
山東科技大學學報(自然科學版) 2022年4期2022-08-12
- 碳纖維抽油桿作業(yè)車夾持裝置剪切行為分析與優(yōu)化
以抽油桿最小剪切應力為目標優(yōu)化相關(guān)零部件結(jié)構(gòu)參數(shù)，以減輕摩擦塊對抽油桿的剪切作用。1 碳纖維抽油桿被剪切現(xiàn)象產(chǎn)生的原因1.1 碳纖維抽油桿作業(yè)車夾持裝置工作原理夾持裝置作為碳纖維抽油桿作業(yè)車的核心裝置，結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 夾持裝置結(jié)構(gòu)從圖1中可以看出，夾持裝置有兩個導軌，左側(cè)為固定導軌，焊接于支架上，右側(cè)為移動導軌。夾持裝置在起升抽油桿時，張緊液壓缸開始工作，張緊鏈輪張緊傳動鏈條，同時，載荷液壓缸推動移動導軌夾緊抽油桿。隨后，主動小齒輪在安裝于它后面的液
西安石油大學學報（自然科學版） 2022年4期2022-07-28
- 潮間帶鹽沼植物種子及實生苗漂浮起動臨界剪切應力研究
同作用的底床剪切應力決定[8—9]。有性繁殖體在沉積物表面類似推移質(zhì)一樣,當?shù)状蔡幍?span id="j5i0abt0b" class="hl">剪切應力超過某個臨界閾值時,種子或?qū)嵣缇蜁∑饎?進而隨潮流擴散,該臨界閾值就被稱為臨界剪切應力[10]。目前,有關(guān)鹽沼植物繁殖體漂浮起動的臨界剪切應力相關(guān)研究主要以定性描述,或是通過公式間接計算量化為主。例如,Ning等[11]在黃河口潮灘的野外控制實驗結(jié)果僅定性地指出較強的底床剪切應力會使互花米草(Spartinaalterniflora)實生苗移動機會增加；Rui
生態(tài)學報 2022年5期2022-03-30
- 復合河道修復工程對下切河道整治效果的有效性評估
的流速和河床剪切應力[3]。這種方法被用于江西省的某河道修復工程。圖1所示為創(chuàng)建復合河道后，與修復工程中切割河道處的橫截面類似的典型橫截面。許多河流的修復工程都會由于河道不穩(wěn)定或試圖創(chuàng)造與現(xiàn)行河道不兼容的工程而失敗。因此，準確計算最大河床剪應力和河道中的剪應力分布，對于獲得可靠的河道穩(wěn)定性估計從而進行河道修復設(shè)計來說至關(guān)重要。為了解該建模方法的局限性，本研究評估了HEC-RAS模型在復合河道設(shè)計中的有效性。圖1 修復工程前后的河床橫截面特征本研究通過調(diào)查，
水利科技與經(jīng)濟 2022年3期2022-03-25
- 四方金礦全尾砂充填料漿流變特性研究
的流速、屈服剪切應力及黏性。3 試驗結(jié)果與分析3.1 不同灰砂比和料漿質(zhì)量濃度試驗不同灰砂比和料漿質(zhì)量濃度試驗結(jié)果見表3。?3.2 試驗結(jié)果分析（1）灰砂比相同時充填料漿屈服剪切應力受質(zhì)量濃度的影響見圖1。由圖1可知，各灰砂比下的屈服剪切應力趨勢線相近，在試驗范圍內(nèi)，充填料漿的質(zhì)量濃度增大會造成屈服剪切應力增大，且增幅越來越明顯。表明充填料漿的屈服剪切應力受質(zhì)量濃度的影響很大，即質(zhì)量濃度是影響充填料漿屈服剪切應力的主要因素。（2）質(zhì)量濃度相同時充填料漿屈服
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年10期2021-11-18
- 大慶油田嫩二段底部標準層進水后的黏滑變形計算模型
變形過程中，剪切應力會出現(xiàn)累積釋放再堆積再釋放的過程[17]，其本質(zhì)是黏滑變形。黏滑是一種階段性摩擦失穩(wěn)現(xiàn)象，在地質(zhì)構(gòu)造中，常采用黏滑理論研究斷層在長期地質(zhì)構(gòu)造力作用下的變形規(guī)律[18]。MARONE[19]揭示了黏滑現(xiàn)象的周期性力學機制；胡超洋[20]考慮了地表斷裂后滑移弱化的影響，研究了地層壓力下大慶油田泥頁巖水平弱面的黏滑變形規(guī)律；LI等[21]利用時變初始損傷的階躍函數(shù)定性描述了脆性巖石蠕變過程中不同時間聚集微裂紋引起的剪切帶黏滑變形。上述研究在黏
長江大學學報(自科版) 2021年5期2021-11-12
- 異形擊發(fā)彈簧的垂向剛度與應力研究*
的彎曲應力和剪切應力,異形擊發(fā)彈簧容易在該區(qū)域斷裂。因此,需要對A、B兩個位置的應力進行強度校核?！鴪D2 勾環(huán)結(jié)構(gòu)A位置的彎曲應力σA為:(2)B位置的剪切應力τB為:(3)式中:r1為勾環(huán)中心到勾環(huán)料徑中心的折彎曲率半徑,r1=1.5 mm;r2為勾環(huán)中心到勾環(huán)料徑邊緣的折彎曲率半徑,r2=1.75 mm;r3為勾環(huán)彎曲中心到勾環(huán)料徑中心的折彎曲率半徑,r3=0.57 mm;r4為勾環(huán)彎曲中心到勾環(huán)料徑邊緣的折彎曲率半徑,r4=0.32 mm;F為軸向拉
機械制造 2021年7期2021-08-23
- α-Fe中刃型位錯和富MnNi析出物相互作用的分子動力學模擬研究
尺寸和溫度對剪切應力均產(chǎn)生影響，析出物尺寸的增加，使得剪切應力出現(xiàn)增加趨勢，而溫度升高，則降低了RPV鋼的屈服強度。在析出物輻照硬化計算機模擬研究方面，Osetsky等[17]通過分子動力學模擬(molecular dynamics, MD)方法，對析出物尺寸和溫度對純Cu析出物引起輻照硬化的影響進行研究，發(fā)現(xiàn)隨著溫度的降低和析出物尺寸的減小，剪切應力表現(xiàn)出下降趨勢，吻合了文獻[16]中的實驗研究結(jié)果。Terentyev等[18-19]對位錯和Cu-空位團
原子能科學技術(shù) 2021年7期2021-07-27
- BCC-Fe中螺位錯與[010]間隙位錯環(huán)相互作用分子動力學模擬
分析2.1 剪切應力應變行為2.2 1.5 nm位錯環(huán)與螺位錯相互作用a——2 K和823 K；b——300 K和600 K圖2 不同溫度下所有模型剪切應力-應變曲線Fig.2 Shear stress-strain curve of all models at different temperaturesa——ε=0.054；b——ε=0.056；c——ε=0.058；d——ε=0.075圖3 螺位錯與1.5 nm位錯環(huán)交互作用滑移模型在2 K不同應變量
原子能科學技術(shù) 2021年7期2021-07-27
- 高強鋁合金板軋制過程中應力分布規(guī)律的有限元分析
為等效應力和剪切應力。（1）軋制溫度對應力分布的影響。 設(shè)定終軋厚度為7.5mm，分別在300℃，350℃，400℃，450℃下進行單道次軋制，分析鋁合金板中應力分布規(guī)律，確定最佳軋制溫度。（2）軋制道次對應力分布影響。 設(shè)定軋制溫度為300℃，由10mm 厚壓制到終厚度7mm，30%的變形量，分別采用1，2，3，4 道次完成， 研究軋制道次對板材應力分布的影響規(guī)律。 五組實驗的軋制道次及下壓量見表2。表2 軋制道次及下壓量設(shè)置（3） 鋁合金板厚度對應力分
機電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2021年3期2021-06-22
- 粗糙度對鋼-砂土界面剪切應力應變關(guān)系的研究
切模量和峰值剪切應力都增大。郭聚坤等［5］分析了不同砂粒組、粗糙度和法向應力下的鋼-砂界面剪切應力與位移關(guān)系、粗糙界面剪切面性狀以及粗糙界面抗剪強度構(gòu)成。胡順洋等［6］在常應力狀態(tài)下的進行了接觸面直剪試驗，研究鋼-土體界面的剪切特性。王瑞等［7］利用改進的直剪儀器，進行了標準砂與木、鋼及混凝土界面剪切試驗,分析了剪切應力應變關(guān)系及抗剪強度指標，對剪切應力應變關(guān)系進行了對數(shù)-雙曲線的，并進行了數(shù)值模擬。1 試驗準備1.1 設(shè)備準備采用界面剪切設(shè)備是改進的直接
山東交通科技 2021年1期2021-04-06
- 力學信號對成骨細胞凋亡的影響
表性的為流體剪切應力、機械應力與靜水壓力3種力學負荷[4]。這3種應力不僅是當前研究的焦點，且均對成骨細胞的凋亡過程存在重要影響?，F(xiàn)針對這3種應力加載對成骨細胞凋亡的影響作一綜述。1 流體剪切應力與成骨細胞凋亡流體剪切應力(fluid shear stress，F(xiàn)SS)可以模擬人體在運動時骨組織內(nèi)組織液對成骨細胞的影響。體內(nèi)骨組織中有著復雜的孔隙結(jié)構(gòu)，組織液會隨著各種原因?qū)е碌墓墙M織形變在這些孔隙結(jié)構(gòu)形成的微管中流動，從而對細胞施加流體剪切應力[2,9]。
中國骨質(zhì)疏松雜志 2021年3期2021-03-27
- 微結(jié)構(gòu)表面對運動微生物附著影響*
有更高流速和剪切應力.本文采用計算流體力學(CFD)模擬微生物在近壁區(qū)運動情況，對微結(jié)構(gòu)附近流體特性進行分析，評估不同微結(jié)構(gòu)模型的防污效果，更有利于揭示微結(jié)構(gòu)防污性能和機理，為后續(xù)各類防污表面的設(shè)計和優(yōu)化提供支撐.1 研究方法1.1 模型參數(shù)及邊界條件假設(shè)流體在微通道內(nèi)做平行于表面的層流運動，通道內(nèi)表面均為無滑移表面.微生物可在平行于表面方向自由運動，則以下采用二維模擬進行分析.微生物模型簡化為直徑為5 μm的球形，通道長L=500 μm，高度H=300
沈陽工業(yè)大學學報 2021年1期2021-01-19
- 液壓支架活塞組合密封圈密封性能的有限元分析
響，得到最大剪切應力、最大接觸應力和最大Von Mises 應力云圖，然后根據(jù)三個準則判斷密封圈是否具有優(yōu)良的密封性能以及密封圈是否發(fā)生破損失效[2-3]。1 介質(zhì)壓力對密封性能的影響研究介質(zhì)壓力對密封性能的影響，不同工作狀態(tài)下組合密封圈密封副之間的參數(shù)設(shè)定為摩擦系數(shù)μ=0.1，壓縮率ε=8.5%，密封副配合間隙s=3mm，對密封圈施加介質(zhì)壓力（根據(jù)公稱壓力標準等級分級）10.0MPa、12.5MPa、16.0MPa、20.0MPa、25.0MPa、31.
煤礦現(xiàn)代化 2021年1期2021-01-06
- 機械過載引起的損壞事故
即拉伸應力，剪切應力，扭轉(zhuǎn)應力，彎曲應力等過載.關(guān)鍵詞：機械過載;拉伸應力;剪切應力;扭轉(zhuǎn)應力;彎曲應力1引言機械過載是產(chǎn)品在使用過程中比較常見的一種現(xiàn)象.具體的表現(xiàn)方式有過載的拉伸，過載的彎曲，過載的扭轉(zhuǎn)，高的交變壓縮應力，高的交變剪切應力，以及強烈的摩擦等等.由于機械過載而導致的產(chǎn)品失效或損壞的事例很多，下面看一些實例。2拉伸，彎曲，剪切及扭轉(zhuǎn)過載過載是在應力過高或者材料的強度過分降低時發(fā)生的.對于擁有了必要純度的材料，要判斷其是否滿足規(guī)定的強度，是不
科學導報·學術(shù) 2020年15期2020-10-21
- 黑豆粉-小麥粉共混體系的線性和非線性蠕變-回復分析
一定量的力（剪切應力）時，其形變（應變）隨時間的變化逐漸增加的現(xiàn)象[1]?；貜褪侵冈谀硶r刻剪切應力完全卸去后，引起應變中彈性分量的瞬時回復[2]。在線性黏彈性區(qū)域內(nèi)，面團的應變與剪切應力呈線性相關(guān)。但是線性黏彈性只能在較小應變或非常狹窄的剪切應力范圍內(nèi)施行，在加工過程中，面團經(jīng)受大的應變和剪切速率，會超出面團線性彈性范圍，施加較大的剪切應力或線性黏彈性以外的應變可用于評估烘焙食品的制作潛力[3-4]。小麥粉是制作烘焙食品的主要原料，面團的黏性、彈性和延展性
糧油食品科技 2020年5期2020-10-15
- 結(jié)構(gòu)半主動控制磁流變阻尼器流變學模型研究
，揭示了層間剪切應力沿徑向線性分布特征和零剪切應力位置不變性，即剪切應力為零位置始終處于阻尼器間隙的中間位置、不受加載速度影響。在此基礎(chǔ)上，將軸對稱模型簡化為閥式磁流變阻尼器的平行板模型，并通過對磁流變液特性參數(shù)與電流之間的相關(guān)性擬合導出了磁流變阻尼力與加載速度、輸入電流之間的函數(shù)關(guān)系。為增強非勻速加載條件下磁流變阻尼器平行板模型的適用性，提出了改進平行板模型，與實驗數(shù)據(jù)的對比分析表明，改進平行板模型具有較好的精度，為結(jié)構(gòu)半主動控制中磁流變阻尼器輸入電流的
振動工程學報 2020年3期2020-07-16
- 結(jié)構(gòu)物-標準砂界面剪切機理及數(shù)值模擬分析
驗，分析界面剪切應力-剪切位移關(guān)系和界面抗剪強度指標變化規(guī)律，提出符合剪切應力-位移關(guān)系的對數(shù)-雙曲線模型，最后對界面剪切試驗進行數(shù)值模擬。1 界面剪切試驗1.1 試驗設(shè)備改進界面剪切試驗設(shè)備是通過對室內(nèi)直剪儀下盒加以改進制作而成，上剪切盒放入砂土和透水石，砂土體積為30 cm×30 cm×1.25 cm，下剪切盒放入木板、鋼板和混凝土板，下剪切盒空間尺寸與結(jié)構(gòu)物尺寸相同，以做到二者的緊密契合，如圖1所示。1.2 試驗材料準備試驗所用標準砂為北京中交工程儀
中外公路 2020年1期2020-06-06
- 冷徑向鍛造身管壁厚方向變形不均勻性研究
不同層XY向剪切應力的變化過程，研究各層變形場的變化趨勢。圖6所示為錘頭壓下量最大時刻身管不同厚度層剪切應力隨鍛打過程的演變規(guī)律，當受到與身管成形方向一致的應力時，其值為正，當受到與身管成形方向相反的應力時，其值為負。由圖6可見，在進入下沉段之前，身管外表層和內(nèi)表層幾乎不存在剪切應力，中間剪切應力逐漸增加到204 MPa.這是因為此階段身管外表面與錘頭未接觸，受下沉段附近材料的影響，中間層材料剪切應力呈現(xiàn)上升趨勢，但影響范圍未能到達到內(nèi)表層。在下沉段入口處
兵工學報 2020年1期2020-02-18
- 基于修正斜壓場的RC框架邊節(jié)點剪切性能分析
土框架節(jié)點的剪切應力-應變本構(gòu)關(guān)系[14-15]，但較少有人研究鋼筋屈服強度和混凝土抗壓強度對鋼筋混凝土框架邊節(jié)點剪切性能的影響規(guī)律.本文以某縮尺鋼筋混凝土框架邊節(jié)點試件為研究對象，首先測量其在反復荷載作用下的剪切應力-應變骨架曲線；之后基于修正斜壓場理論(MCFT)，數(shù)值計算出相應的剪切應力-應變骨架曲線，并與試驗結(jié)果進行對比；在驗證其可行性后，以鋼筋屈服強度和混凝土抗壓強度為變量進行參數(shù)分析(各變量的變化率取±5%、±10%、±15%和±20%)，研究
福州大學學報（自然科學版） 2019年6期2019-12-21
- 氣井環(huán)空帶壓條件下橡膠-管柱接觸面干摩擦影響因素分析
與耦合工況下剪切應力分布規(guī)律。該研究可為耦合工況下橡膠干摩擦理論提供支持，并有助于氣井干摩擦失效問題的解決。1 剛-柔接觸干摩擦力學模型針對接觸面干摩擦黏性接觸模型，A.Tiwari和B.N.J.Persson在對橡膠摩擦的研究中提出，使用摩擦切變應力定律可使理論值與測量值一致[9-10]。(1)(2)(3)由式(1)～(3)可知，接觸面剪切應力受滑動速度影響；表面滑動速度受溫度影響；表面剪切應力受溫度、速度、壓力影響。采用ABAQUS軟件進行有限元模擬計
石油礦場機械 2019年6期2019-11-28
- 潮流和風浪對海底邊界層剪切應力和懸浮物濃度影響的觀測研究*
流和波浪對底剪切應力和懸浮物濃度(SSC)影響的參數(shù)化公式，可以用于定量研究黃河泥沙向山東半島南端水下三角洲的輸運過程。1 研究區(qū)域及方法觀測站位(122°52.216′E，36°51.803′N)位于黃河沉積物向山東水下三角洲輸運的關(guān)鍵通道—山東半島成山角附近的黃海海域，觀測站位的水深為27 m(見圖1)。該海域潮流類型為不規(guī)則半日潮，平均潮差較小，為0.75 m[15]。研究海域?qū)儆诘湫偷募撅L氣候，冬季盛行偏北風，平均風速6～7 m/s，夏季盛行南到東
中國海洋大學學報（自然科學版） 2019年11期2019-10-12
- 魔芋葡甘聚糖溶液濃度/溫度對其流變特性的影響
,分析KGM剪切應力與剪切速率關(guān)系的流變特性,為更科學合理將KGM運用于各種食品加工過程中提供準確的參考。1 材料與方法1.1 材料與儀器魔芋葡甘聚糖 湖北強森魔芋科技有限公司;溶劑水 實驗室自制超純水。JE1002型電子天平 上海浦春計量儀器有限公司;DF-101型集熱式恒溫加熱磁力攪拌器 鞏義市予華儀器有限責任公司;OS20-Pro型電子攪拌器 大龍興創(chuàng)實驗儀器(北京)有限公司;UPT-Ⅱ-10T型純水機 四川優(yōu)譜超純科技有限公司;Haake Rheo
食品工業(yè)科技 2019年14期2019-09-11
- 剪切應力強度對內(nèi)皮細胞Piezo1表達的影響
在機械刺激中剪切應力作為主要的力學刺激，不僅影響內(nèi)皮細胞形態(tài)和功能，還可以調(diào)節(jié)內(nèi)皮細胞中基因的表達［3］。當剪切應力≥15 dyne/cm2時，可以促進內(nèi)皮細胞中血管舒張因子、生長抑制因子和抗氧化劑等的表達，同時可以抑制血管收縮因子、生長因子、炎癥介質(zhì)等的表達，使內(nèi)皮細胞不易受損。而低剪切應力（±4 dyne/cm2）時，內(nèi)皮細胞形態(tài)呈多角形，排列不規(guī)則，易受化學物質(zhì)的刺激，分泌血管緊張素轉(zhuǎn)換酶等血管活性物質(zhì)、炎癥介質(zhì)、生長因子、粘附分子，使內(nèi)皮細胞損傷；
中國醫(yī)學物理學雜志 2019年4期2019-04-28
- 樁-海洋黏土界面剪切性狀試驗研究
3.1 界面剪切應力-剪切位移關(guān)系3.1.1 不同含水率下界面剪切應力-剪切位移關(guān)系鋼-海洋黏土界面剪切應力-剪切位移曲線如圖3所示，混凝土-海洋黏土界面剪切應力-剪切位移曲線如圖4所示。圖3 不同含水率下鋼-海洋黏土界面剪切應力-剪切位移曲線Fig．3 Curves of shear stress against shear displacement of the interface between steel and marine clay with
長江科學院院報 2019年4期2019-04-24
- 制動力作用下CRTSⅡ型板式無砟軌道層間剪切破壞規(guī)律研究
將受到較大的剪切應力作用，這對層間的黏結(jié)會產(chǎn)生不利影響。但目前關(guān)于列車制動力的研究多集中于制動力在各層結(jié)構(gòu)內(nèi)的分布規(guī)律，缺乏對層間傳力規(guī)律的研究，且模型都較為粗略，多將CA砂漿簡化為線性彈簧，忽略了軌道板與CA砂漿黏結(jié)關(guān)系的非線性與傷損變化，缺乏對列車制動力作用下無砟軌道層間傳力及傷損之間關(guān)系的研究，且一般將列車制動力按均布力考慮，與列車制動時的真實情況存在一定差異[9-13]。針對上述問題，建立CRTSⅡ型板式無砟軌道結(jié)構(gòu)三維精細化模型，根據(jù)軸距和車輛定
中國鐵路 2019年2期2019-03-22
- 添加石蠟的復合充填材料流變性能實驗研究★
2 充填料漿剪切應力變化分析如圖5所示為在剪切速率為50 s-1時剪切應力隨時間的變化曲線，圖5表明：充填料漿的剪切應力隨石蠟添加量的增加而增大。石蠟添加量在0%,5%,10%時，充填料漿的剪切應力隨時間基本保持不變；石蠟添加量為15%和20%時，漿體的剪切應力先減小，然后趨于穩(wěn)定的數(shù)值。圖6為階梯剪切速率(50 s-1,60 s-1,70 s-1)下充填料漿剪切應力隨剪切速率的變化曲線，圖6表明：在階梯剪切速率下充填料漿的剪切應力隨著剪切速率的增加而增大
山西建筑 2019年8期2019-03-22
- 管內(nèi)脈動層流動力學特性研究
有效提高壁面剪切應力，從而提高污垢清洗效率［1，4］.在很多商業(yè)清洗過程中，往往通過增大流體流速來提高壁面剪切應力，從而提高清洗效率.Gillham等［1］的研究表明脈動流可以在較低流速下獲得相同的清洗效果.Frster等［5］對換熱器表面的結(jié)晶污垢進行清洗時發(fā)現(xiàn)，脈動流可有效抑制換熱器表面結(jié)晶污垢的形成.Augustin等［6］的實驗研究表明，回流現(xiàn)象和兩個脈沖之間的時間間隔可以有效降低結(jié)晶污垢的形成率.綜合研究結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，減緩污垢形成、提高清洗效率的
大連理工大學學報 2018年5期2018-09-22
- 工程車輛翻新輪胎各層應力數(shù)值模擬分析
各層應力及剪切應力有限元數(shù)值模擬約束加載后的模型如圖6所示，鋼絲圈部位與輪輞固定全約束，路面各節(jié)點固定全約束，輪輞中心點約束X、Z方向自由度，胎壓為600kPa、載荷為135kN、摩擦因數(shù)為0.9，模型求解計算設(shè)定為非線性大變形，采用平衡迭代的方式，計算過程分為1 000個子步。獲得的翻新輪胎綜合應力云圖和綜合剪切應力云圖分別如圖7、8所示。由圖7、8可知：其最大應力發(fā)生在帶束層部位(15.11MPa)，最大剪切應力發(fā)生在帶束層和緩沖膠層界面交聯(lián)區(qū)域(9
重慶理工大學學報(自然科學) 2018年7期2018-08-10
- 自由充氣及旋轉(zhuǎn)工況下翻新輪胎應力分析
部分的應力及剪切應力分布狀況進行數(shù)值模擬分析，探討翻新輪胎彈性應變及能量密度分布規(guī)律，可為工程車輛翻新輪胎的性能評價研究、翻新工藝優(yōu)化及使用推廣提供重要的理論指導。1 工程車輛翻新輪胎的計算機幾何模型本文以26.5R25工程車輛翻新輪胎為主要研究對象，其結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示，結(jié)構(gòu)組成如圖1所示，應用Pro/E Wildfire軟件構(gòu)建自由充氣及自由旋轉(zhuǎn)工況的三維裝配模型(見圖2)，三維幾何模型如圖3所示，主要由胎面、緩沖膠、帶束層、舊胎體、胎側(cè)、趾口膠及鋼絲
交通科技與經(jīng)濟 2018年4期2018-07-25
- 橋上長枕埋入式軌道層間連接狀態(tài)分析
損和破壞是由剪切應力峰值決定的，所以在下文的分析中，重點考慮不同荷載工況下，道床板下表面剪切應力峰值的變化。圖2 橋上單層長枕埋入式無砟軌道有限元模型1.2 相關(guān)參數(shù)軌道結(jié)構(gòu)參數(shù)如下：道床板為C60混凝土，板縫為100 mm，橋面板為C40混凝土，工字鋼為HRB335，模型中扣件的縱向阻力[7]取每組9.0 kN。某項目中橋上單層長枕埋入式無砟軌道的計算參數(shù)見表1。表1 橋上單層長枕埋入式軌道結(jié)構(gòu)計算參數(shù)1.3 靜力學檢算標準混凝土的抗剪強度和抗壓強度之比
鐵道標準設(shè)計 2018年6期2018-05-31
- 流體剪切應力對氧化型低密度脂蛋白誘導血管內(nèi)皮細胞損傷及黏著斑重塑的影響
，其局部流體剪切應力較低且方向紊亂，而相對少見于直行血管，其局部流體剪切應力較高且方向一致。剪切應力影響血管內(nèi)皮細胞表型[3,4]，但在高脂環(huán)境下血管內(nèi)皮細胞黏著斑的變化、對流體剪切應力的反應及其作用機制尚未完全闡明。2013年10月～2017年12月本研究擬探討流體剪切應力對氧化型低密度脂蛋白(ox-LDL)導致的血管內(nèi)皮細胞損傷和黏著斑重塑的影響。1 材料與方法1.1 試劑與儀器 ox-LDL(廣州奕元生物科技公司)，Integrin β1Antibo
山東醫(yī)藥 2018年17期2018-05-28
- 橡膠金屬鉸鏈履帶銷的優(yōu)化設(shè)計
履帶銷軸的剪切應力計算及選取為保證履帶銷軸的抗剪強度，履帶銷的剪切應力τc[1]為：(1)Pp=0.65mgφ.(2)式中：K為考慮履帶銷復雜應力狀態(tài)的系數(shù)，K=4/3；A為銷的橫截面面積，mm2；n為銷軸剪切面?zhèn)€數(shù)；PP為履帶的最大牽引力；m為車輛的總質(zhì)量；g為重力加速度，取9.8；φ為履帶對地面的附著系數(shù)，通常取φ=0.8～1.0，此處計算取0.9.根據(jù)式(1)、式(2)計算得出各車型的履帶銷軸剪切應力，結(jié)果見表2.表2 履帶銷軸剪切應力對于沒有磨料
車輛與動力技術(shù) 2018年1期2018-03-30
- 磁流變液的流變特性分析和實驗驗證
而產(chǎn)生了抵抗剪切應力的作用，外觀表現(xiàn)為類固態(tài)。磁流變液的抗剪能力隨磁場變化而變化，當移去磁場之后，磁流變液又立即恢復到自由流動狀態(tài)[1-2]。磁流變效應的響應時間很短，一般為毫秒級，并且固液態(tài)之間的轉(zhuǎn)化具有可逆性。因此磁流變液作為一種智能材料，具有變化迅速、連續(xù)、高效率、安全可靠等優(yōu)點。相對其他器件，磁流變液器件具有以下優(yōu)點：控制和調(diào)節(jié)具有連續(xù)變化的性能，可以實行精確的實時控制；具有結(jié)構(gòu)簡單，工作柔和、噪音低，響應速度快等特點[3]。利用磁流變效應開發(fā)的新
材料科學與工程學報 2018年1期2018-03-15
- 剪切應力環(huán)境下的內(nèi)皮祖細胞對肝星狀細胞增殖和生物功能的影響*
發(fā)現(xiàn)，一定的剪切應力可促進EPCs向內(nèi)皮細胞分化，加速動脈血管損傷部位的修復[4]。因此，在流體力學環(huán)境下的EPCs所形成的生態(tài)小境對HSCs的生物學特性極有可能產(chǎn)生一定的影響，進而改變HSCs的細胞功能。本實驗利用生物力學、細胞生物學和分子生物學等學科的方法和技術(shù)，在EPCs和HSCs共培養(yǎng)模型基礎(chǔ)上，對EPCs行剪切應力處理，探究力學環(huán)境下的EPCs對HSCs生物學功能的影響，從而揭示EPCs治療肝纖維化的可能機制。1 材料與方法1.1 主要試劑和材料
中國應用生理學雜志 2018年5期2018-02-21
- 艦載環(huán)境下固體發(fā)動機界面應力變化特性研究?
作用下的界面剪切應力變化特性，分析了不同海況下艦船振動對固體火箭發(fā)動機界面剪切應力的影響。研究結(jié)果表明，固體發(fā)動機界面剪切應力變化周期受海況變化影響較小，基本維持在0.2s左右不變；不同海況作用下界面剪切應力絕對值大約在5KPa-10KPa范圍內(nèi)變化，遠低于界面剪切應力強度值；隨著海況增加，界面剪切應力變化幅值越來越大，其交變特性帶來的影響不可忽略。研究可為該型固體火箭發(fā)動機壽命評估和延壽工作提供技術(shù)支持。內(nèi)埋式傳感器；粘接試件；界面粘接強度1 引言固體火
艦船電子工程 2017年10期2017-11-28
- 磁場作用下磁流變液剪切性能的實驗分析
速率的增加，剪切應力趨于穩(wěn)定，表觀粘度呈現(xiàn)指數(shù)式下降，磁流變液具有剪切稀化效應，符合廣義Bingham模型。磁流變液剪切應力和外加電流的依賴關(guān)系為：在電流較小時，剪切應力表現(xiàn)為指數(shù)增長，指數(shù)值約為1.5；隨著外加電流的增大，剪切應力表現(xiàn)為線性增長，最終達到穩(wěn)定值。磁流變液； 力學性能； 磁場； 本構(gòu)模型1 前 言磁流變液是微米尺寸的磁極化顆粒分散于非磁性液體(礦物油、硅油等)中形成的懸浮液[1]，其基本特征是在不加磁場時表現(xiàn)牛頓流體特性；在外加磁場時，其微
材料科學與工程學報 2017年4期2017-09-25
- 工作輥輥頸疏松對使用安全的影響
時采用的最大剪切應力作為歸一標準，確定出輥頸安全使用時可允許的疏松大小。工作輥；ANSYS；輥頸疏松；應力軋輥作為厚大斷面鑄件，凝固過程中蓄熱量大，易形成局部順序凝固的熱節(jié)，導致該部位產(chǎn)生疏松缺陷，影響強度，給使用帶來潛在風險。另外，隨著近年來板帶軋制幅面不斷加寬，軋輥的輥身長度不斷增加，軋輥長徑比增大，進一步增加了鑄造疏松缺陷產(chǎn)生的傾向。隨著軋輥長徑比的增大，解決疏松的代價越來越大，成本越來越高。為避免疏松對使用安全造成危害，有些廠家對疏松的長度限定在3
大型鑄鍛件 2017年4期2017-08-07
- 臨界剪切應力系數(shù)曲線適用性研究
ina)臨界剪切應力系數(shù)曲線適用性研究孫 昊 周良道 郭偉毅 李三平 / SUN Hao ZHOU Liangdao GUO Weiyi LI Sanping (上海飛機設(shè)計研究院，上海201210) (Shanghai Aircraft Design and Research Institute, Shanghai 201210, China)曲板的屈曲問題與材料的彈性模量和泊松比有關(guān)，對于機身蒙皮材料2060-T8E30，曲板臨界剪切應力系數(shù)曲線的適用
民用飛機設(shè)計與研究 2017年2期2017-07-20
- 梯形明渠邊界平均剪切應力計算方法
明渠邊界平均剪切應力計算方法曹京京1，申紅彬2, 3(1. 黃河水利職業(yè)技術(shù)學院，河南 開封 475004；2. 北京市水科學技術(shù)研究院，北京 100048； 3. 北京師范大學 水科學研究院，北京 100875)梯形斷面是渠道設(shè)計中廣泛采用的一種斷面形式，邊界剪切應力分布規(guī)律是研究水流結(jié)構(gòu)及阻力特性的重要因素。經(jīng)過理論推導，建立了梯形明渠床面與邊壁平均剪切應力相對值隨過水斷面寬深比的計算表達式，并與多家試驗資料進行了比較，結(jié)果表明兩者變化趨勢基本一致。針
長江科學院院報 2016年12期2017-01-03
- 磁流變液的流變性能分析
，磁流變液的剪切應力和粘度顯著增大。磁場不變時，隨著剪切速率增加，磁流變液剪切應力增加不明顯，符合剪切稀化的Bingham模型。通過對數(shù)擬合的方法，得出磁流變液剪切應力和電流的關(guān)系，在電流較小時，剪切應力呈指數(shù)增長，指數(shù)值約為1.42，隨著電流的增大，剪切應力達到穩(wěn)定值。磁流變液；流變性能；屈服應力；流變模型；磁場磁流變液是由微米量級的鐵磁性顆粒分布于非磁性液體中形成的懸浮液。在外加磁場作用下，磁流變液由原先的粘性流態(tài)轉(zhuǎn)化為類固態(tài)[1]，其物理性能(如電磁
山東科技大學學報(自然科學版) 2016年6期2016-12-10
- 絮凝劑及輔助劑對水泥凈漿剪切應力與粘度的影響研究
劑對水泥凈漿剪切應力與粘度的影響研究張鳴1,2，周明耀3，黃俊2，楊鼎宜2(1.東南大學材料科學與工程學院，南京211189；2.揚州大學建筑科學與工程學院，揚州225127；3.揚州大學水利與能源動力工程學院，揚州225127)絮凝劑是水下不分散混凝土抗分散劑組成中不可或缺的組分，絮凝劑及其改性研究是設(shè)計水下混凝土用抗分散劑的重要環(huán)節(jié)，本文以剪切應力和粘度為評價指標，分析了絮凝劑的電性、分子量、摻量對新拌水泥漿體流變性的影響規(guī)律，并采用少量輔助劑部分取代
硅酸鹽通報 2016年3期2016-10-12
- 磁流變液的制備及其剪切屈服應力研究
液成鏈過程及剪切應力影響因素，以羰基鐵粉為鐵磁性顆粒、二甲基硅油為基載液制備磁流變液，并對其成鏈過程進行顯微觀察，采用流變儀對制備磁流變液進行剪切應力測試。結(jié)果表明：磁流變液的剪切應力隨著剪切速率、體積比、磁場強度的增大而增大，且當剪切速率增大200倍時，剪切應力僅增加12.6%；剪切應力與體積比趨于線性關(guān)系；當磁場強度增加到一定值時，剪切屈服應力將趨于穩(wěn)定。關(guān)鍵詞：磁流變液；剪切應力；剪切速率；體積比；磁場強度磁流變液是由微米量級的鐵磁性顆粒分布于載液中
山東科技大學學報(自然科學版) 2016年2期2016-07-07
- 往復式單螺桿擠出機混煉性能的數(shù)值模擬研究
轉(zhuǎn)速下流場內(nèi)剪切應力的分布。為了更好的比較不同轉(zhuǎn)速下流場區(qū)域內(nèi)剪切應力的分布情況，把不同轉(zhuǎn)速下剪切應力調(diào)色表的最大值分別從0.39 MPa、0.75 MPa和1.04 MPa降為0.39 MPa，這樣可以通過各顏色所占面積的大小來評價流場內(nèi)剪切應力的分布。從圖3可得，隨著螺桿轉(zhuǎn)速的提高，流場區(qū)域內(nèi)高剪切應力所占的比例上升，高剪切應力區(qū)域出現(xiàn)在銷釘與螺棱之間的間隙，區(qū)域內(nèi)剪切應力的最大值隨著螺桿轉(zhuǎn)速的增加而增大。高剪切應力區(qū)的面積越大，物料經(jīng)歷高剪切應力區(qū)域
橡塑技術(shù)與裝備 2015年4期2015-09-03
- 型鋼推鋼機導向桿斷裂原因分析
機；導向桿；剪切應力；傾翻力矩；導桿斷裂 文獻標識碼：A中圖分類號：TG305 文章編號：1009-2374（2015）23-0081-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2015.23.0421 概述型鋼推鋼機的作用是將冷鋼坯推入加熱爐進行加熱。推鋼機是軋鋼工序中第一個主體設(shè)備。推鋼機有幾種傳動形式，比較典型的有液壓傳動、齒輪齒條傳動等。型鋼推鋼機采用液壓傳動形式。該設(shè)備是由液壓缸、推頭、導向桿等部件組成。導向桿是為了保證推
中國高新技術(shù)企業(yè) 2015年24期2015-06-25
- 現(xiàn)代黃河三角洲沉積物臨界剪切應力研究
洲沉積物臨界剪切應力研究鄭杰文1，2，賈永剛2，劉曉磊2*，劉保華3，付騰飛1，張麗萍2（1.國家海洋局第一海洋研究所海洋沉積與環(huán)境地質(zhì)國家海洋局重點實驗室，山東青島 266061；2.中國海洋大學海洋環(huán)境與生態(tài)教育部重點實驗室，山東青島 266003；3.國家深海基地管理中心，山東青島 266061）為研究現(xiàn)代黃河三角洲沉積物臨界剪切應力空間分布特征及其影響要素，本文在現(xiàn)代黃河三角洲不同沉積區(qū)域，垂直海岸線布設(shè)測線，采用黏結(jié)力儀進行沉積物臨界剪切應力測試
海洋學報 2015年3期2015-06-01
- 支架的強度設(shè)計
伸應力和綜合剪切應力等應力，其中綜合剪切應力與直接剪切應力和扭轉(zhuǎn)剪切應力相關(guān)。2.2設(shè)計公式支架的設(shè)計應該考慮到氣缸與閥門所有可能的安裝方向。本文以Z方向為重力加速度方向為例，分析支架的受力情況。如圖1所示，氣缸對支架產(chǎn)生了懸臂載荷，同時還施加了驅(qū)動閥門的操作扭矩。為了簡化計算，支架的重量算入在氣缸的重量里并且作用在氣缸的重心。圖1建立的坐標系下，支架所受的力及力矩計算公式如下：Z軸受力 （4）b點對X-X 軸的彎矩 （6）b點對Y-Y 軸的彎矩 （9）Z
中國機械 2015年8期2015-05-30
- 中濃度紙漿流態(tài)化特征
體，當施加的剪切應力超過某一極限值時，由于紙漿纖維網(wǎng)絡(luò)發(fā)生斷裂，因而紙漿開始表現(xiàn)為流態(tài)化狀態(tài).R.J.Kerekes等［5-7］研究發(fā)現(xiàn)由于紙漿絮凝物和纖維的表觀屈服應力存在著很大的差異，所以造成紙漿的流態(tài)化發(fā)生在紙漿絮凝物和纖維2個水平點上.絮凝物水平的流態(tài)化是實現(xiàn)紙漿抽送的充分條件，但是纖維水平的流態(tài)化在一些流程中只是必要條件.J.Gullichsen等［8］在一個給定尺寸的容器中通過轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生湍流動能從而間接地獲得紙漿流態(tài)化的表觀屈服應力值.D.Wah
江蘇大學學報（自然科學版） 2015年3期2015-02-21
- 硫化氫在低剪切應力導致內(nèi)皮細胞自噬障礙中的作用
)硫化氫在低剪切應力導致內(nèi)皮細胞自噬障礙中的作用唐蕙，唐志晗，任重，彭娟，危當恒，任曉晴，肖衛(wèi)晉，劉錄山，姜志勝△ (南華大學心血管疾病研究所，動脈硬化學湖南省重點實驗室，湖南衡陽421001)目的:探討硫化氫在低剪切應力誘導的人臍靜脈內(nèi)皮細胞(HUVECs)自噬障礙中的作用。方法: HUVECs經(jīng)培養(yǎng)傳代分為3組:對照組、低剪切應力組(5 dyn/cm2)和正常剪切應力組(15 dyn/cm2)。在平板流動腔上對內(nèi)皮細胞進行剪切應力處理，Western
中國病理生理雜志 2015年10期2015-01-26
- 動脈粥樣硬化病變進程中血管細胞自噬的改變及低剪切應力對血管內(nèi)皮細胞自噬的影響*
噬的改變及低剪切應力對血管內(nèi)皮細胞自噬的影響*李小紅，楊沁，李榮慶，王佐，姜志勝，危當恒△ (南華大學心血管疾病研究所，動脈硬化學湖南省重點實驗室，湖南衡陽421001)目的:動脈粥樣硬化(atherosclerosis，As)進程中血管細胞自噬的改變及低剪切應力對血管內(nèi)皮細胞自噬的影響。方法:高脂飲食喂飼ApoE－/－小鼠，分別于0、4、8和12周處死。HE和油紅O染色法觀察As病變;免疫組織化學法和Western blot檢測Beclin 1、LC3和
中國病理生理雜志 2015年10期2015-01-26
- 流體剪切應力對人骨肉瘤MG-63細胞周期相關(guān)基因表達的影響
005流體剪切應力對人骨肉瘤MG-63細胞周期相關(guān)基因表達的影響張連昌1，李東韜1,2，趙學武1,3，曹新生1，張 舒1 1第四軍醫(yī)大學航空航天生物動力學教研室，航空航天醫(yī)學教育部重點實驗室，陜西西安 710032；2海軍總醫(yī)院心臟中心，北京 100048；393175部隊醫(yī)院，吉林長春 130051目的觀察人骨肉瘤MG-63細胞在流體剪切應力作用后，MG-63細胞中細胞周期相關(guān)基因表達譜的變化特點。方法MG-63細胞常規(guī)培養(yǎng)72 h，隨機分成剪切應力作
解放軍醫(yī)學院學報 2014年11期2014-07-07
- 氣液兩相分層流剪切應力的不確定度分析
液壁、氣液間剪切應力的不確定度。根據(jù)最大不確定度原理，對影響其準確度的因素進行誤差分析。剪切應力是計算各相摩擦因子的前提，從實驗數(shù)據(jù)分析中提出有關(guān)液壁、氣液界面摩擦因子的經(jīng)驗關(guān)系式。1 求解方法和不確定度表達1.1 兩相流動量平衡由于無法直接測量氣液界面的剪切應力，一般的做法是從可測參數(shù)通過一維動量平衡方程間接求得。根據(jù)分層流理想化模型，如圖1所示，水平圓管內(nèi)充分發(fā)展氣液兩相動量平衡可以用以下兩式表達：Taitel和Dukler［1］對兩相流體引入摩擦因子
實驗流體力學 2012年4期2012-11-15
- 巖石節(jié)理在固定法向壓力剛度條件下的剪切理論研究
，并假設(shè)最大剪切應力與殘余剪切應力出現(xiàn)時的剪切位移為定值，根據(jù)模型中塊體相對位移不變，算出某剪切位移條件下的壓應力值與剪切應力值，通過不斷的循環(huán)迭代得到整個過程的剪切應力變化曲線。2 節(jié)理在CNS條件下的剪切模型2.1 基本假設(shè)根據(jù)大量的試驗結(jié)果[4]，普通直剪試驗所得曲線如圖1所示，對于剪切應力與剪切位移關(guān)系曲線，當剪切位移u從0增大到up時，假設(shè)剪切應力線性增大到τp，當upur，保持τr不變。而對剪脹與剪切位移關(guān)系曲線，法向剪脹位移從0線性增大的最大
巖土力學 2012年3期2012-11-02
- 汽車等速萬向節(jié)傳動軸的可靠性設(shè)計與解析
mτ——軸的剪切應力，MPaστ——軸剪切應力的標準差，MPaδ——許用剪切應力，MPaσδ——許用剪切應力的標準差，MPaα——軸半徑的偏差系數(shù)θ——軸單位長度的扭轉(zhuǎn)角，radη——傳動效率汽車等速萬向節(jié)傳動軸總成主要的失效模式是傳動軸疲勞斷裂。其根本原因是在傳動軸總成產(chǎn)品設(shè)計時：(1)對其載荷和強度的變化未予考慮；(2)對傳動軸的可靠度沒有進行定性的分析和定量的確定；(3)對傳動軸的直徑?jīng)]有進行精確的可靠性設(shè)計與計算。下文將對等速萬向節(jié)傳動軸進行可靠性
軸承 2012年1期2012-07-24