輪盤

621000）渦輪盤是航空發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵熱端零部件之一，渦輪盤破裂將極大影響飛機(jī)的飛行安全，造成災(zāi)難性飛行事故，所有輪盤和絕大多數(shù)輪緣的破裂屬于非包容性故障[1]。因此，為保障航空渦輪盤安全性，國(guó)內(nèi)外設(shè)計(jì)準(zhǔn)則通常要求輪盤滿足相應(yīng)的適航要求[2-4]，當(dāng)輪盤承受最大溫度梯度和最高工作溫度時(shí)，輪盤的設(shè)計(jì)破裂轉(zhuǎn)速不低于最高允許穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)速的122%，對(duì)渦輪盤展開破裂轉(zhuǎn)速分析是輪盤設(shè)計(jì)關(guān)鍵內(nèi)容之一。功能梯度材料渦輪盤是利用功能梯度3D 打印技術(shù)[5]將兩種材料連續(xù)梯度混合

。其中構(gòu)件1代表輪盤及旋輪系統(tǒng)，構(gòu)件2代表預(yù)加工成形零件的截面邊緣。圖1 擺動(dòng)導(dǎo)桿運(yùn)動(dòng)原理圖Fig.1 Schematic Diagram of Wing Guide Rod Movement2.2 三邊圓弧形截面薄壁零件旋壓成形原理三邊圓弧形如圖2右側(cè)部分所示。由于實(shí)際應(yīng)用中的三邊圓弧形截面零件，在大圓弧與小圓弧偏心距相等的情況下測(cè)量尺寸時(shí)較為方便、準(zhǔn)確，因此現(xiàn)有的非圓截面零件研究大多是針對(duì)截面為等距的三邊圓弧形零件展開的，其幾何特點(diǎn)文獻(xiàn)［12］已有相關(guān)

公司）0 引言渦輪盤作為燃?xì)廨啓C(jī)關(guān)鍵部件之一，葉片與輪盤質(zhì)量及轉(zhuǎn)速引起的離心力、溫度梯度產(chǎn)生的熱應(yīng)力以及相關(guān)零件非協(xié)調(diào)變形的附加應(yīng)力是其受到的典型載荷[1，2]。離心載荷和溫度載荷的不同步，輪盤復(fù)雜幾何導(dǎo)致的應(yīng)力不均勻和梯度，是其典型的載荷分布特征，且輪盤的工作環(huán)境非常惡劣[3]，使其受載情況更加復(fù)雜。輪盤工作時(shí)一旦破壞，往往造成無法挽回的災(zāi)難性損失。因此，輪盤的設(shè)計(jì)必須考慮材料、強(qiáng)度、振動(dòng)、壽命以及加工工藝性等問題，盡可能地提升輪盤的可靠性。在實(shí)際工程應(yīng)

非包容性事故，渦輪盤碎片飛出并破壞鄰近油路管道。FAR25.1461 和CCAR25.1461 等適航條款明確規(guī)定了高能轉(zhuǎn)子設(shè)備的包容性要求。目前，國(guó)內(nèi)外已有較多關(guān)于航空發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)匣/葉片的包容性研究[3-6]，但是關(guān)于輪盤碎片的包容性研究相對(duì)較少。Stamper 等[7]通過數(shù)值仿真計(jì)算了輪盤破裂撞擊包容結(jié)構(gòu)；Hagg 等[8]提出了一種估算輪盤碎片撞擊圓柱形筒體的方法；Xuan 等[2,9]結(jié)合試驗(yàn)與數(shù)值仿真，研究了低速破裂輪盤的包容性；唐金等[10]研

入,許多學(xué)者考慮輪盤對(duì)裂紋葉片的影響并進(jìn)行了研究。Huang和Kuang采用Galerkin方法,建立基于Euler-Bernoulli梁模型的裂紋葉片-剛性輪盤系統(tǒng)模型,通過應(yīng)力強(qiáng)度因子積分得到的附加應(yīng)變能計(jì)算裂紋導(dǎo)致的附加柔度。Kuang和Huang研究中采用了多葉片的連續(xù)參數(shù)模型,用裂紋來模擬葉片的失諧,同時(shí)在建模時(shí)考慮到葉片的預(yù)扭角,分析裂紋失諧對(duì)葉片振動(dòng)特性的影響。Fang等建立了航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片-輪盤簡(jiǎn)化模型,重點(diǎn)研究了葉片間的耦合作用、裂紋的大

40%～50%，輪盤約占整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量的25%～30%，減小壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子的質(zhì)量對(duì)于提高航空發(fā)動(dòng)機(jī)的效率和性能非常重要[1]。為了進(jìn)一步提高航空發(fā)動(dòng)機(jī)推重比，對(duì)壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)開展減重優(yōu)化設(shè)計(jì)是必要的。目前壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度優(yōu)化往往通過結(jié)構(gòu)對(duì)比、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度跨專業(yè)多次迭代的方式開展，僅部分采用參數(shù)化模型優(yōu)化，還有部分優(yōu)化更是需要通過跨部門跨學(xué)科協(xié)作開展。因此，如何有效的進(jìn)行壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)優(yōu)化，形成高效率、適用廣的優(yōu)化流程，對(duì)壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有著重要的意義。隨著結(jié)構(gòu)優(yōu)化理論和相

要。1 燃機(jī)透平輪盤冷卻原理介紹及分析三菱M701F3 型機(jī)組設(shè)置了三級(jí)抽氣來冷卻透平輪盤，分別從壓氣機(jī)6 級(jí)、11 級(jí)、14 級(jí)抽氣，按照壓力及溫度匹配原則，分別冷卻透平4 級(jí)、3 級(jí)、2 級(jí)透平輪盤（圖1）。壓氣機(jī)及透平每一級(jí)葉片的壓力與大氣溫度有密切關(guān)系，由于大氣溫度是變化的，深圳冬季和夏季最大溫差達(dá)30 ℃，因此對(duì)燃機(jī)壓氣機(jī)和透平壓力也隨著大氣溫度而變化。圖1 燃機(jī)透平靜葉冷卻空氣流程以高壓抽氣為例，壓氣機(jī)14 級(jí)高壓抽氣經(jīng)過一個(gè)節(jié)流孔，該抽氣節(jié)流

起動(dòng)器組件由驅(qū)動(dòng)輪盤、回位渦簧、起動(dòng)器殼體、起動(dòng)繩、起動(dòng)手柄和壓緊固定螺栓組成。驅(qū)動(dòng)輪盤中心有一棘爪，棘爪形狀為圓柱面徑向方向，伸出驅(qū)動(dòng)側(cè)面和回位側(cè)面，并且驅(qū)動(dòng)側(cè)面、回位側(cè)面結(jié)構(gòu)對(duì)稱。如圖3所示起動(dòng)碗組件由起動(dòng)撥爪、起動(dòng)碗、撥爪回位扭簧、撥爪固定卡簧組成。起動(dòng)碗中心有一圓柱凸臺(tái)面，起動(dòng)撥爪能圍繞起動(dòng)撥爪軸心左右旋轉(zhuǎn)。圖2 起動(dòng)器組件1.驅(qū)動(dòng)輪盤；2.回位渦簧；3.起動(dòng)器殼體；4.起動(dòng)繩；5.起動(dòng)手柄；6.壓緊固定螺栓；a.驅(qū)動(dòng)側(cè)面；b.回位側(cè)面圖3 起動(dòng)碗

307）1 引言輪盤是壓氣機(jī)完成功能轉(zhuǎn)換的重要零件，在工作時(shí)承受著極大的負(fù)荷。輪盤轉(zhuǎn)速通常都達(dá)到每分鐘數(shù)千轉(zhuǎn)到數(shù)萬轉(zhuǎn)。輪盤除了固定葉片和承受自身的離心力外，還要承受葉片巨大的離心載荷。因?yàn)槿~片和輪盤產(chǎn)生的離心載荷很大，所以輪盤需要設(shè)計(jì)較大的盤心承載，導(dǎo)致輪盤質(zhì)量增加，同時(shí)輪盤的體積也會(huì)隨之增大[1]。不僅使發(fā)動(dòng)機(jī)氣動(dòng)外形設(shè)計(jì)難度增加，更甚者輪盤發(fā)生破壞，產(chǎn)生的高能碎塊損壞機(jī)匣，影響飛行安全[2-5]。因此隨著優(yōu)化技術(shù)的發(fā)展，通過數(shù)值與仿真分析對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)盤體尋

常需要對(duì)皮帶輪等輪盤類物品進(jìn)行拆卸[1-4]，調(diào)查走訪各庫(kù)點(diǎn)，均無標(biāo)準(zhǔn)的拉馬輪盤拆卸工具，目前現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)人員通常需要借助于鏈鉗、管鉗等工具進(jìn)行拆卸。維修者一般會(huì)使用傳統(tǒng)的兩爪或三爪式拆卸工具，見圖1。拉馬作為目前機(jī)械設(shè)備維修中常見的工具，有不同的大小規(guī)格。目前市面上所使用的拉馬大多數(shù)是固定或可調(diào)節(jié)范圍較窄，其需要的操作空間較大，且多數(shù)只能進(jìn)行簡(jiǎn)單的拉馬作業(yè)等，遇到不同規(guī)格直徑的軸承、變速箱或發(fā)動(dòng)機(jī)飛輪等拆卸作業(yè)或是較厚工件的拉馬工作時(shí)，需要更換不同規(guī)格的拉馬

000)1 引言輪盤是航空發(fā)動(dòng)機(jī)的斷裂關(guān)鍵件，一旦破裂，會(huì)導(dǎo)致災(zāi)難性后果[1]。為保證航空發(fā)動(dòng)機(jī)的安全性，國(guó)內(nèi)外航空發(fā)動(dòng)機(jī)規(guī)范和適航標(biāo)準(zhǔn)均對(duì)輪盤的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提出了嚴(yán)格的要求，明確規(guī)定了輪盤的破裂轉(zhuǎn)速儲(chǔ)備設(shè)計(jì)要求[2-3]。如美國(guó)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)完整性大綱軍用標(biāo)準(zhǔn)[2]規(guī)定，輪盤的最低破裂轉(zhuǎn)速不得低于最大允許穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)速的122%。根據(jù)規(guī)范要求，航空發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)需要對(duì)輪盤構(gòu)型進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化，以保證其具有足夠的破裂轉(zhuǎn)速儲(chǔ)備。國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出和發(fā)展了多種輪盤破裂轉(zhuǎn)速預(yù)測(cè)方法

的優(yōu)點(diǎn)，改進(jìn)了渦輪盤瞬態(tài)變形快速預(yù)測(cè)方法。1 方法改進(jìn)及模型假設(shè)1.1 方法改進(jìn)針對(duì)E3-GE-FPS發(fā)動(dòng)機(jī)第1級(jí)高壓渦輪建立了考慮換熱作用的葉尖間隙模型[13]，如圖1所示。該模型中高溫燃?xì)饬鹘?jīng)葉片、輪盤盤緣以及機(jī)匣內(nèi)襯內(nèi)表面，引自壓氣機(jī)出口的空氣用于冷卻輪盤側(cè)面以及機(jī)匣，自機(jī)匣外側(cè)垂直引入的沖擊氣流用于實(shí)現(xiàn)主動(dòng)間隙控制[14]。圖1 E3-GE-FPS第1級(jí)高壓渦輪[13]從圖中可見，影響渦輪盤變形的形式有熱變形和離心力帶來的變形。通過對(duì)Kypuros

真，通過仿真分析輪盤尺寸對(duì)旋壓過程的影響，為橢圓形截面零件的旋壓成形的優(yōu)化提供參考。1 橢形截面薄壁零件旋壓成形方法1.1 橢圓形截面零件旋壓機(jī)構(gòu)機(jī)械原理該成形方法以汽車消音器為研究對(duì)象，其主體結(jié)構(gòu)截面為橢圓形截面。橢圓形截面零件成形方法是采用擺動(dòng)導(dǎo)桿運(yùn)動(dòng)原理，將輪盤和旋輪系統(tǒng)簡(jiǎn)化成沿著零件邊緣運(yùn)動(dòng)的擺動(dòng)導(dǎo)桿，通過進(jìn)給變化來控制導(dǎo)桿的運(yùn)動(dòng)軌跡，具體如圖1所示。1.2 橢圓形截面薄壁零件旋壓成形原理橢圓形截面零件成形方法是由多個(gè)旋輪均布于可旋轉(zhuǎn)的輪盤上，根據(jù)

地?cái)[在那兒。抽彩輪盤第一次嘎嘎地轉(zhuǎn)起來，落空了。我手里拿著第二張彩票，開始第二次搖獎(jiǎng)，我的心都快跳到嗓子眼兒了。輪盤又嘎嘎地轉(zhuǎn)起來，然后叮當(dāng)一聲停住，獎(jiǎng)號(hào)是27——我中了！爸爸去世很久以后，媽媽才把當(dāng)時(shí)的實(shí)情告訴我。原來頭一天晚上，爸爸找房東借了150馬克，然后去找那個(gè)抽彩小攤的攤主，以零售價(jià)買下了自行車，并對(duì)他說：“明天我和小家伙來，第二次搖獎(jiǎng)時(shí)你讓他中，他應(yīng)該比我更相信自己的運(yùn)氣。”搖動(dòng)抽彩輪盤的那個(gè)人精通自己的行當(dāng)，哪個(gè)數(shù)字該中，他掌握得非常自如。那

26.5右葉”，輪盤直徑為φ2 650 mm，葉輪直徑為φ2 630 mm，葉輪材質(zhì)為16 Mn，葉片數(shù)量為12片，技術(shù)參數(shù)要求：流量61 000 m3/h、壓力50 000 Pa。將該供應(yīng)商生產(chǎn)制造的葉輪安裝到干燥風(fēng)機(jī)內(nèi)，進(jìn)行試機(jī)運(yùn)行，僅20 min后就發(fā)生了葉輪爆炸事故。葉輪整體被完全撕裂，風(fēng)機(jī)系統(tǒng)發(fā)生嚴(yán)重?fù)p毀，飛出的碎片導(dǎo)致附近的成品倉(cāng)庫(kù)、機(jī)修車間、油爐車間等出現(xiàn)多處損壞，同時(shí)造成1人在事故中受傷。圖1 葉輪外觀經(jīng)檢查，所有的安裝過程、試機(jī)工況、程序

，如壓氣機(jī)盤和渦輪盤的可靠性直接影響飛行器的安全。由于壓氣機(jī)盤和渦輪盤承受復(fù)雜的載荷，即使在滿足靜強(qiáng)度要求的條件下，也會(huì)發(fā)生疲勞失效以至破裂。因此，研究輪盤的破裂轉(zhuǎn)速對(duì)預(yù)測(cè)壓氣機(jī)盤和渦輪盤的破裂轉(zhuǎn)速具有重要意義。斷裂力學(xué)是研究結(jié)構(gòu)和材料失效的一門學(xué)科，但傳統(tǒng)斷裂力學(xué)不適用于大范圍屈服構(gòu)件或整體屈服構(gòu)件。近年來，基于彈塑性斷裂力學(xué)的內(nèi)聚力模型(cohesive zone model，CZM)因其模擬裂紋擴(kuò)展簡(jiǎn)單且有效而廣泛應(yīng)用。內(nèi)聚力模型的概念由BARENB

10031）引言輪盤式周向拉桿組合轉(zhuǎn)子因其裝配、檢修方便等特點(diǎn)［1］而廣泛應(yīng)用于重型燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中。其主要通過拉桿螺栓將各級(jí)輪盤固定而成一個(gè)整體，輪盤之間的接觸剛度對(duì)整個(gè)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性影響較大。早期的研究表明，人們主要將拉桿組合轉(zhuǎn)子視為一個(gè)整體進(jìn)行研究，通過有限元手段、離散質(zhì)量法以及傳遞矩陣法來分析轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性，但這樣的處理會(huì)使其固有頻率高于實(shí)驗(yàn)觀察的結(jié)果［2］。因此，建立更加精確的拉桿組合轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型是必要的。汪光明等［3］針對(duì)鼓筒式拉

參數(shù)的提高，透平輪盤的工作溫度也不斷提高。重型燃?xì)廨啓C(jī)透平輪盤材料經(jīng)歷了NiCrMoV合金鋼到12%Cr馬氏體耐熱鋼，再到變形高溫合金的發(fā)展歷程。目前，國(guó)內(nèi)外正在開展650 ℃等級(jí)大型透平輪盤材料的研發(fā)和應(yīng)用工作。重型燃?xì)廨啓C(jī)透平輪盤用大型高溫合金輪盤鍛件尺寸和質(zhì)量都很大，比如F級(jí)重型燃?xì)廨啓C(jī)透平輪盤鍛件，其直徑超過2 000 mm，質(zhì)量超過5 t。同時(shí)，輪盤鍛件用高溫合金的成分也比較復(fù)雜。這就大大增加了輪盤鍛件的制造難度。本文將分析比較國(guó)內(nèi)外燃?xì)廨啓C(jī)透平

京航空航天大學(xué)渦輪盤中隱藏多年的一個(gè)暇疵導(dǎo)致一架客機(jī)的燒毀！可見在發(fā)動(dòng)機(jī)的研制中，對(duì)高速旋轉(zhuǎn)的零件，特別是處于高溫下的渦輪盤，要從材料的源頭抓起，不僅要精心設(shè)計(jì)、嚴(yán)格試驗(yàn)，還要在冷熱加工過程中一絲不茍，使產(chǎn)品能承受長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行的考驗(yàn)。美國(guó)航空公司（AA）的1架裝有2臺(tái)CF6-80C2B6發(fā)動(dòng)機(jī)的767-300ER客機(jī)，于2016年10月28日?qǐng)?zhí)行由芝加哥飛往邁阿密的AA383航班任務(wù)，機(jī)上載有乘客161人，機(jī)組人員9人。當(dāng)飛機(jī)在跑道上加速滑行2000m己達(dá)到

主要針對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)輪盤數(shù)控加工技術(shù)進(jìn)行分析，首先從對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)輪盤進(jìn)行介紹，其次從燃?xì)廨啓C(jī)輪盤數(shù)控加工技術(shù)現(xiàn)狀展開較為深入的分析，并以此為依據(jù)，最后提出型面的數(shù)控車加工技術(shù)、輪盤零件的銑削加工技術(shù)、輪盤數(shù)控的榫槽拉銷技術(shù)等燃?xì)廨啓C(jī)輪盤數(shù)控加工技術(shù)。基于新時(shí)代發(fā)展背景下，通過合理排列拉刀與選擇加工參數(shù)，有效確保燃?xì)廨啓C(jī)輪盤數(shù)控加工質(zhì)量，希望能為相關(guān)人士提供參考。關(guān)鍵詞：燃?xì)廨啓C(jī);輪盤;數(shù)控加工;加工技術(shù)中圖分類號(hào)：TG75? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A燃?xì)廨啓C(jī)作

015）0 引言輪盤作為航空發(fā)動(dòng)機(jī)的關(guān)重件，必須確保輪盤在可能出現(xiàn)的超轉(zhuǎn)范圍內(nèi)工作而不破裂。對(duì)于雙轉(zhuǎn)子發(fā)動(dòng)機(jī)，由于低壓渦輪軸較細(xì)，考慮到加力燃燒室對(duì)其的影響，低壓渦輪盤發(fā)生超轉(zhuǎn)的概率較高。因此，低壓渦輪盤最需要受到破裂轉(zhuǎn)速的限制，并優(yōu)先考慮低壓渦輪盤的破裂試驗(yàn)[1]。目前，國(guó)內(nèi)外破裂轉(zhuǎn)速的預(yù)測(cè)方法主要有理論計(jì)算方法和基于有限元的多種計(jì)算方法，包括平均應(yīng)力法、最大應(yīng)力法、局部應(yīng)變法及殘余變形法等[2-8]。目前，工程上常用的破裂轉(zhuǎn)速計(jì)算方法是平均應(yīng)力法[9]

預(yù)緊力來保證多級(jí)輪盤之間的相對(duì)靜止并使輪盤段具有一定剛度。然而,即使受到較小的彎曲外載荷,轉(zhuǎn)子輪盤接觸面仍會(huì)部分區(qū)域脫開[1],導(dǎo)致接觸面積減小進(jìn)而造成轉(zhuǎn)子整體剛度下降。文獻(xiàn)[2]對(duì)某航空發(fā)動(dòng)機(jī)的鼓筒式轉(zhuǎn)子接觸段剛度進(jìn)行研究,結(jié)果表明輪盤之間的相對(duì)轉(zhuǎn)角隨彎矩線性增加呈現(xiàn)出非線性的變化規(guī)律。在建立具有螺栓連接結(jié)構(gòu)的航空發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子力學(xué)模型時(shí),常采用角剛度分段線性模型來近似連接部位的剛度變化規(guī)律[3]。與連續(xù)轉(zhuǎn)子相比,角剛度分段線性模型的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)與線性模型的動(dòng)

好、易裝配及各級(jí)輪盤材料選擇靈活等優(yōu)點(diǎn),在燃?xì)廨啓C(jī)和航空發(fā)動(dòng)機(jī)中得到廣泛的應(yīng)用[1-3]。非連續(xù)轉(zhuǎn)子由拉桿將輪盤、軸頭等回轉(zhuǎn)部件預(yù)緊成一個(gè)整體,部件間的接觸效應(yīng)離散了轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu),使其不再是一個(gè)連續(xù)體,導(dǎo)致轉(zhuǎn)子的整體靜剛度相對(duì)于連續(xù)轉(zhuǎn)子有一定的削弱。輪盤間接觸效應(yīng)對(duì)非連續(xù)轉(zhuǎn)子接觸段剛度存在削弱作用,使非連續(xù)轉(zhuǎn)子固有頻率的計(jì)算值比整體轉(zhuǎn)子低,若忽略輪盤間的接觸效應(yīng),則會(huì)使非連續(xù)轉(zhuǎn)子固有頻率的計(jì)算值偏大,甚至不可靠[4]。當(dāng)前,國(guó)內(nèi)的研究人員多將非連續(xù)轉(zhuǎn)子視為整體

大、動(dòng)能大，一旦輪盤失效，高能碎塊會(huì)對(duì)試驗(yàn)設(shè)備的真空艙體造成巨大沖擊。艙體被擊穿或發(fā)生泄漏，可能引發(fā)高能碎塊飛出、火災(zāi)、爆燃和爆炸等危害，給人和設(shè)備的安全帶來巨大風(fēng)險(xiǎn)。在世界范圍內(nèi)，曾發(fā)生多起轉(zhuǎn)子試驗(yàn)設(shè)備非包容事故。每個(gè)轉(zhuǎn)子試驗(yàn)設(shè)備的制造商都有過轉(zhuǎn)子爆裂后包容失效的經(jīng)歷，包容失效會(huì)帶來很昂貴的設(shè)備維修費(fèi)用，嚴(yán)重的造成人員傷亡[1]。立式轉(zhuǎn)子試驗(yàn)設(shè)備必須能夠包容轉(zhuǎn)子爆裂失效產(chǎn)生的高能碎塊。試驗(yàn)設(shè)備的機(jī)械主體包括真空艙體、傳動(dòng)裝置、以及放于真空艙體內(nèi)的圓筒形包

拉桿組合式結(jié)構(gòu),輪盤在軸向依靠周向拉桿或中心拉桿張緊連接,相鄰輪盤間的傳扭界面采用端面齒結(jié)構(gòu)或平面摩擦結(jié)構(gòu)。這種盤式拉桿組合轉(zhuǎn)子是一種典型的非連續(xù)非整體結(jié)構(gòu),其變形已無法按照傳統(tǒng)的彈性體方法來處理,不合理設(shè)計(jì)或預(yù)緊力不足都可能導(dǎo)致非連續(xù)界面的局部滑移、脫開,無法繼續(xù)傳遞扭矩。圖1 某F級(jí)拉桿轉(zhuǎn)子模型目前,關(guān)于非連續(xù)摩擦連接拉桿轉(zhuǎn)子的研究主要有兩方面。一是關(guān)于拉桿轉(zhuǎn)子預(yù)緊力的影響及設(shè)計(jì)準(zhǔn)則的研究,例如:尹澤勇、胡柏安等人針對(duì)航空渦軸、渦槳發(fā)動(dòng)機(jī)的前后兩段軸向

015）0 引言輪盤作為航空發(fā)動(dòng)機(jī)的重要關(guān)鍵件，其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度關(guān)系著發(fā)動(dòng)機(jī)甚至飛機(jī)的安全性。隨著現(xiàn)代航空發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)性能要求的不斷提高，輪盤結(jié)構(gòu)向著質(zhì)量輕、工作溫度和工作轉(zhuǎn)速高的方向發(fā)展，對(duì)輪盤結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)人員提出更高的要求。工程上，設(shè)計(jì)人員在進(jìn)行輪盤設(shè)計(jì)的過程中多采用CAD（Computer Aided Design）技術(shù)進(jìn)行建模，由強(qiáng)度專業(yè)人員利用CAE（Computer Aided Engineering）技術(shù)進(jìn)行該結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度分析，根據(jù)分析結(jié)果向結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員

輪機(jī)[3]。透平輪盤是燃?xì)廨啓C(jī)核心部件之一，需要承受非常嚴(yán)苛的工況條件，相應(yīng)地，對(duì)其用材的性能也有著非常高的要求。因此，國(guó)內(nèi)外燃?xì)廨啓C(jī)制造商均非常重視燃?xì)廨啓C(jī)透平輪盤材料的研發(fā)和應(yīng)用。然而，與航空發(fā)動(dòng)機(jī)不同，工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)透平輪盤尺寸很大，對(duì)輪盤鍛件材料的冶煉、鍛造等制造工藝以及化學(xué)成分、力學(xué)性能、蠕變持久、疲勞等各項(xiàng)應(yīng)用性能提出了更高要求。從國(guó)內(nèi)外工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)輪盤用材可以看出，輪盤材料主要分為合金鋼、9%-12%Cr鐵素體耐熱鋼和高溫合金三類。本文在論述透

、電機(jī)轉(zhuǎn)子、章動(dòng)輪盤、轉(zhuǎn)動(dòng)輪盤、支撐軸、輸出軸、上蓋等組成，其結(jié)構(gòu)如圖1。支撐軸中段位置加工成斜軸，與鉛垂線成5°夾角，其上安裝兩個(gè)同型號(hào)的球軸承，章動(dòng)輪盤安裝在軸承上，電機(jī)轉(zhuǎn)子與章動(dòng)輪盤固定連接；根據(jù)樣機(jī)尺寸要求，轉(zhuǎn)子、章動(dòng)輪盤和轉(zhuǎn)動(dòng)輪盤上的磁體按照N極和S極相間排列，如圖2所示。圖1 結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure of non-contact nutation speed-reduction motor diagram圖2 轉(zhuǎn)子/章動(dòng)輪盤/

00)根部漏汽對(duì)輪盤壓力分布的影響賀偉，何磊(東方汽輪機(jī)有限公司，四川 德陽，618000)文章通過CFD三維氣動(dòng)模擬，計(jì)算了某典型高壓級(jí)次通流不同隔板汽封間隙、動(dòng)葉根部齒間隙、輪盤漏汽間隙下，輪盤上進(jìn)出汽側(cè)的壓力分布。比較了各位置漏汽間隙變化對(duì)輪盤上壓差的影響。結(jié)果表明，不同的隔板漏汽，輪盤漏汽面積對(duì)輪盤上壓差存在較大影響，將導(dǎo)致輪盤上推力產(chǎn)生較大變化。動(dòng)葉通流根部少量抽吸不僅有利于通流的經(jīng)濟(jì)性提升，而且有利于降低輪盤上的推力水平。漏汽，輪盤，壓力分布，

為降低航空發(fā)動(dòng)機(jī)輪盤的質(zhì)量，提高發(fā)動(dòng)機(jī)推質(zhì)比，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子輪盤進(jìn)行參數(shù)化結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì).研究輻板不同高度處厚度與輪盤徑向破裂裕度的關(guān)系，以簡(jiǎn)化輪盤輻板優(yōu)化方法.以周向破裂轉(zhuǎn)速裕度為約束條件，體積最小為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)，利用Isight軟件和有限元數(shù)值模擬方法研究輪盤盤心優(yōu)化方法，并通過算例計(jì)算驗(yàn)證其正確性.結(jié)果表明：在滿足約束條件的基礎(chǔ)上，輪盤體積減小8.66%，最大等效應(yīng)力減少10.4%.該方法可為航空發(fā)動(dòng)機(jī)輪盤輕量化開發(fā)提供參考.關(guān)鍵詞： 航空發(fā)動(dòng)機(jī)； 輪盤

實(shí)際的斜切方式和輪盤單元等不同建模方法下船用汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的振動(dòng)特性進(jìn)行了分析,給出了較為系統(tǒng)的、適用于小長(zhǎng)徑比、短粗轉(zhuǎn)子等結(jié)構(gòu)的建模方法對(duì)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)特性的影響規(guī)律。不同的建模方法會(huì)對(duì)轉(zhuǎn)子盤軸耦合振動(dòng)特性計(jì)算結(jié)果有顯著影響。輪盤單元會(huì)使得轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)出現(xiàn)附加的振型，表現(xiàn)為輪盤與轉(zhuǎn)軸的耦合模態(tài)振型，輪盤單元建模的計(jì)算方法能準(zhǔn)確描述盤軸耦合轉(zhuǎn)子的振動(dòng)特性。研究結(jié)果表明，對(duì)于厚度較大的輪盤，輪盤對(duì)轉(zhuǎn)子耦合振動(dòng)的影響較小，工程常用的斜切建模會(huì)引入附加剛度，引起較大求

擬軸向載荷作用的輪盤低循環(huán)疲勞壽命試驗(yàn)研究郭曉強(qiáng)(中國(guó)航發(fā)西安航空發(fā)動(dòng)機(jī)(集團(tuán))有限公司，西安710021)提出了可有效模擬軸向載荷的航空發(fā)動(dòng)機(jī)輪盤低循環(huán)疲勞壽命試驗(yàn)方法。在綜合考慮輪盤裝配及工作溫度場(chǎng)、轉(zhuǎn)速等工作狀態(tài)邊界條件和載荷的基礎(chǔ)上，對(duì)輪盤進(jìn)行線彈性有限元應(yīng)力分析，了解輪盤應(yīng)力水平及壽命關(guān)鍵考核部位。在充分考慮試驗(yàn)器能力及試驗(yàn)過程的可監(jiān)控性等因素下，設(shè)計(jì)了能有效模擬承受軸向載荷的輪盤低循環(huán)疲勞壽命試驗(yàn)裝置、試驗(yàn)方法，并進(jìn)行試驗(yàn)。最后，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行

基于ANSYS的輪盤轉(zhuǎn)子模態(tài)影響因素分析韓彥龍1，劉迎娟2( 1. 承德石油高等?？茖W(xué)校 機(jī)械工程系，河北 承德 067000；2. 華北理工大學(xué) 遷安學(xué)院，河北 唐山 064400)ANSYS；模態(tài)；影響因素以某輪盤轉(zhuǎn)子為研究對(duì)象，運(yùn)用有限元軟件ANSYS分別求得輪盤轉(zhuǎn)子在無約束、盤心節(jié)點(diǎn)軸向與周向約束、不同轉(zhuǎn)速下無約束和不同轉(zhuǎn)速下盤心節(jié)點(diǎn)軸向與周向約束條件下的前6階固有頻率；對(duì)比了不同條件下輪盤轉(zhuǎn)子的同階模態(tài)振型。研究結(jié)果表明：輪盤節(jié)點(diǎn)自由度約束和轉(zhuǎn)速

洲412002)輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過盈量估算方法范潘潘1，2，鄧旺群1，2，袁勝1，2，何萍1，劉文魁1，2(1.中國(guó)航空動(dòng)力機(jī)械研究所，湖南株洲412002；2.航空發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)技術(shù)航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南株洲412002)針對(duì)渦槳發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過盈量開展研究，為其設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)?；诶饭讲⒖紤]離心載荷的作用建立套裝圓筒的力學(xué)模型，利用胡克定律和變形協(xié)調(diào)方程建立套裝圓筒在高轉(zhuǎn)速下配合面過盈量與剩余套裝應(yīng)力、轉(zhuǎn)速之間的關(guān)

410083)?輪盤蠕變引起的組合轉(zhuǎn)子性能退化特性研究張海彪1，2， 王艾倫1，2(1.中南大學(xué) 高性能復(fù)雜制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙 410083；2.中南大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410083)燃?xì)廨啓C(jī)組合轉(zhuǎn)子因長(zhǎng)期承受較大的離心應(yīng)力及較高的溫度，其性能易發(fā)生退化.輪盤蠕變是引起組合轉(zhuǎn)子性能退化的重要因素之一，為研究輪盤蠕變引起的組合轉(zhuǎn)子性能退化特性，首先建立了考慮輪盤結(jié)合面剛度的組合轉(zhuǎn)子輪盤蠕變計(jì)算模型，研究組合轉(zhuǎn)子蠕變效應(yīng)，得到組合轉(zhuǎn)子不

故。燃?xì)廨啓C(jī)； 輪盤腐蝕； 阻氣片； 轉(zhuǎn)子跳動(dòng)由于9E型燃?xì)廨啓C(jī)本身設(shè)計(jì)制造缺陷以及運(yùn)行工況較惡劣等原因，其轉(zhuǎn)子可能出現(xiàn)壓氣機(jī)第17級(jí)動(dòng)葉前竄、輪盤拉桿螺栓防松螺母松動(dòng)、透平輪盤縱樹形葉根槽腐蝕、阻氣片缺陷、轉(zhuǎn)子彎曲等嚴(yán)重威脅燃?xì)廨啓C(jī)安全運(yùn)行的缺陷。因此，在9E燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)行大修時(shí)，對(duì)以上項(xiàng)目進(jìn)行檢查并采取適當(dāng)?shù)奶幚泶胧瑢?duì)于確保轉(zhuǎn)子長(zhǎng)期安全運(yùn)行具有重要意義。筆者根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢修經(jīng)驗(yàn)及相關(guān)規(guī)范，對(duì)以上缺陷出現(xiàn)的原因、檢查方式及處理方法進(jìn)行討論。1　9E型燃?xì)廨啓C(jī)

地?cái)[在那兒。抽彩輪盤第一次嘎嘎地轉(zhuǎn)起來，落空了。我手里拿著第二張彩票，開始第二次搖獎(jiǎng)，我的心都快跳到嗓子眼兒了。輪盤又嘎嘎地轉(zhuǎn)起來，然后叮當(dāng)一聲停住，獎(jiǎng)號(hào)是27——我中了！爸爸去世很久以后，媽媽才把當(dāng)時(shí)的實(shí)情告訴我。原來頭一天晚上，爸爸找房東借了150馬克，然后去找那個(gè)抽彩小攤的攤主，以零售價(jià)買下了自行車，并對(duì)他說：“明天我和小家伙來，第二次搖獎(jiǎng)時(shí)你讓他中，他應(yīng)該比我更相信自己的運(yùn)氣?！睋u動(dòng)抽彩輪盤的那個(gè)人精通自己的行當(dāng)，哪個(gè)數(shù)字該中，他掌握得非常自如。那

)?核電低壓轉(zhuǎn)子輪盤及聯(lián)軸器熱壓配合工藝技術(shù)王俊爵(上海交通大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200240)SchoolofMechanicalEngineering,ShanghaiJiaoTongUniversity,Shanghai200240大型低壓熱壓配合轉(zhuǎn)子技術(shù)是低參數(shù)大型化核電汽輪機(jī)開發(fā)的技術(shù)關(guān)鍵之一。本文著重介紹了西門子結(jié)構(gòu)核電低壓轉(zhuǎn)子的輪盤熱壓配合技術(shù)的過程。文章從設(shè)備，工藝，質(zhì)量控制等幾個(gè)方面介紹了熱壓配合的一些技術(shù)參數(shù)和控制要求，目的是保

臺(tái)新聞廣播的“類輪盤”模式探析馬 飛 呼倫貝爾日?qǐng)?bào)，內(nèi)蒙古呼倫貝爾 021008新聞輪盤模式是現(xiàn)在廣播新聞的主要形式之一，全國(guó)很多地方電臺(tái)都開始爭(zhēng)相模仿，而在中國(guó)人民廣播電臺(tái)中國(guó)之聲中已經(jīng)率先開始使用輪盤模式，并且獲得了顯著的效果，以此來提升其在收聽市場(chǎng)中的占有率。但是在實(shí)際實(shí)行的過程中，地方電臺(tái)卻因?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">輪盤狀況受到牽制，輪盤沒有發(fā)揮其實(shí)際的效用。文章主要對(duì)廣播輪盤的主要內(nèi)容進(jìn)行深入分析，研究地方電臺(tái)模擬中央電臺(tái)輪盤模式中的問題，從而提出解決“被輪盤”問題的

地?cái)[在那兒。抽彩輪盤第一次嘎嘎地轉(zhuǎn)起來，落空了。我手里拿著第二張彩票，開始第二次搖獎(jiǎng)，我的心都快跳到嗓子眼兒了。輪盤又嘎嘎地轉(zhuǎn)起來，然后叮當(dāng)一聲停住，獎(jiǎng)號(hào)是27——我中了！爸爸去世很久以后，媽媽才把當(dāng)時(shí)的實(shí)情告訴我。原來頭一天晚上，爸爸找房東借了150馬克，然后去找那個(gè)抽彩小攤的攤主，以零售價(jià)買下了自行車，并對(duì)他說：“明天我和小家伙來，第二次搖獎(jiǎng)時(shí)你讓他中，他應(yīng)該比我更相信自己的運(yùn)氣?！睋u動(dòng)抽彩輪盤的那個(gè)人精通自己的行當(dāng)，哪個(gè)數(shù)字該中，他掌握得非常自如。那

疲勞對(duì)噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)輪盤壽命的影響劉偉劉濤張蔭鰲范秀杰 （沈陽黎明航空發(fā)動(dòng)機(jī)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司，遼寧沈陽110043）輪盤是航空發(fā)動(dòng)機(jī)重要部件，承受高溫負(fù)荷及大推力載荷，工作環(huán)境十分惡劣。輪盤斷裂的碎片打穿機(jī)匣，可能破壞油路或控制系統(tǒng)，對(duì)飛行員及飛機(jī)造成嚴(yán)重威脅。為了確保飛行人員安全及發(fā)動(dòng)機(jī)可靠運(yùn)行，應(yīng)從結(jié)構(gòu)、材料、工藝、強(qiáng)度和振動(dòng)等各方面采取積極措施，盡量防止輪盤裂紋故障的發(fā)生。本文從影響盤體壽命的多方面因素進(jìn)行分析，闡述了影響輪盤壽命的主要原因。輪盤；低

701F燃?xì)廨啓C(jī)輪盤超溫診斷及處理謝冰，薛少華（廣東惠州天然氣發(fā)電有限公司，廣東惠州 516082）M701F燃?xì)廨啓C(jī)引進(jìn)我國(guó)后相繼出現(xiàn)了2級(jí)輪盤超溫報(bào)警的現(xiàn)象，通過分析，確認(rèn)2級(jí)輪盤超溫的原因?yàn)槿細(xì)廨啓C(jī)老化導(dǎo)致冷卻空氣壓力不平衡。采取了對(duì)2級(jí)靜葉冷卻空氣節(jié)流孔板擴(kuò)孔的處理方法，2級(jí)輪盤溫度明顯下降，機(jī)組效率和燃?xì)廨啓C(jī)出力也有所降低。M701F燃?xì)廨啓C(jī)；老化；輪盤；溫度1 事件描述某電廠3臺(tái)三菱M701F機(jī)組于2006年7月至12月相繼投產(chǎn)，經(jīng)過6年多的平

臺(tái)新聞廣播的“類輪盤”模式孫曉婉（作者單位：延邊廣播電視臺(tái)）輪盤模式的出現(xiàn)和運(yùn)用吸引了我國(guó)各個(gè)地方廣播電臺(tái)紛紛模仿。但是，這一模式在實(shí)際運(yùn)用中，很多地方廣播電臺(tái)反而被輪盤所累，難以實(shí)現(xiàn)預(yù)期的收聽效果。針對(duì)這一情況，相關(guān)從業(yè)者應(yīng)加強(qiáng)對(duì)輪盤模式的研究，探求出能夠符合地方廣播電臺(tái)實(shí)際情況的“類輪盤”模式，實(shí)現(xiàn)收聽率的提升。地方廣播電臺(tái)；新聞廣播；“類輪盤”模式隨著時(shí)代的不斷發(fā)展，受眾對(duì)廣播新聞的需要得到進(jìn)一步發(fā)展。中央人民廣播電臺(tái)《中國(guó)之聲》首先開始運(yùn)用輪盤模式

柳 政燃?xì)廨啓C(jī)輪盤榫槽拉削方法■南京汽輪電機(jī)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司 （江蘇 210037） 付 剛 柳 政摘要：本文介紹的是利用1972年美國(guó)進(jìn)口的CH576履帶式拉床，設(shè)計(jì)一套夾具，使其拉削燃?xì)廨啓C(jī)輪盤的榫槽，既不增加設(shè)備的投入，又能保證拉削輪盤榫槽的位置度、精度和效率，且拉削過程穩(wěn)定可靠。1. 項(xiàng)目背景燃?xì)廨啓C(jī)作為世界工業(yè)領(lǐng)域的皇冠明珠，其核心技術(shù)一直為國(guó)外企業(yè)所壟斷。燃?xì)廨啓C(jī)的核心部件是轉(zhuǎn)子，轉(zhuǎn)子輪盤榫槽的加工是燃機(jī)轉(zhuǎn)子加工的關(guān)鍵所在。在不增加投入的

）1 轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)和輪盤的加工工序圖1 是9FA 燃機(jī)壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)圖。圖1 壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子裝配結(jié)構(gòu)可以看出，輪盤各級(jí)之間通過凹凸止口配合疊裝在一起，通過長(zhǎng)拉桿拉緊。裝配結(jié)構(gòu)上要求單級(jí)輪止口、螺栓面配合面加工的尺寸精度、形位公差必須保證。一般地，各級(jí)輪盤止口跳動(dòng)、螺栓面跳動(dòng)、平面度要求為0.01～0.02mm 之內(nèi)，跳動(dòng)測(cè)量具體位置如圖2 所示。圖2 單級(jí)輪盤形位公差跳動(dòng)測(cè)量位置輪盤加工主要工序有：（1）粗精車削（加工端面外圓內(nèi)孔輪廓型線）；（2）鉆鏜（加工拉桿

大型離心風(fēng)機(jī)葉輪輪盤熱鍛成形技術(shù)文/韓曉蘭，趙升噸，范淑琴，徐凡·西安交通大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院大型離心風(fēng)機(jī)是我國(guó)冶金、石油、化工和制藥等行業(yè)的主要設(shè)備。葉輪是離心風(fēng)機(jī)部件中對(duì)氣體做功的惟一轉(zhuǎn)子件，葉輪通常由輪盤、葉片、蓋盤等組成，葉片焊在輪盤上，蓋盤焊在葉片上。在離心風(fēng)機(jī)中，蓋盤和輪盤是成對(duì)配合使用的。一臺(tái)離心風(fēng)機(jī)有時(shí)也會(huì)用到多組的蓋盤和輪盤。輪盤是離心風(fēng)機(jī)葉輪的主要組成部分之一，其形狀和加工制造質(zhì)量將直接影響到風(fēng)機(jī)的工作性能。本文所研究的風(fēng)機(jī)輪盤外形尺寸為1

110015）輪盤彈塑性盤破裂準(zhǔn)則的建立及變厚度輪盤破裂轉(zhuǎn)速預(yù)測(cè)萬江艷，周柏卓（中航工業(yè)沈陽發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)研究所，沈陽 110015）建立了與材料延伸率相關(guān)的輪盤彈塑性破裂準(zhǔn)則。為了驗(yàn)證所提出破裂準(zhǔn)則的正確性，采用非線性有限元對(duì)變厚度輪盤破裂試驗(yàn)件的破裂轉(zhuǎn)速進(jìn)行了預(yù)測(cè)，并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明，二者吻合很好。輪盤；破裂準(zhǔn)則；破裂轉(zhuǎn)速；材料非線性；非線性有限元法0 引言航空發(fā)動(dòng)機(jī)推重比的提高，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵構(gòu)件的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提出了更高要求。在滿足強(qiáng)度儲(chǔ)備標(biāo)準(zhǔn)

）自由渦輪葉片/輪盤耦合振動(dòng)特性分析張 原1，郁大照1，張浩然2（1.海軍航空工程學(xué)院，山東煙臺(tái) 264001；2.海軍裝備部，北京 100071）自由渦輪是航空發(fā)動(dòng)機(jī)的關(guān)鍵部件，其工作環(huán)境非常惡劣，承受著離心載荷、熱載荷、氣動(dòng)載荷及振動(dòng)載荷等的復(fù)合作用。利用U G軟件對(duì)某型自由渦輪2級(jí)渦輪輪盤/葉片進(jìn)行3維實(shí)體建模，導(dǎo)入ANSYS構(gòu)建其耦合振動(dòng)分析的有限元模型，以靜強(qiáng)度分析中的模型為基礎(chǔ)，考慮溫度場(chǎng)和離心載荷的影響，計(jì)算出渦輪葉片/輪盤不同轉(zhuǎn)速下的動(dòng)頻。

隙變化規(guī)律以及對(duì)輪盤和葉片進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算,文章建立了在離心力作用下燃?xì)廨啓C(jī)渦輪轉(zhuǎn)子的徑向變形模型。定性分析和定量計(jì)算了在不同轉(zhuǎn)速和不同材料的彈性模量下,離心力對(duì)轉(zhuǎn)子徑向伸長(zhǎng)量的影響。并分析了葉片離心力對(duì)輪盤變形影響的大小。所得結(jié)果表明,離心力引起的轉(zhuǎn)子伸長(zhǎng)量正比于轉(zhuǎn)速的二次方;伸長(zhǎng)量的變化率正比于轉(zhuǎn)速和角加速度的乘積;且相對(duì)于葉片的徑向伸長(zhǎng)量而言,輪盤的徑向變形量更為顯著;葉片離心力作用在對(duì)輪盤徑向變形的作用中占有一定比重;隨著輪盤彈性模量增加,離心力引起的