干球溫度
- 人工制冷條件下高溫掘進巷道的溫度場分布特征研究*
記錄測點處的干球溫度值。1.3 結果分析設備開機后，3 個測點的干球溫度變化如圖2 所示，可以看出，溫度穩(wěn)定后，1 號測點干球溫度位于25.9～26.9 ℃，2 號測點干球溫度位于27.0～28.0 ℃，3號測點干球溫度位于27.0～27.9 ℃，與原始的環(huán)境溫度相比（34 ℃），各測點溫度均下降明顯，說明人工制冷設備的降溫效果顯著。2 人工制冷設備降溫效果的數(shù)值模擬分析2.1 物理模型建立物理模型如圖3所示，模型長為100 m，斷面尺寸及人工制冷設備相應
現(xiàn)代礦業(yè) 2023年9期2023-12-16
- 軌道車輛空調(diào)全新風模式運行分析
相對值隨室外干球溫度的變化2)室外干球溫度的影響。圖 3 反映了變頻空調(diào)機組能效比相對值隨室外干球溫度變化的關系。以額定工況(干球溫度為33 ℃、相對濕度為70%)的能效比為基準值,室外干球溫度由33 ℃降至27 ℃時,平均干球溫度每降低1 ℃,機組能效比上升5%,表明全新風模式下變頻空調(diào)機組在低溫工況時,可達到較高的能效比。2.1.2 制熱試驗在全新風模式下進行制熱試驗:室外工況由0 ℃升至7 ℃,制熱量和功率都上漲,但功率的上升幅度要大于制熱量的上升幅
技術與市場 2023年10期2023-10-29
- 數(shù)據(jù)中心用間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機組性能測試及適用性分析
二次空氣入口干球溫度最高為33.4 ℃對應時刻16：00、此時濕球溫度為20.5 ℃；一次空氣入口干球溫度最高為 38.4 ℃、最低為 37.7 ℃、平均為 38.0 ℃；經(jīng)過機組處理，一次空氣出口干球溫度最高為 25.2 ℃、最低為24.8 ℃、平均為25.0 ℃，滿足數(shù)據(jù)中心送風參數(shù)要求；一次空氣溫降平均為12.9 ℃，最高為 13.3 ℃。3.3 風量測試對于數(shù)據(jù)中心用間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機組，當一次風量不變時，增加二次風量可以強化與濕通道側(cè)水膜的換熱，
流體機械 2022年9期2022-11-04
- 干熱氣候區(qū)的高溫冷水機組出水溫度研究
空調(diào)室外計算干球溫度和濕球溫度是同時出現(xiàn)且相互關聯(lián)，給出不同不保證率分別為0.4 %、1 %及2 %，換算為對應年不保證小時數(shù)分別為35 h、87 h及175 h，這與我國暖通規(guī)范采用的累年不保證時間為50 h不同，為解決ASHRAE規(guī)定不保證小時數(shù)與我國暖通規(guī)范的不一致問題，筆者利用EXCEL表按照ASHRAE對不同室外計算參數(shù)的定義方法，分別找出典型城市累年不保證50小時的干球溫度與濕球溫度同時耦合的對應值［4］。當計算常規(guī)冷水機組和對應的空調(diào)機組時，
制冷 2022年2期2022-07-14
- 利用聯(lián)動滾筒布水的蒸發(fā)冷卻器性能模擬
速、進口空氣干球溫度、進口空氣相對濕度、冷卻通道結構)對蒸發(fā)冷卻通道出口空氣溫降、蒸發(fā)冷卻器濕球溫度效率、空氣壓力降的影響進行分析。2 工作原理和性能指標2.1 工作原理被動通風冷卻系統(tǒng)見圖1。供冷期，室外熱空氣進入蒸發(fā)冷卻通道后，在聯(lián)動滾筒式蒸發(fā)冷卻器(以下簡稱蒸發(fā)冷卻器)作用下等焓降溫，由送風口進入室內(nèi)，與室內(nèi)空氣混合降溫。太陽能煙囪內(nèi)空氣被太陽光加熱溫度較高，與室內(nèi)空氣形成熱壓差，誘導室內(nèi)空氣從排風口流入太陽能煙囪，排向室外。蒸發(fā)冷卻器結構見圖2。蒸
煤氣與熱力 2022年6期2022-06-24
- 基于當?shù)靥鞖忸A報的冰蓄冷控制策略研究
度段內(nèi)的逐時干球溫度、冷負荷進行分析。2.2 氣象數(shù)據(jù)統(tǒng)計根據(jù)以上方法，可以得出不同日平均溫度空調(diào)期的頻譜分布圖，如圖4 所示。圖4 日平均溫度空調(diào)期的頻譜分布圖2.3 各工況下的逐時干球溫度變化分析由圖4 可知，在分析冰蓄冷系統(tǒng)的運行策略時，僅需考慮日平均溫度高于20℃的情況，日平均溫度低于20℃時，無需空調(diào)，進行自然通風即可。圖4 日逐時干球溫度變化3 建筑冷負荷分析為了進一步分析冰蓄冷系統(tǒng)的蓄冰及融冰策略，先對各日平均溫度區(qū)間下典型日的空調(diào)冷負荷進行
建筑熱能通風空調(diào) 2022年4期2022-06-09
- 熱泵除濕對密集烘烤溫度場和品質(zhì)效果的影響
HP密集烤房干球溫度對比分析為了驗證TC 和HP 2 種方式對密集烘烤過程的溫度分布的影響，分別選取了TC 和HP 的溫度控制點作為試驗指標，與烘烤工藝設定曲線進行對比分析，結果如圖2 所示。從圖2 可以看出，隨著烘烤時間的推移，TC 和HP 的干球溫度上升趨勢與設定工藝基本保持一致，但TC 與設定工藝干球溫度之間的偏差大于HP 與設定工藝的偏差，對偏差進行方差分析，如表2 所示。TC 方式最大偏差為4.46℃，偏差平均值為1.855℃，方差為1.723℃
現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備 2022年1期2022-03-11
- 制冷劑泄漏對除濕機結霜特性的影響研究
首先針對室內(nèi)干球溫度及制冷劑泄漏率對除濕機結霜情況的影響進行分析；而后對不同制冷劑泄漏率時除濕機蒸發(fā)器的溫度分布進行分析，以便更深入的了解制冷劑泄漏過程中的結霜情況；最后針對制冷劑泄漏過程中的現(xiàn)有除濕機除霜保護程序的啟動情況進行分析。本文對理解除濕機的結霜過程具有一定的意義，對后續(xù)除濕機結霜保護程序設計具有一定的指導作用。1 制冷劑泄漏下的結霜實驗本文所涉及的實驗均在焓差室內(nèi)進行，實驗所選用的除濕機型號為DH70K1RCA，R32制冷劑初始充注量為130
家電科技 2022年1期2022-02-16
- 定色后期干球溫度對烤后中部煙葉質(zhì)量的影響
烘烤定色后期干球溫度對烤后煙葉質(zhì)量的影響，在濕球溫度40 ℃基礎上，設置干球溫度50、53、55 ℃ 3個處理，對比烤后煙葉外觀質(zhì)量、顏色指標、化學成分、感官評吸及經(jīng)濟性狀的變化。結果表明，隨定色后期干球穩(wěn)溫溫度的升高，烤后煙葉外觀質(zhì)量呈下降趨勢，正面顏色略微變淺，差異不顯著。正面亮度值L、正背面黃度值b和飽和度C、化學成分協(xié)調(diào)性評分、感官評吸得分、香韻得分以及經(jīng)濟性狀均呈先升后降趨勢，T2處理最大;色差值ΔE呈先降后升趨勢，T2處理最小。定色后期適當提高
安徽農(nóng)業(yè)科學 2021年18期2021-09-27
- 氣候變化對室外設計條件和冷負荷峰值的影響
研究通過分析干球溫度或濕球溫度變化的歷史測量數(shù)據(jù)[11-14]和基于大氣環(huán)流模型的未來氣象數(shù)據(jù)[15-16]的變化，發(fā)現(xiàn)了干球溫度和濕球溫度均有上升的趨勢，并預計未來幾年的冷負荷峰值將會增加.這個發(fā)現(xiàn)對于確定冷卻設備的大小具有重要意義，大多數(shù)HVAC和相關的建筑能源系統(tǒng)在進行重大改造或更換之前通常有大約20年之久的壽命.目前大多數(shù)研究都集中在分析干球溫度和濕球溫度的潛在趨勢，很少有人研究極端或接近極端的干球溫度和濕球溫度同時發(fā)生的情況以及相應的室外空氣焓值
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2021年4期2021-09-22
- 數(shù)據(jù)中心機房新風送風狀態(tài)點的分析
冷通道內(nèi)設計干球溫度取22 ℃，冷空氣經(jīng)過機柜后升溫至32 ℃，即為熱通道干球溫度，根據(jù)表1要求冷通道露點溫度不高于15 ℃，同時由于空氣經(jīng)過機柜升溫的過程為等濕升溫，熱通道理論上露點溫度和冷通道相同。2.2 夏季新風送入冷通道送風狀態(tài)點分析結合上述分析，冷通道干球溫度22 ℃、相對濕度60%，查焓濕圖可知，此時露點溫度為13.7 ℃，接近規(guī)范要求的15 ℃，比焓為47.9 kJ/kg(見表2)。為了保證新風送入室內(nèi)不結露，則需要新風送風溫度高于室內(nèi)露點溫
暖通空調(diào) 2021年2期2021-04-08
- 新風直接冷卻空調(diào)箱應用于數(shù)據(jù)中心的節(jié)能分析
然冷源?？刂?span id="j5i0abt0b" class="hl">干球溫度、干球溫差、比焓或比焓差等控制策略均有各自的缺陷[21]，故宜采用綜合控制策略。如圖2所示，以溫度23 ℃、相對濕度50%作為送風點S的參數(shù)設定值，在GB 50174—2017《數(shù)據(jù)中心設計規(guī)范》規(guī)定的近似五邊形包絡線區(qū)域內(nèi)均是可以接受的送風狀態(tài)點。按照12 ℃的送回風溫差，則理論回風點R的干球溫度為35 ℃。如圖2所示，過R點作等比焓線，理論上，該等比焓線下的所有區(qū)域均可以利用自然冷源，但是數(shù)據(jù)中心幾乎無潛熱，大部分的數(shù)據(jù)中心均要求空
暖通空調(diào) 2021年1期2021-03-16
- 礦井排風余熱噴淋換熱效率分析與計算
Ta為空氣的干球溫度,K;γ為汽化潛熱,取2 257.2 kJ/kg;Tb為空氣的露點溫度,K;d為空氣含濕量,g/kg.空氣流量的計算式為(2)式中:u為空氣流速,m3/s;B為當?shù)卮髿鈮?Pa;φ為相對濕度;Ps為飽和蒸氣壓,Pa.飽和蒸氣壓的計算式[18]為(3)式中:e1為15.233 116 19;e2為-2 806.323 803 14;e3為-0.009 878 99;e4為7.035 1×10-6.露點溫度的計算式[19]為(4)含濕量的計
礦業(yè)工程研究 2021年4期2021-02-25
- 冷卻塔免費供冷節(jié)能改造在實際生產(chǎn)中的應用
。[關鍵詞]干球溫度;濕球溫度;冷卻塔[中圖分類號]TU831 [文獻標志碼]A [文章編號]2095–6487（2021）11–00–03Application of Free Cooling and Energy Saving Reformof Cooling Tower in Actual ProductionChang ao[Abstract]A workshop of Lanzhou Company is a workshop t
今日自動化 2021年11期2021-01-12
- 關鍵烘烤溫度點對烤煙的香氣影響研究
在煙葉烘烤至干球溫度52～54℃的情況下，以時間為變量，進行烘烤。分別以5～7、9～11、倒3～4葉位的煙葉確認為下、中、上部葉，剔除病害及不正常煙葉，采用普通編桿方式，隨機編桿，每桿140片；每座烤房隨機分配9桿，掛在烤房二棚中央，裝后同時開烤。除試驗階段，其他烘烤階段均采用南平煙草烘烤工藝烘烤。X2、C2、B2為常規(guī)對照，具體試驗設計如下：1.4 試驗觀察與記載(1)對每座烤房內(nèi)已標記的9桿煙稱鮮重，烤后稱干重，確定干鮮比。表1 關鍵溫度點停留試驗設計
陜西農(nóng)業(yè)科學 2020年9期2020-11-14
- 特殊煙葉烘烤技術研究
強保溫，保持干球溫度35℃，當濕球偏低時，應注意及時加水補濕，并大膽提高變黃程度，促進煙葉內(nèi)含物轉(zhuǎn)化完全。轉(zhuǎn)火后在煙葉含水多和變黃殘留任務大時，慢升溫，也可以在48℃～49℃延長一段時間。隨煙葉含水量下降和變黃完全，逐漸加快升溫，防止回青與掛灰。定色期間宜控制較高的濕球溫度，增進煙葉外觀色澤，濕球溫度可控制在39℃～41℃。在54℃充分延長時間，直至全炕所有葉片都定色后，再轉(zhuǎn)入干筋期，干筋溫度控制在68℃，濕球溫度保持在42℃～43℃。干球溫度不可高，濕球
科教創(chuàng)新與實踐 2020年6期2020-09-10
- 夏季空調(diào)室外計算參數(shù)的修正研究
計參數(shù)是“以干球溫度為基礎耦合選取合同期濕球溫度”。ASHREA[10]以及黃翔[11]和辛軍哲[12]推薦的蒸發(fā)冷卻空調(diào)室外設計參數(shù)選取方法本質(zhì)均為“以濕球溫度為基礎耦合選取同期干球溫度”。相對而言，“以一個參數(shù)為基礎耦合選取另一個參數(shù)”的方法可減小參數(shù)不同時帶來的設計偏差。本文利用理論分析、數(shù)理統(tǒng)計和模擬計算等研究方法，通過Energy Plus 對典型城市建筑的四種參數(shù)選取方法條件下的空調(diào)設計負荷及典型氣象年夏季逐時冷負荷分別進行計算，對比分析得到各
建筑熱能通風空調(diào) 2020年7期2020-08-29
- 一種新的全空氣THIC 空調(diào)系統(tǒng)性能分析
即：室內(nèi)空氣干球溫度tN、含濕量dN（或室內(nèi)空氣相對濕度）。2）W 點的狀態(tài)參數(shù)，即：室外新風空氣干球溫度tw、含濕量dw（或室內(nèi)空氣相對濕度）。3）建筑物室內(nèi)的顯熱熱負荷Qx、濕負荷W 以及熱濕比。4）低溫表冷器冷凍水進口溫度tw1。5）高溫表冷器冷凍水進口溫度tw3。在本文的研究中，假設：1）新風量G 按建筑物內(nèi)總?cè)藬?shù)，以及每人30 m3/h新風量計算。2）排風量等于新風量。3）空氣送風溫差為5 ℃。因此，根椐以上所述的已知和假設的條件，利用式（1）可
建筑熱能通風空調(diào) 2020年6期2020-08-03
- 關于地鐵車站站臺門結露現(xiàn)象的研究
區(qū)間隧道空氣干球溫度tw-站臺門外表面干球溫度tn-站臺門內(nèi)表面干球溫度tk-站臺公共區(qū)空氣干球溫度Ra1-區(qū)間隧道空氣對流換熱阻Ra2-站臺公共區(qū)空氣對流換熱阻Rm-站臺門本體熱阻δ-站臺門厚度q-熱流密度1.3對非結露側(cè)站臺門的數(shù)據(jù)分析根據(jù)公式2.2.1分析可知：因為站臺公共區(qū)空氣對流換熱阻Ra2的影響，站臺門內(nèi)表面干球溫度tn理論上應該大于站臺公共區(qū)干球溫度tk，而實際測試結果tn（26.6℃）>tk（25.2℃）與理論分析較為符合;同時因為區(qū)間隧道
裝備維修技術 2020年26期2020-07-05
- 適用于計算機程序計算的濕空氣計算方法
氣狀態(tài)參數(shù)有干球溫度tw、焓值h、含濕量d、相對濕度φ、水蒸氣分壓力p q、濕球溫度tw、露點溫度tl。在這些狀態(tài)參數(shù)中，有一些參數(shù)之間是相關的，例如：含濕量d與水蒸氣分壓力p q之間、焓值h與濕球溫度tw之間、含濕量d與露點溫度tl之間，都一一對應，知道其中一個參數(shù)就可以確定另外一個參數(shù)。根據(jù)濕空氣原理可知，由任意兩個相互獨立的狀態(tài)參數(shù)可以確定其余狀態(tài)參數(shù)。后文會針對各種情況分別說明相應的求解方法。求解過程中除式（1）和式（3）外，還會用到如下兩個公式：
建筑熱能通風空調(diào) 2020年3期2020-05-05
- 基于SET 指標與區(qū)域劃分的地面空調(diào)送風優(yōu)化
客艙內(nèi)各區(qū)域干球溫度不均的情況，僅依據(jù)整個客艙的干球溫度，得出的地面空調(diào)的送風區(qū)間無法滿足客艙內(nèi)局部區(qū)域熱舒適性的要求。因此，本文根據(jù)客艙內(nèi)各區(qū)域干球溫度的差異，對客艙進行區(qū)域劃分，以SET 作為客艙熱舒適性的評價指標，通過改變空調(diào)送風速度，研究不同區(qū)域的熱舒適性，得出優(yōu)化后滿足客艙熱舒適性要求的地面空調(diào)送風區(qū)間，所得結果有效地解決了地面空調(diào)恒速送風時，所造成客艙熱舒適性不佳的問題。該研究結果可為客艙熱舒適性的提高和地面空調(diào)送風控制提供理論依據(jù)。1 理論分
流體機械 2020年1期2020-03-04
- 干濕球法測量相對濕度的影響因素分析
素，但未考慮干球溫度及干濕球溫度差等對相對濕度的影響。CHEN[8]與USTYMCZUK[9]等考慮了常溫下干球溫度和濕球溫度對相對濕度影響的不確定度，但忽略了風速對相對濕度的測量精度的影響?？梢姡壳皩τ绊懴鄬穸鹊母饕蛩貙ο鄬穸染鹊挠绊懠坝绊懗潭?、敏感程度等尚缺乏完整清晰的分析。本文基于干濕球法的測量原理，采用試驗對干濕球系數(shù)與風速和溫度間的關系進行標定，并采用誤差分析的方法得到常用溫度范圍內(nèi)干、濕球溫度及風速對相對濕度的影響程度和不確定度，為提高
中國計量大學學報 2019年3期2019-11-08
- 利用冷凝水噴霧冷卻冷凝器的實驗研究
OP，且室外干球溫度越高提升越明顯。實驗噴霧量范圍內(nèi)（6.72L/h～33.54L/h），室外干球溫度分別為30℃、35℃和40℃工況下，COP最大值與未噴霧狀態(tài)下相比分別提高了11.0%、15.2%和17.9%?？照{(diào)冷凝水；冷凝器；噴霧冷卻；實驗研究0 引言空調(diào)制冷運行過程中產(chǎn)生的冷凝水溫度較低，且制冷量越大、室內(nèi)濕負荷越大，產(chǎn)生的冷凝水也越多，如果能夠?qū)⒖照{(diào)中排出的冷凝水收集起來加以利用，可以達到良好的節(jié)能效果。目前空調(diào)冷凝水的回收利用方式主要分為兩類
制冷與空調(diào) 2019年4期2019-09-11
- 濕空氣露點溫度計算公式的研究與應用
測量濕空氣的干球溫度tg和相對濕度φ，然后通過查詢點陣格式的濕空氣焓—濕圖軟件得到。該方法比較常用，但一般僅限于人工輸入查詢。若將焓—濕圖輸入系統(tǒng)由程序自動查詢，則編程工作量太大，在控制系統(tǒng)中使用極為不便。為滿足使用要求，空調(diào)系統(tǒng)通常需要同時測量或控制多個空氣參數(shù)，如溫度、相對濕度、露點溫度、含濕量等，各參數(shù)之間存在關聯(lián)，某一參數(shù)的變化會引起其它參數(shù)的變化，若每個空氣參數(shù)都采用不同的傳感器進行測量與控制，則控制系統(tǒng)的成本大幅增加，且控制系統(tǒng)變得較為復雜。因
裝備制造技術 2019年5期2019-07-15
- 基于二元超閾值模型的空調(diào)室外計算干濕球溫度確定方法研究
30 a室外干球溫度及露點溫度數(shù)據(jù))由NCDC(美國國家氣候數(shù)據(jù)中心)網(wǎng)站上下載.氣象臺站每日僅定時記錄8次數(shù)據(jù)，將定時記錄數(shù)據(jù)通過MATLAB三次樣條插值[10]形成逐時數(shù)據(jù).通過干球溫度和露點溫度在MATLAB上通過迭代計算獲得對應的濕球溫度數(shù)據(jù).2 現(xiàn)有夏季空調(diào)室外計算參數(shù)確定方法2.1 我國夏季空調(diào)室外計算參數(shù)確定方法我國現(xiàn)行的夏季空調(diào)室外計算干、濕球溫度的確定方法表述為歷年平均不保證50 h的干濕球溫度[4].以烏魯木齊市為例，選取歷年平均不保證
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2019年6期2019-06-07
- 自然通風對呼吸順暢度影響的有序邏輯回歸分析
射溫度tf，干球溫度tg，相對濕度ψ，風速v，CO2n)，收集受試者在該環(huán)境下對呼吸順暢度所做的主觀評價指標，研究教室在自然通風情況下環(huán)境參數(shù)對人體呼吸順暢度的影響，以期為同類課題研究提供參考。1 研究方法1.1 受試者背景和測試地點本次課題受試者為建筑環(huán)境與能源應用工程專業(yè)學生，受試者人數(shù)77人，其中男生66人，女生11人。受試者已在廈門生活3年，已基本適應廈門市氣候。受試者背景情況見表1。表1 受試者背景情況測試地點位于集美大學大唐樓2504教室，該教
集美大學學報（自然科學版） 2019年1期2019-03-14
- 熱泵密集烤房烘烤過程中干濕球溫度響應研究
烘烤過程中的干球溫度響應度略小于燃煤密集烤房烘烤過程中的干球溫度響應度。②熱泵密集烤房烘烤過程中的濕球溫度響應度大于燃煤密集烤房烘烤過程中的濕球溫度響應度。③熱泵密集烤房與燃煤密集烤房烘烤過程中水平方向的干濕球溫度響應度高于垂直方向的干濕球溫度響應度。④熱泵密集烤房與燃煤密集烤房烘烤過程中的干球溫度響應度高于濕球溫度響應度。提高熱泵密集烤房供熱能力和通風能力是提高煙葉烘烤質(zhì)量的重要措施。關鍵詞：熱泵密集烤房;干球溫度;濕球溫度;響應度中圖分類號：S572.
山東農(nóng)業(yè)科學 2019年12期2019-02-10
- 二次加濕蒸發(fā)降溫系統(tǒng)性能研究
n為進口空氣干球溫度，℃；tout1為一次出口空氣的干球溫度，℃；tout2為二次出口空氣的干球溫度，℃；ts為入口空氣濕球溫度，℃.1.3 進出口的溫降Δt1=tin-tout1(3)Δt2=tin-tout2(4)式中，Δt1為一次出口空氣的溫降，℃；Δt2為二次出口空氣的溫降，℃.1.4 進出口的加濕量Δd1=dout1-din(5)Δd2=dout2-din(6)式中，Δd1為一次出口空氣的加濕量，g/kg ； Δd2為二次出口空氣的加濕量，g/k
云南師范大學學報（自然科學版） 2019年1期2019-01-24
- 管式間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機組性能研究
析了進口空氣干球溫度、相對濕度對空調(diào)機組降溫及冷卻效率的影響，為提高對管式間接段蒸發(fā)冷卻空調(diào)機組性能的了解具有一定的指導意義。間接蒸發(fā)冷卻；管式；冷卻效率；相對濕度0 前言空氣的干濕程度不同，其容納水汽的能力也不同?？諝庠礁稍?，它容納水汽的能力越強。由于干空氣可以容納較多的水汽，而水汽化會吸收熱量，因此，干空氣在由干變濕的過程中，能為空調(diào)提供所需要的冷量。這種干空氣所具有的能力，稱之為干空氣能。干空氣能和太陽能、風能、潮汐能一樣，屬于可再生利用的綠色能源。
制冷與空調(diào) 2018年4期2018-09-11
- 濕球溫度計算方法研究
濕球溫度;干球溫度;相對濕度;二分法;擬合中圖分類號：P412.11 文獻標志碼：A doi： 10.7535/hbgykj.2018yx02008XU Zheng，ZHANG Qing，XU Yan.Study of the calculation method of wet bulb temperature[J].Hebei Journal of Industrial Science and Technology，2018，35（2）：123-127
河北工業(yè)科技 2018年2期2018-09-10
- 典型地區(qū)管式間接蒸發(fā)空氣冷卻器的性能優(yōu)化
風，空氣進口干球溫度為40.3℃，濕球溫度為24.2℃，管徑為0.02m，管長為1.5m，縱向、橫向管間距均為0.035m，二次空氣流速為2.8m/s時計算出的換熱效率隨一次空氣流速的變化關系圖。可以看出，一次空氣流速4.0m/s（一、二次空氣質(zhì)量流量比在0.36左右）時，換熱效率最大。圖1 吐魯番地區(qū)一次空氣流速變化對換熱效率的影響Fig.1 The effect of the primary air velocity on the cooling ef
制冷與空調(diào) 2018年3期2018-07-19
- 建筑氣候數(shù)據(jù)的平穩(wěn)化處理與缺失數(shù)據(jù)補充
有：X1——干球溫度。即離開地面1.5m處的空氣溫度，取值單位為0.1℃；X2——露點溫度。即大氣壓力一定，空氣含濕量一定的情況下，未飽和空氣因冷卻而達到飽和狀態(tài)時的溫度，單位取0.1℃；X3——太陽輻射。即水平面上立體角內(nèi)所接收到的太陽直射和太陽散射之和，單位為MJ/m2；由于條件的限制，某些站點創(chuàng)建比較晚，數(shù)據(jù)較少或缺失量較大（如上海的某些站點），故本文首先去除了部分站點，選取的有效站點共有476個。對于所選取的站點，常常有個別數(shù)據(jù)異?；蛎黠@超過了正常
建材與裝飾 2018年26期2018-06-14
- 閉式冷卻塔冬季運行性能研究
球溫度及空氣干球溫度。影響冷卻塔冷卻性能的運行參數(shù)主要有冷卻塔噴淋水量，進口空氣流量及冷卻塔冷卻水量。因此本文將對上述參數(shù)中的氣象進行實驗分析， 重點確定冬季氣象參數(shù)改變對冷卻塔運行性能產(chǎn)生的具體影響。2 冷卻塔傳熱性能評價指標冷卻塔生產(chǎn)方通常給出的是夏季額定工況條件下的性能參數(shù)， 而實際工程中， 由于季節(jié)和室外氣象參數(shù)的變化， 冷卻塔的實際運行效果大多是偏離其額定設計效果的， 致使其實際冷量Q， 能耗數(shù)等也不同于額定冷量Q0 ， 額定能耗系數(shù)。因此， 如
建筑熱能通風空調(diào) 2018年3期2018-05-18
- 熱源塔熱泵冬季供暖性能實測分析
適用。在空氣干球溫度為9℃-15℃，相對濕度為55%-65%，主機熱水進出口溫差為1.9℃-2.3℃，主機功率為144kW-155kW，源側(cè)泵和用戶側(cè)泵功率為17kW-18kW，熱源塔風機功率為34kW-35kW的試驗條件下，該熱泵機組的主機冬季制熱性能系數(shù)COP為3.61-5.19，系統(tǒng)冬季制熱綜合性能系數(shù)SEER為1.84-2.66。在空氣干球溫度為12℃-14℃時，熱泵機組的COP值在4.5-5.2之間，處于高效運行；同時熱源塔的換熱效率高達67%-
制冷與空調(diào) 2018年2期2018-05-15
- 醫(yī)院空氣源熱泵系統(tǒng)冬季采暖性能的測試與分析
內(nèi)，平均室外干球溫度 2.64 ℃。1月23日～25日出現(xiàn)極端惡劣天氣，室外日均干球溫度分別為-5.10 ℃、-6.90 ℃和-2.80 ℃。熱泵系統(tǒng)運行效率降低但蒸發(fā)器表面并無結霜現(xiàn)象，采暖建筑室內(nèi)供熱穩(wěn)定。采暖周期內(nèi)平均總供/回水溫度、單臺熱泵平均供/水溫度、平均建筑供/回水溫度和平均新風供/回水溫度分別是 42.3 ℃/38.8 ℃、46.7 ℃/40.0 ℃、41.2 ℃/35.8 ℃和 41.3 ℃/39.5 ℃。測量周期內(nèi)，熱泵系統(tǒng)能始終保持總
制冷技術 2018年1期2018-05-04
- 新型溫濕度換算軟件的設計與實現(xiàn)
；ew—— 干球溫度t所對應的純水平液面飽和水汽壓，kPa；A—— 干濕表系數(shù)，℃-1；p—— 大氣壓強，kPa；t—— 干球溫度，℃；tw—— 濕球溫度，℃干球溫度t下純水平液面飽和水汽壓ew的計算公式如式（2）：式中：T1= 273.16 K（水三相點溫度）；T=（273.15 +t）K類似地，把式（2）中的ew換成etw，令T= （273.15+tw）K，就可求得濕球溫度tw下純水平液面飽和水汽壓etw。根據(jù)文獻[2]，可知干濕表系數(shù)A可采用經(jīng)驗公式
上海計量測試 2018年1期2018-03-21
- 濟源煙區(qū)不同類型煙葉的采收與烘烤技術
技術措施 干球溫度宜低不宜高，濕球溫度宜高不宜低，烘烤時注意保濕變黃，穩(wěn)升溫，緩定色，力爭烤出優(yōu)質(zhì)煙；濕球溫度宜稍高，變黃期注意保濕，適當縮小干濕差，必要時可加水增濕；起點溫度大約32～36 ℃，秋后或底棚煙尚可再低；升溫速度宜慢不宜快，適當延長烘烤時間，耐心等煙葉變化；變黃程度在溫度達40 ℃前煙葉變八成黃以上，42℃前變九成黃以上，46 ℃葉黃筋黃片，烘烤后不顯青。1.2 氮素施用過多落黃差的煙葉1.2.1 采收裝煙 尚熟至成熟采收，不可采生，也不可
江西農(nóng)業(yè) 2018年13期2018-02-11
- 多變環(huán)境條件下家用空調(diào)器性能的實驗研究
球溫度和室外干球溫度的變化對空調(diào)器運行性能影響較大，而室內(nèi)干球溫度和室外濕球溫度的影響則稍小。M.B.Yurtseven等［10］對伊斯坦布爾的兩處布置相同的辦公場所的變頻和定頻空調(diào)器進行了43 d的耗電量實驗，實驗較好的反映了多變環(huán)境條件下變頻和定頻空調(diào)器的能耗差別。Chen I.Y.等［11］研究了一天內(nèi)室外環(huán)境溫度和空調(diào)器設定溫度對定頻和變頻空調(diào)器性能的影響。結果表明，平均消耗功率隨著熱負荷的增加和設定點溫度的降低而增加；對于相同的初始室溫，定頻空調(diào)
制冷學報 2018年1期2018-01-29
- 氣象參數(shù)對成都地區(qū)辦公建筑能耗的影響及預測
地區(qū)30 a干球溫度、太陽輻射等各氣象參數(shù)月均值的變化，模擬分析了該地區(qū)建筑的采暖、制冷及總能耗，利用多元回歸建立了建筑能耗與氣象參數(shù)之間的關系式，并檢驗了該關系式的準確性。結果表明：成都地區(qū)辦公建筑能耗變化與各氣象參數(shù)沒有呈現(xiàn)明顯的規(guī)律性；建筑月總能耗與各氣象參數(shù)呈純二次多項式關系，月采暖能耗、月制冷能耗與各氣象參數(shù)呈交叉二項式關系；建筑月能耗回歸模型能夠較準確地預測建筑月能耗與各氣象參數(shù)的關系，且月采暖能耗和月制冷能耗回歸模型預測的準確性優(yōu)于月總能耗模
土木建筑與環(huán)境工程 2017年4期2017-06-27
- 關鍵溫濕度對隆林烤后煙葉外觀質(zhì)量和經(jīng)濟性狀的影響
部葉以變黃期干球溫度38℃、濕球溫度36℃，定色期干球溫度46℃、濕球溫度37℃為最佳關鍵烘烤溫濕度；上部葉以變黃期干球溫度40℃、濕球溫度36.5℃，定色期干球溫度48℃、濕球溫度37.5℃為最佳關鍵烘烤溫濕度。煙葉烘烤；溫度；濕度；外觀質(zhì)量；經(jīng)濟性狀烤煙烘烤是決定卷煙品質(zhì)和提高工業(yè)可用性的關鍵環(huán)節(jié)［1-2］，烘烤過程中溫濕度條件是烘烤成敗的關鍵［3］。隆林煙葉多為山地煙［4］，其獨特的生長環(huán)境決定了其“難變黃、難脫水”的烘烤特性［5-7］，當?shù)責熮r(nóng)對不
廣東農(nóng)業(yè)科學 2017年2期2017-04-27
- 無填料冷卻塔冷卻性能的試驗研究
度、室外空氣干球溫度、氣水比對不同類型冷卻塔冷卻效率的影響也很少有綜合對比及評判。本文將基于搭建的無填料冷卻塔試驗平臺對上述影響因子進行分析和綜合對比評判。2 試驗臺的搭建試驗臺構造如圖1所示，試驗臺為圓柱形無填料冷卻塔，流量，橫截面積 0.61 m2，塔高 1.6 m。主要有電動機、風機、收水器、霧化噴頭、集水池、進出水管等組成。冷卻塔共上下2組噴頭，每組4個，上噴式冷卻塔（噴嘴位于冷卻塔底部）和下噴式冷卻塔（噴嘴位于冷卻塔頂部）的研究在同一結構內(nèi)進行，
流體機械 2017年9期2017-02-06
- 某地下泵房壁面結露與相對濕度研究
以及濕空氣的干球溫度與壁面溫差之間的關系進行理論分析和現(xiàn)場實測驗證。相對濕度；空氣與壁面溫差；壁面結露；地下建筑引言地下建筑與地面建筑工程相比，潮濕結露是其一大特點，尤其是在濱海地區(qū)，如水電站、核電站的地下部分、江河湖海岸旁火電廠等工業(yè)建筑以及民用建筑的地下部分。部分內(nèi)陸地區(qū)的地下建筑如地下車庫[1]、地下泵房等位置也存在潮濕結露的現(xiàn)象，尤其是在南方和雨季。1 理論分析1.1 相對濕度與壁面結露之間關系濕空氣干球溫度20～30℃，相對濕度分別是70%、75
大科技 2016年35期2016-08-06
- 干球溫度和濕球溫度對濕式空冷器冷卻能力的影響
01306）干球溫度和濕球溫度對濕式空冷器冷卻能力的影響任志強（上海海事大學商船學院，上海 201306）依據(jù)濕式空冷器測試標準建立了性能測試試驗臺，試驗研究了干球溫度和濕球溫度對濕式空冷器冷卻能力的影響。結果表明，當濕球溫度一定時，干球溫度對濕式空冷器的影響較大；因此，設計濕式空冷器時不能只考慮濕球溫度，不考慮干球溫度。同時分析了濕球溫度與濕空冷管程進水溫度的溫差對濕式空冷器冷卻能力的影響。濕式空冷器；干球溫度；濕球溫度；冷卻能力空冷器通常利用翅片管外的
工業(yè)用水與廢水 2016年1期2016-05-11
- 干濕球溫度在國標允差內(nèi)變化對風管送風式熱泵性能影響的實驗研究
內(nèi)側(cè)與室外側(cè)干球溫度一維變化、二維耦合變化實驗，如表2所示。表2 室內(nèi)外干濕球溫度在國家標準允差范圍內(nèi)變化實驗工況Tab.2 Test conditions when D＆WBTs change in the variations set in national standard實際性能測試過程中，往往會發(fā)生室內(nèi)側(cè)和室外側(cè)環(huán)境溫度均偏離標準工況點，但仍在國標允差范圍內(nèi)的情形，故進一步考慮了室內(nèi)側(cè)與室外側(cè)干濕球溫度同時極限耦合的情況。通過室內(nèi)側(cè)耦合工況與室外
制冷學報 2015年4期2015-12-23
- 基于溫頻法和溫濕頻法的南京全年逐時氣象數(shù)據(jù)分析
溫濕頻法求解干球溫度、含濕量和太陽總輻射不同頻段的數(shù)據(jù)，以此分析它們的分布特征?？蔀榻ㄖ锶昴芎挠嬎愫头治鎏峁├碚撘罁?jù)。干球溫度；含濕量；太陽總輻射；溫頻法；溫濕頻法0 引言建筑能耗分析對確定空調(diào)全年能耗、新建建筑的節(jié)能設計、既有建筑的節(jié)能改造都有重要意義[1]。溫頻法[2，3]及溫濕頻法[4，5]都是用于計算建筑能耗的簡化方法，這兩種方法都對氣象參數(shù)具有較大的依賴性，且在氣象參數(shù)計算整理上需耗費較多的時間[6]。本文通過編寫氣象數(shù)據(jù)計算程序，對逐時氣象
發(fā)電技術 2015年5期2015-12-16
- 礦井降溫風量計算模型研究
入口、出口的干球溫度，℃;Δt 為干球溫度變化量，℃;Δd 為巷道出入口的含濕量變化量，g/kg;cp為空氣的質(zhì)量定壓熱容，可取1.005 kJ/(kg·℃)。3 礦井熱源調(diào)查統(tǒng)計風流流過井巷的總熱交換量可通過熱源調(diào)查統(tǒng)計方法算得。井下的主要熱源有圍巖的散熱Qgu、風流的自壓縮熱Qp、機電設備放熱Qjd、熱水放熱Qvt、人員放熱Qr等，分別可由文獻［5］的相關公式算得(從略)。4 降溫風量計算模型適當增加高溫工作面的風量，可降低單位風量的溫升、明顯降低工作
金屬礦山 2015年7期2015-03-28
- 冷卻塔各參數(shù)的變工況分析
塔出塔水溫受干球溫度變化的影響不大，而受濕球溫度與大氣壓力變化的影響較大；冷卻塔出水溫度受通風量變化的影響比對冷卻水量變化的影響更大?；痣姍C組； 冷卻塔； 變工況； 水溫冷卻塔是火力發(fā)電機組循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中的重要換熱設備，其運行狀況受到機組負荷、循環(huán)水運行方式以及氣象條件的影響?，F(xiàn)有文獻資料主要針對冷卻塔熱力計算方法及冷卻塔熱力性能實驗進行了研究，而針對循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的變工況特性研究，也主要集中在凝汽器方面，并且都是在凝汽器進口水一定的前提下，利用凝汽器變
發(fā)電設備 2015年4期2015-03-27
- 全新風對恒溫恒濕空調(diào)能源供應的影響分析
4～6]，即干球溫度效率變成了濕球溫度效率，由此得：而析濕系數(shù)：式中 Vy—空氣迎面風速，m/s；ω—表冷器管內(nèi)水的流速，m/s；A，B，P，m，n—相應的系數(shù)和指數(shù)，與表冷器類型有關。由式（3）得傳熱系數(shù)：1 建立空調(diào)箱功能段模型1.1 模型的建立濕球溫度效率可表示為：圖1給出了恒溫恒濕空調(diào)系統(tǒng)空調(diào)箱的組成示意圖。如圖1所示，整個恒溫恒濕空調(diào)系統(tǒng)的溫濕度調(diào)節(jié)部分主要分為三個功能段，分別為：表冷段、加熱段（包括一次、二次加熱）、噴淋段。進入表冷段的冷水量和
發(fā)電技術 2014年1期2014-12-19
- 濕空氣物理性質(zhì)計算的算法思想
】大氣壓力、干球溫度、濕球溫度、相對濕度、露點溫度、含濕量、焓值、水蒸氣分壓及飽和水蒸氣分壓等，是空調(diào)設計的重要指導參數(shù)。本文在大氣壓固定，已知任意兩個參數(shù)基礎上，分別建立其它參數(shù)的計算方程。【關鍵字】干球溫度；濕球溫度；相對濕度；露點溫度；含濕量；焓值；水蒸氣分壓；飽和水蒸氣分壓1 引言空氣，實則是干空氣與水蒸氣混合體，濕空氣中水蒸氣含量雖少，但作用極大，空調(diào)任務之一，就是調(diào)節(jié)空氣中的水蒸氣量。在空調(diào)設計中，大氣壓力、干球溫度、濕球溫度、相對濕度、露點溫
科學與技術 2014年11期2014-10-21
- 烤煙散葉堆積烘烤過程中烘烤因素與葉溫變化的通徑分析
風速、風壓、干球溫度、濕球溫度和相對濕度.結果表明，散葉堆積烘烤過程中葉溫的變化有4個階段：預熱階段、葉溫平穩(wěn)階段、緩慢升溫階段、快速升溫階段.在不同階段對葉溫變化影響的主要因素不同，預熱階段的主要影響因素是干球溫度與風壓；葉溫平穩(wěn)階段的主要影響因素為干球溫度、相對濕度和風壓；緩慢升溫階段的主要影響因素是干球溫度與相對濕度，快速升溫階段的對葉溫變化的影響以干球溫度與相對濕度為主，風速與風壓為輔.葉溫的變化是煙葉外在環(huán)境與內(nèi)在生理的共同作用，散葉堆積烘烤過程
河南農(nóng)業(yè)大學學報 2014年6期2014-09-27
- 金屬填料直接蒸發(fā)式空調(diào)機性能研究
析了進口空氣干球溫度、相對濕度對空調(diào)機降溫及冷卻效率的影響，為直接蒸發(fā)冷卻式空調(diào)機性能的提高具有一定的參考意義。直接蒸發(fā)冷卻金屬填料鋁箔相對濕度0 引言空氣的干濕程度不同，其容納水汽的能力也不同?？諝庠礁稍?，它容納水汽的能力越強。由于干空氣可以容納較多的水汽，而水汽化會吸收熱量，因此，干空氣在由干變濕的過程中，能為空調(diào)提供所需要的能量。這種干空氣所具有的能力，稱之為干空氣能。干空氣能和太陽能、風能、潮汐能一樣，屬于可再生利用的綠色能源。蒸發(fā)冷卻空調(diào)技術是適
建筑熱能通風空調(diào) 2014年2期2014-07-20
- 蒸發(fā)冷卻室外設計計算參數(shù)的確定方法
技術可以降低干球溫度,給居住者提供一個較舒適的環(huán)境,還可通過控制干球溫度和相對濕度改善農(nóng)作物的生長環(huán)境及滿足生產(chǎn)工藝的要求[1].目前相繼修訂和出臺的國家標準，如《公共建筑節(jié)能設計標準》[2](GB50189—2005)、《民用建筑供暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》[3](GB50736—2012)等都對蒸發(fā)冷卻選擇和應用提出了相應的要求,但是這些都沒有明確提到蒸發(fā)冷卻需要使用的室外設計計算參數(shù)的確定方法.目前正在編寫的國家標準涉及到的蒸發(fā)冷卻的部分以及蒸發(fā)冷卻
西安工程大學學報 2014年4期2014-06-27
- 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中逆流濕式冷卻塔的特性研究
冷卻塔中空氣干球溫度、空氣濕度、水溫和顯熱交換潛力（水與空氣溫差）的影響。2 數(shù)學模型2.1 模型的建立冷卻塔中，水從上向下流，空氣從塔底向上移動，水將熱量傳遞給空氣，自身溫度降低。傳熱方式主要是接觸傳熱和蒸發(fā)傳熱，不考慮輻射傳熱。接觸傳熱是由于水與空氣之間存在溫度差而產(chǎn)生的，蒸發(fā)傳熱是由水分子的運動引起的。冷卻過程如圖1所示。圖中m為質(zhì)量流量、h為焓、Q為傳熱速率；下標a表示空氣，下標w表示水，下標S表示顯熱，下標L表示潛熱。圖1 冷卻塔參數(shù)理論上，水與
上?；?2014年12期2014-03-21
- 考慮回流的橫流冷卻塔熱力學模型及運行特性分析
1為進塔空氣干球溫度，℃；d1為進塔空氣含濕量，kg/kg干空氣；t2為出塔空氣干球溫度，℃；d2為出塔空氣含濕量，kg/kg干空氣；ta為空氣干球溫度，℃；da為空氣含濕量，kg/kg干空氣；tw為冷卻水溫度，℃；dw為溫度為水溫tw時飽和空氣含濕量，kg/ kg干空氣；Le為劉易斯數(shù)，Le＝α/σcp。根據(jù)冷卻數(shù)公式，每個單元的冷卻數(shù)可表示為:式中:ha為空氣焓值，kJ/kg；hw為溫度為水溫tw時飽和空氣焓值，kJ/kg；cw為水的比熱容，kJ/(k
制冷學報 2014年5期2014-03-07
- 河南省某學院實驗樓多聯(lián)機空調(diào)系統(tǒng)設計
調(diào)節(jié)室外計算干球溫度34.9℃，夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算濕球溫度34.9℃。通過焓濕圖查其對應的焓值hw1為88.2kJ/kg。2）室外空氣計算溫度簡化方法[3]夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算干球溫度，可按式（1）確定：式中：twg為夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算干球溫度，℃；trp為累年最熱月平均溫度，℃；tmax為累年極端最高溫度，℃。夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算濕球溫度，可按式（2）確定：式中：tws為夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算濕球溫度，℃；ts,r,p為與累年最熱月平均溫度和平均相對濕
建筑熱能通風空調(diào) 2013年4期2013-01-19
- 陶瓷泡沫填料逆流直接蒸發(fā)冷卻熱質(zhì)傳遞特性的實驗研究
所需潛熱，其干球溫度將降低.蒸發(fā)冷卻利用天然工質(zhì)——水的蒸發(fā)來產(chǎn)生冷量.因此，蒸發(fā)冷卻裝置除了具有良好的熱質(zhì)交換特性，被用來強化換熱［1］和能量回收［2］外，還作為一種行之有效且節(jié)能環(huán)保的制冷方式而獲得了越來越廣泛的應用［3-5］.空氣和水在填料的表面發(fā)生熱質(zhì)交換，填料的選擇對蒸發(fā)冷卻裝置的整體性能起著重要的作用.業(yè)內(nèi)人士嘗試采用多種材料作為填料［6-10］進行實驗研究，已取得了一系列有價值的成果.金屬陶瓷泡沫具有良好的耐腐蝕性、熱物性和機械特性，是醫(yī)學［
東南大學學報（自然科學版） 2012年3期2012-06-28
- 露點間接蒸發(fā)冷卻技術在紡織廠的應用
后,可使出風干球溫度的溫降為6～8℃。在室外氣溫不是很高時,出風溫度可以維持室內(nèi)溫度在人體可適應的溫度范圍,但是隨著室外氣溫的升高,出風干球溫度也隨之增大,在正午溫度較高(一般超過35℃)時,盡管室外溫度與室內(nèi)溫度的溫差仍在增大,降溫幅度在增大,但是如果此時室內(nèi)溫度讓人感覺不舒適(一般30℃以上),這時就不能單開露點間接蒸發(fā)冷卻段,而應同時開啟機械制冷段。圖3是進風相對濕度、出風相對濕度、室內(nèi)相對濕度三者的變化圖。從圖3可以看出,即使室外相對濕度和出風相對
山東紡織科技 2011年2期2011-11-02
- 新型全新風調(diào)溫型除濕機的實驗研究
流量,則出風干球溫度隨進熱回收器的水流量的變化見圖3所示。從圖3中可以看到,在全新風除濕機名義工況下,出風干球溫度隨進熱回收器水流量的增大而升高,水流量從0m3/h升高到2.2m3/h(由于熱回收阻力,水冷冷凝器出水未完全進入熱回收器內(nèi))時,出風干球溫度從19.8℃升高至32.7℃,但從曲線變化來看,出風干球溫度的升幅越來越小。圖3 出風干球溫度隨進熱回收器的水流量的變化在全新風除濕機名義工況下,熱回收能力 (熱回收熱量占總冷凝熱的比例)見圖4所示。圖4
制冷 2011年1期2011-06-19
- 環(huán)境干濕球溫度對空調(diào)器性能影響的試驗研究
甚遠[2]。干球溫度相同,濕球溫度不同的空氣,其相對濕度也不同,即空氣內(nèi)含水量不同,因為含水蒸汽量的不同改變了空氣的換熱系數(shù)和比熱容,從而影響了傳熱。同時,若換熱器表面溫度低于對應濕度下的露點會出現(xiàn)凝露或結霜現(xiàn)象,改變了對流換熱的傳熱系數(shù)。本文借助空調(diào)器空氣焓差法測試室研究室內(nèi)外空氣干、濕球溫度對空調(diào)器性能的影響。2 試驗裝置及測試方法2.1 試驗方法以一款整機型號為KFR-90WT1-520的某品牌分體壁掛空調(diào)器為試驗機,通過改變室內(nèi)濕球溫度和室外干球溫
制冷 2011年1期2011-06-19
- 陳列冷柜玻璃門表面結露問題的試驗研究
結露條件處在干球溫度為T1、相對濕度為φ環(huán)境工況下的雙層玻璃門冷柜，柜內(nèi)溫度為T2(T2＜T1)，雙層玻璃門內(nèi)、外表面溫度分別為Tw2和Tw1，雙層玻璃門冷柜柜門內(nèi)外溫度分布如圖1所示。如果要在玻璃門外表面上結露，必須滿足以下條件：玻璃門外表面溫度Tw1必須低于環(huán)境工況露點溫度Td，即：Tw1＜Td。環(huán)境工況露點溫度可由環(huán)境工況干球溫度T1和相對濕度φ換算得到。當環(huán)境工況干球溫度T越高，或者相對濕度φ越高，環(huán)境工況露點Td就越高，也就越容易結露。由干球溫度
制冷學報 2010年3期2010-08-03