床料
- 超臨界CFB鍋爐壓火特性現(xiàn)場試驗與數(shù)值模擬
發(fā)熱量()。啟動床料通常采用河沙或燃盡程度高的煤灰，顆粒范圍0～1 mm，=0.4 mm，啟動時床料粒徑分布如圖1(b)所示。表1 鍋爐主要部件幾何尺寸Table 1 Geometric dimensions of main boiler components圖1 入爐煤、啟動床料和石灰石粒徑分布Fig.1 Particle size distribution of coal in furnace,starter bed material and lime
煤炭學(xué)報 2022年7期2022-08-18
- 黑液煤漿燃燒特性研究
況，以及不斷觀察床料是否出現(xiàn)燒結(jié)狀況，一旦出現(xiàn)燒結(jié)狀況或者流化狀態(tài)不佳時，立即停止加熱，同時加大流化風(fēng)量，若實驗過程并未出現(xiàn)燒結(jié)，則繼續(xù)實驗。⑤黑夜水煤漿、普通水煤漿在試驗溫度下穩(wěn)定燃燒1 個小時后，用煙氣分析儀測定流化床試驗臺爐膛出口處煙氣內(nèi)的NOx、SO2的濃度，并記錄實驗數(shù)據(jù)。⑥所有試驗做完后，停止加熱，撤掉恒流泵及燃料，切斷試驗臺一切電源，加大流化風(fēng)量，等待爐內(nèi)溫度降至200℃左右時，關(guān)閉空氣壓縮機，待爐膛完全冷卻時，放出床料，觀察床料實驗前后的顏
節(jié)能與環(huán)保 2022年6期2022-08-06
- 不銹鋼酸洗廢混酸流化床焙燒再生特性的實驗研究
密相區(qū)溫度和初始床料粒徑對廢混酸中酸的再生與金屬離子在床料表面附著生長的影響規(guī)律，并對操作參數(shù)進行優(yōu)化，為廢混酸流化床焙燒技術(shù)的工程應(yīng)用提供理論參考和基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。1 實驗材料和方法1.1 實驗系統(tǒng)自行構(gòu)建的廢混酸流化床焙燒法再生實驗系統(tǒng)如圖1所示，主要包括流化床反應(yīng)爐、尾氣處理系統(tǒng)、電加熱系統(tǒng)、噴酸系統(tǒng)、配氣系統(tǒng)和煙氣取樣及分析系統(tǒng)6個部分。圖1 廢混酸流化床焙燒法再生實驗系統(tǒng)示意圖1—空氣壓縮機;2—冷干機;3—制氮機;4—氮氣鋼瓶;5—氧氣鋼瓶;6—預(yù)熱
化工學(xué)報 2022年5期2022-05-26
- 兩級分離返料循環(huán)流化床的冷態(tài)試驗
減小，造成大量的床料逃逸[1-5]。為了解決上述問題，目前國內(nèi)外研究主要是提高循環(huán)流化床中旋風(fēng)分離器的分離效率[6-9]，但循環(huán)流化床運行過程中，難以避免循環(huán)系統(tǒng)的壓力波動導(dǎo)致的立管內(nèi)竄氣，影響分離器性能[10]。為此中國科學(xué)院工程熱物理研究所循環(huán)流化床實驗室開發(fā)了兩級分離返料循環(huán)流化床新流程。兩級分離返料循環(huán)流化床，在單級分離返料結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上增加一級分離器和返料器，可以實現(xiàn)系統(tǒng)高循環(huán)流率運行條件下，循環(huán)燃料的分級分離進入一級和二級循環(huán)回路，通過一級返料器
中國粉體技術(shù) 2022年3期2022-05-24
- 循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試中的主要問題及處理
策略5.1 強化床料質(zhì)量有很多電廠在停爐之后，為了能夠降低再次起爐所消耗的時間，通常選用足夠厚度的床料，便于再次啟動鍋爐時使用。相關(guān)試驗表明，該操作是可行的。但是該方法必須建立在合理的床料含碳量和粒度分布的基礎(chǔ)上。如果床料含碳量高，啟動后床溫在600 ℃時驟然上升。特別對于一些蒸發(fā)量較低、燃用煤質(zhì)較低的鍋爐極有可能出現(xiàn)結(jié)焦問題，因此，在鍋爐停機時，一定要詳細(xì)檢查床料質(zhì)量。如果床料含碳量高，含碳率達(dá)到3%以上，則需要排出一些床料，添加一些質(zhì)量合格的床料使用；
今日自動化 2022年11期2022-03-13
- 基于鈦鐵礦的熱態(tài)增壓流化床水平埋管傳熱特性
1]在以石英砂為床料的冷態(tài)增壓鼓泡床中研究水平埋管傳熱，發(fā)現(xiàn)壓力由0.10 MPa 提升至0.74 MPa時，最高平均傳熱系數(shù)提升了29.68%，傳熱系數(shù)隨流化風(fēng)速增加呈現(xiàn)先提升后降低的趨勢，換熱管兩側(cè)傳熱效果優(yōu)于迎風(fēng)面和背風(fēng)面；MASOUMIFARD等[12]也得到了相似的結(jié)論。而OLSSON等[13]在結(jié)構(gòu)相似的冷壓增壓流化床中采用電加熱平衡法，利用電加熱埋管研究埋管與床層間的傳熱特性，發(fā)現(xiàn)管束結(jié)構(gòu)對水平管的傳熱特性產(chǎn)生影響，降低水平節(jié)距導(dǎo)致傳熱變差。
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年12期2022-02-16
- 基于XCT的氣固流化床布風(fēng)板射流特征研究
均射流速度Uj、床料粒徑dp、布風(fēng)板孔口直徑d0和布風(fēng)板孔口均分面積A0對射流形態(tài)結(jié)構(gòu)和幾何特征的影響規(guī)律。1 實驗裝置與3D重建算法1.1 X光層析成像實驗裝置圖1 為X 光層析成像實驗裝置示意圖，該實驗裝置由流化床、X 光源、X 光探測器、空氣壓縮機、質(zhì)量流量計和數(shù)據(jù)處理計算機組成。流化床為實驗裝置的主體部分，床室內(nèi)徑和高度分別為100 mm和900 mm，風(fēng)室高度為100 mm，其中風(fēng)室內(nèi)填充了直徑為10 mm的玻璃珠以滿足均勻布風(fēng)的要求?？諝鈮嚎s機
化工學(xué)報 2021年9期2021-10-04
- 微型流化床中萘裂解生成小分子氣體的反應(yīng)動力學(xué)研究
C催化劑作為反應(yīng)床料預(yù)先裝入流化床反應(yīng)器，將樣品萘（分析純（20±0.1）mg，北京化學(xué)試劑廠）置于進樣系統(tǒng)。系統(tǒng)密封后，將純度為99.99%的氬氣送入反應(yīng)器，對反應(yīng)器內(nèi)的反應(yīng)床料進行流化。預(yù)實驗通過調(diào)節(jié)氣體流量保證催化劑和褐煤焦等床料充分流化，提供最佳的反應(yīng)條件。隨后加熱反應(yīng)器到預(yù)設(shè)的溫度，打開進樣系統(tǒng)的脈沖閥，將樣品注入MFBRA反應(yīng)區(qū)，啟動熱解反應(yīng)并利用質(zhì)譜儀在線監(jiān)測氣體的釋放過程。與此同時，實驗過程采用氣袋收集萘裂解的氣體產(chǎn)物，并通過色譜（Agil
化工學(xué)報 2021年5期2021-06-03
- 某300MW CFB鍋爐加裝床料系統(tǒng)的改造設(shè)計
下爐內(nèi)物料主要由床料、給煤、給煤中的灰、未反應(yīng)的石灰石、石灰石脫硫反應(yīng)產(chǎn)物等構(gòu)成，且總物料量保持恒定。但在鍋爐第一次啟動前、停爐檢修排掉床料時應(yīng)向爐膛、外置床內(nèi)床料以滿足CFB 鍋爐流化態(tài)燃燒和物料循環(huán)[6]。CFB 鍋爐加裝床料的方式主要有人工、機械輸送和氣力輸送等，其中人工加裝床料方法簡單易行，但人工勞動強度大、費時；機械輸送的方法根據(jù)爐型的不同工藝也有差別，系統(tǒng)比較簡單，但要求啟動料倉必須布置在鍋爐附近；氣力輸送方法投資高，系統(tǒng)復(fù)雜，還存在床料浪費等
電力設(shè)備管理 2021年3期2021-04-14
- 用于鈣循環(huán)CO2捕集的串行流化床氣固流動特性實驗與模擬研究
的影響，但會隨著床料高度的增大而增大。CHARITOS等[7]搭建了由鼓泡床碳酸化反應(yīng)器和循環(huán)流化床煅燒反應(yīng)器構(gòu)成的10 kW 級鈣循環(huán)系統(tǒng)，研究了反應(yīng)條件對循環(huán)過程與捕集性能的影響，結(jié)果表明該床體的碳捕集效率超過90%。RODRíGUEZ 等[8]搭建了碳酸化反應(yīng)器和煅燒反應(yīng)器均為循環(huán)流化床的30 kW 雙循環(huán)流化床反應(yīng)器，在實際操作條件下，該裝置的碳捕集效率為70%～90%。DIETER 等[9]設(shè)計并搭建了200 kW 的CaL 雙流化床反應(yīng)器。該反
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年1期2021-02-22
- 油頁巖礦物質(zhì)催化半焦燃燒特性及機理
顆粒包裹，而外部床料對半焦燃燒也有一定催化作用。因此，為揭示真實工業(yè)反應(yīng)器中半焦燃燒過程和特性，需要同時研究內(nèi)部礦物質(zhì)和外部床料的催化作用，為燃燒反應(yīng)器的設(shè)計和操作優(yōu)化提供數(shù)據(jù)支撐。圖1 油頁巖固體熱載體熱解工藝及半焦催化燃燒過程Fig.1 Oil shale pyrolysis with solid heater carrier and catalytic combustion of oil shale char目前，油頁巖半焦催化燃燒研究僅局限于內(nèi)部礦
化工學(xué)報 2020年12期2021-01-29
- 循環(huán)流化床床料與燃料粒徑對脫硝反應(yīng)的影響
少流化床中粗顆粒床料，增加細(xì)顆粒床料，可使傳熱傳質(zhì)過程更加劇烈，有利于還原劑與煙氣中的NO充分混合，從而提高SNCR反應(yīng)效率。因此，在不改變現(xiàn)有流化床系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，可通過調(diào)整流化床自身的床料和燃料粒徑，獲得較好的脫硝效果。目前，在具有循環(huán)物料、爐內(nèi)流場相對復(fù)雜的循環(huán)流化床系統(tǒng)上針對床料與燃料粒徑的影響研究較為缺乏。因此，本文在自行搭建的循環(huán)流化床試驗系統(tǒng)上，研究了不同反應(yīng)溫度、不同氨氮摩爾比下床料粒徑和煤粉粒徑對NOx生成量及脫硝效率的影響。1 試 驗
潔凈煤技術(shù) 2020年6期2020-12-21
- 鐵氧化物在流化床溫度和CO氣氛下的形態(tài)遷移及其對NO催化還原
循環(huán)流化床鍋爐中床料的一種主要組分，也可作為外加床料加入爐膛中。關(guān)于鐵基氧化物對NO的脫除，前人已開展多方面的研究。多年前，Hayhurst等[1]就在流化床溫度下實驗發(fā)現(xiàn)單質(zhì)鐵可將NO還原為N2。周浩生等[2]在熱重分析儀上進行了鐵及其不同氧化物與N2O的反應(yīng)研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)Fe2O3和Fe3O4對N2O 的催化還原能力較差，但是Fe卻對N2O還原為N2具有很好的效果。另外一些學(xué)者發(fā)現(xiàn)鐵絲網(wǎng)、鐵球等不同形態(tài)的鐵與NO反應(yīng)均有良好的脫除效果[3-5]，并且鐵
化工進展 2020年11期2020-11-26
- 化學(xué)鏈氣化過程中CuFe2O4/SiO2載氧體的反應(yīng)性能及次煙煤的結(jié)構(gòu)演變
2為次煙煤在不同床料下氣化過程中碳轉(zhuǎn)化速率隨時間的變化。由圖2可知，以SiO2或CuFe2O4/SiO2作為床料時，次煙煤的碳轉(zhuǎn)化速率變化趨勢基本相似，但以CuFe2O4/SiO2為床料的次煙煤的碳轉(zhuǎn)化速率的最大值為0.066%/min，比以SiO2為床料的次煙煤的最大碳轉(zhuǎn)化速率(0.046%/min)提高了43%，表明CuFe2O4/SiO2載氧體的加入提高了次煙煤的碳轉(zhuǎn)化速率。圖2 次煙煤在不同床料下氣化過程中碳轉(zhuǎn)化速率隨時間的變化2.2 化學(xué)鏈氣化過
石油學(xué)報（石油加工） 2020年4期2020-09-27
- 生物質(zhì)微正壓循環(huán)流化床氣化爐冷態(tài)運行特性研究
時發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)結(jié)焦、床料減少等異常情況的發(fā)生。 因此，本文充分利用該項目工程的生物質(zhì)微正壓循環(huán)流化床氣化爐，對其冷態(tài)運行特性進行研究，包括風(fēng)量標(biāo)定、布風(fēng)板阻力特性研究和料層阻力特性研究。1 項目系統(tǒng)介紹該循環(huán)流化床氣化爐耦合項目耦合對象為660 MW 超臨界機組，鍋爐為一次中間再熱、前后墻對沖燃燒直流爐。 前后墻分別布置4 層和3 層燃燒器，5只燃?xì)馊紵鞑贾迷诤髩θ紵魃戏健?氣化爐主要設(shè)計參數(shù)見表1。 燃?xì)鉄崃空酆习l(fā)電量為20 MW，設(shè)計燃料為玉米秸稈壓塊
工業(yè)爐 2020年4期2020-09-17
- 循環(huán)流化床二次風(fēng)射流及床料粒徑對流化特性的影響
求很高且勢必造成床料損失；而合理的物料濃度分布既可以滿足鍋爐的負(fù)荷需求，也能減少鍋爐受熱面的磨損[1-2]。因此，爐膛壓降、顆粒循環(huán)流率、顆粒濃度的分布是評價循環(huán)流化床的運行性能的重要指標(biāo)。流化風(fēng)速、床料粒徑、床料總量、二次風(fēng)射流等因素對循環(huán)流化床的流化特性有重要影響。殷上秩等[3]研究表明，控制物料循環(huán)流率一定時，各截面上的表觀顆粒體積分?jǐn)?shù)隨流化風(fēng)速的增加逐漸減??；表觀顆粒體積分?jǐn)?shù)上小下大的不均勻性隨流化風(fēng)速的增大而逐漸減弱。李國勝等[4]通過計算發(fā)現(xiàn)床
潔凈煤技術(shù) 2020年3期2020-07-07
- 循環(huán)流化床鍋爐超低氮氧化物排放理論與實踐
是連續(xù)相，其中的床料顆粒可近似認(rèn)為處于最小流化狀態(tài)。流過乳化相的氣體即乳化相伴流氣體，速度即為最小流化風(fēng)速umf，其僅與床料的顆粒性質(zhì)(如粒徑、密度、形狀等)有關(guān)；超過維持最小流態(tài)化狀態(tài)的氣體流量外的多余氣體，形成氣泡相。入爐燃料可分為：① 終端速度大于流化速度的大顆粒，進入爐膛后下沉進入密相區(qū)，在下沉過程中以及下沉后在乳化相中熱解、燃燒；② 終端速度小于流化速度的小顆粒，進入爐膛后與循環(huán)物料混合隨氣流上升，上升過程中發(fā)生團聚(圖2(b))，顆粒團逐漸長大
潔凈煤技術(shù) 2020年3期2020-07-07
- CFB鍋爐塌灰、返料不暢原因分析及處理措施
較細(xì),導(dǎo)致密相區(qū)床料中細(xì)顆粒所占比重較大,在壓頭較高一次風(fēng)的作用下,高速進入旋風(fēng)分離器中,被捕捉回來而又重新回到爐膛,最終積聚在爐膛上部致使向上的牽引力小于自身重力而導(dǎo)致?；摇Ｓ捎谝黄跓捰晚椖恐兴萌剂鲜徒顾急戎剌^大,燃燒后產(chǎn)生的灰份較少,幾乎沒有?；椰F(xiàn)象,導(dǎo)致了運行人員對蹋灰問題應(yīng)對不足,或處理不當(dāng)導(dǎo)致蹋床,而造成非計劃停爐帶來不必要的損失。2 現(xiàn)象一、?；椰F(xiàn)象:(一)上部差壓:爐膛上部差壓連續(xù)下降;(二)爐膛負(fù)壓:負(fù)壓連續(xù)變大,甚至到負(fù)幾百;(三)
探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2020年12期2020-03-27
- 雙循環(huán)反應(yīng)系統(tǒng)中麥飯石催化提質(zhì)生物質(zhì)熱解揮發(fā)分
為熱解和催化提質(zhì)床料，通過顆粒分級，形成平行、可獨立控制的熱解循環(huán)和提質(zhì)循環(huán)，實現(xiàn)生物質(zhì)的快速熱解、熱解揮發(fā)分的催化提質(zhì)以及提質(zhì)催化劑的再生[12]，考察提質(zhì)床料（石英砂、麥飯石）、催化提質(zhì)溫度（420℃、470℃、520℃、600℃）以及提質(zhì)床料循環(huán)速率（5.5kg/h、6.7kg/h）對熱解產(chǎn)物的影響，希望提高生物油品質(zhì)和烴、酚類物質(zhì)的相對含量。1 實驗部分1.1 實驗原料實驗原料為松木屑，來源于大連，粒徑為0.43～0.85mm，其工業(yè)分析和元素分析
化工進展 2020年1期2020-01-15
- 用粗顆粒石灰石代替石英砂作床料的可行性探討
取設(shè)計運行風(fēng)量）床料靜止高度為350㎜記錄床壓值，繪制料層厚度與床壓的關(guān)系曲線，并進行臨界流化風(fēng)量及布風(fēng)板均勻試驗：在布風(fēng)板上均勻鋪上300-400㎜厚、粒度為4mm以下的石英砂，顆粒度分部：直徑1-2mm 10%，直徑2-3mm 60%，直徑3-4mm 20%，直徑4-5mm 10%。啟動引風(fēng)機、鼓風(fēng)機，保持爐膛出口負(fù)壓-100pa，逐漸增大送風(fēng)量，當(dāng)調(diào)到布風(fēng)板上的風(fēng)壓值開始不變化時，用鐵鉤子探試床料，可觸到風(fēng)帽又無死料，此時的風(fēng)量為臨界流化風(fēng)量，記錄此
商品與質(zhì)量 2019年13期2019-08-15
- 循環(huán)流化床鍋爐水冷壁的磨損原因分析及防磨措施
含量Si、Al的床料比具有較高含量Ca、S的床料更具磨蝕性。材料特性取決于起動床和燃料。進入爐子和起動床的煤的粒度形狀、硬度、化學(xué)組成等將影響床料的磨損?；伊＞哂懈哂捕群弯h利的邊緣，在水冷壁上有嚴(yán)重的磨損。3 降低磨損的措施3．1 實際運行方面（1）有效降低煙氣流速。在考慮進入到鍋爐中空氣量的基礎(chǔ)上，為了降低磨損加熱表面，對于過量空氣量就要進行合理的控制，保持最佳的過量氧氣。首先，確保床料完全流化的前提下，要使產(chǎn)生的一次風(fēng)量盡量降低。它不僅影響了煙氣的流速
中國設(shè)備工程 2019年7期2019-05-10
- 300 MW循環(huán)流化床鍋爐氣固流動特性的CPFD模擬*
建模和計算，發(fā)現(xiàn)床料密相堆積體積分?jǐn)?shù)對回料閥中的顆粒流動會產(chǎn)生很大影響；之后，他們用優(yōu)化后的參數(shù)進行模擬，研究了不同工況下物料循環(huán)的狀態(tài)，計算結(jié)果同實驗結(jié)果吻合較好。邱桂芝等[17]采用 CPFD數(shù)值模擬方法研究了循環(huán)流化床環(huán)形爐膛冷態(tài)實驗臺內(nèi)的氣固流動特性，模擬得到的爐膛內(nèi)軸向壓力分布和返料流率均與實驗結(jié)果吻合較好，同時還分析了爐膛出口氣固流動不均勻性。張瑞卿等[18]模擬了Chatham鍋爐的熱態(tài)運行，得到了從啟動到穩(wěn)定運行的氣固流動和燃燒動態(tài)結(jié)果，并
新能源進展 2018年3期2018-07-14
- 硫粉流化沸騰燃燒器內(nèi)部流場影響因素分析
分布云圖2.3 床料初始厚度對流化的影響流化室中床料的厚度也是影響流化效果的重要因素，如果床料較少，則不能達(dá)到流化沸騰燃燒器的最大工作效率，但是如果床料過多，則會導(dǎo)致硫粉在流化室分布不均勻，影響硫粉的燃燒。假設(shè)床料的厚度分別為0.1 m，0.15 m，0.2 m和0.3 m，其余仿真條件與表1相同，探究床料初始厚度對流化的影響。如圖7所示，為不同床料厚度下y=0面硫粉分布云圖，可以看到，床料厚度增加，硫粉流化高度隨之增加，床料厚度為0.1 m時，硫粉流化高
裝備制造技術(shù) 2018年5期2018-07-11
- 硫化床鍋爐脫硫石灰石對氮氧化物排放的影響
常運行時收集到的床料在實驗室流化床上進行試驗。(5)現(xiàn)場試驗：①測試鍋爐尾部煙氣中NOx在試驗進行期間的質(zhì)量濃度變化及種類；②在試驗期間，獲取正常投石灰石運行工況返料灰渣樣品，獲取停加石灰石后返料灰渣樣品(每隔20 min)，直至NOx排放達(dá)到穩(wěn)定峰值，獲取石灰石恢復(fù)投運后返料灰渣樣品(每隔5 min)；③試驗期間，獲取正常投石灰石工況(1個樣)、停加石灰石后NOx到穩(wěn)定峰值期間(2～3個樣)以及恢復(fù)投石灰石期間(2個樣)的煙氣中飛灰樣品。(6)分析現(xiàn)場試
石油化工技術(shù)與經(jīng)濟 2018年4期2018-03-21
- 循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)除塵節(jié)能改造研究
點火的物質(zhì)條件是床料，因此點火啟動時需要根據(jù)床料對預(yù)熱時間、風(fēng)量大小以及投煤時間進行確定。同時，床料的顆粒大小以及顆粒均勻性也將直接影響點火的難易程度以及燃燒的經(jīng)濟性。當(dāng)床料顆粒過大時，需要較大的點火風(fēng)量，但這會導(dǎo)致點火的能量被風(fēng)帶走，從而造成溫度不夠，膛內(nèi)升溫困難，加熱時間也將大大增長。但是如果床料顆粒太小時，燃燒時產(chǎn)生的高溫?zé)煔鈱ё呶锪希瑢?dǎo)致點火過程不受控制，同時提高了燃料消耗。因此在實際的應(yīng)用過程中，需要將床料顆粒控制在8mm以下，避免上述顆粒大小
科學(xué)中國人 2017年21期2017-07-14
- 300?MW循環(huán)流化床鍋爐低床壓啟動技術(shù)的探討及應(yīng)用
W循環(huán)流化床鍋爐床料添加系統(tǒng)存在缺陷的情況，以及啟動過程的分析，對啟動前鍋爐經(jīng)濟床壓的數(shù)值進行了試驗求證，并提出了利用煤倉上床料，給煤機啟動過程中隨機添加床料的新技術(shù)。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐 床壓 啟動 床料中圖分類號：TK223 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1674-098X（2017）03（a）-0021-02廣東粵電云河發(fā)電有限公司#5、#6爐是上海鍋爐廠生產(chǎn)的SG-1036/17.5-M4506，亞臨界中間再熱，單鍋筒自然循環(huán)、循環(huán)流化床鍋爐。與30
科技創(chuàng)新導(dǎo)報 2017年7期2017-06-03
- 循環(huán)流化床鍋爐點火要點淺析
將爐膛燃燒室內(nèi)的床料加熱到達(dá)一定的溫度,同時送風(fēng)讓床料沸騰流化,直到給煤機持續(xù)給進的燃料能穩(wěn)定燃燒.循環(huán)流化床鍋爐的點火啟動裝置和別的鍋爐啟動裝置一直有所區(qū)別,對于沒有接觸過鼓泡床鍋爐和循環(huán)流化床的工作人員來說,如何點火還有點火過程的操作始終是運行中的重難點,在操作人員未熟練掌握點火方法前,經(jīng)常會造成床料結(jié)焦和熄火這兩種后果,鍋爐無法正常運行的同時,大量的人力物力資源被浪費掉.循環(huán)流化床鍋爐的點火方式主要有固定床點火和預(yù)燃室流態(tài)化油點火.1 固定床點火在安
中國設(shè)備工程 2017年22期2017-01-20
- 關(guān)于無錫華光鍋爐廠480T/H循環(huán)流化鍋爐床溫偏差大的技術(shù)分析
，再穿過布風(fēng)板將床料流化，燃料燃燒形成煙氣上升至爐頂后經(jīng)90°拐角進入水平煙道，然后再經(jīng)90°拐角向下進入各個受熱面，最后經(jīng)過除塵脫硫等工藝處理后排出至大氣。大家都知道床料在爐膛內(nèi)流化時是呈流體狀態(tài)的，因此它也具備流體的一些相關(guān)特征。根據(jù)流體特性：煙氣在進入水平煙道是經(jīng)過90°直角拐進來的，那么在該直角拐角的外側(cè)容積較大，流體被擴容降壓升速，而在拐角內(nèi)側(cè)容積較小，流體被壓縮減速并在經(jīng)過拐角位置形成一定程度的渦流。這種情況造成內(nèi)側(cè)煙氣進入水平煙道流速和流向都
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年21期2016-12-08
- 大型循環(huán)流化床鍋爐低風(fēng)量冷態(tài)啟動實踐研究
了低風(fēng)量溫差擾動床料啟動的詳細(xì)過程、技術(shù)優(yōu)勢，并分析了經(jīng)濟效應(yīng)。結(jié)果表明，低風(fēng)量冷態(tài)啟動技術(shù)對使用劣質(zhì)煤的循環(huán)流化床鍋爐大型化發(fā)展具有一定的指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞：300 MW機組；循環(huán)流化床鍋爐；冷態(tài)啟動；低風(fēng)量溫差擾動床料啟動循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)啟動是用布置在主床下部風(fēng)道內(nèi)的油槍噴油燃燒，把一次風(fēng)加熱成高溫?zé)煔?，高溫?zé)煔饨?jīng)過布風(fēng)板風(fēng)帽均勻地加熱主床上的床料，當(dāng)床料溫度逐漸升高直至投煤所需的最低溫度以上后，再向鍋爐內(nèi)投煤使循環(huán)流化床鍋爐正常燃燒的過程。在實際啟動
沈陽工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年2期2016-06-06
- 一起循環(huán)流化床鍋爐爆燃事故原因分析與防范措施
過對油槍、燃油、床料等因素的分析，找出此次爐膛爆燃的直接原因是點火床料中混進了燃料煤。據(jù)此提出相應(yīng)的防范措施并建議在相關(guān)安全技術(shù)規(guī)范中對床料的添加方式提出具體要求。關(guān)鍵詞：CFB鍋爐 點火過程 爆燃 床料 防范措施1 鍋爐簡介YG-240/9.8-M5型循環(huán)流化床鍋爐燃燒過程是在較高流化風(fēng)速進行的，爐溫在800～900℃之間。燃燒后的灰渣，較大顆粒的部分，可經(jīng)爐底4個φ159mm的冷灰管排走，排渣口高度為1.8m并配備手動閘板門。較小顆粒的爐灰可以從旋風(fēng)分
中國特種設(shè)備安全 2016年2期2016-02-07
- 糠醛渣流化床燃燒過程中床料粘結(jié)機理研究
流化床燃燒過程中床料粘結(jié)機理研究李皓宇,劉敬樟(中國科學(xué)院工程熱物理研究所,100190,北京)為了研究糠醛渣流化床燃燒過程中床料粘結(jié)機理,在小型鼓泡流化床實驗裝置上,以石英砂作為床料,對糠醛渣在不同溫度(750、800、850、900 ℃)下燃燒過程中床料的粘結(jié)現(xiàn)象進行了實驗研究并對其機理進行了探討。實驗結(jié)果表明:在實驗時間范圍內(nèi)(6 h),只有900 ℃工況出現(xiàn)了床料粘結(jié)失流現(xiàn)象。通過對實驗后的床料和結(jié)團分別進行X射線衍射(XRD)和掃描式電子顯微鏡/
西安交通大學(xué)學(xué)報 2015年6期2015-12-27
- Biomass fast pyrolysis for bio-oil production in a fluidized bed reactor under hot flue atmosphere
最佳反應(yīng)溫度以及床料。在最佳熱解條件下，對糠醛廢棄物、木糖廢棄物以及海藻進行了實驗研究，得到了各產(chǎn)物產(chǎn)率，并對得到的生物油進行了物理特性分析。結(jié)果顯示，在最佳操作流速下，當(dāng)溫度為500 ℃時使用白云石為床料可以獲得最大生物油產(chǎn)率。4種原料中玉米秸稈的生物油產(chǎn)率最高，達(dá)到42.3 wt%。在最佳熱解條件下獲得了4種物料不同含量的重油和輕質(zhì)油，其中重油的物理特性差別很小，重油的熱值比輕質(zhì)油的熱值高很多。不可冷凝氣的高位熱值是6.5?8.5 MJ/m3，因此不可
生物工程學(xué)報 2015年10期2015-12-27
- 淺談300 MW CFB鍋爐加床料系統(tǒng)的優(yōu)化
燒。1 鍋爐添加床料的必要性根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐物料循環(huán)的基本工作原理，循環(huán)流化床鍋爐的燃燒過程實際上是鍋爐床料及其給入的燃料（包括燃料煤、石灰石脫硫劑、鍋爐底渣等等）在爐內(nèi)燃燒室，經(jīng)分別從爐膛的底部和側(cè)墻送入的一、二次送風(fēng)，在物料的不斷循環(huán)過程中，氣體對爐膛內(nèi)床料顆粒的作用力與顆粒的重力相平衡，粗重的粒子在燃燒室下部燃燒，細(xì)粒子在燃燒室上部燃燒； 被吹出燃燒室的細(xì)粒子物料經(jīng)分離器收集后返送回爐內(nèi)再燃燒，如此反復(fù)循環(huán)可以看出循環(huán)流化床鍋爐的燃燒過程實際上就是
山東工業(yè)技術(shù) 2015年18期2015-10-08
- 淺談流化床鍋爐在啟動過程中如何節(jié)油
選用合理的啟動床料點火底料最好采用流化床鍋爐排出的爐渣，保證床料粒度0～3mm的占50%以上，底料中大小顆粒的分配要適當(dāng)，大顆粒太多床料的加熱時間會延長，不利于鍋爐縮短啟動時間和節(jié)油，同時也會出現(xiàn)流化不良現(xiàn)場，容易在投煤初期風(fēng)量較低的時候出現(xiàn)結(jié)焦現(xiàn)象。對于細(xì)顆粒太多而言，有利于加熱和熱量傳遞，但細(xì)顆粒太多更容易會被煙氣帶出爐外，這樣一來會造成在啟動后期出現(xiàn)床壓太低現(xiàn)象，無法正常啟動和床面結(jié)焦事件的發(fā)生。對于床料的厚度一般控制在550～650mm左右。料層
山東工業(yè)技術(shù) 2015年18期2015-10-08
- 300MWCFB鍋爐經(jīng)濟啟動方式
加熱一次風(fēng)將惰性床料加熱至燃煤著火溫度，以當(dāng)前主流的單爐膛1080T循環(huán)流化床鍋爐為例，常規(guī)冷態(tài)啟動一次須耗燃油約50噸以上，耗電量5萬KWh左右。為了節(jié)約能源，必須采取行之有效的方法來降低啟動耗油量及耗電量。1 啟動過程耗油及耗電分析（1）風(fēng)量及風(fēng)溫。循環(huán)流化床鍋爐在啟動過程中，需滿足最低流化風(fēng)量保證爐內(nèi)床料處于流化狀態(tài)（不同爐型有所差異，單爐膛1080T爐型一般為20Nm3/h左右），由于爐膛橫截面積為定值，流化風(fēng)通過爐膛的時間亦為定值，且啟動時爐膛內(nèi)
山東工業(yè)技術(shù) 2015年18期2015-07-16
- 循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦機理與預(yù)防
是鍋爐布風(fēng)板上的床料整體或局部溫度超過了灰渣熔點。當(dāng)床料的整體溫度或局部溫度低于灰渣的變形溫度時，由于局部溫度超溫而引起的鍋爐結(jié)焦叫做低溫結(jié)焦，反之叫做高溫結(jié)焦。1.1 低溫結(jié)焦現(xiàn)象、原因、防止措施1.1.1 低溫焦結(jié)焦現(xiàn)象⑴焦塊相對來說比較松軟，且顆粒小，易于清除；⑵低溫焦塊在爐內(nèi)具有漸進性，初期不易發(fā)現(xiàn)，但隨著運行時間的增加，可能發(fā)展為高溫結(jié)焦；⑶對床料溫度的影響不明顯；⑷排放底料時可能發(fā)現(xiàn)小塊的焦塊，同時排渣存在一定的困難；⑸根據(jù)焦塊的位置不同，可能
新疆有色金屬 2015年3期2015-02-21
- 床存量對循環(huán)流化床鍋爐啟動床料動態(tài)平衡的影響
設(shè)一定厚度的惰性床料，隨著煤和脫硫劑的不斷送入，這些物料被分離器和排渣裝置不斷篩選，粗大顆粒和極細(xì)顆粒以底渣和飛灰的形式排出，而中間檔顆粒（主要存在于循環(huán)灰中）逐漸被保存下來，形成了鍋爐穩(wěn)定運行所要求的床料[1]。1 循環(huán)流化床鍋爐啟動物料平衡系統(tǒng)循環(huán)流化床鍋爐是連續(xù)進料、床底及分離器排出灰渣的“一進二出”寬篩分物料系統(tǒng)[2-3]，見圖1。1.1 物料動態(tài)平衡模型CFB鍋爐物料動態(tài)平衡模型簡化假設(shè)為：不考慮給煤在爐內(nèi)進行的一系列破碎、燃燒等物理化學(xué)過程，而
山西電力 2014年6期2014-12-10
- 雙支腿循環(huán)流化床爐膛翻床條件與防止控制試驗研究
在實際運行中存在床料“翻床”問題，影響鍋爐的安全穩(wěn)定運行［3］.針對雙支腿爐膛的翻床問題，工程師們總結(jié)出不少運行與調(diào)試經(jīng)驗［4－6］.為深入了解翻床過程，李金晶等［7－9］進行了冷態(tài)試驗與仿真建模研究，探討了雙支腿床料翻床過程的顆粒輸送機理.采用計算流體力學(xué)方法［10－12］，研究者發(fā)現(xiàn)了兩側(cè)爐膛橫向氣體流量對床料流量的主導(dǎo)作用、布風(fēng)板阻力特性對翻床的影響以及兩側(cè)風(fēng)量與床料的互反饋機理.上述研究提高了人們對翻床問題的認(rèn)識，但是對于工程實際中不同運行參數(shù)下鍋
動力工程學(xué)報 2014年2期2014-09-22
- 大型循環(huán)流化床鍋爐常用點火方式的比較
通過床上油槍加熱床料來完成點火。點火時首先使床料呈流化狀態(tài)，火焰從床料上方適當(dāng)位置噴入料層。料層在高溫火焰烘烤、輻射作用下，逐漸加熱升溫，最終達(dá)到投煤溫度。床下風(fēng)道燃燒器點火是在爐膛下部風(fēng)室前設(shè)置點火風(fēng)道，在點火風(fēng)道內(nèi)設(shè)置油槍。油槍燃燒產(chǎn)生高溫?zé)煔?，通過高溫?zé)煔馀c流化用一次風(fēng)混合后穿過布風(fēng)板對床料進行加熱。高溫?zé)煔夂?span id="j5i0abt0b" class="hl">床料強烈的氣固兩相間的傳熱，使點火燃燒器的熱量可以有效轉(zhuǎn)移給床料。床上和床下聯(lián)合點火方式是鍋爐及布置有床上油槍，又布置有床下風(fēng)道燃燒器，點火時
山西電力 2014年3期2014-04-05
- 床料對固廢流化床顆?；旌咸匦缘挠绊?/a>
器中加入一定量的床料顆粒以輔助其流化[6].因此,在利用固廢流化床處置固體廢棄物時,不可避免地涉及到流化床內(nèi)多組分復(fù)雜顆粒系統(tǒng)混合與分離問題.在以往的研究中,主要從氣速[7]、顆粒密度[8]、顆粒尺寸[9]、流化床結(jié)構(gòu)[10]等方面考察對顆粒系統(tǒng)混合特性的影響,而床料對于顆?；旌咸匦缘挠绊懛治鰠s鮮有報道.本文建立了固體廢棄物流化床冷態(tài)試驗裝置,選取典型的固體廢棄物材料作為物料顆粒,對不同床料下床層內(nèi)的混合情況進行試驗研究,重點考察床料密度、粒徑及體積分?jǐn)?shù)對
東南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2013年3期2013-12-22
- CFB鍋爐水冷壁爆管頻繁的原因分析
的主要原因是鍋爐床料質(zhì)量低下及一、二次風(fēng)量和配比不正確，導(dǎo)致鍋爐管壁磨損嚴(yán)重引起爆管，最后提出了相應(yīng)的解決措施。關(guān)鍵詞：CFB鍋爐；水冷壁；爆管；床料；物料循環(huán)中圖分類號：TK22 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-2374（2013）05-0088-031 概述某2X422T/h CFB鍋爐發(fā)電廠，兩臺機組投運后非計劃停機次數(shù)頻繁，機組可用率低下，其中鍋爐水冷壁管磨損嚴(yán)重（如圖1所示），造成爆管頻發(fā)。由于鍋爐水冷壁爆管泄漏造成的停機次數(shù)占總停機次數(shù)的2
中國高新技術(shù)企業(yè)·綜合版 2013年2期2013-04-19
- 床料對固廢流化床顆?；旌咸匦缘挠绊?/a>
器中加入一定量的床料顆粒以輔助其流化［6］.因此，在利用固廢流化床處置固體廢棄物時，不可避免地涉及到流化床內(nèi)多組分復(fù)雜顆粒系統(tǒng)混合與分離問題.在以往的研究中，主要從氣速［7］、顆粒密度［8］、顆粒尺寸［9］、流化床結(jié)構(gòu)［10］等方面考察對顆粒系統(tǒng)混合特性的影響，而床料對于顆?；旌咸匦缘挠绊懛治鰠s鮮有報道.本文建立了固體廢棄物流化床冷態(tài)試驗裝置，選取典型的固體廢棄物材料作為物料顆粒，對不同床料下床層內(nèi)的混合情況進行試驗研究，重點考察床料密度、粒徑及體積分?jǐn)?shù)對
東南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2013年3期2013-03-13
- CFB 鍋爐優(yōu)化經(jīng)濟運行分析
.1 控制預(yù)鋪設(shè)床料在CFB 鍋爐啟動前，爐膛布風(fēng)板上必須要鋪設(shè)好床料，預(yù)鋪設(shè)床料的厚度和粒徑的分布均會對鍋爐啟動過程有不同程度的影響。(1)在啟動時，如果點火床料鋪設(shè)過厚，由于床料的增多而蓄熱量加大需要加大熱量輸入來保證床溫上升速率;而同時床料的增多一般需使用相對較大的一次風(fēng)量流化床料(A，B 電廠不同床層厚度對應(yīng)安全流化風(fēng)量見表1)，這樣被流化風(fēng)帶走的熱量會增多，也加大了對熱量輸入的需要，而鍋爐啟動是依靠燃油燃燒來供應(yīng)熱量的，這無疑加大了燃油損耗。而且
電力科學(xué)與工程 2013年5期2013-02-18
- 鍋爐結(jié)焦問題的分析及防控
行分析。3.1 床料流化異常對結(jié)焦的影響循環(huán)流化床鍋爐床料流化不良是引起結(jié)焦的主要原因。由于循環(huán)流化床鍋爐的燃燒床料主要是由0～12mm的煤矸石、中煤組成，一旦流化循環(huán)不好就很容易引起床料局部堆積，堆積的床料本身溫度較高，加上床料還含有未燃燒完全的煤顆粒，繼續(xù)氧化燃燒，放出熱量，集聚下來沒有散熱或者是傳熱量很小，從而使該部分床料的溫度急劇上升，當(dāng)溫度超過了灰渣的灰熔點時就會產(chǎn)生結(jié)焦現(xiàn)象。當(dāng)燃燒的煤顆粒度與其床料顆粒的相對速度到零時，燃燒顆粒傳熱速率迅速加快
節(jié)能與環(huán)保 2013年11期2013-02-18
- 循環(huán)流化床鍋爐啟動優(yōu)化淺談
油。2.2 啟動床料的選擇和添加啟動床料一般采用停爐后滯留在爐內(nèi)的舊床料或重新加入經(jīng)過篩選后的新床料。通過每次鍋爐啟動前對床料的檢查，發(fā)現(xiàn)停爐后滯留在爐內(nèi)的舊床料的粒度一般偏細(xì)，即細(xì)顆粒的比重較大，這主要是由于鍋爐的運行原理造成的。在鍋爐長時間的運行當(dāng)中，物料顆粒經(jīng)過爐內(nèi)的多次循環(huán)，不斷進行摩擦碰撞，細(xì)顆粒的比重會逐漸增加。這些細(xì)顆粒是參與爐內(nèi)循環(huán)和熱量傳遞的主體，它們在正常情況下都懸浮于爐膛密相區(qū)的上部和稀相區(qū)，當(dāng)鍋爐停運后這些細(xì)顆粒才會全部沉積到流化床
節(jié)能與環(huán)保 2013年5期2013-01-12
- 流化床啟動過程中底料磨損行為研究
鍋爐啟動過程中，床料顆粒間劇烈碰撞，導(dǎo)致床料破碎［2］，進而形成大量的細(xì)小顆粒并產(chǎn)生揚析現(xiàn)象，使床料量減少、床料粒度分布發(fā)生變化、床壓降低，影響床料正常流化［3］，必要時需補充床料，以彌補由于揚析或夾帶引起的床料損失.因此，研究流化床內(nèi)床料的磨損機理對于確定合理的初始料層厚度及粒度分布范圍是非常必要的.油頁巖是儲量巨大的化石能源，對其開發(fā)和利用已經(jīng)成為研究熱點，特別是針對油頁巖及半焦在循環(huán)流化床中燃燒特性已開展了大量的研究工作［4－9］，然而對循環(huán)流化床中
動力工程學(xué)報 2012年5期2012-07-10
- 固廢流化床異型顆粒與床料共流化特性
外形的固廢顆粒與床料共流化，與常規(guī)球形或類球形顆粒的燃煤流化床相比具有自身的特點和復(fù)雜性.過去，研究者對單種類異型顆粒的流化行為進行了研究［5-10］，而對單種以上異型顆粒與床料共流化的研究極少.本文建立了固體廢棄物流化床冷態(tài)實驗裝置，研究了異型顆粒與床料共流化特性，重點考察了不同比例單種類及2種類異型顆粒與床料共流化過程中的壓降特性、最小流化速度和流動結(jié)構(gòu)及其轉(zhuǎn)變規(guī)律.以期為可燃固體廢棄物燃燒熱態(tài)系統(tǒng)的設(shè)計、運行和參數(shù)優(yōu)化提供參考.1 實驗系統(tǒng)本文建立的
東南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2012年3期2012-06-28
- 鍋爐燃用印尼煤后造成風(fēng)帽磨損問題分析與處理
參數(shù)、燃料特性、床料特性、物料循環(huán)方式、受熱面結(jié)構(gòu)和布置方式等，涉及設(shè)計、安裝、運行、維護等方面。3.1 煙氣流速和粒子濃度煙氣流速是影響爐內(nèi)壁磨損的最主要因素。根據(jù)實驗結(jié)果,顆粒的機械沖蝕磨損量W可表示為：式中：W為磨損量；up為煙氣中的固體粒子速度；dp為固體粒子粒徑；C為煙氣中的固體粒子濃度；K為比例常數(shù)，代表物料和氣體的磨蝕特性；τ為運行時間；g為重力加速度。由上式可見，磨損量與固體粒子速度的n次方成正比關(guān)系。n值的大小與固體粒子的粒徑、速度等有關(guān)
電力安全技術(shù) 2012年7期2012-06-25
- 330MW循環(huán)流化床鍋爐低床壓的啟動和運行
Pa(g)。啟動床料：啟動床料可以用原有床料或沙子，如果選用沙子做啟動床料，要求控制砂子中的鈉、鉀含量，以免引起床料結(jié)焦，且要求沙子最大粒徑不超過0.6mm；如果選用原有床料（大渣篩分），要求最大粒徑不超過3mm。2 低床壓啟動必要性目前循環(huán)流化床鍋爐和大部分煤粉鍋爐啟動，大多需要燃油或燃?xì)鈦硗瓿牲c火、升溫升壓，再投煤斷油。隨著燃油（氣）價格不斷的上漲，使得發(fā)電企業(yè)鍋爐啟動用油成本越來越高，因而節(jié)約鍋爐啟動用油（氣）已成為發(fā)電企業(yè)越來重視的節(jié)約挖潛項目之一
節(jié)能與環(huán)保 2012年12期2012-04-18
- 木炭點火在小型循環(huán)流化床鍋爐的應(yīng)用
方式將燃燒室內(nèi)的床料加熱到一定溫度，直到給煤機能夠連續(xù)的進給燃料，并穩(wěn)定燃燒。(2)整個點火過程分底料加熱、底料著火爆燃、過渡到正常運行參數(shù)三個階段。2.循環(huán)流化床鍋爐常用點火方式(1)固定床點火。即用木材或木炭點火，一般用于蒸發(fā)量2 0 t/h以下的小型鍋爐。固定床點火方式的床料存在固定床、微沸騰、流化態(tài)三種狀態(tài)，其床料的前期加熱是在固定狀態(tài)下實現(xiàn)的，在鍋爐啟動過程中，床料存在狀態(tài)從固定床向瞬間微沸騰、全部流化轉(zhuǎn)變。所需床料量相對較少，所需熱容量相對較小
中國設(shè)備工程 2012年11期2012-01-26
- 循環(huán)流化床鍋爐運行中結(jié)焦原因分析及預(yù)防措施
原因是CFB鍋爐床料整體或局部溫度超過煤灰熔點。當(dāng)床料中含碳量過高，如不及時調(diào)整風(fēng)量或返料量來控制流化床床溫，整個床溫將急劇上升，超過灰熔點，便會產(chǎn)生結(jié)焦。這時雖然CFB鍋爐床料流化正常，但是由于床層整體溫度水平較高而形成的結(jié)焦現(xiàn)象。有時，CFB鍋爐床層整體溫度低于灰渣變形溫度，但是鍋爐局部超溫也常常引起的結(jié)焦。局部結(jié)焦占CFB鍋爐的結(jié)焦現(xiàn)象的大多數(shù)。鍋爐結(jié)焦是一個漸進的逐漸加劇的過程，這就需要根據(jù)不同CFB鍋爐自身特點，在運行過程中適當(dāng)控制和調(diào)整。1.1
山東電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報 2011年3期2011-08-15
- 雙支腿結(jié)構(gòu)CFB鍋爐長期低負(fù)荷運行的危險點分析及對策
能很好地流化爐內(nèi)床料，實現(xiàn)可燃物質(zhì)與空氣的充分混合。同時，在各支腿的不同高度，分別在其四周布置有上、下二次風(fēng)口，鍋爐循環(huán)物料料腿分別從前后墻的支腿上返回入爐膛內(nèi)，石灰石和煤均直接送入旋風(fēng)分離器下的各料腿中與循環(huán)灰混合后返回爐膛，各外置床內(nèi)物料也從各支腿返回爐膛。鍋爐的主要配風(fēng)參數(shù)與風(fēng)機配風(fēng)參數(shù)見表2，3。表3 一、二次風(fēng)機配風(fēng)參數(shù)循環(huán)流化床鍋爐的雙支腿結(jié)構(gòu)有利于爐內(nèi)燃燒，對NOX的排放也至關(guān)重要，是CFB鍋爐最為關(guān)鍵的部件之一。采用雙支腿設(shè)計的CFB鍋爐實
浙江電力 2011年5期2011-05-29
- 基于流態(tài)重構(gòu)的循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能燃燒技術(shù)的應(yīng)用實踐
mm,因此爐膛內(nèi)床料也具有較寬的粒度分布.鍋爐滿負(fù)荷運行條件下,爐膛內(nèi)流化風(fēng)速一般選擇在4.5～5.5m/s.在此風(fēng)速下,爐膛內(nèi)的氣固流動屬于復(fù)合流化狀態(tài),即由無法參與循環(huán)的粗大顆粒在爐膛底部形成的鼓泡床流動、參與外循環(huán)的細(xì)顆粒構(gòu)成的快速床流動組成[4],總懸浮質(zhì)量濃度=粗顆粒質(zhì)量濃度+細(xì)顆粒質(zhì)量濃度,見圖1.圖1 CFB鍋爐爐膛內(nèi)的復(fù)合流態(tài)Fig.1 Composite flow pattern in the furnace of a CFB boile
動力工程學(xué)報 2011年3期2011-04-13
- 300 MW循環(huán)流化床鍋爐啟動安全控制
一次風(fēng)，將流化的床料加熱到500℃以上，投入床上油槍，繼續(xù)升溫至600℃，然后投入給煤機運行，逐漸提高床溫、減少油量，直至停止所有油槍。循環(huán)流化床鍋爐啟動控制存在諸多不夠完善、不夠成熟之處，啟動事故是循環(huán)流化床鍋爐多發(fā)事故，因此，認(rèn)真研究循環(huán)流化床鍋爐的啟動規(guī)律，制定科學(xué)、合理的啟動控制方案，實現(xiàn)安全啟動對安全生產(chǎn)、提高機組運行效率、發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)勢具有重要的現(xiàn)實意義。1 現(xiàn)狀分析目前，國內(nèi)還沒有制定出循環(huán)流化床鍋爐的運行規(guī)定，實際運行存在很多安全
科學(xué)之友 2011年5期2011-04-09
- 褲衩腿循環(huán)流化床“翻床”過程影響因素的研究
料的現(xiàn)象,當(dāng)大量床料堆積在一側(cè)“褲腿”中無法正常流化時,即發(fā)生了所謂的“翻床”事故.目前,關(guān)于褲衩腿循環(huán)流化床動態(tài)特性模型的研究相對較少,主要集中于對“翻床”過程中爐膛床壓(爐膛床料量)變化過程的模擬和分析[1-5],而對“翻床”過程中由物料交換所引起的爐膛燃燒、傳熱狀態(tài)變化的研究則更少見.一些研究人員[2-4]根據(jù)國內(nèi)300 MW等級CFB鍋爐的運行經(jīng)驗,從操作參數(shù)的不平衡和控制設(shè)備故障等方面對“翻床”原因進行了分析,提出了鍋爐運行中可能導(dǎo)致“翻床”的原
動力工程學(xué)報 2010年12期2010-08-15
- 循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)道燃燒器非金屬膨脹節(jié)損壞的原因及防范措施
某電廠4#爐加好床料后做一次風(fēng)機變頻調(diào)試試驗的過程中,當(dāng)提高水冷風(fēng)室壓力至18.8 kPa進行流化試驗排出部分爐渣時,發(fā)生了4#風(fēng)道燃燒器非金屬膨脹節(jié)被吹穿孔損壞事件。本文將根據(jù)變頻試驗的過程和現(xiàn)場調(diào)查,對事故的原因進行分析,并總結(jié)事故暴露的的一些管理和技術(shù)方面的問題,提出了防范類似事故的措施。6月30日,4#機組B級檢修接近尾聲,根據(jù)B級檢修調(diào)試的計劃安排,當(dāng)班運行人員按部門要求將4#爐加床料使床壓達(dá)到5 kPa,在檢查相關(guān)工作結(jié)束后開始對4#爐進行加床
電力與能源 2010年2期2010-04-13
- 低灰分燃料循環(huán)流化床鍋爐的外加物料河沙粒度分析
理論上分析了外加床料的粒度要求,并通過泰國A jnomoto公司的73.2 t/h循環(huán)流化床鍋爐進行了驗證.1 循環(huán)流化床鍋爐物料平衡分析1.1 循環(huán)流化床爐膛內(nèi)的物料分布在循環(huán)流化床鍋爐內(nèi),高溫固體物料沿封閉的回路循環(huán)流動,形成爐膛中特定的固體物料濃度分布,將燃料燃燒釋放的熱量部分傳遞給受熱面,其余熱量被離開爐膛的煙氣帶走.固體物料在循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)的流動特性對傳熱[5-7]、燃燒[8-9]和脫硫[10-11]有直接的影響,決定了整個鍋爐的性能[12].通過對
動力工程學(xué)報 2010年6期2010-04-13
- 循環(huán)液化床鍋爐啟動過程的問題及對策分析
原因分析1.1 床料的選擇床料作為一個蓄熱體，在循環(huán)流化床鍋爐的點火過程中具有很重要的作用，床料一般要經(jīng)過加熱升溫、快速引燃和向穩(wěn)定狀態(tài)過渡等幾個階段。從DG450/9.81-1型循環(huán)流化床鍋爐的啟動升溫曲線可以看出，床料的加熱是一個相對較長、較平穩(wěn)的過程，升溫的熱量來自于床下熱煙氣。在以往啟動過程中，有時擔(dān)心啟動過程中出現(xiàn)其他問題，增加啟動時間，使得在并網(wǎng)初期只剩下較少的床料，大部分床料以被吹走，所以選擇較厚的床料啟動。但是由于床料多，爐膛床壓就比較高，
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年17期2010-01-01
- 循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)啟動中給煤問題及處理
火前首先檢查爐內(nèi)床料厚度，點火前控制床料厚度在400~800mm左右。鍋爐在冷態(tài)點火時，由于啟動時間較長，床料會在不斷損失，而該過程中沒有外加床料的補充；同時為減弱投煤后床溫大的波動，需要較高的床料厚度，但床料過高，會增加點火燃油量，又由于點火過程中床料會產(chǎn)生損失，所以點火前控制床料在600mm為好。鍋爐冷態(tài)點火過程中如果投煤控制不當(dāng)容易引起結(jié)焦事故，包括低溫和高溫結(jié)焦。如果投煤溫度選取的過低，在大量燃煤投入后，由于燃煤不能點燃，床溫會下降。如果在某部位存
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年11期2010-01-01