CFB 鍋爐優(yōu)化經(jīng)濟(jì)運(yùn)行分析

楊春光，茍雪峰

(大唐保定熱電廠 設(shè)備部，河北 保定071000)

0 引言

目前，全國循環(huán)流化床鍋爐(簡稱CFB)機(jī)組已經(jīng)大量投產(chǎn)，在國家日益嚴(yán)格的節(jié)能和環(huán)保的要求下，提高CFB 鍋爐經(jīng)濟(jì)性，充分發(fā)揮CFB鍋爐優(yōu)越性，運(yùn)行優(yōu)化已成為關(guān)鍵［1～3］。本文結(jié)合A 電廠(鍋爐型號(hào):DG450/9.81 －1)和B 電廠(鍋爐型號(hào):DG－1100/17.4 －Ⅱ3)的調(diào)試運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，針對(duì)CFB 鍋爐啟動(dòng)和運(yùn)行中常見的問題，對(duì)CFB 鍋爐進(jìn)行了優(yōu)化經(jīng)濟(jì)運(yùn)行分析。

1 啟動(dòng)優(yōu)化

1.1 控制預(yù)鋪設(shè)床料

在CFB 鍋爐啟動(dòng)前，爐膛布風(fēng)板上必須要鋪設(shè)好床料，預(yù)鋪設(shè)床料的厚度和粒徑的分布均會(huì)對(duì)鍋爐啟動(dòng)過程有不同程度的影響。

(1)在啟動(dòng)時(shí)，如果點(diǎn)火床料鋪設(shè)過厚，由于床料的增多而蓄熱量加大需要加大熱量輸入來保證床溫上升速率;而同時(shí)床料的增多一般需使用相對(duì)較大的一次風(fēng)量流化床料(A，B 電廠不同床層厚度對(duì)應(yīng)安全流化風(fēng)量見表1)，這樣被流化風(fēng)帶走的熱量會(huì)增多，也加大了對(duì)熱量輸入的需要，而鍋爐啟動(dòng)是依靠燃油燃燒來供應(yīng)熱量的，這無疑加大了燃油損耗。而且鍋爐由于升溫升壓曲線的限制啟動(dòng)時(shí)間較長，加上啟動(dòng)時(shí)機(jī)組有多項(xiàng)試驗(yàn)要做也要延長啟動(dòng)時(shí)間，這就更增加了燃油浪費(fèi)。如果啟動(dòng)床料過薄，則容易在啟動(dòng)后期由于床料的逐漸減少而造成床料局部流化不良甚至出現(xiàn)床層被吹穿、局部死區(qū)等現(xiàn)象，安全性下降。

表1 不同床層厚度對(duì)應(yīng)安全流化風(fēng)量Tab．1 Different thickness of bed layer for security fluidization airflow

(2)如果床料粒徑分配不合理(極大或極小的顆粒過多)，極大顆粒的床料停留在床層底部，很難保證良好流化，極小的顆粒被煙氣夾帶，旋風(fēng)分離器無法捕捉，不能再返回爐膛進(jìn)行循環(huán)，導(dǎo)致爐內(nèi)物料越來越少;同時(shí)為了保證流化，需開大一次風(fēng)，造成啟動(dòng)后期爐膛稀相區(qū)缺少細(xì)顆粒物料，對(duì)受熱面的流化換熱不足，鍋爐升負(fù)荷困難，且增加排煙損失，還容易造成受熱面超溫的后果。

鑒于以上兩點(diǎn)，必須關(guān)注啟動(dòng)前預(yù)鋪設(shè)床料質(zhì)量，主要是床料厚度和粒徑分布。經(jīng)過數(shù)次啟動(dòng)試驗(yàn)驗(yàn)證，每次啟動(dòng)前，最好經(jīng)過篩選，把床料粒徑范圍控制在0 ～10 mm，d50=1.5 mm，鋪設(shè)床料厚度在750 mm 左右(返料器內(nèi)如果有物料存在可以控制在700 mm 左右)。

帶負(fù)荷以后可以適當(dāng)從給煤機(jī)或者啟動(dòng)給料口加入合適粒徑的床料，既能抵消由于啟動(dòng)床料不足造成啟動(dòng)后爐膛差壓低無法迅速帶高負(fù)荷的問題，也能解決啟動(dòng)后期由于床料不足造成運(yùn)行安全性降低的問題。

1.2 及時(shí)投入鍋爐底部加熱系統(tǒng)

根據(jù)啟動(dòng)前所有準(zhǔn)備工作需要的時(shí)間，先提前通過除氧器加熱給水，用疏水泵或給水泵將80 ℃以上的熱水上至鍋爐汽包點(diǎn)火水位，有底部加熱系統(tǒng)的機(jī)組應(yīng)立即將底部加熱投入來加熱爐水。這樣，如果投入時(shí)間足夠，在鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)，爐水溫度已經(jīng)接近底部加熱汽源壓力下的飽和溫度(一般是1 Mpa 左右的輔助蒸汽，爐水溫度接近180 ℃)，點(diǎn)火后，可以大幅減少爐水的加熱時(shí)間，不僅節(jié)省啟動(dòng)燃料的消耗，節(jié)省風(fēng)機(jī)、水泵電耗，也減少了啟動(dòng)時(shí)間，可以使機(jī)組盡快并網(wǎng)。

另外，要根據(jù)汽水溫差緩慢投入底部加熱系統(tǒng)，防止管道、聯(lián)箱等震動(dòng)過大，損壞設(shè)備。

1.3 合理配風(fēng)

點(diǎn)火配風(fēng)的質(zhì)量直接影響到點(diǎn)火是否能成功和點(diǎn)火成功后油槍燃燒狀態(tài)是否良好，過大、過小或多路點(diǎn)火風(fēng)配比不合適均對(duì)燃燒不利。點(diǎn)火時(shí)，先根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定好多路點(diǎn)火風(fēng)的風(fēng)量大小和配比，調(diào)整好調(diào)門開度，點(diǎn)火后再通過火檢系統(tǒng)或就地實(shí)際觀察油槍燃燒效果來細(xì)調(diào)用風(fēng)量及配比。調(diào)節(jié)過程中要密切監(jiān)視火檢強(qiáng)度及點(diǎn)火風(fēng)道各溫度測(cè)點(diǎn)的變化情況，并通過就地觀察火焰狀態(tài)來確定燃燒效果的好壞。然后在升溫升壓過程中要逐漸增加油量，風(fēng)量，調(diào)整好配比，并注意保證點(diǎn)火風(fēng)道不要超溫，床溫變化率不超限。

CFB 鍋爐啟動(dòng)點(diǎn)火一般都采用床下點(diǎn)火方式，雖然設(shè)計(jì)有床上燃燒器，但由于控制不好極易發(fā)生結(jié)焦現(xiàn)象實(shí)際很少投運(yùn)。啟動(dòng)過程中，油槍燃燒所需氧分主要由一次風(fēng)供給，在燃燒工況良好時(shí)，熱煙氣流過布風(fēng)板加熱床料后進(jìn)入爐膛。由于還沒投煤且在滿足流化的最低流化風(fēng)量下過?？諝庀禂?shù)已經(jīng)滿足燃料完全燃燒要求，所以在啟動(dòng)前期在防止床料反竄進(jìn)二次風(fēng)風(fēng)管的前提下，盡量降低二次風(fēng)量，在減少排煙損失的同時(shí)，也降低了二次風(fēng)對(duì)床溫的抑制作用和風(fēng)機(jī)耗電量。啟動(dòng)后期投煤以后，氧量不足時(shí)可以再加大二次風(fēng)量。這樣可以有效地節(jié)約燃油和廠用電，提高經(jīng)濟(jì)性。

B 電廠CFB 點(diǎn)火配風(fēng)采用熱一次風(fēng)，取自主流化風(fēng)支路，無配置點(diǎn)火增壓風(fēng)機(jī)。開始試運(yùn)時(shí)，為避免壓差過大，主流化風(fēng)門關(guān)至40%就沒有再關(guān)，造成點(diǎn)火風(fēng)不夠，使油槍燃燒不充分，風(fēng)室溫度無法達(dá)到600 ℃以上，造成床溫上升困難，延長啟動(dòng)時(shí)間，浪費(fèi)燃油。后經(jīng)論證和逐步試驗(yàn)，進(jìn)一步關(guān)小主流化風(fēng)門至10%以下時(shí)，觀察油槍燃燒狀態(tài)明顯好轉(zhuǎn)，火焰呈亮黃色，且煙囪停止冒黑煙。在油量不變的前提下，風(fēng)室風(fēng)溫達(dá)800 ℃以上，在只投兩只大油槍(共四只床下槍分左右布置，兩邊分別布置1 900 kg/h 和1 100 kg/h 出力的油槍各一只)的前提下就可以使床溫達(dá)到投煤溫度。由此可見合理配風(fēng)的重要性。

1.4 及時(shí)投煤及停油

由于機(jī)組不同，設(shè)計(jì)不同，床溫測(cè)點(diǎn)設(shè)置位置的不同，這里不能給出確定的投煤和停油溫度值。應(yīng)當(dāng)根據(jù)自己鍋爐調(diào)試時(shí)投煤溫度及各煤種的經(jīng)驗(yàn)投煤溫度，啟動(dòng)時(shí)盡量及時(shí)在接近投煤溫度時(shí)脈動(dòng)投煤，注意氧量變化趨勢(shì)，確認(rèn)煤著火床溫繼續(xù)上升后能連續(xù)投煤盡量連續(xù)投煤。投煤后應(yīng)根據(jù)氧量合理調(diào)整一二次風(fēng)及多層二次風(fēng)之間的配比，隨著煤量的增加，床溫和爐膛內(nèi)部溫度會(huì)穩(wěn)步上升，這時(shí)要適時(shí)加煤減油，降低燃油輸出熱量的比例，并控制好床溫變化率，保證升溫升壓曲線的要求。

值得一提的是，一般CFB 鍋爐的投煤溫度給定都是以平均床溫為依據(jù)的。隨著現(xiàn)代CFB 鍋爐的發(fā)展，蒸發(fā)量越來越大，鍋爐幾何尺寸也越來越大。隨著床面面積的不斷增大，床料的橫向流動(dòng)摻混達(dá)到均勻的時(shí)間將越來越長，再加上啟動(dòng)初期流化風(fēng)偏小，外循環(huán)還沒有建立，床層本身流動(dòng)性也較差，這都會(huì)造成局部床溫跟平均床溫的較大偏差。這時(shí)如果針對(duì)局部床溫來有針對(duì)性地投入該區(qū)域的給煤機(jī)的方法將會(huì)把給煤時(shí)間更加提前，降低油耗。根據(jù)B 電廠CFB 的調(diào)試經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)幾次啟動(dòng)局部床溫達(dá)550 ℃以上投煤成功時(shí)，平均床溫最低時(shí)才不到400 ℃。而投煤成功后就可以逐漸加煤減油。按照床溫溫升率不大于3 ℃/min，如果平均床溫550 ℃再投煤，至少多浪費(fèi)燃油1 h (實(shí)際上越接近投煤溫度，由于床溫較高，對(duì)爐膛換熱和對(duì)外散熱都將加大，而油槍出力有限，所以床溫提升越困難)。按投兩只油槍，每只出力1 900 kg/h 算，也節(jié)省了3 800 kg燃油。

當(dāng)多臺(tái)給煤機(jī)都穩(wěn)定投入且床溫較高時(shí)應(yīng)盡快減油加煤直至停止油槍運(yùn)行，此時(shí)給煤進(jìn)入床層完全可以穩(wěn)定燃燒(根據(jù)經(jīng)驗(yàn)當(dāng)床溫750 ℃以上，鍋爐負(fù)荷超過25%額定蒸發(fā)量以后，就可以不投油穩(wěn)燃。為了保證安全，可以根據(jù)實(shí)際情況把握停油槍的時(shí)機(jī))。

另外因?yàn)槊嘿|(zhì)的不同造成不同煤種的著火溫度不同，一般揮發(fā)分大的煤種更容易著火?？梢栽邳c(diǎn)火前有針對(duì)性的準(zhǔn)備些揮發(fā)分大的啟動(dòng)用煤，這樣，在啟動(dòng)時(shí)，可以在更低的床溫投煤著火，在一定程度上再減少啟動(dòng)油耗。

2 運(yùn)行調(diào)整優(yōu)化

2.1 選擇合適的床壓

在一定的風(fēng)量下床壓的高低反映的是爐內(nèi)物料多少的程度，床壓的控制對(duì)鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有重要意義。物料過多時(shí)，床壓過大，風(fēng)室風(fēng)壓增大，床層阻力相應(yīng)增大。為了保證足夠的流化風(fēng)量和負(fù)荷的穩(wěn)定，需增大風(fēng)機(jī)出力提高風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓，使風(fēng)機(jī)電耗增大;同時(shí)，由于風(fēng)機(jī)功率增大，當(dāng)接近最大功率時(shí)再增加風(fēng)壓或風(fēng)量產(chǎn)生困難，勢(shì)必影響負(fù)荷的提升。此外，過多的物料也會(huì)使床層蓄熱增大，調(diào)整慣性增大，給床溫、汽溫、汽壓等參數(shù)的及時(shí)調(diào)整造成影響。物料過少時(shí)，首先床層蓄熱太小，抗干擾能力下降，不易于穩(wěn)定床溫和配風(fēng)，進(jìn)而影響蒸發(fā)量和汽溫、汽壓等參數(shù)的穩(wěn)定，給安全運(yùn)行造成威脅;其次物料過少時(shí)，一旦流化風(fēng)量控制不好就容易出現(xiàn)床層吹穿現(xiàn)象，床溫分布也容易出現(xiàn)較大偏差，進(jìn)而影響入爐燃料的穩(wěn)定燃燒，影響鍋爐效率;最后，床料過少，參與流化換熱的物料減少，造成爐膛換熱減小和尾部煙道的熱負(fù)荷增大，易使尾部煙道受熱面壁溫超溫，降低鍋爐安全性。

因此，必須選擇合適的床壓運(yùn)行范圍來保證鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行?？刂贫嗯_(tái)冷渣器的啟停及單臺(tái)冷渣器的轉(zhuǎn)速都可以實(shí)現(xiàn)對(duì)床壓的控制。應(yīng)根據(jù)煤種的變化和鍋爐的布風(fēng)板特性同時(shí)依據(jù)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)來適當(dāng)控制運(yùn)行床壓，達(dá)到安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的目的。目前A 電廠8 號(hào)、9 號(hào)爐床壓分別控制在8.0 kPa 和9.5 kPa，B 電廠兩臺(tái)CFB 床壓控制在8.0 kPa，可供參考。

2.2 選擇合適的床溫

床溫是CFB 鍋爐運(yùn)行需要控制的重要參數(shù)，直接影響著鍋爐運(yùn)行的安全性與經(jīng)濟(jì)性。床溫過高，會(huì)導(dǎo)致床層結(jié)焦，脫硫效率下降;床溫過低，會(huì)增加燃料的不完全燃燒損失，也降低了鍋爐運(yùn)行的安全性。選擇合適的床溫目的就是在安全性和脫硫效率允許的前提下盡量提高床溫。

床溫的提高首先為燃料的完全燃燒提供了更好的溫度條件，加速了燃盡過程，降低了不完全燃燒損失;其次高床溫也相應(yīng)地提高了爐膛整體溫度水平從而提高了爐膛換熱效果進(jìn)而提高了鍋爐帶負(fù)荷能力;最后提高床溫一般是以降低流化風(fēng)量、總風(fēng)量來實(shí)現(xiàn)的，可以減小排煙損失，而且對(duì)減輕受熱面磨損也起到一定作用。

總之在鍋爐安全運(yùn)行的前提下，盡量使床溫靠近上限運(yùn)行。為了防止床層結(jié)焦及脫硫效率降低，床溫不能過高。

2.3 停運(yùn)播煤風(fēng)機(jī)

播煤風(fēng)機(jī)的主要作用是將給煤均勻地播撒到床層，使床層給煤分布盡量平均。如果確認(rèn)鍋爐床層流化狀態(tài)較好，在床層寬度不大、播煤風(fēng)機(jī)還有旁路，其風(fēng)壓風(fēng)量也可以滿足播煤要求的前提下可以停運(yùn)播煤風(fēng)機(jī)。這樣首先是節(jié)省了廠用電，其次也減少了設(shè)備檢修維護(hù)費(fèi)用。A 電廠停運(yùn)播煤風(fēng)機(jī)以后依靠旁路，播煤風(fēng)壓略大于床下風(fēng)室風(fēng)壓可以維持在15 kPa，而二次風(fēng)壓最高10 kPa。爐膛給煤口一般布置在下二次風(fēng)口附近，鑒于二次風(fēng)可以很好地吹透床層，播煤風(fēng)壓大于二次風(fēng)壓至少5 kPa，旁路播煤風(fēng)也可以依靠夾帶作用使較細(xì)顆粒入爐煤迅速平均分布床層。當(dāng)然停止播煤風(fēng)機(jī)以后由于播煤風(fēng)壓的降低，播煤風(fēng)夾帶不動(dòng)的一部分較粗顆粒只能依靠重力落入床面，但較粗顆粒落入床層后也會(huì)通過床層的橫向摻混流化，最終也平均分布床層，而且如果入爐煤粒徑滿足要求的話，這部分粗顆粒的比例是很少的。所以停止播煤風(fēng)機(jī)以后，依靠旁路播煤風(fēng)也可以滿足播煤要求，加之有給煤機(jī)密封風(fēng)、冷卻風(fēng)的冷卻，也保證了給煤機(jī)的安全給煤。

目前A 電廠已經(jīng)停運(yùn)播煤風(fēng)機(jī)近2 年，無不良影響。B 電廠CFB 鍋爐也一直未投入播煤風(fēng)機(jī)運(yùn)行，未見明顯異常，可為同類CFB 鍋爐提供借鑒。不過B 電廠有偶爾發(fā)生爐膛給煤口輕微結(jié)焦現(xiàn)象，現(xiàn)無法確定是否因停運(yùn)播煤風(fēng)機(jī)引起，需注意。

2.4 調(diào)整配風(fēng)、確定合適的氧量

(1)鍋爐運(yùn)行中，一次風(fēng)用來保證床層流化及提供燃料初始燃燒的氧量，二次風(fēng)用來增大爐膛內(nèi)部擾動(dòng)及提供燃料后期燃燒氧量，調(diào)整好一、二次風(fēng)及多層二次風(fēng)之間的配比，可以有效地降低鍋爐不完全燃燒損失。不同負(fù)荷、不同煤種，不同粒徑在風(fēng)量的分配方面有很大的區(qū)別，要依據(jù)鍋爐的設(shè)計(jì)及運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)來調(diào)節(jié)一二次風(fēng)配風(fēng)。

(2)注意將氧量調(diào)整在合理范圍內(nèi)，一般氧量控制在3% ～4%。鍋爐燃燒的好壞和脫硫脫銷的效果直接跟氧量的大小有關(guān)。氧量過小，鍋爐不完全燃燒損失增大;氧量過大，排煙損失和風(fēng)機(jī)耗電率增大，脫硫脫銷效率降低。

由于旋風(fēng)分離器對(duì)循環(huán)物料有捕集回送的作用，通過外循環(huán)可以延長物料燃燒時(shí)間;分離器不能捕捉的極細(xì)顆粒也有床層床料的阻擋和二次風(fēng)的擾動(dòng)在內(nèi)循環(huán)中延長燃燒時(shí)間，所以CFB 鍋爐可以保持較低的氧量而不增加飛灰含碳量。當(dāng)然必須要保證合格物料粒徑和良好的分離器效率。大量歷史數(shù)據(jù)表明A 電廠兩臺(tái)機(jī)組氧量維持在3%以上時(shí)，飛灰與氧量無明顯線性關(guān)系。因此，可以使氧量盡量靠下限運(yùn)行。

2.5 保證入爐煤粒徑

CFB 鍋爐的燃料粒徑設(shè)計(jì)為寬篩分分布，粒徑分布范圍多在0 ～10 mm，最大不超過13 mm，但由于碎煤系統(tǒng)損耗快，維護(hù)困難，現(xiàn)在大多數(shù)CFB 鍋爐的燃料粒徑分布難以滿足設(shè)計(jì)要求。

粒徑過大，總換熱面積相對(duì)減小，燃燼時(shí)間將會(huì)延長。而且大量的粗顆粒沉積在床層底部，影響床層流化和降低爐膛中上部燃燒的熱負(fù)荷，增加無謂的流化風(fēng)量消耗，加大排煙損失，增加爐膛和尾部煙道的磨損，而且極易堵渣，加大鍋爐排渣難度，使鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定性、安全性降低。同時(shí)由于大量的粗顆粒燃料還沒有燃燒完全，就被排出爐膛，也會(huì)使鍋爐底渣含碳量增加，降低鍋爐經(jīng)濟(jì)性。粒徑過小，極易被流化風(fēng)夾帶飛出爐膛，當(dāng)粒徑小到旋風(fēng)分離器也難于捕捉時(shí)，將無法參加物料循環(huán)而無法燃燒完全，造成飛灰可燃物增加。如果這種小顆粒足夠多，還容易造成回料量減少、物料損失加快使床壓難以維持影響鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行。

循環(huán)流化床床料的粒徑分布對(duì)循環(huán)流化狀態(tài)和爐膛換熱有決定性的作用。粒徑分布合理時(shí)，既有足夠的較粗的物料在密相區(qū)燃燒維持床壓、床溫，也有足夠的細(xì)物料在稀相區(qū)燃燒并對(duì)水冷壁對(duì)流換熱，提高了爐膛內(nèi)吸熱份額，保證了鍋爐的帶負(fù)荷能力。由于粒徑的改善，也可以優(yōu)化物料的流化狀態(tài)和保證物料的良好循環(huán)，使風(fēng)量可調(diào)整的余地更大，調(diào)整手段更多，從而使運(yùn)行人員可以通過靈活的調(diào)整配風(fēng)使汽溫、排煙溫度、氧量、床溫、飛灰含碳量等其它各運(yùn)行參數(shù)在各種工況下達(dá)到最優(yōu)從而全方位提高運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。

A 電廠和B 電廠都因?yàn)榱竭^大出現(xiàn)過無法帶高負(fù)荷，排渣困難甚至流化不良等各種故障。鑒于以上分析，應(yīng)該把入爐煤的破碎和篩分作為保證入爐煤質(zhì)的首要工作去做，嚴(yán)格控制入爐煤粒徑滿足設(shè)計(jì)要求。由于石塊硬度很高又耐磨又不能通過燃燒過程自我破碎，當(dāng)過多較大石塊進(jìn)入爐膛后對(duì)床層流化、床溫控制和正常排渣都會(huì)造成威脅，所以當(dāng)入爐煤中有石塊時(shí)，更要通過篩分和破碎保證粒徑，尤其要控制粒徑過大石塊進(jìn)入爐膛。

3 其他優(yōu)化措施

在機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，二次用量相對(duì)減少，因此，在相同的風(fēng)量下，如果能停掉1 臺(tái)二次風(fēng)機(jī)，保持單臺(tái)二次風(fēng)機(jī)高風(fēng)壓運(yùn)行，可以降低二次風(fēng)機(jī)電耗，降低廠用電量。

在有兩臺(tái)以上機(jī)組的情況下，當(dāng)熱電負(fù)荷降低時(shí)，如果施行負(fù)荷偏置保持部分機(jī)組的滿負(fù)荷運(yùn)行，既可以保證滿負(fù)荷機(jī)組的熱效率，又可以根據(jù)負(fù)荷使低負(fù)荷爐采用單側(cè)輔機(jī)運(yùn)行等優(yōu)化措施，提高全廠運(yùn)行的綜合經(jīng)濟(jì)性。

降低入爐煤水分，既可以降低排煙損失提高經(jīng)濟(jì)性，也可以減少CFB 鍋爐常見的煤倉棚煤、堵煤、走眼和給煤機(jī)出口堵煤的情況，保證機(jī)組的穩(wěn)定和安全。

4 結(jié)論

通過運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整，A 電廠的兩臺(tái)東鍋450 t/h CFB鍋爐運(yùn)行狀況良好，連續(xù)安全運(yùn)行最高超過300 天，啟動(dòng)油耗比調(diào)試期減少了10 t 以上，鍋爐效率提高近1%;B 電廠的1 100 t/h CFB鍋爐啟動(dòng)耗油也從開始的50 t 以上降低到了40 t以下，并且風(fēng)機(jī)耗電率也有顯著降低，尤其是入爐煤粒徑的控制對(duì)B 電廠的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行效果顯著。希望可以為同類CFB 鍋爐機(jī)組提供參考。

［1］王建峰，王文斌．大型CFB 鍋爐運(yùn)行優(yōu)化分析［J］．內(nèi)蒙古電力技術(shù)，2011，29 (4):47-49．

［2］蔣敏華，孫獻(xiàn)斌．大型循環(huán)流化床鍋爐的開發(fā)研制［J］．中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2007，27 (23):1-6．

［3］張曉龍．電廠配煤與鍋爐運(yùn)行的整體綜合優(yōu)化研究［D］．杭州:浙江大學(xué)，2012．

［4］劉德昌，陳漢平，張世紅，等．循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行及事故處理［M］．北京:中國電力出版社，2006．