步距
- 付家焉煤業(yè)綜放工作面合理放煤參數(shù)研究
了放煤厚度及放煤步距的計(jì)算公式；曹勝根等[7]通過相似模擬實(shí)驗(yàn)，得出較小的頂煤塊度可提高放出率，對(duì)于塊度較大的煤層，可通過降低放煤步距來提高放出率；毛德兵[8]、劉全等[9]運(yùn)用PFC 模擬軟件建立不同機(jī)采高度放煤模型，并確定出合理的放煤工藝參數(shù)；于斌[10]以塔山煤礦8105 工作面為工程背景，綜合運(yùn)用FLAC、PFC 數(shù)值模擬軟件及相似模擬實(shí)驗(yàn)，確定出工作面合理的機(jī)采高度在4.0 m 至4.3 m 之間，放煤步距應(yīng)為一采一放。本文以付家焉煤業(yè)10106
山東煤炭科技 2023年12期2024-01-11
- 祁雨溝金礦崩落法采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究*
間距的提高，放礦步距和進(jìn)路尺寸應(yīng)同步提高，立體模擬試驗(yàn)在此分段高度及進(jìn)路間距下，匹配不同的進(jìn)路間距及放礦步距進(jìn)行放礦試驗(yàn)，從中尋求適合最佳采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)組合和出礦管理方式。2 試驗(yàn)原理及方案2.1 試驗(yàn)原理放礦過程可以表述為耙礦—篩礦—稱重—記錄。祁雨溝金礦井下J4 礦體采用爆破出礦量進(jìn)行截止出礦，所以實(shí)驗(yàn)室也模擬該種進(jìn)路口爆破量來進(jìn)行相似出礦。在無底柱分段崩落法放礦時(shí)，一般通過現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)路實(shí)際放出礦量與進(jìn)路口所承擔(dān)的礦量之比作為礦石回收率，再計(jì)算貧化率。每個(gè)進(jìn)
現(xiàn)代礦業(yè) 2023年10期2023-11-26
- 軟巖大斷面隧道安全施工步距數(shù)值模擬分析
，其次過近的安全步距極有可能導(dǎo)致前方掌子面爆破作業(yè)時(shí)損壞已完成工作面。因此有必要對(duì)施工安全步距進(jìn)行合理調(diào)整，以滿足施工工藝要求。宋順德[1]提出初期支護(hù)、二次襯砌與作業(yè)面的安全距離按制基本上取決于兩個(gè)方面的因素：一是作業(yè)面爆破產(chǎn)生的飛石及沖擊波對(duì)二次襯砌人員、機(jī)具、材料的損傷問題；二是隧道開挖后圍巖及初期支護(hù)變形是否趨近于穩(wěn)定的問題。李凱[2]通過查閱相關(guān)資料及行業(yè)現(xiàn)狀調(diào)查情況后看，隧道施工安全步距現(xiàn)有規(guī)范適用性有限，特別是對(duì)于大斷面四車道隧道。陳仁超[3
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年24期2023-10-18
- 金山店鐵礦無底柱分段崩落法崩礦步距數(shù)值模擬優(yōu)化研究
崩落法礦山的崩礦步距優(yōu)化研究中，計(jì)算機(jī)模擬技術(shù)越來越被重視，其中PFC 顆粒流數(shù)值模擬軟件就在崩礦步距優(yōu)化方面就有著諸多研究及應(yīng)用，比如，丁航行等[3]利用PFC3D顆粒流數(shù)值模擬軟件對(duì)梅山鐵礦18m×20m 采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)條件下所設(shè)的六組崩礦步距方案展開單漏斗放礦模擬，研究確定了最優(yōu)崩礦步距為2.2m。李彬等[4]采用PFC3D數(shù)值模擬試驗(yàn)的研究方法，基于程潮鐵礦生產(chǎn)實(shí)踐，對(duì)不同放礦步距方案展開數(shù)值模擬放礦研究及分析，得出現(xiàn)行采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)下最優(yōu)放礦步距為3
價(jià)值工程 2023年7期2023-03-25
- 龐龐塔煤礦9-301綜放工作面放煤參數(shù)設(shè)計(jì)
別為采放比及放煤步距。本文采用PFC數(shù)值模擬軟件以龐龐塔煤礦9號(hào)煤層為工程背景，建立數(shù)值模型，龐龐塔煤礦9號(hào)煤層及其頂板巖層物理力學(xué)參數(shù)如表2所示。表2 9號(hào)煤層及其頂板巖層物理力學(xué)參數(shù)數(shù)值模擬如圖1所示，煤層厚度為11.8 m，頂板巖層厚度為23 m，傾角為25°，初始狀態(tài)下，所有顆粒均為自然平衡狀態(tài)。圖1 數(shù)值模型根據(jù)龐龐塔煤礦地質(zhì)條件及現(xiàn)有裝備水平，本次模擬對(duì)采高和放煤步距分別為3.0 m、3.2 m、3.4 m和0.8 m、1.6 m、2.4 m條
煤 2023年3期2023-03-15
- 特大跨度隧道雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工步距優(yōu)化分析
坑開挖，各導(dǎo)坑的步距需錯(cuò)開一定的距離。JTGF90—2015《公路工程施工安全技術(shù)規(guī)范》規(guī)定[4]，Ⅳ級(jí)圍巖隧道施工的安全步距不得超過50 m。針對(duì)施工安全步距，國(guó)內(nèi)工程人員及學(xué)者進(jìn)行一些研究。陳夢(mèng)月根據(jù)廈門翔安海底隧道出口端地質(zhì)條件，采用數(shù)值分析方法，優(yōu)化CRD(交叉中隔墻法)工法各部之間的步距和步序，改進(jìn)隧道開挖支護(hù)方案，將拱頂沉降控制在最小的范圍內(nèi)[5]；聶振宇以莞惠城際軌道交通工程松山湖隧道施工為例，通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)研究，修正鐵建設(shè)[2010]120號(hào)
鐵道勘察 2023年1期2023-02-19
- 大傾角厚煤層綜放開采放煤工藝參數(shù)的研究
程中，采高及放煤步距對(duì)頂煤的采出率具有較大的影響，因此對(duì)不同的放煤步距及采高進(jìn)行分析，在不同的采高及放煤步距下對(duì)頂煤的回收率及含矸率進(jìn)行分析。設(shè)定進(jìn)行開采時(shí)的放煤步距分別為0.6 m、1.2 m、1.8 m，采高分別為1.8 m、2 m、2.2 m，對(duì)不同參數(shù)下的開采過程進(jìn)行模擬[12]。在模擬的過程中，設(shè)定頂煤在重力的作用下自由放落，設(shè)定見矸關(guān)門，有矸石顆粒流出則停止放煤，進(jìn)行下一個(gè)放煤工序。以采高為1.8 m、放煤步距為0.6 m 時(shí)的放煤形態(tài)為例，當(dāng)
山西冶金 2022年3期2022-08-03
- 基于PHASE2D 的充填開采工作面覆巖穩(wěn)定性研究
-8]。針對(duì)開采步距及開采厚度對(duì)充填開采的覆巖移動(dòng)及巖層控制的影響，采用PHASE 2D 有限元軟件，分析充填開采不同開采步距及煤層厚度條件下工作面前方煤體塑性區(qū)、直接頂下沉量及巖層垂直位移變化規(guī)律，為控制充填開采工作面覆巖移動(dòng)提供依據(jù)。1 數(shù)值模型建立1.1 工況概括數(shù)值模擬以趙固二礦充填工作面為工程背景，研究不同開采步距及開采厚度條件下長(zhǎng)壁充填開采工作面前方煤體塑性區(qū)、直接頂下沉量及巖層垂直位移演化規(guī)律。充填工作面傾斜長(zhǎng)度200 m，走向長(zhǎng)度2000
山東煤炭科技 2022年6期2022-07-14
- 不同步距下微細(xì)電火花輪廓銑削加工工具電極控形實(shí)驗(yàn)研究
通過減小電極銑削步距可以減小電極形狀變化造成的殘余高度[11]。本文針對(duì)不同銑削加工步距在線性補(bǔ)償下進(jìn)行了大分層厚度微細(xì)電火花銑削電極控形加工實(shí)驗(yàn)研究，闡述了錐形電極的形成過程，探究了不同步距與電極定形長(zhǎng)度、補(bǔ)償量之間的關(guān)系，并進(jìn)行了三維型腔實(shí)例的加工。2 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)及方法2.1 實(shí)驗(yàn)條件采用1mm紫銅圓柱電極在Sodick(AD30Ls)電火花成型加工機(jī)床對(duì)45鋼工件進(jìn)行銑削加工，加工參數(shù)如表1所示。采用尼康SMZ745T體視顯微鏡和DSX1000數(shù)字
工具技術(shù) 2022年4期2022-07-13
- 2024鋁合金鈑金零件單點(diǎn)雙道次漸進(jìn)成形表面質(zhì)量控制
壓頭運(yùn)動(dòng)軌跡成形步距對(duì)成形質(zhì)量影響2024鋁合金板料尺寸為250mm×250mm，選擇雙道次成形步距為0.4mm、0.3mm、0.2mm、0.1mm，成形其他參數(shù)包括：主軸轉(zhuǎn)速500r/min，進(jìn)給速度8000mm/min，潤(rùn)滑方式選擇潤(rùn)滑脂，成形工具頭選擇R6mm的半球形工具頭。具體參數(shù)見表1。表1 不同成形步距成形結(jié)果試驗(yàn)表明：在其他試驗(yàn)參數(shù)不變的情況下，成形步距越小，成形零件所耗費(fèi)的時(shí)間越多，零件的表面越光滑，步距為0.4mm和0.2mm的成形效果如
鈑金與制作 2022年5期2022-06-09
- 黑龍煤業(yè)放頂煤工藝參數(shù)研究與應(yīng)用
頂煤采放比、放煤步距及放煤方式等關(guān)鍵環(huán)節(jié)進(jìn)行分析，總結(jié)放頂煤工藝最佳參數(shù)[1-4]，以達(dá)到高產(chǎn)高效的目的。2.1 準(zhǔn)備實(shí)驗(yàn)材料相似模擬實(shí)驗(yàn)中索用到的模擬材料為巴厘石，利用土工篩將巴厘石按不同粒徑分為3 組，并將其分別染成黑色、灰白色和磚紅色，如圖1 所示，用于模擬采場(chǎng)上覆不同巖層。圖1 相似模擬實(shí)驗(yàn)材料2.2 構(gòu)建實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛯?shí)驗(yàn)以黑龍煤業(yè)2103 工作面煤層賦存條件為基礎(chǔ)建立相似模擬實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ汀?、10、11 號(hào)煤層總厚度取6.2 m（其中包含0.6 m 的泥
煤礦現(xiàn)代化 2022年3期2022-05-19
- 8103 綜放工作面放煤工藝參數(shù)設(shè)計(jì)研究
同采高、不同放煤步距條件下頂煤采出率，以便確定合理采高和放煤步距。2.1 模型建立為更好地了解頂煤和矸石的冒落情況，對(duì)煤層及上覆頂板巖層進(jìn)行分層建模。煤層總厚5.6 m，共分成4 層，每層厚度為1.4 m；煤層上方頂板巖層也分成4 層，每層設(shè)置為3 m，共計(jì)12 m 頂板巖層。根據(jù)2#煤層賦存特點(diǎn)及相鄰礦井的回采情況，擬對(duì)以下工況進(jìn)行模擬：采煤高度分別取2.8 m、3.0 m、3.2 m 及3.4 m；放煤步距分別為0.8 m、1.6 m及2.4 m。為避
山東煤炭科技 2022年4期2022-05-16
- N1305綜放工作面放煤工藝參數(shù)研究
是放煤方式和放煤步距。采用較多的放煤方式有單輪順序放煤、單輪間隔放煤、多輪順序放煤，放煤步距采用較多的是一采一放、兩采一放等方式。不同的放煤方式對(duì)工作面煤炭采出率有著重要影響。單輪順序放煤對(duì)相鄰放煤口的影響較大，易造成架間煤炭損失。采用單輪間隔放煤，由于間隔放煤口的距離較大，所以前一次放煤對(duì)后一次放煤的影響較小，因此第一輪的單數(shù)支架放煤時(shí)，每個(gè)放煤口均可認(rèn)為不受其它放出體影響，再進(jìn)行雙數(shù)支架放煤時(shí)，放出高度已不再是頂煤厚度，而且放煤時(shí)，放出體受兩側(cè)放出體的
煤 2022年4期2022-04-07
- 微型伸縮機(jī)器人的步距研究
動(dòng)分析對(duì)其運(yùn)動(dòng)的步距進(jìn)行研究，根據(jù)數(shù)學(xué)模型獲得參數(shù)的設(shè)計(jì)范圍。合理的步距可以使微型機(jī)器人以簡(jiǎn)單的運(yùn)動(dòng)步態(tài)實(shí)現(xiàn)有效行進(jìn)，并避免對(duì)腸道的損傷。1 力學(xué)分析仿尺蠖運(yùn)動(dòng)機(jī)器人的運(yùn)動(dòng)步態(tài)如圖1所示。機(jī)器人由前側(cè)機(jī)構(gòu)、伸縮機(jī)構(gòu)和后側(cè)機(jī)構(gòu)3部分組成。假設(shè)a為其起始形態(tài)，后側(cè)機(jī)構(gòu)的膨脹駐留裝置啟動(dòng)，抓取腸壁，前側(cè)膨脹駐留裝置收起，由中間的伸縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行伸展至b形態(tài)，此時(shí)將后側(cè)機(jī)構(gòu)的膨脹駐留裝置收起，啟動(dòng)前側(cè)機(jī)構(gòu)的膨脹駐留裝置，此為c形態(tài)，再將伸縮裝置收縮，則到達(dá)d形態(tài)，可改
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年2期2022-03-19
- 酵母1號(hào)和2號(hào)染色體DNA的組成排列對(duì)比分析
的長(zhǎng)度。1.3 步距頻次百分比對(duì)給定的 DNA 序列，雙核苷步距頻次百分比(dinucleoside spacing frequency persentage，DSFP)根據(jù)公式(3)進(jìn)行計(jì)算：(3)其中,Ni指雙核苷X和雙核苷Y交替出現(xiàn)但出現(xiàn)間距為i的次數(shù)，其中X和Y可以是相同或不相同的單個(gè)雙核苷，也可以是相同或不相同的多個(gè)雙核苷的集合；i指X和Y交替出現(xiàn)的出現(xiàn)間距，是大于等于0的任意可能整數(shù)值(包含0)，比如X和Y都是相同的單個(gè)雙核苷AA，以AAACT
- 綜采工作面采煤參數(shù)及采煤工藝的優(yōu)化
的放煤高度、放煤步距以及放煤方式等。因此，本文將對(duì)上述參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。2.1 放煤高度的優(yōu)化確定放煤高度與工作面所選型采煤機(jī)的采煤高度相關(guān)。從理論上講，在放頂開采方式下所選取的放煤高度和采煤高度的和為工作面煤層的平均厚度[2]。因此，對(duì)指定的工作面煤層而言，采煤高度的最優(yōu)確定即可得到最佳放煤高度。一般情況下，采高與工作面的通風(fēng)情況存在一定的關(guān)系，二者之間的關(guān)系如式（1）所示。式中:Hg為采煤參數(shù)的采高；Qf為綜采工作面當(dāng)前通風(fēng)設(shè)備的供風(fēng)量，取Qf=21 m3
山西冶金 2021年4期2021-09-28
- 堅(jiān)硬頂板切頂卸壓垮落規(guī)律研究
減小堅(jiān)硬頂板垮落步距，達(dá)到人為控制采場(chǎng)頂板垮落目的；王拓等[7]通過分析堅(jiān)硬頂板的巖梁結(jié)構(gòu)、力學(xué)特性，建立初次來壓雙固支梁模型，提出采用深孔預(yù)裂爆破技術(shù)解決多層厚度較大堅(jiān)硬巖層垮落步距大、周期斷裂懸頂長(zhǎng)、危害工作面安全生產(chǎn)的問題。上述研究成果為開展切頂卸壓對(duì)堅(jiān)硬頂板垮落規(guī)律的影響研究具有借鑒意義。切頂卸壓技術(shù)雖然可解決堅(jiān)硬頂板難以垮落等問題，但是頂板巖性及結(jié)構(gòu)特征對(duì)垮落規(guī)律影響較大，目前尚未形成完整的堅(jiān)硬頂板切頂卸壓垮落規(guī)律理論計(jì)算體系。為了實(shí)現(xiàn)對(duì)堅(jiān)硬頂板
中國(guó)礦業(yè) 2021年4期2021-04-16
- 神達(dá)棲鳳煤業(yè)綜放面頂板運(yùn)動(dòng)特征與采場(chǎng)礦壓規(guī)律分析
次來壓、周期來壓步距及所需的支架控制強(qiáng)度，基于此進(jìn)行支架選型，同時(shí)在工作面回采期間監(jiān)測(cè)支架受力情況，從而揭示綜放面采場(chǎng)礦壓規(guī)律，為工作面布置和回采速度設(shè)計(jì)提供一定的指導(dǎo)。1 工程概況棲鳳煤業(yè)514采區(qū)51408工作面埋深257～283 m，位于井田西南部，工作面開采5號(hào)煤層，工作面計(jì)劃采用走向長(zhǎng)壁整層放頂煤采煤法，設(shè)計(jì)走向長(zhǎng)度758 m，傾向長(zhǎng)度120 m，煤層厚度12.44～18.00 m，平均值為15.22 m，平均傾角21°。該煤層含夾石1～3層，夾
煤 2021年4期2021-04-10
- 采放比及步距的不同對(duì)采出率的影響分析
定，采放比及放煤步距的不同，對(duì)于頂煤的采出率具有重要的影響。針對(duì)采放比及布局的不同研究其對(duì)采出率的影響，以期確定頂煤放出的規(guī)律，提高煤炭的采出率，提高煤礦的生產(chǎn)效率。1 不同采放比及步距的實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備煤層頂煤的冒放性對(duì)于采出率具有直接的影響，冒放性越好，則采出率越好。在進(jìn)行厚煤層的開采時(shí)，機(jī)采高度越大，則對(duì)于頂煤的破碎越有利，采出率較高，機(jī)采高度與采放比為互為倒數(shù)，一般常采用大采高的方式來增加頂煤的落放空間以提高頂煤的采出率。在增大采高的同時(shí)，要注意保證煤礦的
山西化工 2021年1期2021-03-15
- 走向長(zhǎng)壁放頂煤合理放煤工藝參數(shù)的確定
化采煤工藝中放煤步距和采高為其關(guān)鍵參數(shù)，本文著重對(duì)不同放煤步距和采高工藝下對(duì)應(yīng)的頂煤回收率和煤矸石冒放情況進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)合以往綜合機(jī)械化采煤工藝參數(shù)中的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，所對(duì)比采高包括有1.8、2.0、2.2、2.4 m；所對(duì)比放煤步距包括有0.6、0.8、1.2 m。根據(jù)21051工作面的煤層及地質(zhì)條件，設(shè)定數(shù)值模擬模型參數(shù)如下：煤層厚度為6 m；煤層上方為矸石層且厚度為12 m；模擬工作面長(zhǎng)度為60 m。模型如第113頁(yè)圖1。2.2 采高參數(shù)的確定基于如圖1
山西化工 2021年1期2021-03-15
- 復(fù)雜不穩(wěn)定煤巖綜放開采不規(guī)則來壓頂板垮斷機(jī)理研究
，由來壓位置得出步距。分別統(tǒng)計(jì)了開始監(jiān)測(cè)階段各監(jiān)測(cè)站大來壓動(dòng)壓系數(shù)和大、小來壓的步距，如表 1、2 所列。表1 大來壓初次來壓與周期來壓動(dòng)壓系數(shù)統(tǒng)計(jì)Tab.1 Statistics of first occurrence of large pressure and dynamic pressure coefficient of periodical pressure表2 各監(jiān)測(cè)站大、小來壓步距統(tǒng)計(jì)Tab.2 Statistics of step dista
礦山機(jī)械 2021年2期2021-03-03
- 初始堆載高度對(duì)湖相淤泥穩(wěn)定性影響分析
過取不同初始堆載步距（第一次堆載向前推進(jìn)的長(zhǎng)度，以下簡(jiǎn)稱“初始步距”），研究初始堆載高度對(duì)堆載后地面沉降量及堆載線外地面隆起量的影響，從而得到保證湖相淤泥穩(wěn)定的合理堆載高度，取步距為2.5 m、5 m、7.5 m、10 m，其計(jì)算模型如圖 1 所示。圖1 湖相淤泥穩(wěn)定性計(jì)算模型依據(jù)重塑土試驗(yàn)結(jié)果，當(dāng)重塑土樣的含水率超過37.1%時(shí)，土樣便無法配置。 因此，此處將含水率為37.1%時(shí)重塑土樣的物理力學(xué)參數(shù)作為原始湖相淤泥中未經(jīng)過加載固結(jié)的淤泥質(zhì)土（2-1）的
有色冶金設(shè)計(jì)與研究 2020年5期2020-11-21
- 14142綜采工作面礦壓觀測(cè)及顯現(xiàn)特性研究
鍵詞：礦壓觀測(cè);步距;周期來壓;礦壓顯現(xiàn);阻力Abstract： In order to find out the activity rule and the characteristics of the mining pressure of the 14142 fully mechanized mining face and evaluate the adaptability of the support to the roof movement of
價(jià)值工程 2020年26期2020-09-22
- 采煤工作面放煤工藝參數(shù)的優(yōu)化
個(gè)主要因素為放煤步距和采高。因此，對(duì)不同放煤步距和不同采高情況下工作面煤層的回收率和煤矸冒放狀態(tài)進(jìn)行分析[3]。其中，研究的放煤步距分別為0.6、1.2、1.8 m；采高分別為1.8、2.0、2.2 m?；赑FC2D所搭建的初始仿真模型如圖1所示。圖1 傾斜工作面初始仿真模型2.2 仿真結(jié)果分析不同采高和放煤步距下工作面頂煤采出率的仿真結(jié)果如表2所示。表2 不同采高、不同放煤步距下的采出率 %如表2所示，當(dāng)采高為2 m，放煤步距為0.6 m時(shí)自下而上采煤
山西化工 2020年4期2020-09-09
- 厚硬巖層周期破斷步距計(jì)算及影響因素分析
的懸臂式周期破斷步距計(jì)算公式所得步距值結(jié)果偏大，不利于煤炭資源的安全高效回采。因此在考慮多重影響因素的基礎(chǔ)上，針對(duì)采場(chǎng)厚硬巖層周期破斷步距的計(jì)算公式推導(dǎo)及影響因素規(guī)律的探究可更好的服務(wù)于現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)。圍繞采場(chǎng)覆巖破斷后所形成結(jié)構(gòu)，諸多學(xué)者進(jìn)行大量研究，取得了豐碩的成果，提出了“砌體梁”、“臺(tái)階巖梁”、“懸臂巖梁”、“大空間遠(yuǎn)近場(chǎng)結(jié)構(gòu)”、“大傾角采場(chǎng)固支梁模型”等[1-5]適用于不同地質(zhì)開采條件的模型，合理解釋了不同地質(zhì)條件下生產(chǎn)過程中的諸多現(xiàn)象，并指導(dǎo)了煤礦的
煤炭工程 2020年7期2020-07-24
- 工作面放頂采煤工藝參數(shù)的優(yōu)化
主要因素包括放煤步距、采高以及采煤方向等[4]。本文將基于PFC2D 數(shù)值模擬軟件對(duì)上述不同參數(shù)組合下頂煤的回收效率及采出率進(jìn)行對(duì)比分析。根據(jù)理論計(jì)算結(jié)合經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，設(shè)定放煤步距分為0.6 m、1.2 m 以及1.8 m；設(shè)定采高分別為1.8 m、2.0 m 以及2.2 m。采煤方向可為自下向上和自上向下。1）1.8 m 采高、不同放煤步距時(shí)的煤矸冒落情況分析。經(jīng)仿真可知，當(dāng)采高為1.8 m 時(shí)，放煤步距為1.2 m 的煤炭放出量最少，且該種情況下混矸情
山西冶金 2020年3期2020-07-15
- 近距離厚煤層開采的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究
采基本頂初次來壓步距的分析和計(jì)算。堅(jiān)硬頂板在初次來壓破斷前，可將基本頂巖梁假設(shè)為兩端由彈性基礎(chǔ)支撐的連續(xù)介質(zhì)巖梁，如果基本頂上面沒有大承載能力的巖層，則上覆巖層的重量會(huì)由基本頂承載并最終將荷載傳到基本頂兩側(cè)的支撐點(diǎn)，即煤壁和煤柱上[6]。由于模型具有對(duì)稱性，根據(jù)如圖1所示的結(jié)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)分析。基本頂對(duì)巖梁影響荷載即q的計(jì)算公式：計(jì)算39201工作面堅(jiān)硬頂板的初次垮落步距：式中：σ取中砂巖抗拉強(qiáng)度10 MPa。h—彈性地基的厚度為層間距45 m。q—基本頂對(duì)巖
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2020年6期2020-06-19
- 特別的賽跑
觀看，發(fā)現(xiàn)阿華的步距為60厘米，每秒鐘跑3步;阿康的步距90厘米，每秒鐘跑2步。比賽在60米長(zhǎng)的場(chǎng)地上進(jìn)行。一聲哨響，比賽開始了，不一會(huì)兒，兩人同時(shí)到達(dá)終點(diǎn)。阿華感到很掃興。阿康得意地調(diào)侃阿華：“牛皮吹破了吧？我的步距比你長(zhǎng)許多。”阿德看到阿華臉色不好看，就把他拉到一邊，對(duì)他說：“別難過，我有辦法讓你取得勝利?！卑⒌掳寻⑷A、阿康帶到一個(gè)地方進(jìn)行比賽。阿華果然獲得了勝利，而且遠(yuǎn)遠(yuǎn)地把阿康甩在了后面。阿華的臉上露出了勝利的微笑。小朋友，你知道他倆是在什么地方比
作文周刊·小學(xué)一年級(jí)版 2020年16期2020-06-12
- 工作面放頂采煤工藝參數(shù)的優(yōu)化
主要因素包括放煤步距、采高以及采煤方向等[4]。本文將基于PFC2D 數(shù)值模擬軟件對(duì)上述不同參數(shù)組合下頂煤的回收效率及采出率進(jìn)行對(duì)比分析。根據(jù)理論計(jì)算結(jié)合經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，設(shè)定放煤步距分為0.6 m、1.2 m 以及1.8 m；設(shè)定采高分別為1.8 m、2.0 m 以及2.2 m。采煤方向可為自下向上和自上向下。1）1.8 m 采高、不同放煤步距時(shí)的煤矸冒落情況。經(jīng)仿真可知，當(dāng)采高為1.8 m 時(shí)，放煤步距為1.2 m 的煤炭放出量最少，且該種情況下混矸情況比
山西冶金 2020年2期2020-06-11
- 新型步距規(guī)的研制與探討
007)一、引言步距規(guī)是一種高精度多尺寸的長(zhǎng)度標(biāo)準(zhǔn)器。主要用于檢測(cè)數(shù)控機(jī)床的定位精度和三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)的位移精度。目前，數(shù)控機(jī)床和三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)廣泛用于機(jī)械、汽車、航空、軍工、家具、工具原型、機(jī)器等中小型配件、模具等行業(yè)中的箱體、機(jī)架、齒輪、凸輪、蝸輪、蝸桿、葉片、曲線、曲面等的測(cè)量，還可用于電子、五金、塑膠等行業(yè)中，對(duì)工件的尺寸、形狀和形位公差進(jìn)行精密檢測(cè)，能高效地檢測(cè)各類外形復(fù)雜工件的輪廓和外表外形及尺寸、角度和地位，特別是精細(xì)零部件的微觀檢測(cè)與質(zhì)量節(jié)制，從
福建質(zhì)量管理 2020年11期2020-02-25
- 三臺(tái)階七步法不同施工步距淺析
法不同的施工安全步距進(jìn)行對(duì)比分析，研究了不同施工步距下開挖后圍巖參數(shù)變化。1 工程概況該隧道是韶新高速靠近廣東一側(cè)的某隧道，是大斷面雙向六車道隧道，洞徑為17.65 m，左、右洞間距28 m。洞口為IV級(jí)軟弱破碎灰?guī)r。2 數(shù)值模型及參數(shù)選取2.1 數(shù)值模型的建立建立數(shù)值模型時(shí)，根據(jù)圣維南原理，開挖時(shí)離隧道區(qū)域較遠(yuǎn)部分的影響可以忽略不計(jì)。因此，模型寬度為131.86 m，高度為75.818 m，因?yàn)楸敬斡?jì)算的是洞口淺埋段，縱向長(zhǎng)度取25 m，埋深取22 m，
四川建筑 2019年2期2019-09-03
- 特厚煤層大采高綜采技術(shù)的應(yīng)用研究
采高綜放開采放煤步距研究煤礦井下綜采作業(yè)中，煤炭的采出率、采出煤炭煤矸石的含量與綜采作業(yè)時(shí)的放煤步距有直接的聯(lián)系。當(dāng)放煤的步距過小時(shí)容易導(dǎo)致煤矸石容易堵塞放煤窗口，造成煤炭含矸率上升，同時(shí)也容易造成丟煤，當(dāng)放煤的步距過大時(shí)，煤層的煤極易落入采空區(qū)，導(dǎo)致大量的丟煤。同時(shí)綜采作業(yè)中的放煤步距也對(duì)煤矸的流動(dòng)形態(tài)有巨大影響，因此要提升特厚煤層的綜采效率，首先需要合理確定綜采作業(yè)時(shí)的放煤步距，本文分別對(duì)“一刀一放”及“兩刀一放”不同放煤步距[3]情況下的煤矸的流動(dòng)形
山西化工 2019年3期2019-08-01
- 充填步距對(duì)矸石充填開采覆巖運(yùn)動(dòng)影響的數(shù)值模擬
2.2 不同充填步距矸石充填開采覆巖運(yùn)動(dòng)的位移云圖為研究不同充填步距矸石充填開采覆巖運(yùn)動(dòng)規(guī)律，本次研究中充填步距的參數(shù)變量分別為0.6m、1.2m、1.8m和2.4?；贔lAC3D數(shù)值模擬軟件，得到了不同充填步距下工作面推進(jìn)至120m時(shí)的覆巖沉降位移云圖。圖2 工作面推進(jìn)至120m時(shí)不同充填步距下覆巖沉降位移云圖3 不同充填步距下矸石充填開采覆巖運(yùn)動(dòng)規(guī)律數(shù)值模擬分析不同充填步距下，工作面推進(jìn)至120m時(shí)的覆巖沉降位移云圖表明：（1）充填步距大小對(duì)覆巖沉降
商品與質(zhì)量 2019年7期2019-07-24
- 某礦綜放工作面頂煤回收率統(tǒng)計(jì)分析
始放煤，放煤循環(huán)步距為1.6 m，即采煤機(jī)割煤2刀，后面的支架放1次頂煤。放煤方法為多輪順序、分段等量放煤，將工作面分為2～3段，段內(nèi)同時(shí)開啟相鄰2個(gè)放煤口，每次放出1/3～1/2的頂煤量，按順序循環(huán)放煤，將該段的頂煤全部放完，而后進(jìn)行下一段放煤，或各段同時(shí)進(jìn)行[5-6]。2 頂煤回收率統(tǒng)計(jì)分析2.1 統(tǒng)計(jì)方案確定工作面支架的升降范圍為1.7～3.2 m，正常生產(chǎn)過程中采放比為1∶3，放煤步距為0.8 m。本研究采放比考慮1∶1、1∶2、1∶3；現(xiàn)場(chǎng)移架將
現(xiàn)代礦業(yè) 2018年8期2018-09-18
- 無底柱分段崩落法放礦鏟入深度與崩礦步距的關(guān)系
］等人研究了放礦步距與端部放礦放出體的合理匹配關(guān)系，指出鏟裝深度和寬度對(duì)橢球體形態(tài)有較大影響。上述研究成果對(duì)無底柱分段崩落法的發(fā)展起到了良好的促進(jìn)作用。但對(duì)放礦過程中鏟機(jī)的鏟入深度對(duì)放礦效果的影響，以及鏟入深度與崩礦步距關(guān)系等方面的研究甚少。對(duì)于鏟入深度與崩礦步距的關(guān)系研究，應(yīng)建立在以損失與貧化為評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)的放礦效果上，使放礦效果達(dá)到最佳。本研究以單進(jìn)路放礦模型為基礎(chǔ)，通過物理相似模擬實(shí)驗(yàn)，研究出礦過程中鏟運(yùn)機(jī)鏟入深度與崩礦步距的關(guān)系對(duì)放礦效果的影響，有利于
金屬礦山 2018年7期2018-07-27
- 大結(jié)構(gòu)參數(shù)無底柱分段崩落法結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究
的方式來確定崩礦步距的最優(yōu)值[9]；王云鵬等建立了以單位工業(yè)儲(chǔ)量盈利最大化和單位精礦盈利最大化為目標(biāo)函數(shù)的數(shù)學(xué)模型，為崩礦步距的確定提供依據(jù)[10]；李彬等[11]和安龍等[12]應(yīng)用PFC顆粒流軟件進(jìn)行數(shù)值模擬，得到礦巖顆粒流動(dòng)狀態(tài)及模擬出放出體等形態(tài)，進(jìn)而得出礦石回收率等回采指標(biāo)與結(jié)構(gòu)參數(shù)之間的關(guān)系。毛公鐵礦采場(chǎng)采用分段高度為20 m、進(jìn)路間距為18 m的大結(jié)構(gòu)參數(shù)，在生產(chǎn)過程中出現(xiàn)了廢石的提前混入，礦石損失貧化大，回收率遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值的現(xiàn)象。針對(duì)這一
中國(guó)礦業(yè) 2018年1期2018-01-17
- 無底柱分段崩落法不同放礦方式下崩礦步距研究
同放礦方式下崩礦步距研究金愛兵，孫浩，孟新秋，高永濤，吳瓊，張光(北京科技大學(xué) 土木與資源工程學(xué)院，北京，100083)以梅山鐵礦為研究對(duì)象，在分段高度×進(jìn)路間距為18 m×20 m的大結(jié)構(gòu)參數(shù)下，設(shè)置不同的步距，分別采用無貧化放礦、低貧化放礦和現(xiàn)行截止品位放礦3種方式進(jìn)行相似材料模擬實(shí)驗(yàn)。結(jié)合PFC2D數(shù)值模擬，分別從正面和側(cè)面2個(gè)方向?qū)ΦV石回收及廢石混入進(jìn)行模擬分析。研究結(jié)果表明：無貧化放礦、低貧化放礦和截止品位放礦3種出礦方式的最優(yōu)崩礦步距分別為4.
- 隧道施工安全步距控制的定性分析
作為隧道施工安全步距控制進(jìn)行定性分析。一、隧道安全步距控制原理。假設(shè)在已形成初支封閉成環(huán)的一段隧道空間中，已完成了兩段二襯砼施工。假定此兩段二襯長(zhǎng)度均相同，其間隔的凈距離即為安全步距。沿著路線前進(jìn)方向，在這兩段二襯之間，在初支拱頂部，圍巖結(jié)構(gòu)不斷調(diào)整，內(nèi)部應(yīng)力不斷重新分配，最后達(dá)到另一個(gè)新的受力平衡點(diǎn)，這時(shí)這兩段二襯之間，在初支拱頂部的圍巖中會(huì)形成穩(wěn)定拱形巖土骨架。兩段二襯分別為拱形巖土骨架兩個(gè)端頭支點(diǎn)。初支拱會(huì)承受初支拱以上巖土骨架以下的圍巖部分自重壓力
科學(xué)與財(cái)富 2017年28期2017-10-14
- 煤層長(zhǎng)壁工作面頂板來壓步距和來壓強(qiáng)度計(jì)算預(yù)測(cè)
作面；頂板來壓；步距；來壓強(qiáng)度；計(jì)算預(yù)測(cè)DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.09.0661 工程概況本井田為石炭二迭系含煤地層，由本溪組、太原組、山西組組成，煤系地層總厚度為225.08m，煤層總厚16.80m，含煤系數(shù)為7.46%?？刹杉熬植靠刹擅簩?層，總厚10.27m，含煤系數(shù)為4.56%。下組煤主要是指在開采過程中，受奧灰水威脅較大的下架、大青、小青三個(gè)煤層，現(xiàn)將各可采煤層和局部可采煤層的煤層特征及其分布規(guī)律分述如
山東工業(yè)技術(shù) 2017年9期2017-05-16
- FLAC3D數(shù)值模擬實(shí)例分析大跨小凈距雙洞隧道的開挖步序影響
挖過程中的順序和步距變化，對(duì)周邊巖層的變形沉降影響.從中探索隧道理論開挖施工中，雙洞應(yīng)采取的順序和需要保持的最小距離，方可保證隧道的穩(wěn)定和安全.FLAC3D；大跨小凈距；雙洞隧道；開挖步序小凈距隧道一般指兩平行隧道間的中心距小于2.5D(D為隧道跨度)的雙洞隧道.國(guó)內(nèi)目前小凈距隧道的軸線間距一般為13～32 m，凈間距為2～8 m.現(xiàn)階段，對(duì)小凈距隧道的研究主要集中在施工力學(xué)、施工方法、中巖柱加固措施、間距優(yōu)化、支護(hù)體系優(yōu)化等方面.由于小凈距隧道結(jié)構(gòu)的特殊
- 步距和斜撐對(duì)滿堂扣件式鋼管腳手架承載力影響的試驗(yàn)研究
山 4300）?步距和斜撐對(duì)滿堂扣件式鋼管腳手架承載力影響的試驗(yàn)研究孫逸夫1，陳 燕1、梁 義2、劉 申1、李 斌1 （1、安徽建筑大學(xué)土木工程學(xué)院，安徽 合肥 230601；2、中國(guó)十七冶集團(tuán)有限公司，安徽 馬鞍山243001）摘要：通過在試驗(yàn)室內(nèi)對(duì)兩組滿堂扣件式鋼管腳手架進(jìn)行豎向加載試驗(yàn)，分別對(duì)其在不同步距和有無斜撐的狀態(tài)下的各桿件的受力性能進(jìn)行實(shí)測(cè)與分析，由試驗(yàn)知減小步距以及搭設(shè)斜撐能提高滿堂扣件式鋼管腳手架的承載力和整體穩(wěn)定性，研究結(jié)論對(duì)工程起到借
安徽建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-05-30
- 直線超聲電機(jī)驅(qū)動(dòng)的精密運(yùn)動(dòng)平臺(tái)位移分辨率
臺(tái)可能達(dá)到的最小步距；借助XL-80激光干涉儀，實(shí)驗(yàn)研究驅(qū)動(dòng)波形、預(yù)壓力及驅(qū)動(dòng)電壓對(duì)平臺(tái)步距影響。結(jié)果顯示，運(yùn)動(dòng)平臺(tái)分辨率可達(dá)25 nm。關(guān)鍵詞：直線超聲電機(jī)；平臺(tái)；實(shí)驗(yàn)；位移分辨率；步距中圖分類號(hào):TM356文獻(xiàn)標(biāo)志碼：ADisplacement resolution of precision stage driven by linear ultrasonic motorsWANGJin-peng1,ZHOUHong-ping1,SHIYun-lai2(
振動(dòng)與沖擊 2015年22期2016-01-11
- 三種直角坐標(biāo)牛頓潮流算法的收斂性比較
階項(xiàng)牛頓法和最優(yōu)步距牛頓法［5－6］。文獻(xiàn)［7－8］從理論上分析了保留二階項(xiàng)牛頓法與傳統(tǒng)牛頓算法的區(qū)別，認(rèn)為保留二階項(xiàng)是一種線性逼近算法，而傳統(tǒng)牛頓算法是一種非線性的逼近算法;文獻(xiàn)［9］認(rèn)為最優(yōu)步距算法將最優(yōu)乘子引入到常規(guī)牛頓法當(dāng)中，不僅可以改善潮流對(duì)初值的敏感性，而且可以解決病態(tài)潮流問題;文獻(xiàn)［10］針對(duì)牛頓類潮流算法對(duì)初值敏感的問題，提出了牛頓類潮流計(jì)算的收斂定理。分析可知，很多文獻(xiàn)都對(duì)直角坐標(biāo)下不同牛頓算法的特點(diǎn)和性能進(jìn)行過闡述［11－12］，但多限
- 各型步距規(guī)溫度補(bǔ)償值應(yīng)用技術(shù)的研究
10077）各型步距規(guī)溫度補(bǔ)償值應(yīng)用技術(shù)的研究王 麗1王云富2揚(yáng) 莉2張 磊2田俊成2（1.陜西工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院 陜西咸陽(yáng)712000；2.西安鳴士數(shù)控機(jī)床有限公司 陜西西安710077）針對(duì)步距規(guī)檢測(cè)數(shù)控機(jī)床中，因陶瓷與鋼質(zhì)材料熱膨脹系數(shù)不同對(duì)檢測(cè)精度的影響，近年來對(duì)步距規(guī)結(jié)構(gòu)、材料、性能、精度做了大量的實(shí)驗(yàn)與研究，推導(dǎo)出各型步距規(guī)溫度補(bǔ)償值的通用計(jì)算公式，計(jì)算出各種節(jié)距的全陶瓷與半陶瓷步距規(guī)在不同溫度下的熱膨脹量補(bǔ)償值。檢測(cè)人員可直接應(yīng)用
精密制造與自動(dòng)化 2015年1期2015-12-06
- 論現(xiàn)澆肋梁樓蓋模板支撐架的水平桿步距設(shè)置LiftHeightSetting of Horizontal Tube in Formwork Supportin Cast-in-situ Beam-slab Floor
板支撐架的水平桿步距設(shè)置 LiftHeightSetting of Horizontal Tube in Formwork Supportin Cast-in-situ Beam-slab Floor于海祥1，周雪梅1，王憲勇1，雷智愚2 （1重慶建工第九建設(shè)有限公司，重慶400080；2重慶城建控股（集團(tuán)）有限責(zé)任公司，重慶400013）現(xiàn)澆混凝土梁板結(jié)構(gòu)模板支撐體系在進(jìn)行水平桿設(shè)置時(shí)，由于受到肋梁高度變化的影響，導(dǎo)致步距設(shè)置不均勻，應(yīng)根據(jù)肋梁高度的具體
重慶建筑 2015年5期2015-10-25
- 梅山鐵礦過渡分層鑿巖爆破參數(shù)優(yōu)化
03 m水平崩礦步距優(yōu)化為2.4 m，鑿巖炮孔由單中心鑿巖改為三中心鑿巖，并將-330 m水平以下的水平結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化為18 m×20 m×4.4 m。結(jié)合梅山鐵礦井下開采水平現(xiàn)狀發(fā)現(xiàn)，二期工程-303～-318 m水平分段高度為15.0 m，二期工程-318～-330 m運(yùn)輸水平分段高度為12.0 m，三期工程-330～-348 m水平分段高度為18.0 m，如此便形成了二期工程與三期工程之間連續(xù)3個(gè)分層分段高度變化的過渡分層，因而有必要選擇合理的鑿巖爆破
現(xiàn)代礦業(yè) 2015年6期2015-04-21
- 堅(jiān)硬頂板爆破弱化方式研究
要對(duì)比其垮落后的步距和鉆孔量，結(jié)果表明端部切斷放頂爆破垮落步距最小，超前深孔預(yù)裂爆破需要的鉆孔量最小，并對(duì)其爆破參數(shù)進(jìn)行了研究，計(jì)算合理的炮孔裝藥量為7.93 kg/孔，結(jié)果表明在工程中有效的減少了來壓步距和瓦斯的積聚。堅(jiān)硬頂板；爆破；弱化；瓦斯積聚堅(jiān)硬頂板目前存在的主要弱化方式有兩種，一是注水軟化，通過改變其巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)和巖石的力學(xué)參數(shù)，使頂板垮落步距減少，其缺點(diǎn)在于改變所需要的時(shí)間較長(zhǎng)，效果不會(huì)立即出現(xiàn)，而且對(duì)巖石的要求較高，即能夠吸水軟化后的強(qiáng)度下降
山西煤炭 2015年5期2015-04-04
- 某礦無底柱分段崩落法結(jié)構(gòu)參數(shù)研究
有采礦方法的崩礦步距、進(jìn)路間距等結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行相關(guān)研究。目前，針對(duì)進(jìn)路間距等相關(guān)參數(shù)的研究，主要集中在模擬試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)典型采場(chǎng)試驗(yàn)、軟件模擬等手段［4］，考慮到現(xiàn)場(chǎng)典型采場(chǎng)試驗(yàn)的耗時(shí)耗力等缺點(diǎn)，本文將模型試驗(yàn)與軟件模擬相結(jié)合的方法，首先用相似模擬試驗(yàn)進(jìn)行崩礦步距的確定，在確定好崩落步距之后，再在已有的崩礦步距情況下，進(jìn)行分段高度及進(jìn)路間距參數(shù)的優(yōu)化。1 崩礦步距優(yōu)化崩礦步距的確定主要通過實(shí)驗(yàn)室相似模擬試驗(yàn)手段模擬采礦現(xiàn)場(chǎng)放礦，在滿足幾何相似與力學(xué)相似的前提下，
湖南有色金屬 2015年2期2015-03-22
- 基于PFC2D的無底柱分段崩落法放礦數(shù)值模擬
慮端壁傾角與崩礦步距2個(gè)因素，對(duì)采場(chǎng)放礦方案進(jìn)行了PFC2D數(shù)值模擬，選擇回貧差最大的數(shù)值模擬試驗(yàn)方案進(jìn)行了采場(chǎng)現(xiàn)場(chǎng)放礦試驗(yàn)，取得了較好的效果。PFC2D數(shù)值模擬 無底柱分段崩落法 回采率 貧化率近年來，無底柱分段崩落法在我國(guó)金屬礦山特別是在鐵礦山得到了廣泛應(yīng)用，在回采進(jìn)路巷道中進(jìn)行鉆眼、爆破和出礦是該方法的最基本特點(diǎn)。在崩落的覆蓋圍巖下，爆破崩落的礦石借助重力或振動(dòng)力由回采進(jìn)路巷道一端的近似V形槽中進(jìn)入回采進(jìn)路巷道，放出礦石形成的橢球體易受尚未崩落巖體端
現(xiàn)代礦業(yè) 2015年12期2015-01-20
- 基于PLC的步進(jìn)梁式加熱爐步距模糊自適應(yīng)控制
動(dòng)梁每一步運(yùn)行的步距都有誤差[1，2]，盡管每一步誤差僅有幾毫米甚至零點(diǎn)幾毫米，可是從進(jìn)料端到出料端運(yùn)行近一百步的累積誤差就相當(dāng)可觀?？赡軙?huì)導(dǎo)致鋼坯在加熱爐中的最后一步不能準(zhǔn)確落在出料懸臂輥上，從而造成設(shè)備故障，影響正常生產(chǎn)。因而迫切需要對(duì)步進(jìn)梁的步距進(jìn)行控制，確保每一根鋼坯出爐時(shí)都能夠準(zhǔn)確地落在出料懸臂輥上。筆者所研究的步進(jìn)梁式加熱爐的基本參數(shù)有：爐內(nèi)進(jìn)料與出料輥道中心線之間的距離為28 000mm，爐內(nèi)寬12 600mm，移動(dòng)梁由5根固定梁和4根活動(dòng)梁
化工自動(dòng)化及儀表 2015年11期2015-01-13
- 基于量塊的步距規(guī)測(cè)量及不確定度分析
089)0 引言步距規(guī)是通過一系列測(cè)量面構(gòu)成的、高精度的、穩(wěn)定的多值實(shí)物標(biāo)準(zhǔn)器。生產(chǎn)步距規(guī)時(shí)，按照一定的排列方式將多個(gè)標(biāo)準(zhǔn)平行塊固定于基體上，由各標(biāo)準(zhǔn)平行塊工作面提供一系列的同向和異向標(biāo)準(zhǔn)尺寸。由于步距規(guī)相對(duì)傳統(tǒng)的長(zhǎng)度標(biāo)準(zhǔn)器量塊，擁有多值和便攜的特點(diǎn)，因此已被越來越多地應(yīng)用于數(shù)控機(jī)床、三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)的檢驗(yàn)和校準(zhǔn)［1］。國(guó)內(nèi)大區(qū)實(shí)驗(yàn)室一般采用坐標(biāo)測(cè)量機(jī)配合雙頻激光干涉儀進(jìn)行步距規(guī)的校準(zhǔn)，英國(guó)、日本、澳大利亞等國(guó)家計(jì)量院也采用類似方法［2-3］，但此種方法需要使
計(jì)測(cè)技術(shù) 2014年4期2014-04-13
- 半陶瓷步距規(guī)熱膨脹系數(shù)的研究
712000)步距規(guī)是一種長(zhǎng)度尺寸的實(shí)物標(biāo)準(zhǔn)量規(guī)，我廠主要用于數(shù)控機(jī)床直線軸定位精度、重復(fù)定位精度和數(shù)顯卡規(guī)磨床，在線測(cè)量系統(tǒng)精度的檢測(cè)。也有些單位將步距規(guī)作為檢定卡尺和三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)的標(biāo)準(zhǔn)器。但因?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">步距規(guī)在制造時(shí)的安裝、檢定都是在標(biāo)準(zhǔn)溫度下進(jìn)行，而在生產(chǎn)實(shí)踐中許多使用單位沒有標(biāo)準(zhǔn)的恒溫車間，尤其一些中小企業(yè)，都是在自然溫度下使用，如冬天可能在5 ℃上下，夏天在38 ℃左右，即使經(jīng)足夠的時(shí)間等溫，產(chǎn)生的誤差也是不能忽略的。為此我們做了大量的熱膨脹實(shí)驗(yàn)，總結(jié)
制造技術(shù)與機(jī)床 2014年1期2014-04-06
- 步距規(guī)溫度補(bǔ)償量的分析與計(jì)算*
000)0 引言步距規(guī)主要用于檢測(cè)數(shù)控機(jī)床、數(shù)顯機(jī)床和測(cè)量?jī)x器等設(shè)備的直線軸長(zhǎng)度尺寸的定位精度和重復(fù)定位精度，也可作為其它長(zhǎng)度尺寸計(jì)量檢測(cè)中的一種標(biāo)準(zhǔn)器具。常用的步距規(guī)都是由陶瓷量塊和鋼質(zhì)墊塊拼接而成的長(zhǎng)度實(shí)物標(biāo)準(zhǔn)量規(guī)，也有全陶瓷或全鋼質(zhì)材料的步距規(guī)。陶瓷與鋼質(zhì)的熱膨脹系數(shù)不同，在20℃的標(biāo)準(zhǔn)溫度下使用時(shí)，對(duì)測(cè)量誤差的影響可忽略不計(jì)，因?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">步距規(guī)在制造、安裝、檢定時(shí)都在標(biāo)準(zhǔn)溫度下進(jìn)行。但在生產(chǎn)實(shí)踐中許多機(jī)床生產(chǎn)廠家都沒有標(biāo)準(zhǔn)的恒溫車間，尤其一些中小企業(yè)，都在
計(jì)量技術(shù) 2014年11期2014-03-22
- 無底柱分段崩落法崩礦步距的優(yōu)化
柱分段崩落法崩礦步距的優(yōu)化王云鵬，余健（中南大學(xué) 資源與安全工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙，410083）基于分段高度、進(jìn)路間距和崩礦步距的不同組合，對(duì)放礦損失貧化指標(biāo)具有重要影響，研究結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化的方法，在利用端部放礦理論貧化損失指標(biāo)的計(jì)算公式確定崩礦步距的基礎(chǔ)上，建立單位工業(yè)儲(chǔ)量盈利最大化和單位精礦盈利最大化為目標(biāo)函數(shù)的數(shù)學(xué)模型。研究結(jié)果表明：該方法改變了傳統(tǒng)的僅考慮貧化損失指標(biāo)最佳確定結(jié)構(gòu)參數(shù)的方法，開辟了從保障礦床開采整體經(jīng)濟(jì)效益最大化確定結(jié)構(gòu)參數(shù)的新途徑。
- 步距規(guī)檢測(cè)數(shù)控機(jī)床直線軸的技術(shù)研究
法檢測(cè)。第三種為步距規(guī)法，是以步距規(guī)為標(biāo)準(zhǔn)，用電感測(cè)微儀傳感器測(cè)頭(以下簡(jiǎn)稱測(cè)頭)進(jìn)行定位讀數(shù)的一種直線軸檢測(cè)方法。此法的設(shè)備與激光干涉儀相比，價(jià)格低廉，1 m內(nèi)步距規(guī)加電感測(cè)微儀不超過3.5萬元，且精度較高。若將步距規(guī)按等使用(按實(shí)際尺寸使用)，測(cè)頭分辨率調(diào)整到0.5 μm或0.1 μm，其測(cè)量精度與激光干涉儀相當(dāng)，也可達(dá)到微米量級(jí)。它的高精度、低成本在數(shù)控機(jī)床制造行業(yè)，與使用數(shù)控機(jī)床的單位中都有廣泛的應(yīng)用。但步距規(guī)也有它的缺點(diǎn)，那就是步距規(guī)一定要大于被
制造技術(shù)與機(jī)床 2013年7期2013-10-07
- 堅(jiān)硬頂板條件下綜采工作面來壓步距的確定
頂初次來壓和周期步距，及時(shí)采取措施應(yīng)對(duì)老頂初次來壓和周期來壓帶來的影響［4］。本文針對(duì)莒山煤礦工作面老頂巖層堅(jiān)硬且厚的特性，利用數(shù)值計(jì)算模擬技術(shù)和物理模擬的方法，確定該礦工作面開采條件下老頂?shù)某醮蝸韷?span id="j5i0abt0b" class="hl">步距和周期來壓步距，給井下應(yīng)對(duì)來壓顯現(xiàn)提供指導(dǎo)。1 工作面概況莒山煤礦主采3#煤層，開采煤層埋深390 m，工作面長(zhǎng)160 m，直接頂巖層厚度為2.5 m，老頂巖層厚度為10 m，煤層為近水平煤層，平均傾角大約為1.3°，煤層賦存基本穩(wěn)定。該工作面為采區(qū)內(nèi)的首
山西焦煤科技 2013年2期2013-07-30
- 基于自適應(yīng)增量調(diào)制的語(yǔ)音延時(shí)電路設(shè)計(jì)
進(jìn)，通過自動(dòng)調(diào)整步距，使調(diào)制的信號(hào)失真更小，噪聲更低。理論研究表明，在信號(hào)速率低于40kb/s時(shí)，ADM效果優(yōu)于PCM，而且采用ADM方式的調(diào)制解調(diào)電路都相對(duì)簡(jiǎn)單[5]。2 增量調(diào)制（DM）增量調(diào)制是一種預(yù)測(cè)編碼技術(shù)，它對(duì)實(shí)際采樣信號(hào)與預(yù)測(cè)采樣信號(hào)之差的極性進(jìn)行編碼，采用一位編碼，如果實(shí)際采樣值大于預(yù)測(cè)采樣值則用“1”表示，如果實(shí)際采樣信號(hào)值小于預(yù)測(cè)采樣值則用“0”表示，接收端每收到一個(gè)“1”碼就使輸出上升一個(gè)Δ值，每收到一個(gè)“0”碼就使輸出下降一個(gè)Δ值，
電子與封裝 2012年8期2012-07-02
- 中厚礦體沿脈進(jìn)路崩礦步距的優(yōu)化方法
11007)崩礦步距是無底柱分段崩落法的重要結(jié)構(gòu)參數(shù)之一，不僅影響出礦效率，而且影響礦石的損失率與貧化率。尤其是中厚礦體沿脈進(jìn)路的崩礦步距，嚴(yán)重制約放出體的發(fā)育程度，直接影響下盤礦石殘留體的大小，從而嚴(yán)重影響著礦石的回采指標(biāo)。為此，研究中厚礦體沿脈進(jìn)路崩礦步距的優(yōu)化方法，對(duì)于降低該類礦體分段崩落法礦石損失貧化的意義重大。本文結(jié)合弓長(zhǎng)嶺井下礦的急傾斜中厚礦體條件，研究崩礦步距的優(yōu)化方法。1 崩礦步距的優(yōu)化原則對(duì)于急傾斜中厚礦體，沿脈布置進(jìn)路不能形成菱形結(jié)構(gòu)，
中國(guó)礦業(yè) 2011年2期2011-01-23