罐壁
- LNG金屬外壁全容罐固定消防用水量設(shè)計
護范圍為著火罐的罐壁外表面積、罐頂外表面積及距著火罐罐壁1.5倍著火罐直徑范圍內(nèi)的鄰近罐的罐壁外表面積的1/2。罐壁供水強度不應(yīng)小于2.5 L/(min·m2)，罐頂供水強度不應(yīng)小于4 L/(min·m2)。全冷凍式液化烴儲罐為外壁鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的雙容罐、全容罐時，不考慮罐頂和罐壁的固定冷卻，但管道進出口等局部危險處應(yīng)設(shè)置水噴霧系統(tǒng)，供水強度不應(yīng)小于20 L/(min·m2)。GB 50219—2014第3.1.11條規(guī)定：①系統(tǒng)用于冷卻全冷凍式液化烴儲罐
煤氣與熱力 2023年2期2023-02-23
- 承受接管外載荷的立式儲罐開孔受力分析研究
擇、罐體(罐頂、罐壁、罐底)設(shè)計、抗風(fēng)抗震設(shè)計、儲罐開孔設(shè)計、儲罐附件設(shè)計等。其中，儲罐開孔設(shè)計因開孔處接管承受管道系統(tǒng)所傳遞的外部載荷(見圖1)【4】，存在較大失效風(fēng)險，需要進行可靠的受力分析研究。然而，目前儲罐設(shè)計中，對儲罐開孔受力分析的重視不足，研究較少，并未形成系統(tǒng)有效的評定方法。我國現(xiàn)行儲罐設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)GB 50341—2014附錄J對承受接管外載荷的罐壁開孔給出了許用外載荷的評定方法【5】，但該方法僅適用于直徑大于36 m儲罐的罐壁開孔單向力和兩向
石油化工設(shè)備技術(shù) 2023年1期2023-01-15
- 常壓儲罐的安全運行管理
查；罐底板漏磁；罐壁T 形焊縫超聲波檢驗；罐壁與罐底板大角焊縫及罐壁T 形焊縫磁粉檢驗；罐頂外觀及測厚檢驗或進一步漏磁掃查；沉降、垂直度、圓度測量。2.1 原油罐檢驗（4 具）（1）T-401B 原油儲罐50 000 m3：①儲罐宏觀檢查，未發(fā)現(xiàn)明顯變形，外表面涂層局部脫落，抗風(fēng)圈部位保溫下腐蝕嚴(yán)重；②罐底漏磁檢測，發(fā)現(xiàn)腐蝕缺陷50 處，其中1 處缺陷超40%；③罐壁T 形焊縫超聲波檢驗，通過對罐壁丁字焊縫超聲波檢驗，未發(fā)現(xiàn)超標(biāo)缺陷；④罐壁與罐底板大角焊縫
設(shè)備管理與維修 2022年11期2023-01-13
- 大型LNG儲罐罐壁隔熱層保冷性能及其優(yōu)化對策探究
組成，其中，內(nèi)罐罐壁板、外罐罐壁板之間的夾層空間為大型LNG儲罐的罐壁，LNG儲罐罐壁保冷層的主要材料是珍珠巖，內(nèi)罐底板下空間為儲罐罐底。大型LNG儲罐的主體結(jié)構(gòu)中，不同區(qū)域的保冷層材料會有明顯差異，如罐壁的保冷層材料多為珍珠巖，而罐底、罐頂?shù)谋＠鋵硬牧蟿t分別為泡沫玻璃磚、玻璃棉[1]。2 大型LNG儲罐罐壁熱流量的計算2.1 無太陽輻射時的罐壁熱流量大型LNG儲罐所處區(qū)域無太陽輻射時，罐壁接收的熱流量多來自空氣本身的熱量。但由于儲罐罐壁不同區(qū)域的傳熱強度
工程建設(shè)與設(shè)計 2022年22期2022-12-15
- 地基不均勻沉降下大型儲罐風(fēng)致屈曲研究*
微增大也會使儲罐罐壁發(fā)生較大變形，嚴(yán)重時會引起罐壁撕裂，導(dǎo)致泄漏事故。因此，對于沿海地帶的大型儲罐的地基沉降問題及風(fēng)致屈曲問題需要重視。目前，針對大型儲罐地基沉降和大型儲罐風(fēng)致屈曲的研究已取得了諸多成果。陳嚴(yán)飛等人考慮儲罐敏感參數(shù)提出了罐頂徑向位移預(yù)測方法[1]。MAHER、PURDY、HOLROYD 等學(xué)者通過理論研究、風(fēng)洞試驗等方法，分別提出了風(fēng)載荷在儲罐罐壁上的分布規(guī)律[2-4]。郭煥良通過風(fēng)洞試驗，研究了大型儲罐的風(fēng)載荷特征以及罐組的風(fēng)壓干擾效應(yīng)[
油氣田地面工程 2022年10期2022-11-10
- 大型原油儲罐罐壁變形應(yīng)變監(jiān)測試驗研究
服役過程中，由于罐壁腐蝕減薄[1]、基礎(chǔ)不均勻沉降[2,3]、罐內(nèi)液位升降[4]等原因，儲罐罐壁可能發(fā)生過度變形而導(dǎo)致失效，而應(yīng)力、應(yīng)變過大是引起失效的最直接原因[5]。另外，當(dāng)儲罐外壓大于罐壁的臨界載荷時[6]，儲罐罐體將產(chǎn)生失穩(wěn)而導(dǎo)致失效。因此，開展原油儲罐罐壁的應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測對保障大型原油儲罐的安全運行具有重要意義。常用的儲罐罐壁變形測量方法包括圍尺法、光學(xué)參比線法[7]、全站儀[4]等屬于檢測手段的單點測量。文獻(xiàn)[8,9]采用三維激光掃描方法進行儲罐
中國測試 2022年9期2022-10-14
- LNG儲罐多點整體提升過程的力學(xué)性能研究*
受力不均勻；2)罐壁為薄殼結(jié)構(gòu)，在提升過程中提升速率過快容易發(fā)生大變形甚至屈曲等問題；3)結(jié)構(gòu)共有39個提升點，當(dāng)提升點發(fā)生微小位移差值時，結(jié)構(gòu)受力會產(chǎn)生較大變化，施工工況變得復(fù)雜。因此對儲罐提升過程中的力學(xué)性能進行數(shù)值模擬，分析其提升過程中的力學(xué)特性，為整個提升過程提供理論依據(jù)，用于指導(dǎo)日后的同類工程施工。1 工程概況某LNG儲罐上部采用肋環(huán)形網(wǎng)殼，球形拱頂，矢高為7.675 m，采用16 MnDR材質(zhì)，總質(zhì)量超過2 800 t，網(wǎng)殼俯視如圖1所示。由于
工業(yè)建筑 2022年1期2022-04-21
- 太陽輻射下LNG不銹鋼儲罐罐壁溫度場和溫度效應(yīng)研究
土儲罐施工過程中罐壁溫度場和溫度應(yīng)力進行數(shù)值模擬，得到混凝土開裂的極限拉力，并探究施工季節(jié)、儲罐質(zhì)量等對罐壁溫度應(yīng)力的影響[4]；Jeon等對LNG儲罐在正常運行工況下和泄漏工況下罐壁受到低溫液體沖擊產(chǎn)生的溫度應(yīng)力進行分析，發(fā)現(xiàn)溫度變化引起的罐壁非線性應(yīng)力可轉(zhuǎn)換為截面力[5]；謝劍等對泄露后的LNG儲罐進行罐壁溫度場模擬，發(fā)現(xiàn)不均勻溫度場會引起罐壁混凝土產(chǎn)生開裂變形[6]；李兆慈等對LNG儲罐在不同工況下的溫度場進行模擬，得到罐壁溫度隨環(huán)境溫度、液體高度、
工業(yè)建筑 2022年9期2022-02-03
- 常壓儲罐改造為氮封儲罐的要點分析
256 mm (罐壁高度)，公稱容量3 000 m3。根據(jù)GB 50160—2008 《石油化工企業(yè)設(shè)計防火標(biāo)準(zhǔn)》(2018版)第6.2.2條規(guī)定：儲存甲B、乙A類的液體應(yīng)選用金屬浮艙式浮頂或內(nèi)浮頂儲罐；當(dāng)單罐容積小于或等于5 000 m3的內(nèi)浮頂儲罐采用易熔材料制作的浮盤時，應(yīng)設(shè)置氮氣保護等安全措施。同時SH/T 3007—2014 《石油化工儲運系統(tǒng)罐區(qū)設(shè)計規(guī)范》第4.2.5條規(guī)定：儲存沸點大于或等于45 ℃或在37.8 ℃時飽和蒸氣壓不大于88 kP
化工管理 2021年29期2021-11-20
- 地基厚度對基礎(chǔ)沉降儲罐罐壁變形的影響*
降會導(dǎo)致上部儲罐罐壁發(fā)生變形，嚴(yán)重時導(dǎo)致浮盤出現(xiàn)卡盤現(xiàn)象[1]，影響儲罐的正常生產(chǎn)運行，甚至使儲罐結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞，引發(fā)泄漏事故。因此，對基礎(chǔ)發(fā)生沉降后儲罐罐壁的變形情況進行深入研究具有重要意義。由于儲罐底板與地基之間存在著復(fù)雜的相互作用，基礎(chǔ)沉降儲罐的罐壁變形不僅會受到儲罐自身性質(zhì)的影響，還會對地基性質(zhì)表現(xiàn)出一定的敏感性，如地基厚度。本文基于我國某石油商儲庫100 000 m3大型外浮頂原油儲罐的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)及地基實測沉降數(shù)據(jù)，建立全尺寸儲罐有限元分析模型，利用
工業(yè)安全與環(huán)保 2021年11期2021-11-19
- 大型原油儲罐沉降觀測及其評價方法*
罐底部的沉降分為罐壁底端沉降和罐底板的沉降。2 罐基礎(chǔ)的沉降觀測對罐基礎(chǔ)沉降觀測的闡述主要體現(xiàn)在：(1)檢測方法不統(tǒng)一；(2)沉降觀測點的設(shè)置不統(tǒng)一；(3)評價標(biāo)準(zhǔn)不一致。(1)GB 50473—2008《鋼制儲罐地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》進行儲罐沉降觀測時，需要沿罐基礎(chǔ)周邊均勻布置沉降觀測點，儲罐容積不同,設(shè)置的沉降觀測點也不一樣，見表1[2]。表1 不同公稱容積儲罐沉降觀測點數(shù)(GB 50473—2008)(2)SY/T 3528—2014《石油化工鋼儲罐地基
石油化工腐蝕與防護 2021年5期2021-10-30
- 大型儲罐抗震設(shè)計計算在中美規(guī)范中的對比分析
罐本體破壞形態(tài)為罐壁下部出現(xiàn)象足(軸壓失穩(wěn)),浮動頂與固定頂發(fā)生撞擊導(dǎo)致罐頂附件脫落,浮頂導(dǎo)向管、量油管卡住導(dǎo)致導(dǎo)向管拉彎,支架變形甚至儲罐整體翹離傾覆【9-13】。本文著重比較中美設(shè)計規(guī)范中大型儲罐關(guān)于抗震計算的相關(guān)規(guī)定，并結(jié)合工程實際，分析兩者在罐壁縱向壓縮力、抗傾覆力、晃動波高及環(huán)向應(yīng)力計算等方面的差異，為完善我國大型儲罐的抗震設(shè)計、促進儲罐的安全運行提供借鑒和參考。1 儲罐抗震設(shè)計計算的主要參數(shù)為保證大型儲罐在地震載荷作用下的安全性，GB 5034
石油化工設(shè)備技術(shù) 2021年5期2021-09-17
- 淺談地下油罐內(nèi)襯鋼板的施工
mm，見圖2。罐壁預(yù)埋件與罐壁鋼筋焊接。豎向和環(huán)向埋件均采用L50×5角鋼，豎向埋件間距1 500 mm。其余環(huán)向埋件采用L30×3角鋼，間隔750 mm，見圖3。圖1 底板骨架圖 圖2 角鋼上固定點圖 圖3 罐壁鋼筋焊接圖2 油罐底板焊接注漿2.1 油罐底板焊接油罐內(nèi)襯底板按預(yù)埋槽鋼尺寸進行拼接，將拼接縫放置在預(yù)埋槽鋼中間部分，預(yù)留好5 mm焊接縫隙；弧形鋼板邊與邊的對接焊縫間隙為6～7 mm，尺寸允許偏差長度為±2 mm；油罐內(nèi)襯底板進行焊機后無
現(xiàn)代食品 2021年14期2021-09-01
- 硫酸儲罐罐底設(shè)計探討
計主要包括罐底、罐壁、罐頂?shù)炔课?，其中罐底除了承受液柱靜壓力及基礎(chǔ)的支撐反力，在靠近罐壁處，還受到罐壁及邊緣力的作用，受力狀況較為復(fù)雜。在工程實踐中，罐壁與底板的角焊縫破裂引起硫酸泄漏最為常見，因此筆者就硫酸儲罐罐底的設(shè)計進行探討。1 硫酸儲罐罐底結(jié)構(gòu)及受力分析1.1 罐底結(jié)構(gòu)硫酸儲罐底板主要有2種排板形式：條形排板和弓形邊緣板排板。當(dāng)硫酸儲罐內(nèi)徑不小于12.5 m時，宜采用弓形邊緣板排板。硫酸儲罐底板排板示意圖1。圖1 硫酸儲罐底板排板示意中幅板一般處于
硫酸工業(yè) 2021年4期2021-07-21
- 對立式圓筒形儲罐標(biāo)準(zhǔn)GB 50341—2014中某些問題的探討
準(zhǔn))中關(guān)于罐頂與罐壁弱連接結(jié)構(gòu)的要求之一“連接處的罐頂坡度不應(yīng)大于1/6”[標(biāo)準(zhǔn)中第7.1.6條1款1)項]對于罐頂為自支撐式結(jié)構(gòu)的儲罐幾乎是不可能達(dá)到的，理由如下(所有符號說明見文末)。1.1 對于錐頂對于自支撐式錐頂：1/6(tan9.5°)≤tanθ≤3/4(tan37°)(7.3.1條)；對于柱支撐式錐頂：tanθ≥1/16(tan 3.5°)(7.4.1條)。上述條件說明，只有θ=9.5°的自支撐錐頂罐(無實際意義)以及3.5°≤θ≤9.5°的柱
石油化工設(shè)備技術(shù) 2021年4期2021-07-21
- 淺談油品儲罐基礎(chǔ)安裝排水設(shè)施對罐底角的防護
環(huán)境中，罐底角及罐壁200mm高處嚴(yán)重銹蝕。2 罐底角的防護措施針對基礎(chǔ)帶有護坡的儲罐，最有效的解決辦法是在罐基礎(chǔ)內(nèi)安裝排水設(shè)施，一是可以將基礎(chǔ)內(nèi)部的水排出，二是可以將自然雨水排出。罐底角露出后，對罐底角進行噴砂除銹，刷環(huán)氧底漆2遍，為防止雨水進入罐底板下部，再用聚氨酯彈性膠泥對罐底角進行封堵。3 排水設(shè)施具體施工方法2014年，煉油廠成品車間首次對基礎(chǔ)有護坡的Z-244儲罐安裝了排水設(shè)施。（1）將罐基礎(chǔ)環(huán)墻與罐壁間的淤泥、瀝青砂清除，露出罐底角，如圖1、
中國設(shè)備工程 2021年13期2021-07-15
- 儲罐錨固設(shè)計分析
力及錨固螺栓座處罐壁板的許用應(yīng)力，但卻沒有給出地腳螺栓及螺栓座蓋板筋板的應(yīng)力計算方法和公式，也沒有給出地腳螺栓座處儲罐筒體的局部應(yīng)力計算方法，給設(shè)計人員造成很多困惑和不便，有很多設(shè)計人員直接根據(jù)經(jīng)驗進行設(shè)計，這樣會帶來不小的安全隱患[1-2]。本文結(jié)合參考文獻(xiàn)和相關(guān)力學(xué)知識對儲罐錨固螺栓座進行應(yīng)力計算分析，給出相關(guān)計算公式，供設(shè)計人員參考。1 地腳螺栓及螺栓座設(shè)計計算按GB 50341規(guī)定，因儲罐內(nèi)壓、風(fēng)彎矩、地震彎矩產(chǎn)生的舉升力大于罐頂、罐壁以及各構(gòu)件的
化工管理 2021年16期2021-06-23
- 5000m3 等級斜溫層厚度對斜溫層儲鹽罐影響分析
分析斜溫層厚度對罐壁的影響，希望能為斜溫層儲鹽罐的設(shè)計與研究提供參考。1 斜溫儲鹽罐模型斜溫層儲鹽罐設(shè)計有效容積5000m3，常壓，設(shè)計溫度580℃，介質(zhì)高溫565℃，介質(zhì)低溫365℃，罐體內(nèi)徑30m，罐壁高度13.6m，設(shè)計液位12.42m，罐體材料為S34779。1.1 模型。依據(jù)設(shè)計條件，按照GB50341-2014 進行罐體設(shè)計并適當(dāng)合理簡化后建立模型，幾何參數(shù)見圖1?？紤]儲鹽罐為回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)，邊界及載荷均為軸對稱形式，因而建模時只建30°范圍殼體。
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年12期2021-05-20
- 油田鋼制儲罐犧牲陽極保護技術(shù)的應(yīng)用
更換罐底板和下層罐壁。儲罐維修頻繁，嚴(yán)重影響了油田的生產(chǎn)，且維修成本較高。1 腐蝕概況在注水車間5000m3回注水儲罐大修時，對儲罐內(nèi)腐蝕情況進行了調(diào)研?，F(xiàn)場調(diào)研發(fā)現(xiàn)，腐蝕最嚴(yán)重區(qū)域為罐底板、一二層壁板尤其是環(huán)焊縫附近區(qū)域。由于罐底板和一二層板腐蝕嚴(yán)重，大修時整體更換了罐底板，對罐壁板腐蝕嚴(yán)重處進行了補板處理，補板處理三十余處，最大補板面積約2m2。在改造處理后，儲罐局部仍有較多明顯的腐蝕坑存在，如圖1所示。在一二層板焊縫附近存在成片的腐蝕坑，深度約為2m
全面腐蝕控制 2021年2期2021-04-30
- 溫度載荷與爆炸碎片沖擊載荷耦合作用下儲罐易損性分析
了目標(biāo)儲罐在不同罐壁溫度下受爆炸碎片撞擊的易損性分析模型，采用蒙特卡洛模擬研究了目標(biāo)儲罐在不同罐壁溫度下的設(shè)備失效問題，分析爆炸碎片質(zhì)量、撞擊速度、撞擊角度對不同罐壁溫度下目標(biāo)儲罐易損性的影響規(guī)律，繪制得到目標(biāo)儲罐在溫度載荷和爆炸碎片沖擊載荷耦合作用下的易損性曲線。對評估火災(zāi)環(huán)境下爆炸碎片對目標(biāo)儲罐的損傷及防控爆炸碎片引發(fā)的多米諾效應(yīng)事故具有重要意義。1 極限狀態(tài)方程儲罐在受到爆炸碎片撞擊作用時達(dá)到的極限狀態(tài)為罐壁出現(xiàn)大變形或破裂導(dǎo)致失去儲存介質(zhì)的能力，造
化工進展 2021年2期2021-03-08
- 基于彈性地基梁法的LNG儲罐環(huán)向預(yù)應(yīng)力方案設(shè)計
基梁的LNG儲罐罐壁內(nèi)力計算公式，可為儲罐的環(huán)向預(yù)應(yīng)力方案設(shè)計提供理論參考。1 計算理論1.1 LNG儲罐外罐受力特性典型的LNG儲罐外罐結(jié)構(gòu)形式如圖1所示，由剛性底板、儲罐罐壁及拱形穹頂三部分組成。罐壁與底板通?，F(xiàn)澆為一個整體，穹頂與罐壁通常分別澆筑后連接在一起。穹頂結(jié)構(gòu)承受自重、罐頂活荷載（風(fēng)、雪、人等）以及內(nèi)部氣壓荷載，在上述荷載的組合下，穹頂結(jié)構(gòu)受力并不大，因此僅在穹頂內(nèi)布置普通鋼筋就可以滿足混凝土抗裂要求。罐壁結(jié)構(gòu)在正常工作時，承受罐頂傳遞的荷載
石油工程建設(shè) 2021年1期2021-03-02
- 大型LNG全容罐在泄漏工況下的罐壁開裂分析
此時混凝土外罐的罐壁除承受LNG液體靜壓力荷載外，還會承受溫度急劇變化產(chǎn)生的溫度應(yīng)力。在此情況下，如果不考慮混凝土的開裂完全按彈性分析的內(nèi)力結(jié)果進行截面強度驗算，罐壁部分區(qū)域的截面強度就滿足不了規(guī)范的要求?？紤]到溫度應(yīng)力是自應(yīng)力，由其在罐壁截面產(chǎn)生的內(nèi)力大小隨截面的剛度大小而變化，在混凝土開裂后，罐壁有效截面剛度的降低，罐壁相應(yīng)區(qū)域的內(nèi)力會大幅減小，內(nèi)力會重新分布。為了保證儲罐的使用功能，防止罐壁破壞以及LNG外泄，罐壁混凝土不能完全開裂，其開裂范圍必須控
化工設(shè)計 2020年6期2021-01-08
- 中美規(guī)范大型儲罐外壓失穩(wěn)設(shè)計對比分析
空壓力以及作用在罐壁上的風(fēng)壓可使罐體產(chǎn)生壓縮應(yīng)力，導(dǎo)致大型儲罐因剛度不足而發(fā)生失穩(wěn)【5-6】。國內(nèi)外均發(fā)生過在強風(fēng)作用下罐壁失穩(wěn)失效的事故。如：1968年，國內(nèi)2臺浮頂油罐投入使用前，在強風(fēng)作用下，罐壁發(fā)生失穩(wěn)破壞【7】；2001年，阿根廷儲罐在建造過程中、大風(fēng)作用下，罐壁發(fā)生失穩(wěn)破壞【8】。工程設(shè)計中，在滿足強度的前提下，常設(shè)置加強圈(或抗風(fēng)圈)來提高罐壁穩(wěn)定性【9-10】。本文著重比較中美設(shè)計規(guī)范中大型儲罐罐壁的外壓失穩(wěn)公式，分析兩者對加強圈(或抗風(fēng)圈
石油化工設(shè)備技術(shù) 2020年6期2020-11-23
- 基于CFD的原油儲罐導(dǎo)熱油加熱過程數(shù)值模擬研究
，發(fā)現(xiàn)在降溫初期罐壁附近的原油溫降梯度較大。杜明俊[6]等采用數(shù)值算法并基于CFD軟件模擬了大型原油儲罐在自然冷卻條件下的溫降過程，指出在整個溫降過程中熱量主要從罐頂浮盤散失。孫巍[4,7]等基于Visual Basic自編程獲取了大型原油浮頂儲罐內(nèi)原油溫度場的變化規(guī)律及其影響因素，發(fā)現(xiàn)當(dāng)環(huán)境溫度降低時罐內(nèi)原油的溫降速率增大。Oliveski[8-9]等建立了小容積儲罐的簡化模型，分析了罐內(nèi)原油的溫降及流動規(guī)律，并將數(shù)值結(jié)果與實驗值進行了對比分析，并得出在
河北水利電力學(xué)院學(xué)報 2020年3期2020-10-17
- 10000m3甲醇內(nèi)浮頂儲罐設(shè)計
度形式。1.3 罐壁設(shè)計罐壁選取8圈壁板，自下而上7圈選板材2.2米寬，最上層一圈選擇1.1米寬。根據(jù)《立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計規(guī)范》GB 50341—2014標(biāo)準(zhǔn)采用定點法，選取下式：式中：tt為試水條件下的罐壁板計算厚度(mm)；H為計算液位高度(m)。第一圈取底板端部至罐壁通氣孔位置。(H1=16.5-0.65=15.85m)其余每圈減去2.2m。[σ]t為試水條件下鋼板許用應(yīng)力(MPa)，經(jīng)計算取230MPa。φ為焊接接頭系數(shù)，底圈取0.85，其
化工管理 2020年26期2020-10-09
- GB50341和API650的罐壁設(shè)計比較
規(guī)范API650罐壁的設(shè)計進行比較，得出結(jié)論普通材料GB50341的罐壁計算較API650保守，低密度低腐蝕材料GB50341的水壓試驗厚度是壁厚的決定值，對于高強鋼，API650對材料的安全控制更嚴(yán)，安全預(yù)留量更大。關(guān)鍵詞：罐壁;許用應(yīng)力;“一英尺”法;焊接接頭系數(shù);屈強比1 前言大型儲罐是存儲石化產(chǎn)品的重要設(shè)備，由于其儲存容量較大和存儲介質(zhì)大都易燃易爆且罐體耗材較多的特點，選擇正確合理全面的設(shè)計方法不僅是安全可靠的保證，也更經(jīng)濟節(jié)約。本文主要就GB50
中國化工貿(mào)易·上旬刊 2020年7期2020-09-10
- 拱頂罐內(nèi)油品蒸發(fā)損耗的數(shù)值模擬和實驗研究
角度對拱頂罐內(nèi)、罐壁溫度對儲罐油品蒸發(fā)損耗的影響進行研究，為了有效地降低拱頂罐內(nèi)油品的蒸發(fā)損耗，有必要對其蒸發(fā)損耗機理和評估方法展開研究。為此，本文建立了拱頂罐的非穩(wěn)態(tài)傳熱傳質(zhì)理論模型，自編Matlab程序并通過自行搭建實驗平臺驗證其可行性，對某液位為2 875 mm的1 000 m3拱頂罐在春分日6∶00～18∶00時間段儲罐內(nèi)油品的蒸發(fā)損耗過程進行了數(shù)值模擬，分析了儲罐內(nèi)溫度、傳熱系數(shù)、液相蒸發(fā)量的變化規(guī)律，并估計了儲罐的小呼吸損耗量，可為拱頂罐油品蒸
安全與環(huán)境工程 2020年4期2020-08-14
- 風(fēng)載荷作用下浮頂儲罐的屈曲模態(tài)分析
力的情況下，儲罐罐壁整體會發(fā)生滑移，在強風(fēng)的作用下儲罐罐壁甚至?xí)l(fā)生屈曲失效的現(xiàn)象[1]。因此，風(fēng)載荷已經(jīng)成為大型立式儲罐安全設(shè)計方面需要考慮的重要因素。只有提高儲罐的安全性能，儲罐才能安全地儲存石油天然氣，如果儲罐泄漏，不僅破壞生態(tài)環(huán)境，而且給經(jīng)濟帶來巨大影響[2]。國內(nèi)外的眾多學(xué)者主要以圓柱殼體結(jié)構(gòu)的儲罐為研究對象，以瞬時風(fēng)壓和極限風(fēng)壓為影響因素，對儲罐的抗風(fēng)性能進行了數(shù)值模擬[3-7]。由文獻(xiàn)[8-13]可知，通過風(fēng)洞試驗和數(shù)值模擬，可以分析風(fēng)壓的分
遼寧石油化工大學(xué)學(xué)報 2020年2期2020-05-22
- 苯乙烯儲罐傳熱特性研究
由三部分構(gòu)成，即罐壁傳熱、罐頂傳熱以及罐底傳熱，每一部分的傳熱方式又因其結(jié)構(gòu)不同而有所差別，但就熱量的傳遞方向而言，都是從罐外向罐內(nèi)進行傳遞，在工程上也可以認(rèn)為是冷量由罐內(nèi)向罐外散失。1.1 研究對象及基本假設(shè)苯乙烯儲罐傳熱主要涉及到熱傳導(dǎo)、熱對流、熱輻射三種傳熱方式。通過對苯乙烯儲罐傳熱過程的研究可以得到其傳熱的相關(guān)物理規(guī)律。為便于計算，本文對計算對象的物理模型進行了簡化(見圖1)，并做如下假設(shè)：圖1 苯乙烯儲罐模型示意1) 在所研究的較短時間內(nèi)，苯乙烯
石油化工設(shè)備技術(shù) 2020年3期2020-05-14
- 大型油罐罐壁損傷識別研究
平板的研究。油罐罐壁屬于薄壁圓柱殼結(jié)構(gòu)，目前將模態(tài)曲率差法運用到薄壁圓柱殼結(jié)構(gòu)的研究的文獻(xiàn)并不多。本文采用模態(tài)曲率差法對油罐罐壁進行損傷識別仿真模擬研究，以實際工程上海西岸油罐藝術(shù)中心某廢棄油罐為例，建立足尺有限元模型，研究該方法對油罐罐壁不同損傷工況的識別效果。該廢棄油罐現(xiàn)場照片如圖1所示。圖1 廢棄油罐照片F(xiàn)ig.1 Photo of the abandoned oil tank1 損傷識別指標(biāo)由彈性力學(xué)相關(guān)知識可知對于二維板殼結(jié)構(gòu)的x，y方向的內(nèi)力分
結(jié)構(gòu)工程師 2020年1期2020-04-21
- 油罐熱變形有限元模擬研究
變形破壞，還包括罐壁材質(zhì)受熱后發(fā)生不可恢復(fù)的塑性變形。火災(zāi)環(huán)境下，鄰近罐接收來自火焰的熱輻射，油罐外壁溫度迅速上升，熱量通過熱傳導(dǎo)方式從外壁傳導(dǎo)到內(nèi)壁，罐壁在內(nèi)外溫度差的作用下會產(chǎn)生熱應(yīng)力，隨著溫度的增加，熱應(yīng)力逐漸增加，當(dāng)熱應(yīng)力大于屈服強度后油罐失效發(fā)生塑性變形[1]。ANSYS軟件可提供結(jié)構(gòu)、流體、熱、磁學(xué)等單元模塊，也可進行多物理場耦合的計算分析。通過多物理場耦合分析，將一個場的分析結(jié)果作為另一個場的輸入源，如熱力耦合問題[2-3]。火災(zāi)環(huán)境下的鄰近
中國人民警察大學(xué)學(xué)報 2019年4期2019-11-11
- 稠油儲罐加熱器結(jié)構(gòu)選擇
析了傳統(tǒng)稠油儲罐罐壁加熱盤管結(jié)構(gòu)形式的一些缺陷，介紹了一種新的加熱盤管結(jié)構(gòu)形式及其優(yōu)點，并應(yīng)用于具體工程設(shè)計中。一、罐壁壁掛式加熱器介紹儲罐是油田生產(chǎn)過程中的重要設(shè)備，在遼河油田分公司的油氣集輸工程項目中應(yīng)用廣泛，而且其中大多數(shù)都是稠油儲罐，由于遼河油田地處嚴(yán)寒地區(qū)，而且稠油粘度較大，因此罐壁加熱器應(yīng)用的非常普遍，傳統(tǒng)的罐壁加熱器采用壁掛式結(jié)構(gòu)，加熱介質(zhì)首先通過進口流入分配總管，然后分別流入多組壁掛式加熱管組，再流入回流匯管并通過出口流出儲罐，多組壁掛式加
石油研究 2019年13期2019-09-10
- 大型LNG 儲罐泄漏工況下外罐溫度場分析
體內(nèi)外溫差導(dǎo)致的罐壁變形，認(rèn)為溫度作用應(yīng)該作為罐體設(shè)計的控制荷載之一。于述強等[10]采用有限元分析軟件建立了隔熱層及外墻溫度場數(shù)值模型，驗證了其理論推導(dǎo)公式的正確性，提出了熱角保護厚度設(shè)計的控制方程。王明伍等[11]采用有限元模型分析了熱角保護的溫度場。李海潤等[12]采用ANSYS 有限元分析軟件分析了罐頂、罐壁、罐底的溫度場。李兆慈等[13-14]采用ANSYS 軟件分析了罐體在不同環(huán)境溫度及不同風(fēng)速下的漏熱量，建立了罐體三維穩(wěn)態(tài)溫度場數(shù)值計算模型，
石油工程建設(shè) 2019年4期2019-08-30
- 可拆卸儲罐罐體的有限元分析
情況有針對性的對罐壁厚度進行優(yōu)化設(shè)計[4].李金龍等人通過ANSYS 分析軟件對所設(shè)計的2×105m3大型儲罐的強度進行了分析[5].劉濤等人利用有限元軟件ANSYS，在水壓試驗工況下，對105m3大型外浮頂式原油儲罐進行了分析[6].但由于不利于拆卸移動，大型化的儲罐無法滿足某些行業(yè)希望設(shè)備在使用完畢后可以進行拆除再利用而不浪費材料的需求[7].本文研究的可拆卸儲罐是將罐壁節(jié)板焊接后，壁板縱向以連接板和螺栓的形式進行連接，進而達(dá)到方便拆卸的目的.該結(jié)構(gòu)壁
沈陽化工大學(xué)學(xué)報 2019年2期2019-07-18
- 基于FDS的汽油儲罐池火噴淋冷卻防護效用研究
確不考慮著火罐的罐壁冷卻，只進行相鄰罐的噴淋冷卻。同時，國外規(guī)范與國內(nèi)規(guī)范在相鄰罐消防冷卻水供給強度上有較大的區(qū)別。20世紀(jì)中后期，國內(nèi)外對油罐池火噴淋冷卻效果的研究主要采用試驗方法，通過對各尺寸油品儲罐火災(zāi)進行綜合試驗，積累了儲罐冷卻水最小強度、試驗油罐溫度控制等大量數(shù)據(jù)，但試驗研究具有環(huán)境影響大、可重復(fù)性差、試驗成本高昂等缺點。隨著計算機的廣泛應(yīng)用及計算流體力學(xué)的發(fā)展，一些CFD軟件在火災(zāi)學(xué)領(lǐng)域得到了較好的驗證和應(yīng)用，包括FLUENT、FLOWD和FD
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2019年2期2019-04-01
- 地震激勵下儲罐內(nèi)液體的減晃試驗研究*
的設(shè)計最高液位到罐壁上沿的距離應(yīng)大于液面晃動波高?？梢?，減小儲罐液體(簡稱“儲液”)的晃動波高是儲罐優(yōu)化設(shè)計中的一項重要內(nèi)容。為了抑制儲液在地震激勵下的劇烈晃動，學(xué)者們開展了相關(guān)的減晃理論研究工作。Hasheminejad提出了一套簡化算式用于計算帶有豎向減晃板的橢圓形儲罐的自振特性［1］;Xue探討了矩形儲罐內(nèi)的減晃板布置形式對儲液晃動的影響［2］;Biswal提出了一種用于求解帶剛性減晃板的矩形儲罐非線性晃動響應(yīng)的數(shù)值方法［4］。然而目前的研究僅停留在
中國計劃生育學(xué)雜志 2018年8期2018-12-14
- 考慮隨機幾何初始缺陷的儲油罐抗震可靠度分析
凹凸、軸線偏移、罐壁腐蝕等隨機幾何缺陷，可能嚴(yán)重影響其受力性能，從而導(dǎo)致抗震可靠度顯著降低[1]?，F(xiàn)有規(guī)范沒有考慮儲油罐隨機初始幾何缺陷對結(jié)構(gòu)受力性能的影響[2]。開展含隨機初始幾何缺陷的儲油罐的抗震性能及可靠性評價研究具有重要的理論意義和工程應(yīng)用價值。當(dāng)前儲油罐幾何缺陷的模擬主要有一致缺陷模態(tài)法或隨機缺陷模態(tài)法[3]。一致缺陷模態(tài)法認(rèn)為缺陷構(gòu)型與一階屈曲模態(tài)一致時對結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生的影響最不利[4]。然而，薄壁殼結(jié)構(gòu)屈曲經(jīng)常呈現(xiàn)多樣性，前幾階屈曲荷載有時十分
振動與沖擊 2018年21期2018-11-21
- 儲油罐管式加熱效果對比分析
言，當(dāng)加熱管距離罐壁較近時，儲罐內(nèi)的低溫區(qū)域范圍更小，油溫分布更加均勻。當(dāng)加熱管位置遠(yuǎn)離罐壁，或者加熱管布置的較為分散時，加熱后在儲罐底部都存在較大范圍的低溫區(qū)域。圖1 加熱管靠近管壁位置時的原油溫度場變化從傳熱機理上來說，3種加熱方案都是通過自然對流方式對儲罐內(nèi)的原油進行加熱升溫，儲罐內(nèi)自然對流的強度、自然對流形成流場的覆蓋范圍決定了3種加熱方案的加熱效果[6]。圖2 加熱管遠(yuǎn)離管壁位置時的原油溫度場變化圖3 加熱管居中位置時的原油溫度場變化當(dāng)加熱管位于
石油石化節(jié)能 2018年9期2018-10-26
- 尖頭碎片撞擊小尺寸儲罐的模擬實驗*
低而升高，隨著槽罐壁厚的增大而增大，隨著撞擊物接觸面積的增大而增大；唐恩凌等[6]開展了球型彈丸正撞擊圓柱殼自由梁實驗，研究了彈丸速度、殼體直徑與壁厚對穿孔直徑的影響。但是這些實驗設(shè)置多數(shù)采用撞擊物正撞擊目標(biāo)板/殼，較少涉及到撞擊物以不同角度撞擊(即斜撞擊)下板/殼結(jié)構(gòu)的失效模式與規(guī)律的實驗研究。本文中通過開展0°、15°、30°以及45°軸向撞擊角的碎片撞擊不同壁厚小尺寸儲罐的模擬實驗，得到不同壁厚的罐壁在不同軸向撞擊角碎片撞擊下的變形破壞情況及碎片剩余
爆炸與沖擊 2018年6期2018-10-16
- 常壓立式鋼制儲罐沉降測量方法的研究
的主要類型與儲罐罐壁和罐底板相關(guān)。罐底板的沉降需要進入罐內(nèi)進行測量，本測量方法的中不做介紹。罐壁的沉降分為均勻沉降、平面傾斜(剛形體傾斜)和偏離平面沉降。均勻沉降不會給儲罐造成結(jié)構(gòu)上的應(yīng)力，但是會對與儲罐連接的接管和附件產(chǎn)生影響；平面傾斜會使儲罐在傾斜的平面上翻轉(zhuǎn)，影響液位升高，由此會增加罐壁的環(huán)向應(yīng)力。另外傾斜過大能導(dǎo)致浮頂?shù)闹芟蛎芊獬霈F(xiàn)粘和現(xiàn)象，從而阻止罐頂?shù)囊苿?。同時也會影響與儲罐連接的接管；偏離平面沉降可能會導(dǎo)致罐壁頂部出現(xiàn)橢圓度，而罐壁的偏離平面
山東化工 2018年15期2018-09-20
- 拱頂罐改造成內(nèi)浮頂罐的幾點設(shè)計體會
選擇內(nèi)浮盤。新增罐壁通氣孔，罐頂通氣孔、檢修人孔、油品入口擴散管、高高、低低位報警等，取消原拱頂罐的罐頂呼吸閥、液壓安全閥、阻火器等（適用于新改造的內(nèi)浮頂罐不加氮封的裝置）。1.1 確定內(nèi)浮盤的合理直徑改造的拱頂儲罐，舊的罐體，罐底及罐頂已經(jīng)存在且應(yīng)經(jīng)過專業(yè)部門檢驗可繼續(xù)使用。由于舊拱頂罐罐壁環(huán)縫多采用搭接結(jié)構(gòu)，下部直徑較大，上部直徑較小，又加上施工質(zhì)量或地基不均勻沉降引起變形，所以罐壁各點到中心的距離差別較大，不能按罐的公稱直徑去決定內(nèi)浮盤直徑，而應(yīng)按下
化工設(shè)計通訊 2017年6期2017-03-02
- 深冷設(shè)備儲罐罐壁溫度場計算分析
東?深冷設(shè)備儲罐罐壁溫度場計算分析潘瑩1，謝禹鈞1，趙彥東1，楊東東2（1. 遼寧石油化工大學(xué) 機械工程學(xué)院， 遼寧 撫順 113001； 2. 中國寰球工程公司 遼寧分公司， 遼寧 撫順 113006）深冷設(shè)備儲罐內(nèi)外壁溫差較大，絕熱結(jié)構(gòu)復(fù)雜。當(dāng)維持操作條件一定，控制儲罐熱流量不變時，減薄保冷層結(jié)構(gòu)，選擇合適的保冷材料，可以節(jié)約存儲空間。根據(jù)傳熱理論運用傳熱控制方程，對某廠深冷設(shè)備儲罐進行分析。建立了儲罐罐壁的二維穩(wěn)態(tài)溫度場數(shù)值有限元計算模型，計算得到罐
當(dāng)代化工 2017年12期2017-02-01
- 無T形接頭及大角焊縫的鋼制焊接超大型油罐
接超大型油罐，在罐壁與罐底環(huán)形邊緣板之間增加了過渡連接圈，使圓筒形罐壁通過弧形過渡段圓滑過渡到平面形罐底，這種結(jié)構(gòu)可以明顯降低罐壁與罐底連接部位的邊緣應(yīng)力，排除了整個油罐的主要危險點，可使超大型油罐能夠安全運行。超大型油罐 T形接頭 大角焊縫 低周疲勞 提離運動 象足屈曲 抗震性能隨著國民經(jīng)濟對石油需求量的不斷增加，以及國家石油儲備體系的建立，原油的儲存量不斷增加，建造的油罐容量也不斷擴大?，F(xiàn)在我國新建的儲備原油的油罐，單臺容量都在10×104m3以上，有
化工機械 2016年6期2016-12-26
- API620低壓儲罐設(shè)計
不同于常壓儲罐在罐壁、承壓環(huán)、錨固等方面的設(shè)計做簡要介紹。API620；低壓儲罐；罐壁；承壓環(huán)；錨固；設(shè)計在許多情況下，為了減少低沸點儲液在儲存時的蒸發(fā)損耗，或因緊急排空等的需要，常需提高儲罐的儲存壓力。因此，需要承壓較高的儲罐結(jié)構(gòu)形式。這種情況下，國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)GB50341《立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計規(guī)范》（設(shè)計內(nèi)壓不大于18kpa）就不在適用，而美國石油學(xué)會規(guī)定的API620標(biāo)準(zhǔn)《大型焊接低壓儲罐設(shè)計和建造》適用于設(shè)計壓力不高于0.105 MPa的鋼制焊接
化工管理 2015年22期2015-11-23
- LNG儲罐在地震作用下彈性罐壁Mises應(yīng)力理論解
成附加質(zhì)量作用到罐壁上，實現(xiàn)流固耦合解耦;杜顯赫［6］和孫建剛［7］等人通過液體勢能函數(shù)的建立，進而考慮其流固耦合作用，但其數(shù)值模擬結(jié)果是建立在經(jīng)驗判斷上，缺乏理論依據(jù)。本文提出了一種從理論上計算彈性壁儲罐罐壁Mises應(yīng)力的計算方法，從而為有限元求解及工程實際應(yīng)用提供定量評估。1 我國規(guī)范與歐洲規(guī)范計算動水壓力1.1 我國規(guī)范的動水壓力計算公式我國規(guī)范是基于居榮初和曾心傳等學(xué)者的研究成果［1］，并采用反應(yīng)譜方法。我國規(guī)范給出的圓柱形容器的動水壓力計算公式
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2015年8期2015-08-30
- 淺析大型固定頂油罐的錨固設(shè)置
m/s2；H—罐壁高度（m）；HW—設(shè)計液位高度（m）；Pi—設(shè)計內(nèi)壓（KPa）；K—壓力系數(shù)，操作壓力和設(shè)計壓力之比，不小于0.4；m1—罐壁重量（Kg）；m2—罐頂板重量（Kg）；m3—罐頂支撐件（承壓環(huán)）重量（Kg）；m4—抗風(fēng)圈或加強圈重量（Kg）；m5—罐壁附件重量（Kg）；m6—罐頂附件重量（Kg）；Rel—罐底邊緣板材料標(biāo)準(zhǔn)屈服強度下限值（MPa）；tb—罐底邊緣板的有效厚度（mm）；ω0—基本風(fēng)壓（KPa）；ωL—單位長度相對密度為0.7
化工管理 2015年30期2015-03-23
- 基于包邊角鋼加強區(qū)的20 000 m3內(nèi)浮頂油罐罐頂結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計
包邊角鋼在罐頂及罐壁兩側(cè)的各16倍壁厚范圍的區(qū)域，考慮到罐頂設(shè)計之中。經(jīng)過計算、分析對比可以看出，按照包邊角鋼加強區(qū)設(shè)計的罐頂結(jié)構(gòu)比常規(guī)設(shè)計的罐頂結(jié)構(gòu)有效截面積大，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性強，且在包邊角鋼與罐壁及罐頂連接處結(jié)構(gòu)變化平穩(wěn)，沒有應(yīng)力突變問題。20 000 m3內(nèi)浮頂油罐；罐頂；包邊角鋼加強區(qū)；結(jié)構(gòu)隨著我國石油化工工業(yè)的不斷發(fā)展，對大型儲罐的需求量越來越大，對于大型儲罐的結(jié)構(gòu)設(shè)計，越發(fā)顯示其重要性，安全合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計，可提高強度且用料省，譬如，20 000 m
油氣田地面工程 2015年9期2015-01-03
- 大型浮頂儲油罐爆炸動力響應(yīng)及破壞機理
浮頂儲油罐結(jié)構(gòu)的罐壁位移、加速度、應(yīng)力、應(yīng)變等動態(tài)力學(xué)響應(yīng)進行了數(shù)值模擬，計算結(jié)果表明：浮頂油罐的失效破壞模式為迎爆面頂部罐壁產(chǎn)生內(nèi)凹塌陷和屈曲變形，迎爆面中部駐點區(qū)首先屈服并帶動相鄰部分達(dá)到屈服狀態(tài)，同時在變形區(qū)周圍明顯形成不規(guī)則的塑性鉸環(huán)，導(dǎo)致罐壁產(chǎn)生內(nèi)凹屈曲.爆炸作用下，罐內(nèi)液體既對罐壁產(chǎn)生一定的沖擊作用，也能吸收和耗散部分爆炸能，儲罐內(nèi)液面較高時能提高油罐結(jié)構(gòu)的抗爆能力.浮頂儲油罐；可燃?xì)怏w；爆炸沖擊；失效準(zhǔn)則；動力響應(yīng)石油是重要的戰(zhàn)略資源，為了提
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2014年10期2014-07-18
- 化工企業(yè)立式圓筒形拱頂儲罐的設(shè)計分析與探討
及驗收規(guī)范》2 罐壁的計算罐壁主要承受貯存介質(zhì)的側(cè)向靜壓力，由于儲罐的罐壁壁厚比罐的半徑小的多，在理論上，認(rèn)為罐壁是薄壁圓筒形殼體，在設(shè)計計算中，僅考慮環(huán)向薄膜應(yīng)力的作用。罐壁的厚度是由強度條件確定的，另外，也必須考慮操作負(fù)壓和風(fēng)載荷作用下的穩(wěn)定性。在地震設(shè)防區(qū)的儲罐，還必須考慮在地震的條件下，儲罐的安全、可靠性。2.1 靜液壓力作用下罐壁的強度要求圓筒形罐壁承受儲液的靜液壓力，靜液壓力從上至下逐漸增大呈三角形分布，即沿著罐壁高度方向，罐壁上每一點承受的靜
中國氯堿 2014年4期2014-03-31
- 浮頂儲油罐傳熱系數(shù)的變化規(guī)律及影響因素研究
熱主要包括罐頂、罐壁、罐底三個部分［8－9］，其總傳熱系數(shù)為式中 Kding、Kbi、Kdi——分別是浮頂罐罐頂、罐壁、罐底的傳熱系數(shù)/W·m－2·℃－1;Fding、Fbi、Fdi——分別是浮頂罐罐頂、罐壁、罐底的面積/m2。(1)罐頂傳熱系數(shù)［10－11］式中 α1ding——油品至罐頂?shù)膬?nèi)部放熱系數(shù)/W· m－2·℃－1;δding——罐頂保溫層的厚度/m;λding——罐頂保溫層材料的導(dǎo)熱系數(shù)/W· m－1·℃－1;δfu——浮盤上、下盤之間的距離
節(jié)能技術(shù) 2014年2期2014-03-29
- 立式圓筒形自支撐式拱頂儲罐“弱頂結(jié)構(gòu)”的合理設(shè)計
結(jié)構(gòu)”，即罐頂與罐壁連接處先于罐壁和罐底板破壞，避免罐壁和罐底板先破壞導(dǎo)致介質(zhì)的泄漏而引起的次生災(zāi)害。罐頂與罐壁連接處破壞，通常是包邊角鋼先屈曲，隨后是罐頂板周邊的角接焊接接頭撕裂。規(guī)范GB50341-2003《立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計規(guī)范》第7.1.6條通過限制罐壁與罐頂連接處尺寸來規(guī)范弱頂結(jié)構(gòu)的設(shè)計。自支撐式錐頂儲罐可以滿足GB50341-2003中弱頂結(jié)構(gòu)的要求，但自支撐式拱頂罐的外形尺寸是無法滿足規(guī)范GB50341-2003中弱頂結(jié)構(gòu)條件的。由于
化工管理 2014年15期2014-02-27
- 全容式LNG儲罐的混凝土外罐在預(yù)應(yīng)力荷載作用下的計算分析
體系中，其圓柱形罐壁為最重要部分。在正常操作狀態(tài)下，內(nèi)部蒸汽壓力的作用使罐壁處于軸心受拉狀態(tài)；在內(nèi)罐大泄漏情況下，低溫液體的靜水壓力作用使罐壁處于受拉狀態(tài)，且低溫液體與罐壁內(nèi)側(cè)直接接觸使罐壁內(nèi)外產(chǎn)生巨大溫差，造成罐壁內(nèi)側(cè)產(chǎn)生較大拉應(yīng)力作用。由此可見，混凝土罐壁始終處于非常不利的受拉狀態(tài)，且該狀態(tài)也不利于混凝土材料性能的充分發(fā)揮。為確?；炷镣夤拊靸r經(jīng)濟，受力合理，提高混凝土外罐的受力性能，滿足外罐的功能性要求，在進行外罐設(shè)計時通常都應(yīng)對罐壁施加預(yù)應(yīng)力，這也
化工設(shè)計 2013年1期2013-11-20
- 全容式LNG儲罐混凝土外罐的罐壁罐頂厚度取值研究
儲罐混凝土外罐的罐壁罐頂厚度取值研究李金光，鄭建華，姚國明，李林凱（中國寰球工程公司，北京100029）全容式LNG儲罐的混凝土外罐是由圓形底板、圓柱形預(yù)應(yīng)力罐壁和穹形罐頂組成的超靜定結(jié)構(gòu)。在進行混凝土外罐的有限元分析時，必須先確定外罐的幾何尺寸，這些幾何尺寸的合理與否關(guān)系到計算分析的效率。通過對外罐在起控制作用的荷載作用下的受力特性分析，結(jié)合不同設(shè)計極限狀態(tài)下的強度和正常使用要求及各自的荷載系數(shù)，推導(dǎo)了罐頂厚度、罐頂腋部厚度和罐壁厚度的計算公式。研究結(jié)果
石油工程建設(shè) 2012年3期2012-11-02
- 全容式LNG儲罐混凝土外罐的預(yù)應(yīng)力方案計算
圓形底板、圓柱形罐壁和穹形罐頂組成的超靜定結(jié)構(gòu)，在正常操作狀態(tài)下，由于內(nèi)部蒸汽壓力的作用，罐頂和罐壁都處于軸心受拉狀態(tài)。由于混凝土的受拉性能很差，若用它來抵抗軸心拉力的作用，則混凝土截面厚度會很大，非常不經(jīng)濟。為了確?；炷镣夤薜脑靸r經(jīng)濟、受力合理，有必要對混凝土外罐施加預(yù)應(yīng)力，以此來提高混凝土外罐的受力性能，這也是國外的LNG儲罐設(shè)計規(guī)范BS 7777-3-1993、EN 14620-3-2006推薦的技術(shù)方案[1-2]。本文通過對全容式LNG儲罐混凝土
石油工程建設(shè) 2012年6期2012-10-29
- 大型LNG儲罐在高溫狀態(tài)下外壁溫度場及應(yīng)力分布有限元分析
到了預(yù)應(yīng)力混凝土罐壁在不同情況下的溫度及應(yīng)力分布情況．1 分析模型采用的假設(shè)和簡化方法如下：①假定混凝土為各向同性材料，各方向熱傳導(dǎo)系數(shù)相同；②假定混凝土罐壁內(nèi)無熱源；③忽略混凝土內(nèi)部水分蒸發(fā)和遷移等導(dǎo)致的復(fù)雜熱效應(yīng)；④假定混凝土質(zhì)量密度不變；⑤鋼筋在混凝土結(jié)構(gòu)中所占的體積很小且鋼筋的傳熱系數(shù)很大，在計算截面溫度場時可以忽略鋼筋影響；⑥將罐壁的瞬態(tài)溫度場分析簡化為軸向截面的瞬態(tài)溫度場分析，即將三維溫度場簡化為二維溫度場；⑦內(nèi)罐壁取第1類邊界條件，罐壁外罐壁
- 基于彈性分析法的大型儲罐罐壁應(yīng)力計算
分析法的大型儲罐罐壁應(yīng)力計算李玉坤1，孫文紅1，段冠2，趙宏寧3（1.中國石油大學(xué)儲運與建筑工程學(xué)院，山東青島 266580;2.海洋石油工程有限公司，山東青島 266520; 3.中國石油集團工程設(shè)計有限責(zé)任公司北京分公司，北京 100085）運用短圓柱殼撓曲線微分方程，基于變形光滑連續(xù)條件，建立用于計算大型儲罐罐壁應(yīng)力的彈性分析法力學(xué)模型，推導(dǎo)階梯厚度殼軸向應(yīng)力的計算公式，得到詳細(xì)的計算過程。采用此方法，以容積為15×104m3大型儲罐為算例進行驗算，
中國石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2012年3期2012-01-03
- 大型儲罐地震作用下罐壁抗失穩(wěn)可靠度分析
型儲罐地震作用下罐壁抗失穩(wěn)可靠度分析程旭東1，胡晶晶1，徐 劍2(1.中國石油大學(xué)儲運與建筑工程學(xué)院，山東青島 266555;2.浙江工程設(shè)計有限公司，浙江杭州 310002)大型儲罐在地震作用下的典型破壞形式是“象足”屈曲破壞，而軸向壓應(yīng)力是“象足”屈曲破壞的主要因素。結(jié)合實際工程情況，運用大型通用有限元分析軟件Adina對大型儲罐在不同地震烈度、儲液深度下的罐壁軸向壓應(yīng)力進行地震作用下的數(shù)值模擬，并運用可靠性分析的JC法，分析大型儲罐不同儲液深度、不同
中國石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2011年3期2011-01-22
- 大型油罐中間抗風(fēng)圈設(shè)計計算
設(shè)計的截面尺寸，罐壁抗風(fēng)穩(wěn)定性存在一定的危險，建議在設(shè)計計算時可采用API 650-2010進行驗證。大型油罐；中間抗風(fēng)圈；最小截面尺寸；抗風(fēng)能力；穩(wěn)定性0 引言近些年隨著油罐大型化和高強度鋼的應(yīng)用，油罐罐壁減薄，使得其抗風(fēng)穩(wěn)定性設(shè)計越來越重要。在立式圓筒形焊接油罐設(shè)計中，油罐罐壁除應(yīng)滿足強度要求外，還應(yīng)具有足夠的抗風(fēng)能力，油罐中間抗風(fēng)圈的合理確定，對防止油罐罐壁失穩(wěn)，保證油罐安全生產(chǎn)具有重要意義。對于大型油罐來說，為保證油罐頂部抗風(fēng)圈以下的罐壁局部有足夠
石油工程建設(shè) 2011年6期2011-01-04