泌水率
- 膨潤土膨化前后對水泥基凈漿漿液穩(wěn)定性影響分析
的影響主要通過泌水率和粘度2個(gè)指標(biāo)來表明。2.3.1 泌水率漿液泌水率反映的是漿液中水與膠凝材料之間分離特性,宏觀上反映為漿液的保水性能,泌水率越大,越容易出現(xiàn)砂粒下沉、砂與漿體分離等情況,進(jìn)而引發(fā)堵管問題。因此泌水率是同步注漿漿液穩(wěn)定性的重要指標(biāo)。本試驗(yàn)中泌水率試驗(yàn)參照TB/T 3192-2008 《鐵路后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁管道壓漿技術(shù)條件》進(jìn)行,測定方法:將拌和均勻的水泥漿液緩慢注入1 000 ml的量筒內(nèi),當(dāng)漿液液面位于900 ml±10 ml時(shí)停止
四川建筑 2023年6期2024-01-09
- 不同地層同步注漿材料試驗(yàn)研究
配比并測試了其泌水率、流動(dòng)度以及抗壓強(qiáng)度，最終得出適合不同土層的最佳配合比。1 工程概況1.1 軌道概況廈門地鐵3 號線雙滬站-空港經(jīng)濟(jì)區(qū)站區(qū)間段位于翔安區(qū)大嶝島內(nèi)，左線長2283.042m，右線長2305.795m，區(qū)間出雙滬站后沿機(jī)場大道西南側(cè)往機(jī)場方向敷設(shè)，過規(guī)劃水系后，通過路基段過渡轉(zhuǎn)入地下明挖段，進(jìn)入盾構(gòu)段后線路向北偏轉(zhuǎn)，下穿機(jī)場大道后轉(zhuǎn)至機(jī)場大道北側(cè)敷設(shè)，最終接入空港經(jīng)濟(jì)區(qū)站。1.2 區(qū)間地質(zhì)概況雙滬站-空港經(jīng)濟(jì)區(qū)站區(qū)間隧道左右線埋深約7.69
價(jià)值工程 2023年28期2023-10-21
- 穩(wěn)泡劑對冶煉底灰泡沫輕質(zhì)土力學(xué)性能的影響
.3.2 泡沫泌水率和沉降距試驗(yàn)將按表4配合比制備好的泡沫裝入1 L燒杯中，然后將邊長2 cm 的紙片置于容器頂并開始計(jì)時(shí)。將泌出水倒入燒杯后稱取質(zhì)量，靜置1 h 后測量泌出水的質(zhì)量與原泡沫質(zhì)量并計(jì)算泌水率。另備相同配合比的泡沫裝入1 L 容器中，靜置1 h 后測量泡沫從起始位置沉降的距離。設(shè)置3 組平行試驗(yàn)，取測試結(jié)果的算術(shù)平均值作為試驗(yàn)值。1.3.3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)試樣尺寸為100 mm × 100 mm × 100 mm。加載設(shè)備采用量程100
鐵道建筑 2023年9期2023-10-18
- 綠色可控低強(qiáng)材料組成與工作性能研究進(jìn)展
要包括流動(dòng)度、泌水率、凝結(jié)時(shí)間等,當(dāng)前國內(nèi)外學(xué)者主要研究固化材料組成、固化基料組成對CLSM工作性能的影響。在固化材料組成方面,Do等[4-6]通過控制粉煤灰、石灰、石膏、礦渣的質(zhì)量比制備了流動(dòng)度、泌水率、凝結(jié)時(shí)間均符合要求的CLSM,并驗(yàn)證了無水泥固化劑用于CLSM的可行性;Lachemi等[7]發(fā)現(xiàn)增加水泥窯粉塵摻量(文中摻量均為質(zhì)量分?jǐn)?shù))會降低CLSM的流動(dòng)度和泌水率,延長凝結(jié)時(shí)間;張雪松等[8]采用粉煤灰、水泥、減水劑、保坍劑、增稠劑制備了CLSM
硅酸鹽通報(bào) 2023年7期2023-07-31
- 矸石粉替代粉煤灰膏體充填材料性能研究
著流動(dòng)性減小，泌水率也會減小，并且粉煤灰摻量增加，后期膏體的干縮量會降低。戚庭野等[12]研究了隨著齡期的變化，CPBM總孔隙率變小，毛細(xì)孔減少，凝膠增多。馮國瑞等[13]發(fā)現(xiàn)隨著粗骨料的增加，抗壓強(qiáng)度會先增大后減小。劉音等[14]發(fā)現(xiàn)含氨粉煤灰用于膏體充填會導(dǎo)致充填膏體凝結(jié)時(shí)間延長，比不含氨粉煤灰延長13.1%和5.8%，且充填膏體早期、后期強(qiáng)度都明顯降低。劉通[15]通過將矸石粉對膨脹土的收縮性進(jìn)行改良，一方面改良作用使得膨脹土收縮性降低，另一方面填充
煤炭工程 2023年1期2023-02-13
- 富水砂層盾構(gòu)高性能同步注漿材料組成設(shè)計(jì)優(yōu)化
時(shí)間、結(jié)石率、泌水率、抗水分散性也是評價(jià)漿液性能的標(biāo)準(zhǔn)。國內(nèi)學(xué)者作了諸多研究，沙飛等[2]以普通硅酸鹽水泥熟料和工業(yè)廢渣為原材料，制備出的高效注漿材料EMCG，有效提升了富水砂層與材料之間的整體性及地層的穩(wěn)定性。李召峰等[3]以硫鋁酸鹽水泥和鋼渣為原材料，制備出一種復(fù)合注漿材料CGM，相較于普通注漿材料，具有凝結(jié)時(shí)間和黏度的環(huán)境敏感度低等特點(diǎn)，具有普遍的工程適用性。王健等[4]研制的新型堿激發(fā)劑地聚合物注漿材料，能充分利用工業(yè)廢渣，并且凝結(jié)時(shí)間可控。楊宇友
新型建筑材料 2023年1期2023-02-09
- 低品質(zhì)礦渣協(xié)同粉煤灰制備充填膠結(jié)料及參數(shù)優(yōu)化研究
漿塌落度，采用泌水率筒測定，并按照式(1)計(jì)算料漿泌水率，同時(shí)澆筑70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm試塊標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)到7 d和28 d分別測定相應(yīng)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。圖5 塌落度筒和泌水率筒(1)式中：B為泌水率，%；Mw為泌水總質(zhì)量，g；W為料漿的用水量，g；G為料漿和筒總質(zhì)量，g；Gw為料漿質(zhì)量，g。3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析為了檢測開發(fā)材料的穩(wěn)定性和適用性，對不同配比條件下料漿塌落度、泌水率和充填體強(qiáng)度進(jìn)行測定，具體實(shí)驗(yàn)方案和結(jié)果見表4。表4 低品質(zhì)
中國礦業(yè) 2023年1期2023-02-06
- 超細(xì)礦渣粉與硅灰對水泥基注漿材料性能影響機(jī)理分析
方法用量筒進(jìn)行泌水率測試，把制備好的漿液倒入100 mL量筒內(nèi)，記錄漿液的初始高度值H1，并將其密封；靜置24 h后，記錄漿液在量筒內(nèi)泌水的高度值H2，H2與H1的比值即為漿液泌水率。采用標(biāo)準(zhǔn)漏斗法測定漿液黏度，選用1006型泥漿黏度計(jì)，用手指堵住漏斗下端流出口，將制備的漿液經(jīng)過濾網(wǎng)倒入標(biāo)準(zhǔn)漏斗內(nèi)，直至與漏斗口平齊，移開手指使漏斗中的漿液流入500 mL量杯，流入的同時(shí)開始計(jì)時(shí)，漿液流滿量杯的時(shí)間即為漿液的黏度，單位為s。漿液流動(dòng)度按照《水工建筑物水泥灌漿
硅酸鹽通報(bào) 2022年12期2023-01-30
- GFRP筋錨桿錨固體漿液研發(fā)及錨固性能試驗(yàn)研究
錨桿注漿材料的泌水率關(guān)注較少，而泌水率是錨桿注漿漿液的重要性能指標(biāo)。傳統(tǒng)水泥漿液在凝固過程中，會在筋材與錨固體界面析出水分，導(dǎo)致接觸界面的粘結(jié)力大幅降低[14]。為解決GFRP筋與錨固體間粘結(jié)力發(fā)揮的問題，本文研發(fā)一種無泌水、快硬早強(qiáng)的新型漿液，可大幅縮短預(yù)應(yīng)力張拉施工的等待工期，滿足錨固體的性能要求；同時(shí)進(jìn)行了新型漿液錨固體與GFRP筋的粘結(jié)性能試驗(yàn)并采用數(shù)值模擬方法研究了錨固體內(nèi)粘結(jié)強(qiáng)度的分布規(guī)律，為GFRP筋的進(jìn)一步應(yīng)用研究提供參考。1 試驗(yàn)1.1
新型建筑材料 2022年12期2023-01-03
- 緩凝劑種類及摻量對高溫環(huán)境用預(yù)應(yīng)力孔道壓漿料性能的影響
漿料攪拌、壓力泌水率、自由膨脹率、抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)參照J(rèn)TG/T 3650—2020進(jìn)行。（2）壓漿料抗氯離子滲透性能試驗(yàn)參照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50082—2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行。（3）壓漿料流動(dòng)度試驗(yàn)時(shí)，將室內(nèi)試驗(yàn)溫度調(diào)整至（31±1）℃，測試方法參照J(rèn)TG/T 3650—2022進(jìn)行。2 結(jié)果與討論不同緩凝劑及摻量的壓漿料制備試驗(yàn)方案見表1，其中試驗(yàn)用壓漿料粉料總質(zhì)量為3000 g，水料比為0.28，用水量為840 g，水泥用
新型建筑材料 2022年12期2023-01-03
- 基于正交實(shí)驗(yàn)的廢石-磷尾砂充填材料配比優(yōu)化研究
填體抗壓強(qiáng)度、泌水率及坍落度的影響規(guī)律，最終確定適合該礦山的較優(yōu)配比方案，并以較優(yōu)方案進(jìn)行半工業(yè)實(shí)驗(yàn)。1 充填配比實(shí)驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)材料本實(shí)驗(yàn)所采用的材料主要有廢石、磷尾砂、水泥和水。廢石取自該礦露天采場礦體下盤剝離廢石，以白云巖為主，磷尾砂選自該礦浮選場，水泥選用R42.5普通硅酸鹽水泥，水為實(shí)驗(yàn)室用水?；诨瘜W(xué)元素標(biāo)定法并采用X衍射對磷尾砂進(jìn)行礦物組成分析，結(jié)果見表1；測定廢石和尾砂的堆積密度、密度、密實(shí)度、孔隙率等物理參數(shù)，結(jié)果見表2。表1 尾砂礦物組
礦產(chǎn)綜合利用 2022年6期2022-12-28
- 泥水盾構(gòu)施工廢棄泥漿對同步注漿材料性能的影響
為6～9 h；泌水率不大于5%；體積收縮率不大于5%；3、7、28 d抗壓強(qiáng)度分別不低于0.5、1、2.5 MPa。2 試驗(yàn)材料及試驗(yàn)方法2.1 試驗(yàn)材料本研究依托工程壁后同步注漿材料采用單液硬性漿，單液硬性漿主要成分為水泥、粉煤灰、膨潤土、砂。為確保試驗(yàn)成果能夠直接指導(dǎo)并應(yīng)用于工程施工，試驗(yàn)所用原材料均取自工程現(xiàn)場。水泥為P O 42.5普通硅酸鹽水泥，化學(xué)成分如表1所示；粉煤灰為二級粉煤灰，化學(xué)成分如表1所示；現(xiàn)場河砂的細(xì)度模數(shù)為0.30，砂粒含量為7
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年32期2022-12-19
- 粗骨料充填料漿泌水特性及其對充填體性能的影響
研究,分析料漿泌水率變化對充填體性能的影響規(guī)律,為粗骨料充填體性能分析及參數(shù)設(shè)計(jì)提供參考。1 試驗(yàn)材料及方案設(shè)計(jì)試驗(yàn)采用的材料為尾砂、廢石及棒磨砂,廢石和棒磨砂作為粗骨料與尾砂進(jìn)行搭配使用作為充填骨料。試驗(yàn)材料的化學(xué)成分組成見表1。由表1可知:骨料間的化學(xué)成分具有一定的差異,但均主要由SiO2組成,不具備活性,能夠作為充填骨料進(jìn)行使用。表1 試驗(yàn)材料的化學(xué)成分Table 1 Chemical composition of test materials %試
金屬礦山 2022年11期2022-12-05
- 膦酸鹽緩凝劑的合成及其在混凝土中的應(yīng)用*
4.3 混凝土泌水率的測定混凝土泌水率的測定試驗(yàn)方法參照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50080-2016《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行，水灰比為0.56，砂率為40%，具體配合比見表1。考察膦酸鹽緩凝劑HNJ-2 對混凝土泌水率的影響。1.4.4 混凝土抗壓強(qiáng)度的測定混凝土抗壓強(qiáng)度的測定試驗(yàn)方法參照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50081-2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行，水灰比為0.56，砂率為40%，混凝土試件的尺寸為150mm×150mm×150m
化學(xué)與粘合 2022年6期2022-11-08
- 建筑廢土制備可控低強(qiáng)度材料的試驗(yàn)研究
LSM流動(dòng)度、泌水率、無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響，并通過掃描電子顯微鏡(scanning electron microscope，SEM)、能譜分析(energy spectrum analysis，EDS)等微觀分析手段對其強(qiáng)度形成機(jī)理進(jìn)行分析。1 實(shí)驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)基本材料為工程廢土、砂石、粉煤灰、水泥以及自來水。砂石為天然河砂，細(xì)度模數(shù)為2.4，為中砂。工程廢土是來自武漢某工程開挖而產(chǎn)生的棄土，廢土中含有石子以及其他雜質(zhì)，用5 mm篩子進(jìn)行篩選，對大
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年26期2022-11-01
- 不同類型減水劑對渣土基高流態(tài)回填材料性能的影響
度，但也會導(dǎo)致泌水率高、凝結(jié)時(shí)間長、體積穩(wěn)定性與耐久性差等問題[10-11]。一般而言，使用減水劑能獲得高流動(dòng)度的同時(shí)減少用水量。Jian等[12]研究了脂肪簇減水劑對高流態(tài)回填材料的影響，結(jié)果表明，脂肪簇減水劑能通過分散渣土和水泥顆粒來降低用水量，并提高了高流態(tài)回填材料的力學(xué)性能。許多試驗(yàn)研究與工程應(yīng)用證明，當(dāng)集料中含泥量高時(shí)，聚羧酸減水劑的減水效果會受到抑制[13-15]。李苑[16]發(fā)現(xiàn)聚酯類與聚醚類聚羧酸減水劑對含泥量與蒙脫土的敏感性均大于萘系減水
硅酸鹽通報(bào) 2022年9期2022-10-10
- 核電站超高預(yù)應(yīng)力豎向鋼束全比例灌漿試驗(yàn)及其替代方法研究*
體性能指標(biāo)1)泌水率 緩凝漿3h泌水率宜≤2%，且應(yīng)≤3%，泌水應(yīng)能在24h內(nèi)全部被漿體吸收。2)凝結(jié)時(shí)間 緩凝漿初凝時(shí)間應(yīng)3)流動(dòng)度 緩凝漿攪拌后初始流動(dòng)度為9～13s，6h流動(dòng)度應(yīng)≤14s，10h流動(dòng)度應(yīng)4.1.2漿體試驗(yàn)結(jié)果根據(jù)設(shè)計(jì)要求，漿體需滿足標(biāo)準(zhǔn)條件下(環(huán)境溫度和漿體溫度在(20±2)℃時(shí))相關(guān)漿體性能指標(biāo)及非標(biāo)準(zhǔn)條件下(環(huán)境溫度(7±2)，(33±2)℃)時(shí)流變性能要求。緩凝漿試驗(yàn)結(jié)果如表1～3所示。表1 緩凝漿漿體流動(dòng)度隨時(shí)間變化表2 緩凝
施工技術(shù)(中英文) 2022年14期2022-08-27
- 膠結(jié)充填材料性能研究及配比優(yōu)化
落度、分層度、泌水率、充填體早期強(qiáng)度和長期強(qiáng)度的影響規(guī)律；吳立波等[10]基于正交試驗(yàn)開展赤泥-粉煤灰充填材料配比優(yōu)化，使用MATLAB進(jìn)行線性回歸預(yù)測和3D 可視化模型建立得出影響赤泥基充填體強(qiáng)度、塌落度、泌水率的因素及回歸方程；史俊偉等[11]運(yùn)用正交試驗(yàn)的方法定量確定了水泥、粉煤灰和煤矸石不同配比和濃度對煤矸石充填體各性能指標(biāo)的敏感程度，以及各指標(biāo)隨各因素的變化趨勢；齊兆軍等[12]以水泥、石膏、生石灰和礦渣為膠結(jié)劑制備充填料漿，在分析材料物化特性的
煤礦安全 2022年7期2022-07-20
- 不同減水劑對混凝土性能影響的試驗(yàn)研究
落度、含氣量、泌水率、凝結(jié)時(shí)間等工作性能，還可適當(dāng)增加其抗壓強(qiáng)度。葛新文等研究發(fā)現(xiàn)，減水劑對混凝土拌合物坍落度具有明顯增大作用。鑒于建設(shè)工程對高性能混凝土有著廣泛需求，本文就不同種類及摻量的減水劑對混凝土性能的影響進(jìn)行研究，以供參考。1 材料與方法1.1 試驗(yàn)材料（1）水泥：P·O42.5級水泥，其化學(xué)組成如表1所示。（2）集料：粗集料為5～25mm粒徑的碎石，細(xì)集料選用中砂，其技術(shù)指標(biāo)分別如表2、表3所示。表2 碎石技術(shù)指標(biāo)表3 中砂技術(shù)指標(biāo)（3）拌合水
四川水泥 2022年6期2022-06-27
- 保水劑對墩身混凝土性能影響研究
用等作用機(jī)理。泌水率是泌水量與混凝土拌合物用水量之比，泌水量即混凝土體積已固定但未凝結(jié)硬化前自由水向上移動(dòng)時(shí)收集的自由水量，其形成的主要原因是新拌混凝土和易性較差致使水泥漿包裹集料顆粒性能下降引起的。墩身結(jié)構(gòu)在澆筑混凝土的過程中，當(dāng)混凝土和易性較差時(shí)混凝土泌水率增大致使墩身結(jié)構(gòu)表面水泥漿流失嚴(yán)重，墩身混凝土凝結(jié)硬化后產(chǎn)生砂線，砂線嚴(yán)重部位伴隨著細(xì)小裂紋的產(chǎn)生，嚴(yán)重影響墩身結(jié)構(gòu)的耐久性，因此需要通過控制墩身混凝土泌水率，從而減少墩身結(jié)構(gòu)砂線的發(fā)生。本研究立足
現(xiàn)代城市軌道交通 2022年6期2022-06-17
- 赤泥基可控性低強(qiáng)度材料性能試驗(yàn)研究*
分析其流動(dòng)度、泌水率和力學(xué)強(qiáng)度等變化規(guī)律，研究其主要工程特性。1 原材料與設(shè)計(jì)配合比1.1 原材料常規(guī)可控性低強(qiáng)度材料組成與一般砼或砂漿類似，主要由膠結(jié)料、集料、水及添加劑組成。膠結(jié)料為水泥，采用鉆牌P.O42.5R普通硅酸鹽水泥；集料為天然砂，采用普通河砂，細(xì)度模數(shù)2.6，屬Ⅱ區(qū)中砂；摻合料采用拜耳法赤泥，屬高鐵低硅的特種廢渣，礦物組成以針鐵礦、赤鐵礦為主，其基本物理參數(shù)見表1；拌合用水采用自來水。表1 拜耳法赤泥的基本物理參數(shù)1.2 設(shè)計(jì)配合比水泥砼的
公路與汽運(yùn) 2022年2期2022-04-13
- 摻建筑垃圾的可泵性回填土施工性能試驗(yàn)研究
小。泡沫摻量與泌水率呈負(fù)相關(guān)。當(dāng)泡沫摻量超過原料土體積時(shí)，壓力泌水率隨水固比增加而減小?？杀眯曰靥钔恋捏w積質(zhì)量與流動(dòng)性、泌水率和壓力泌水率之間存在一定的函數(shù)關(guān)系?？杀眯曰靥钔? 摻料; 施工性能基礎(chǔ)設(shè)施的快速建設(shè)階段產(chǎn)生了大量的建筑垃圾，對于經(jīng)分揀、破碎和篩分得到的粒徑小于4.75 mm的再生細(xì)骨料，主要由混凝土碎塊、碎磚、砂漿顆粒以及粉末等組成，由于表面粗糙、孔隙率較大等問題使其在工程上難以應(yīng)用。同時(shí)，在土建工程中，常常遇到一些不便施工但又不得不填充的構(gòu)
山東農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2022年1期2022-03-29
- 外加劑作用下細(xì)粒濃縮尾礦二次脫水規(guī)律研究
劑;二次脫水;泌水率;機(jī)理 中圖分類號：TD853;TD854文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號：1000-582X（2022）02-021-08Abstract： When the tailings still do not reach the expected mass fraction under the dewatering process conditions by vertical sand silo or deep cone thickener， the
- 外加劑作用下細(xì)粒濃縮尾礦二次脫水規(guī)律研究
外加劑3種情況泌水率：(1)式中：S為泌水率，%；m為靜置某一時(shí)間的泌水量，g；M為料漿質(zhì)量，g；ρω為料漿初始質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。2 結(jié)果與分析2.1 外加劑作用下尾礦二次脫水規(guī)律不添加外加劑、添加A型和B型外加劑情況下泌水率實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表2所示。根據(jù)表2，繪制不同實(shí)驗(yàn)組別泌水率和質(zhì)量分?jǐn)?shù)隨泌水時(shí)間變化情況如圖2～3所示。由圖2和圖3可知，添加外加劑的漿體初期(1 h、2 h)泌水量明顯大于不添加的料漿。其中添加A型外加劑1 h泌水率達(dá)到19.89%，2 h泌水
重慶大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-02-28
- 廢石-尾砂膠結(jié)膏體料漿的壓力泌水效應(yīng)及管輸邊界層厚度估算
而建立膏體壓力泌水率的計(jì)算模型，并提出邊界層厚度的估算方法，本文的研究成果可對高濃度粗細(xì)顆?；旌夏z結(jié)充填料漿的管輸阻力研究提供借鑒意義。1 充填膏體的側(cè)限壓縮試驗(yàn)與壓力泌水試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料本次試驗(yàn)材料選用某礦山廢石尾砂，尾砂松散堆積密度1.328 t/m3，表觀密度2.841 t/m3，堆積密實(shí)度為0.468，空隙率為0.532，加權(quán)平均粒徑dp為57.78 μm，尾砂化學(xué)成分見表1。本次試驗(yàn)所用廢石采用該礦山露天采場礦體下盤剝離廢石，廢石以白云巖為主
礦冶 2021年6期2022-01-04
- 超高水材料充填回收淺埋大巷煤柱參數(shù)設(shè)計(jì)及圍巖變形控制研究
究較為缺乏，如泌水率較高和凝結(jié)時(shí)間較長等［7-8］。針對上述問題，現(xiàn)有的解決措施是通過改變添加劑用量加速材料的凝結(jié)和降低泌水率，如王成等研究發(fā)現(xiàn)AA添加劑能顯著影響超高水材料的流動(dòng)性、泌水率和強(qiáng)度等［9-10］。但是作為工業(yè)原材料的添加劑成本較高，極大地限制了材料的應(yīng)用［11］。因此，如何在不增加成本的基礎(chǔ)上改善超高水材料的性能，是目前研究的重點(diǎn)。以往的研究表明，拌合水溫對高水材料的凝結(jié)時(shí)間、泌水率和強(qiáng)度等均有較大的影響［12-13］，但是對超高水材料的影
金屬礦山 2021年10期2021-11-19
- 古城煤礦充填料漿配比試驗(yàn)研究
沉降特性試驗(yàn)、泌水率測試、流動(dòng)度測試、坍落度測試 4 個(gè)部分[1]。1.1 煤矸石樣品的采集與制備煤矸石樣品從古城煤礦矸石山采集，未做脫水、干燥處理，為了真實(shí)反映矸石的級配特征，對試驗(yàn)用的矸石進(jìn)行二次破碎后，直接進(jìn)行篩分。二次破碎后的煤矸石如圖 1 所示，煤矸石粒度分級如表 1 所列。圖1 二次破碎后的煤矸石Fig.1 Coal gangue after secondary crushing表1 煤矸石粒度分級Tab.1 Classification of
礦山機(jī)械 2021年10期2021-10-25
- 基于貝殼細(xì)料的低強(qiáng)度填充材料性能研究
材料的流動(dòng)度與泌水率，然后將拌合好的材料澆筑試模，24 h后拆模并移至標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)至設(shè)計(jì)齡期后測試抗壓強(qiáng)度。流動(dòng)度測試：參考ASTM D6103《可控性低強(qiáng)度材料的流動(dòng)連續(xù)性標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法》進(jìn)行，采用Φ75×150 mm空心圓柱體試模，流動(dòng)度測試如圖3所示。圖3 流動(dòng)度測試泌水率測試：參考ASTM C232/C232M-14《水泥混凝土泌水率標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法》進(jìn)行，所用圓柱桶試模容積約為1 L，內(nèi)壁直徑與桶高為（109±1）mm?？箟簭?qiáng)度測試：參考AS
新型建筑材料 2021年9期2021-09-27
- 外加劑對可控水泥漿工作性能的影響
低廉，但是存在泌水率過高和凝結(jié)時(shí)間過長的問題，而加入速凝劑、保水劑、緩凝劑和減水劑等外加劑能夠有效改善這些問題。但多種外加劑混合時(shí)，外加劑之間的相容性問題目前研究較少，即不同外加劑之間會產(chǎn)生怎樣的相互影響，對于外加劑的效果會加強(qiáng)或是減弱目前研究不多。由于外加劑種類較多，全面試驗(yàn)則試驗(yàn)次數(shù)過多，而正交試驗(yàn)法適用于多因素試驗(yàn)，試驗(yàn)次數(shù)少，效率高。基于此，該文在前期研究的基礎(chǔ)上，選擇合適外加劑及其因素水平，采用正交試驗(yàn)方法對可控水泥漿進(jìn)行試驗(yàn)。得到適宜水泥漿凝膠
中外公路 2021年4期2021-09-22
- 基于響應(yīng)面法的可控低強(qiáng)度材料配合比優(yōu)化研究
時(shí)滿足流動(dòng)度和泌水率等工作性能以及抗壓強(qiáng)度等力學(xué)性能的要求，并且其各成分含量相互關(guān)聯(lián)，不能在不影響配合比的情況下單獨(dú)調(diào)整某種材料的用量，導(dǎo)致目前國內(nèi)外暫無較為標(biāo)準(zhǔn)可行的配合比設(shè)計(jì)方法，一般通過試錯(cuò)法來調(diào)整ACI 229R[4]中的推薦比例，直至滿足相關(guān)性能要求[16]。傳統(tǒng)試錯(cuò)法和試驗(yàn)設(shè)計(jì)所得結(jié)果有很大的局限性和偶然性，而響應(yīng)面法(response surface methodology, RSM)除了具有試驗(yàn)次數(shù)少、試驗(yàn)周期短、精密度高等優(yōu)點(diǎn)，還可以研究
硅酸鹽通報(bào) 2021年8期2021-09-13
- 低敏感聚羧酸減水劑的合成及性能研究
4 混凝土壓力泌水率將4種合成減水劑母液進(jìn)行混凝土壓力泌水率試驗(yàn)，以評價(jià)其混凝土保水性能，結(jié)果見圖4。圖4 混凝土壓力泌水率測試結(jié)果由圖4可以看出，隨4種減水劑摻量的增加，混凝土的壓力泌水率均增大。摻入0.30%的S-2時(shí)，混凝土的壓力泌水率最大，達(dá)17%；當(dāng)S-2的摻量增加到0.33%時(shí)，混凝土的壓力泌水率增大到32%，增幅達(dá)15個(gè)百分點(diǎn)。摻入0.3%的S-4時(shí)，混凝土的壓力泌水率為8%；當(dāng)S-4的摻量增加到0.33%時(shí)，混凝土的壓力泌水率增大到11%，
新型建筑材料 2021年8期2021-09-03
- HPMC對混凝土性能的影響研究
落度、擴(kuò)展度、泌水率的測試根據(jù)GB/T 50080—2016《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行，試驗(yàn)溫度為 25℃，濕度為 60%。（3）摻入 HPMC 后的混凝土抗壓強(qiáng)度測試按照 GB/T 50081—2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行，成型 100mm×100mm ×100mm 試塊，采用標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)，測定混凝土指定齡期的抗壓強(qiáng)度。1.3 試驗(yàn)配合比試驗(yàn)采用混凝土強(qiáng)度等級為 C30，其配合比和原材料的用量見表2。表2 C30 配合比及原材
商品混凝土 2021年8期2021-08-28
- 廢石—棒磨砂混合充填料漿工作特性與流變參數(shù)試驗(yàn)
料漿的分層度、泌水率等參數(shù)來表征；料漿的可塑性反映料漿粘度以及抗剪切能力。同時(shí)，高濃度充填料漿是一種復(fù)雜的懸浮體，常采用H-B體或賓漢體來表征，通過開展流變參數(shù)測試，獲取屈服應(yīng)力和粘度系數(shù)，用以進(jìn)行料漿管輸特性分析與評價(jià)。（1）充填骨料。采用金川礦山掘進(jìn)過程中產(chǎn)生的-12 mm廢石與金川公司砂石廠-5 mm棒磨砂二元混合骨料，廢石與棒磨砂配比（廢砂比）分別為4∶6、3∶7、2∶8、1∶9。（2）料漿濃度。根據(jù)工業(yè)生產(chǎn)充填料漿參數(shù)，料漿質(zhì)量濃度分別為78%、
金屬礦山 2020年12期2021-01-18
- 富水泥巖地層盾構(gòu)同步注漿配比優(yōu)化與試驗(yàn)研究
同摻量時(shí)漿液的泌水率、凝結(jié)時(shí)間以及其他參數(shù)，確定新型同步注漿專用充填劑最優(yōu)摻量，解決現(xiàn)場同步注漿問題。3.2 試驗(yàn)材料現(xiàn)場同步注漿漿液存在泌水大、凝結(jié)時(shí)間長、堵管等問題，其配比如表1所示，試驗(yàn)室對其配比進(jìn)行了改進(jìn)，并添加少量外加劑，試驗(yàn)配比如表2所示。所研發(fā)的同步注漿專用充填劑摻量技術(shù)參數(shù)如表3所示。表1 同步注漿工程初始配比表2 同步注漿試驗(yàn)配比表3 同步注漿專用充填劑技術(shù)參數(shù)3.3 泌水率試驗(yàn)同步注漿漿液的泌水率(也稱傾析率)為靜置漿液上方泌水體積與漿
山西建筑 2020年20期2020-10-12
- 生物基發(fā)泡劑泡沫特征及其對泡沫混凝土性能的影響
h沉降距和1h泌水率進(jìn)行測試.1.3.2表面張力按照文獻(xiàn)[12-13]，采用滴體積法計(jì)算表面張力.首先計(jì)算待測溶液的密度，用半徑為1.5mm的膠頭滴管吸入待測溶液，然后以相同的滴落速度滴取10滴在電子天平上稱重，重復(fù)3次，利用式(1)計(jì)算表面張力γ.(1)式中：F為校正系數(shù)；V為落滴溶液體積，mL；ρ為液體密度，g/mL；g為重力加速度，m/s2；R為管口半徑，mm.1.3.3泡沫混凝土性能參照J(rèn)G/T 266—2011《泡沫混凝土》對泡沫混凝土的干密度、
建筑材料學(xué)報(bào) 2020年3期2020-07-13
- 全固廢膠凝材料在預(yù)應(yīng)力孔道壓漿材料中的應(yīng)用
壓一體機(jī)，壓力泌水率測定儀，充盈度測定儀。1.3 試驗(yàn)方法流動(dòng)度、泌水率、壓力泌水率、充盈度、強(qiáng)度等指標(biāo)按照J(rèn)TG/TF50-2011《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》進(jìn)行測試[4]。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 不同摻量全固廢膠凝材料對孔道壓漿材料工作性能的影響本試驗(yàn)采用孔道壓漿材壓漿料專用高速攪拌機(jī)進(jìn)行攪拌，預(yù)先用潮濕的布擦拭攪拌鍋和攪拌葉，首先按順序?qū)⑺谷霐嚢桢?，開啟攪拌緩慢加入稱量好的壓漿材料(配比見表1)，全部加料完成，在轉(zhuǎn)速為1000r/min情況下攪拌1
山東化工 2020年10期2020-06-24
- 利用地鐵盾構(gòu)渣土制備高流態(tài)充填材料
180 mm，泌水率5%～8%的盾構(gòu)渣土-可控低強(qiáng)度材料代替?zhèn)鹘y(tǒng)回填材料。1 實(shí) 驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料水泥為河南滎陽天瑞水泥集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的天瑞牌P·O 42.5水泥，其各項(xiàng)物理性能指標(biāo)均滿足國家規(guī)范GB 175—2007《通用硅酸鹽水泥》[15]規(guī)定的指標(biāo)要求；選用Ⅰ級粉煤灰，其性能指標(biāo)均符合國家規(guī)范GB/T 1596—2017《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》[16]的要求；細(xì)骨料選用級配良好的中砂，選用具有代表性地鐵盾構(gòu)渣土，其顆粒級配和物理性能指標(biāo)如表
硅酸鹽通報(bào) 2020年5期2020-06-18
- 高濃度粗骨料充填料漿抗離析特性及其數(shù)學(xué)模型
決定系數(shù)，采用泌水率測試實(shí)驗(yàn)和料漿流變特性實(shí)驗(yàn)對決定系數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證，構(gòu)建抗離析特性數(shù)學(xué)模型，并運(yùn)用圖像法對模型進(jìn)行驗(yàn)證，充填體截面骨料分布情況很好地吻合數(shù)學(xué)模型預(yù)測結(jié)果，模型可實(shí)現(xiàn)對料漿抗離析特性的精準(zhǔn)預(yù)測，合理指導(dǎo)制備礦山充填料漿。1 實(shí)驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)方法泌水率[18]反映了充填料漿的保水性能，實(shí)際上也是漿體的離析特性。將攪拌均勻的充填料漿盛入量杯，測定漿體質(zhì)量，并換算出其中清水質(zhì)量；靜置60min后，用合理的泌水工具將清水析出，并測定其質(zhì)量，一般取3次測
- 建筑垃圾再生骨料對礦山充填膏體輸送性能影響的試驗(yàn)研究
的膏體流動(dòng)性、泌水率及抗壓強(qiáng)度，得出建筑垃圾再生骨料充填膏體相比于煤矸石充填膏體泌水率降低，流動(dòng)性能變差，且抗壓強(qiáng)度增加。馮國瑞等[11-13]利用混凝土粗骨料代替煤矸石制備充填膏體，通過實(shí)驗(yàn)分析出廢棄混凝土粗骨料替代矸石量的合理范圍。劉音等[14]對建筑垃圾再生骨料充填膏體對地下水環(huán)境造成的影響進(jìn)行了試驗(yàn)研究，建筑垃圾作為充填骨料充填于采空區(qū)，由于固化作用重金屬離子不會對地下水環(huán)境造成影響；山東級索煤礦以廢棄混凝土作為充填骨料運(yùn)用于充填開采，取得較好的經(jīng)
- 礦物摻合料對壓漿料性能研究
度損失快、漿液泌水率大、分層離析、漿體硬化后不密實(shí)、有空隙或孔洞等問題。高性能的壓漿料不僅具有利于壓漿的流動(dòng)性，還具有可靠的穩(wěn)定性和可以保持漿體凝結(jié)前的均一性，此外還要具有一定的微膨脹性使得漿料更加飽滿的填充管道，硬化后的壓漿料還具有不低于梁體混凝土強(qiáng)度等特性。良好的流動(dòng)性有利于漿體在管道內(nèi)順利流動(dòng)，填充細(xì)小曲折的管道。良好的穩(wěn)定性保證壓漿體的均一，避免壓力下離析泌水。本文在水灰比、減水劑、膨脹劑一定的條件下，系統(tǒng)研究了三種礦物摻合料沉珠、礦粉、微硅粉的摻
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2020年1期2020-04-24
- 高沙充填材料的輸送性能研究
漿的凝結(jié)時(shí)間、泌水率和流動(dòng)性等輸送性能的影響規(guī)律，研究其作用機(jī)理，給出合理的配比。1 實(shí) 驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)原料P·P 32.5火山灰質(zhì)水泥(陜西堯柏水泥有限股份公司)；聚羧酸高效減水劑(山東濟(jì)南)；葡萄糖酸鈉緩凝劑(江蘇)；一級粉煤灰(河南四通化有限公司)，其需水量比92%，D50=12.34 μm；風(fēng)積沙(榆林)，堆積密度1.62 g/cm3，振實(shí)密度1.89 g/cm3，細(xì)度模數(shù)1.2，含泥量2.27%，D50=496 μm。粉煤灰和風(fēng)積沙的化學(xué)組成如表
硅酸鹽通報(bào) 2020年1期2020-02-25
- 泡沫混凝土用生物基發(fā)泡劑的研制及其性能研究
距離)和1 h泌水率(1 h后泡沫破壞所形成泡沫液的質(zhì)量與初始泡沫總質(zhì)量的比)來反映。按照行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JC/T 2199—2013《泡沫混凝土用泡沫劑》，采用羅氏泡沫儀對上述指標(biāo)進(jìn)行測試。1.3.3 表面張力采用JYW-200型號的全自動(dòng)表面張力儀測試發(fā)泡劑的表面張力，工作原理是將鉑金環(huán)浸入液體一定位置，通過調(diào)節(jié)升降平臺的高度，使鉑金環(huán)與被測液體之間的膜被拉長，隨著張力值逐漸增大，薄膜破裂，得到實(shí)測表面張力值。2 結(jié)果與討論2.1 泡沫性能2.1.1 單一表面
硅酸鹽通報(bào) 2020年1期2020-02-25
- 引氣劑對壓漿料膨脹率和泌水率的影響
壓漿料膨脹率和泌水率的影響進(jìn)行分析，以供參考。關(guān)鍵詞：引氣劑;壓漿料;膨脹率;泌水率;影響1 引氣劑概述具體分析引氣劑的結(jié)構(gòu)可以發(fā)現(xiàn)引氣劑屬于一種表面活性劑，這種表面活性劑主要是通過長鏈分子構(gòu)成的一端具有較強(qiáng)的親水性，另一端具有有一定的疏水性。由于引氣劑分子結(jié)構(gòu)之間的差別，在穩(wěn)泡性和起泡性方面具有一定的差別，對起泡性產(chǎn)生影響的因素主要有以下幾點(diǎn)：氣體的透過性表面的粘度、表面的張力及表面的電荷等。很多引氣劑主要是陰離子表面活性劑，往往會出現(xiàn)親水基團(tuán)和憎水基團(tuán)
科技風(fēng) 2019年28期2019-11-22
- 中關(guān)鐵礦嗣后充填體強(qiáng)度優(yōu)化及地表沉降研究
灰量），實(shí)驗(yàn)得泌水率、7d和28d抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見表2。表2 試驗(yàn)結(jié)果由上表試驗(yàn)結(jié)果可知，試驗(yàn)方案所有分組的充填料漿的泌水率范圍均在2.77%～16.63%。其中第1、2和3組的泌水率均大于15.52%。影響泌水率大小的順序?yàn)椋篊＜B＜A，即主要由含水量決定。3 強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析3.1 7d強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析由圖1（充填體7d抗壓強(qiáng)度效應(yīng)曲線）可知：抗壓強(qiáng)度值隨著灰砂比的減小和粉煤灰摻量的增加而逐漸降低；抗壓強(qiáng)度值隨著料漿質(zhì)量濃度的增加而逐漸增大。圖1 7
世界有色金屬 2018年21期2019-01-24
- 引氣劑對壓漿料膨脹率和泌水率的影響
壓漿料膨脹率和泌水率的影響，希望能夠解決漿體凝結(jié)后的自收縮現(xiàn)象。同時(shí)，也通過配比使?jié){體收縮問題得到解決的情況下，不出現(xiàn)泌水現(xiàn)象。1 原材料海螺牌42.5級普通硅酸鹽水泥，初終凝時(shí)間分別為139 min,190 min；抗壓、抗折強(qiáng)度分別為54 MPa,8.6 MPa；安定性合格；粉煤灰活性指數(shù)為0.98，需水量比103%；減水劑為聚羧酸減水劑，褐黃色粉末，其固含量不小于92%，推薦摻量為0.2%，減水率可達(dá)12%～20%。膨脹劑為鈣礬石和氫氧化鈣雙膨脹(H
山西建筑 2018年29期2018-11-16
- 聚丙烯酰胺對硫鋁酸鹽水泥性能影響的試驗(yàn)研究
行測試。(2)泌水率：按JC/T 2153—2012《水泥泌水性能試驗(yàn)方法》進(jìn)行測試。(3)抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度：參照GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度試驗(yàn)方法(ISO法)》進(jìn)行測試，試件規(guī)格為：40 mm×40 mm×160 mm。(4)軟化系數(shù)：試件成型后保潮控溫養(yǎng)護(hù)24 h脫模，在自然條件下養(yǎng)護(hù)28 d，取出3條試塊測試抗折強(qiáng)度或抗壓強(qiáng)度，結(jié)果為R1；同時(shí)將另外3條試塊浸入水中，試件之間保持20 mm的距離，水面沒過試件20 mm，浸泡28
建材技術(shù)與應(yīng)用 2018年3期2018-11-14
- 新型泡沫混凝土發(fā)泡劑的制備與研究
沉降距和1 h泌水率。1.3 發(fā)泡劑制備工藝（1）先將KHCO3加入盛有水的燒杯中，攪拌0.5 min，攪拌速度為1000 r/min。（2）將聚乙烯醇、聚丙烯酰胺和十二醇加入KHCO3溶液中，進(jìn)行機(jī)械攪拌，攪拌時(shí)間為1.5 min，轉(zhuǎn)速為1500～2000 r/min。（3）將稀釋的鹽酸加入燒杯中，邊加入邊攪拌，攪拌時(shí)間8～10 s，攪拌速度 2500 r/min。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 以CO2為發(fā)泡氣體發(fā)泡劑的制備原理CO2氣體產(chǎn)生的方式是碳酸氫鹽
新型建筑材料 2018年9期2018-10-17
- 歸來莊金礦充填配比試驗(yàn)研究
2.1 濃度對泌水率和流動(dòng)性影響分析表1試驗(yàn)結(jié)果，由于試驗(yàn)中取樣的變化，同樣灰砂比下，濃度對泌水率的影響有一定分散性，，濃度對泌水率的影響可用一個(gè)數(shù)學(xué)關(guān)系表示：其中：y4:泌水率；xc：濃度。由于表1中灰砂比1:6的泌水率測定較分散，使用精確方法單獨(dú)測了濃度對泌水率的影響。同樣可見，濃度對泌水率影響的敏感性。當(dāng)濃度77.5%降到73%時(shí)，泌水率從4.8%增加到11.9%，增加1.5倍。兩者也基本呈線性關(guān)系：表1 灰料比1:6時(shí)部分濃度的泌水率變化擬合數(shù)學(xué)關(guān)
世界有色金屬 2018年13期2018-09-12
- 天然火山灰與粉煤灰復(fù)摻對混凝土工作性能的影響
量、容重和壓力泌水率、倒置坍落度筒排空時(shí)間參照GB/T50080規(guī)定的試驗(yàn)方法進(jìn)行。粘度參照《黏度測試方法》GB10247規(guī)定的試驗(yàn)方法進(jìn)行。2 結(jié)果與分析C35混凝土的拌合物性能試驗(yàn)結(jié)果見表3及圖1、圖2所示。C45混凝土的拌合物性能試驗(yàn)結(jié)果見表4及圖3、圖4所示。表3 C35混凝土拌合物性能試驗(yàn)結(jié)果編號壓力泌水率/%倒筒時(shí)間/s含氣量/%凝結(jié)時(shí)間(h∶min)初凝終凝K125142.68 h 45 min12 h 35 minK218171.99 h
建材世界 2018年3期2018-06-22
- 東際金礦充填料漿流動(dòng)性與泌水率試驗(yàn)研究
膠結(jié)充填材料泌水率測試水泥砂漿在運(yùn)輸、泵送過程中出現(xiàn)粗骨料下沉，水分上浮的現(xiàn)象為砂漿泌水。泌水是新拌砂漿工作性一個(gè)重要方面。通常，描述水泥砂漿泌水特性的指標(biāo)要泌水量(即水泥砂漿拌合物單位面積的平均泌水量)和泌水率(即泌水量對水泥砂漿拌合物之比)。拌合物的水灰比越大，水泥凝結(jié)硬化的時(shí)間越長，自由水越多，水與水泥分離的時(shí)間越長，混凝土越容易泌水；拌合物中外加劑摻量過多，或者緩凝組分摻量過多，會造成砂漿的大量泌水和離析，大量的自由水泌出砂漿表面，影響水泥的凝結(jié)
世界有色金屬 2018年24期2018-02-26
- 水泥品種對CA砂漿拌合性能的影響
，利用流動(dòng)性、泌水率、耐溫性和強(qiáng)度等性能研究進(jìn)行XYT P.II52.5、HL P.I52.5、HL P.II52.5、HL P.II42.5R、JNY P.II52.5和JNY P.II42.5R 6種水泥初步優(yōu)選，又通過不同批次水泥導(dǎo)致CA砂漿用水量、擴(kuò)展度和泌水率等性能產(chǎn)生的波動(dòng)進(jìn)一步優(yōu)選，并研究了粗砂比例對CA砂漿拌合物性能、流動(dòng)性和砂漿狀態(tài)的影響，試驗(yàn)結(jié)果表明HL P.II 52.5水泥最適宜進(jìn)行CA砂漿的制備。道路工程；CA砂漿；水泥品種；拌合
現(xiàn)代交通技術(shù) 2016年4期2016-09-29
- 鐵尾礦石對混凝土工作性能和力學(xué)性能的影響
壓強(qiáng)度；混凝土泌水率及壓力泌水率。3 試驗(yàn)結(jié)果3.1拌合物性能混凝土拌合物性能及強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如表 2 所示。3.2混凝土泌水性對強(qiáng)度等級為 C25 混凝土進(jìn)行泌水率及壓力泌水率試驗(yàn)，碎石混凝土泌水率為 5.4 %，壓力泌水率為 46 %；單一磁鐵尾礦石混凝土泌水率為 5.5 %，壓力泌水率為 51 %；釩鈦鐵尾礦石混凝土泌水率為 3.9 %，壓力泌水率為 49 %。表2 混凝土試驗(yàn)結(jié)果4 討論分析4.1對和易性及坍落度影響單一磁、釩鈦尾礦石混凝土和機(jī)制碎石
商品混凝土 2015年6期2015-12-21
- 混凝土泌水影響因素研究*
展度、含氣量、泌水率和抗壓強(qiáng)度比。3 試驗(yàn)結(jié)果與討論3.1新拌混凝土性能按照試驗(yàn)方案，測試新拌混凝土性能如表 8 所示。表8 新拌混凝土性能3.1.1各因素對用水量的影響根據(jù)表 8 結(jié)果，可得出如表 9 所示的單位實(shí)際用水量正交極差分析具體數(shù)據(jù)。為直觀起見，做如圖 1 單位用水量效應(yīng)曲線圖。從單位用水量效應(yīng)分析圖可看出，在保持相同的水灰比不變，在坍落度達(dá)到相同的情況下，各因素對單位用水量的影響程度為：粉煤灰摻量＞引氣劑＞砂率。隨著粉煤灰摻量的增加單位用水量
商品混凝土 2015年10期2015-12-21
- 萘系減水劑摻加方式對砂漿性能的影響
包括砂漿稠度、泌水率、凝結(jié)時(shí)間、抗壓強(qiáng)度）的影響規(guī)律；探討2種技術(shù)方案（提高摻量與僅改變摻入方法）的砂漿性能差異，試驗(yàn)推薦合理的技術(shù)方案，達(dá)到既增大砂漿稠度又對砂漿性能無負(fù)面作用的效果。1 試驗(yàn)1.1原材料水泥：弋陽海螺水泥有限責(zé)任公司生產(chǎn)的海螺P·O42.5水泥，其物理性能指標(biāo)符合GB 175—2007《通用硅酸鹽水泥》標(biāo)準(zhǔn)要求（見表1）。砂：中砂，采用浮梁縣壽安鎮(zhèn)豐旺村華誼料場的人工砂，細(xì)度模數(shù)為3.0。外加劑：荊州鑫城特種材料有限公司生產(chǎn)的萘系緩凝高
新型建筑材料 2015年10期2015-10-06
- 金川礦山混合充填材料配比試驗(yàn)
、砂漿流動(dòng)度、泌水率和沉降損失率的試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果顯示，河砂與棒磨砂配比為2∶8的混合充填料與單一棒磨砂充填體強(qiáng)度相當(dāng)，砂漿流動(dòng)度、泌水率和沉縮損失率稍差，但滿足金川礦山充填采礦要求。當(dāng)添加水泥重量的30%粉煤灰后，不僅顯著提高充填體強(qiáng)度，而且還可改善砂漿流動(dòng)度、泌水率和沉降損失率；同時(shí)還降低棒磨砂漿充填料漿的分層度，有利于提高充填體質(zhì)量和充填接頂率。研究成果已經(jīng)應(yīng)用于金川礦山充填料漿制備和工業(yè)化生產(chǎn)。棒磨砂 混合充填料 粉煤灰 充填體強(qiáng)度 輸送特性充填
金屬礦山 2014年9期2014-08-11
- 淺談引氣劑對水工混凝土性能的影響
引氣劑對混凝土泌水率的影響引氣劑用以在新拌混凝土中引入一定量的氣泡，有效地改善了混凝土內(nèi)部的孔結(jié)構(gòu)。由于小氣泡均勻穩(wěn)定地分布在混凝土中能起到滾珠軸承的作用，從而改善混凝土拌和物的流動(dòng)性，增加其坍落度。3 引氣劑對水工混凝土泌水的影響混凝土拌和物從澆筑之后到開始凝結(jié)期間，由于各組成材料的密度不同，如果配比不合理、黏聚性差，會出現(xiàn)骨料和膠凝材料下沉、水分上浮現(xiàn)象，在已澆筑的混凝土表面析出水分。此現(xiàn)象稱為泌水［4］。泌水的通道產(chǎn)生于水泥漿與固相骨料之間，同時(shí)伴隨
中國水能及電氣化 2014年4期2014-07-12
- 基于全尾砂級配的膏體新定義
粒級組成對漿體泌水率的影響。研究結(jié)果表明：當(dāng)全尾砂顆粒半徑超過70 μm時(shí)，顆?；静痪哂斜Ｋ阅?；粒度為20～98 μm的尾砂顆粒對漿體的泌水性能影響較大，尤其是粒度為20～37 μm的尾砂顆粒；膏體新定義的提出使不同礦山不同特性全尾砂所能配制的膏體得到了統(tǒng)一規(guī)范化和定量化。全尾砂；定量化；泌水率；膏體新定義自膏體充填技術(shù)誕生以來，由于其良好的經(jīng)濟(jì)和環(huán)境效益使其獲得不斷推廣和發(fā)展[1]，在世界范圍內(nèi)引起極大興趣。膏體充填是一種全新的礦山開采模式，其料漿不
- 盾構(gòu)隧道同步注漿漿液配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)
度、凝結(jié)時(shí)間、泌水率、7d抗壓強(qiáng)度.2.2 漿液的技術(shù)指標(biāo)根據(jù)地層條件、地下水情況及周邊條件等，采用不同配比的同步注漿材料進(jìn)行試驗(yàn)，同步注漿漿液的主要性能應(yīng)滿足下列指標(biāo)：a.漿液稠度：10～14cm；b.膠凝時(shí)間：一般為3～20h；c.泌水率：漿液靜置2h后泌出水的體積與總體積之比小于5%；d.固結(jié)體強(qiáng)度：一天不小于0.2MPa，28天不小于2.5MPa.2.3 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案為了系統(tǒng)研究同步注漿漿液各組成成分對漿液性能的影響規(guī)律，本文選擇漿液的5個(gè)組成
武漢工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年9期2013-10-22
- 混凝土泌水原因的分析
拌合物后測定其泌水率分別為 5.1%、8.0%。按 3∶7 的比例復(fù)摻 (5～10)∶(10～25) 粒徑的石子，孔隙率為 40%，混凝土泌水率為 2.6%。試驗(yàn)室對細(xì)骨料也進(jìn)行了深入細(xì)致的研究，試驗(yàn)結(jié)果如下：細(xì)度模數(shù)最大 3.31，最小 2.30。用不同細(xì)度模數(shù)的砂拌合混凝土拌合物，測定其泌水率分別為：細(xì)度模數(shù) 3.31 時(shí)，泌水率 14.5%；細(xì)度模數(shù) 2.30 時(shí)，泌水率 7.7%。然后又將河沙和人工砂進(jìn)行復(fù)配，配置成級配良好的砂子，測定其細(xì)度模數(shù)
商品混凝土 2013年11期2013-07-11
- 水工特細(xì)砂泵送混凝土壓力泌水率的應(yīng)用
等對混凝土壓力泌水率特性的影響。同時(shí)結(jié)合工程實(shí)際，分析研究特細(xì)砂泵送混凝土在水庫溢洪道工程中的應(yīng)用。2 混凝土可泵送性評價(jià)方法選擇普通混凝土工作性是用和易性表示的，泵送混凝土施工中，混凝土可泵性能則用可泵性表示?；炷恋目杀眯苑从车氖潜盟蛪毫ο禄炷涟韬衔镌诠艿乐型ㄟ^并達(dá)到澆筑點(diǎn)的能力，包括混凝土拌合物在泵腔內(nèi)易于流動(dòng)，以充滿所有空間有良好的粘聚性、保水性、在泵送過程中不分層、不離析、不泌水混凝土拌合物與管壁之間以及混凝土內(nèi)摩擦阻力較小?；炷辆哂辛己玫目?/div>
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年11期2010-01-01