撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾處理乳化油廢水

楊 濤，姚文博，3，歐陽紫菱，黃 浩，程春明

（1. 九江學(xué)院 江西省生態(tài)化工工程技術(shù)研究中心，江西 九江 332005；2. 江西嘉陶無機(jī)材料有限公司，江西 九江 332000；3. 燕山大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，河北 秦皇島 066004）

近年來，將催化臭氧氧化和無機(jī)膜分離技術(shù)集成用于有機(jī)廢水處理方面的研究受到越來越多學(xué)者的重視［1-4］。催化臭氧氧化可改變有機(jī)污染物的分子結(jié)構(gòu)特征，有效減緩膜污染［4-6］，特別是對(duì)一些難降解且與無機(jī)膜具有強(qiáng)吸附作用的有機(jī)污染物的處理，具有明顯優(yōu)勢(shì)［7-8］。目前，催化臭氧氧化處理廢水一般采用曝氣盤進(jìn)行鼓泡曝氣，其氣液傳質(zhì)效率低［9-10］，氧化效率差，若臭氧泄露到空氣中，不僅浪費(fèi)資源，還會(huì)對(duì)人體造成較大的傷害。撞擊流曝氣形成的氣流剪切力可使液滴霧化，形成極大的氣液接觸面積，十分有利于氣體的溶解吸收［11-13］。通過撞擊流臭氧曝氣可提升臭氧溶解及催化氧化效率，增強(qiáng)膜污染的控制效果。目前在含油廢水處理工藝中通過撞擊流臭氧曝氣控制膜污染的研究還鮮見報(bào)道。

本研究采用撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾工藝處理乳化油廢水，對(duì)比了撞擊流和鼓泡曝氣條件下臭氧的傳質(zhì)性能，考察了間歇操作工藝條件下撞擊流催化臭氧氧化對(duì)MSFt及膜污染阻力的影響，以及連續(xù)操作工藝下撞擊流催化臭氧氧化對(duì)膜污染的控制效果，為撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾工藝的實(shí)際應(yīng)用提供理論支持。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 材料、試劑和儀器

中空平板陶瓷膜：江西嘉陶無機(jī)材料有限公司，材質(zhì)α-Al2O3，平均孔徑0.1 μm，尺寸規(guī)格400 mm×120 mm×6 mm。催化劑：商用納米TiO2，粒徑21 nm，比表面積 （50±15）m2/g。OP-10乳化劑：烷基酚聚氧乙烯醚，分析純。KI：分析純。煤油：市售。乳化油廢水：先用高速剪切乳化機(jī)（FA25型，上海標(biāo)本模型廠）將加有0.1%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）的OP-10乳化劑的煤油水溶液在15 000 r/min轉(zhuǎn)速下高速乳化，形成乳化油溶液，再用自來水將其稀釋至200 mg/L備用［14］。

TOC-V+WP型總有機(jī)碳分析儀：島津公司；D60型多參數(shù)水質(zhì)測定儀：浙江迪特西公司；DOZ5500型液相臭氧濃度檢測儀、3S-J3000型氣相臭氧濃度檢測儀：北京同林公司。

撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾工藝流程見圖1。臭氧反應(yīng)器：有機(jī)玻璃，內(nèi)徑150 mm；微孔曝氣板：橡膠材質(zhì)，φ100 mm；撞擊流噴嘴：304不銹鋼，孔徑4.0 mm；平板陶瓷膜安裝在臭氧反應(yīng)器中部，一對(duì)撞擊流噴嘴安裝在平板陶瓷膜的下部，微孔曝氣板安裝在反應(yīng)器的底部，撞擊流噴嘴間距為6 mm。

圖1 撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾工藝流程

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

1.2.1 臭氧傳質(zhì)性能實(shí)驗(yàn)

進(jìn)入臭氧反應(yīng)器的氣體流量為3 L/min，臭氧質(zhì)量濃度為16～18 mg/L。向反應(yīng)器中加入8 L自來水，采用撞擊流和鼓泡方式進(jìn)行曝氣，分別采用液相及氣相臭氧濃度檢測儀測定實(shí)驗(yàn)過程中液相及尾氣中的臭氧質(zhì)量濃度，直至液相中臭氧質(zhì)量濃度基本穩(wěn)定。采用離心泵將乳化油廢水泵入射流器中，然后分2路通過撞擊流噴嘴進(jìn)入反應(yīng)器，形成外循環(huán)流動(dòng)。調(diào)節(jié)離心泵出口壓力為0.13 MPa，臭氧混合氣進(jìn)入射流器中與循環(huán)液混合形成氣液混合物，分2路進(jìn)入撞擊流噴嘴，在反應(yīng)器底部進(jìn)行正向?qū)ψ玻瓿蓺庖夯旌献矒?。?jīng)理論計(jì)算，兩股氣液混合物撞擊時(shí)速率達(dá)11.79 m/s。

1.2.2 催化臭氧氧化-膜過濾實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)前，先用自來水清洗反應(yīng)器及管路系統(tǒng)，去除其內(nèi)壁附著的污染物，再向反應(yīng)器中注入純水，啟動(dòng)蠕動(dòng)泵，使其轉(zhuǎn)速在80 r/min對(duì)平板陶瓷膜進(jìn)行負(fù)壓抽吸，測量平板陶瓷膜的清水通量。將用過的陶瓷膜先通過人工物理清洗，再用次氯酸鈉溶液浸泡，使其清水通量基本恢復(fù)，保證每次使用平板陶瓷膜清水通量基本一致，如果清洗效果達(dá)不到要求，則更換新平板陶瓷膜。

催化臭氧氧化-膜過濾實(shí)驗(yàn)：先將催化劑和乳化油廢水加入反應(yīng)器中混合均勻，靜吸附15 min；然后通過離心泵將反應(yīng)器中的廢水泵入射流器中，廢水從射流器出來后分2路流經(jīng)撞擊流噴嘴返回反應(yīng)器，離心泵出口壓力為0.13 MPa，臭氧混合氣進(jìn)入射流器中形成氣液混合物，分2路進(jìn)入撞擊流噴嘴在反應(yīng)器底部進(jìn)行正向?qū)ψ?，完成撞擊流催化臭氧氧化預(yù)處理；通過調(diào)節(jié)三通閥使臭氧發(fā)生器產(chǎn)生的臭氧直接進(jìn)入微孔曝氣板進(jìn)行鼓泡曝氣，完成鼓泡曝氣模式下的催化臭氧氧化預(yù)處理；通過蠕動(dòng)泵在一定轉(zhuǎn)速下對(duì)平板陶瓷膜進(jìn)行負(fù)壓抽吸過濾，滲透液在一定跨膜壓差下透過平板陶瓷膜，每隔一定時(shí)間測量膜通量，并記錄水溫和真空表數(shù)值。

尾氣處理：從反應(yīng)器排出的尾氣含有少量臭氧，尾氣先進(jìn)入臭氧破壞器，再通過KI溶液進(jìn)行化學(xué)吸收后排空。

1.3 臭氧傳質(zhì)性能分析

臭氧在氣液相間的傳遞速率可以通過傳質(zhì)系數(shù)進(jìn)行評(píng)價(jià)，根據(jù)雙模理論和Fick定律，同時(shí)考慮到臭氧進(jìn)入液相后伴有自分解反應(yīng)，臭氧曝氣過程中的傳質(zhì)系數(shù)可通過式（1）進(jìn)行計(jì)算。

式中：ρt為曝氣t時(shí)刻液相臭氧質(zhì)量濃度，mg/L；ρ*為氣液平衡時(shí)液相臭氧飽和質(zhì)量濃度，mg/L；KLα為臭氧氣液傳質(zhì)系數(shù)，min-1；Kf為臭氧一級(jí)自分解動(dòng)力學(xué)常數(shù)，min-1。 當(dāng)臭氧吸收速率和自分解速率相等時(shí)，dρt/dt=0，得式（2）。

式中，ρe為臭氧吸收平衡質(zhì)量濃度，mg/L。

聯(lián)立式（1）和式（2），并由0→t進(jìn)行積分得式（3）。

式中，KLα+Kf為臭氧表觀傳質(zhì)系數(shù)，其值越大臭氧的氣液傳質(zhì)越快，利用ln［ρe/（ρe-ρt）］與t數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸處理得到。

1.4 膜過濾參數(shù)的確定

工藝運(yùn)行中后期，水溫有一定上升，水的黏度降低，導(dǎo)致膜的透水性增加，為了消除溫度對(duì)膜通量的影響，膜通量需經(jīng)過溫度校正［15］，都轉(zhuǎn)化為 20 ℃的值，其計(jì)算如式（4）所示。

式中：Jt為經(jīng)溫度校正后的膜通量，L/（m2·h）；Jt0為膜通量實(shí)測值，L/（m2·h）；T為水溫，℃。分別以MSFt及Nt表示工藝運(yùn)行過程中膜污染變化趨勢(shì)及催化臭氧氧化對(duì)膜污染控制的強(qiáng)化效應(yīng)，其計(jì)算方法如式（5）和式（6）所示。

式中：MSFt為工藝運(yùn)行t時(shí)刻的膜比通量，L/（m2·h·kPa）；Δpt為工藝運(yùn)行t時(shí)刻的跨膜壓差，kPa；Nt為工藝運(yùn)行t時(shí)刻的膜比通量增強(qiáng)因子，無量綱；MSF′t為投加臭氧工藝運(yùn)行t時(shí)刻的膜比通量，L/（m2·h·kPa）；MSF′′t為不投加臭氧工藝運(yùn)行t時(shí)刻的膜比通量，L/（m2·h·kPa）。

在工藝運(yùn)行過程中，膜的總污染阻力Rt（m-1）可以分解為固有阻力Rm（m-1）、可逆污染阻力Rr（m-1）和不可逆污染阻力Rir（m-1），其中Rr可以通過物理清洗消除，Rir必須通過次氯酸鈉溶液浸泡并結(jié)合物理清洗才可以消除。利用達(dá)西定律對(duì)膜污染阻力進(jìn)行計(jì)算，如式（7）、式（8）和式（9）所示。

式中：J0為膜的純水通量，L/（m2·h）；Jw為膜經(jīng)物理清洗后的純水通量，L/（m2·h）；μ為滲透液黏度，Pa·s；?p為純水跨膜壓差，Pa。

2 結(jié)果與討論

2.1 臭氧氣液傳質(zhì)性能對(duì)比

撞擊流和鼓泡曝氣臭氧氣液傳質(zhì)性能實(shí)驗(yàn)中，液相及尾氣中臭氧質(zhì)量濃度的變化情況見圖2。

圖2 液相及尾氣中臭氧質(zhì)量濃度的變化情況

由圖2可見：撞擊流曝氣尾氣臭氧質(zhì)量濃度比鼓泡曝氣低，反應(yīng)30 min時(shí)兩者分別為10.3 mg/L和16.3 mg/L；撞擊流曝氣液相臭氧質(zhì)量濃度增長較快，反應(yīng)10 min后穩(wěn)定在5.5 mg/L左右，鼓泡曝氣25 min后液相臭氧質(zhì)量濃度接近6.0 mg/L，略高于撞擊流曝氣。對(duì)比液相和尾氣中臭氧質(zhì)量濃度，在撞擊流曝氣條件下，較多臭氧進(jìn)入液相并發(fā)生了分解反應(yīng)。

臭氧液相傳質(zhì)動(dòng)力學(xué)擬合結(jié)果見圖3。

圖3 臭氧液相傳質(zhì)動(dòng)力學(xué)擬合結(jié)果

由圖3可見：撞擊流曝氣的臭氧傳質(zhì)效率明顯高于鼓泡曝氣，而較快的傳質(zhì)速率又進(jìn)一步促進(jìn)了臭氧的自分解反應(yīng)。當(dāng)二股氣液混合物流體高速對(duì)撞時(shí)，將產(chǎn)生強(qiáng)烈撞擊，形成的高剪切力使液體快速分散，氣液接觸面積明顯增大［11-12］，進(jìn)入液相中的臭氧快速分散，使液膜臭氧濃度降低，同時(shí)氣泡界面快速收縮導(dǎo)致附近OH-和H+的聚集，形成了極端的微觀混合和壓力波動(dòng)特性，增加了分子間的有效碰撞［16-17］，不僅能破壞臭氧的分子結(jié)構(gòu)，同時(shí)促進(jìn)了羥基自由基的產(chǎn)生，并加快臭氧的吸收和自分解反應(yīng)，使得撞擊流曝氣條件下有更多臭氧進(jìn)入液相中。

2.2 催化臭氧氧化預(yù)處理對(duì)膜污染的影響

進(jìn)入反應(yīng)器的氣體流量為3 L/min、臭氧質(zhì)量濃度為16～18 mg/L、催化劑質(zhì)量濃度為0.3 g/L，分別在撞擊流和鼓泡曝氣作用下，催化臭氧氧化-膜過濾及單獨(dú)膜過濾對(duì)Δpt、Jt及MSFt變化趨勢(shì)的影響見圖4。由圖4可知：過濾初始階段Δpt迅速升高，然后升勢(shì)趨緩，后期基本趨于穩(wěn)定；Jt變化趨勢(shì)與Δpt相似。

圖4 撞擊流和鼓泡曝氣催化臭氧氧化-膜過濾及單獨(dú)膜過濾對(duì)Δpt、Jt及MSFt變化趨勢(shì)的影響

由圖4還可見，在膜過濾初始階段MSFt衰減速率都非?？欤\(yùn)行30 min后，MSFt均趨于穩(wěn)定，說明此時(shí)污染物在流體湍動(dòng)剪切作用下，沉積和離開膜表面的速率達(dá)到平衡，膜污染速率較慢［7］。單獨(dú)膜過濾工藝中，MSFt衰減速率明顯低于有催化臭氧氧化預(yù)處理時(shí)的情況。無論是撞擊流還是鼓泡曝氣，預(yù)處理時(shí)間越長，MSFt衰減幅度越小，說明延長催化臭氧氧化預(yù)處理時(shí)間對(duì)減緩膜污染更有效。經(jīng)過45 min預(yù)處理后，溶液pH從初始的8.2降至6.4以下，可能溶液中的油類物質(zhì)被氧化成醛類及有機(jī)酸類有機(jī)物［18］，這些有機(jī)物相對(duì)乳化油而言，親水性更好，使得膜污染程度大大降低。當(dāng)預(yù)處理時(shí)間為15 min和30 min時(shí)，撞擊流曝氣比鼓泡曝氣的MSFt衰減幅度更?。划?dāng)預(yù)處理時(shí)間為45 min和60 min時(shí)，兩者M(jìn)SFt衰減幅度非常接近?？梢姡?dāng)預(yù)處理時(shí)間小于30 min時(shí)，撞擊流曝氣催化臭氧氧化效率更高，再延長預(yù)處理時(shí)間，兩者氧化效率較為接近。

催化臭氧氧化預(yù)處理時(shí)間對(duì)Nt的影響見圖5。由圖5可見：當(dāng)預(yù)處理時(shí)間從15 min增加到30 min時(shí)，撞擊流和鼓泡曝氣的Nt均顯著增大；當(dāng)預(yù)處理時(shí)間從30 min增加到60 min時(shí)，Nt均小幅增大；當(dāng)預(yù)處理時(shí)間為60 min時(shí)，兩者Nt幾乎相當(dāng)。預(yù)處理時(shí)間在30 min以內(nèi)時(shí)，撞擊流比鼓泡曝氣對(duì)減緩膜污染更有效。

圖5 催化臭氧氧化預(yù)處理時(shí)間對(duì)Nt的影響

2.3 間歇操作工藝膜污染情況

為進(jìn)一步探究撞擊流曝氣作用下催化臭氧氧化對(duì)膜污染的影響，對(duì)比了3種間歇操作工藝（A工藝：單獨(dú)膜過濾；B工藝：膜過濾120 min后開啟撞擊流催化臭氧氧化；C工藝：膜過濾和撞擊流催化臭氧氧化同步進(jìn)行）MSFt隨膜過濾時(shí)間的變化情況，見圖6。由圖6可見：3種工藝在運(yùn)行初期MSFt衰減速率都非?？欤榛驮诙虝r(shí)間內(nèi)快速堵塞膜孔，并在膜表面形成凝膠層，導(dǎo)致膜被迅速污染［19］。C工藝運(yùn)行15 min后，MSFt開始慢緩升高；運(yùn)行30 min后MSFt快速升高；運(yùn)行210 min時(shí)，MSFt高達(dá)29.12 L/（m2·h·kPa），有效地減緩了膜污染。A工藝運(yùn)行210 min時(shí)，MSFt僅為2.51 L/（m2·h·kPa）。B工藝運(yùn)行210 min時(shí)MSFt為12.25 L/（m2·h·kPa）?？梢酝茰y，已經(jīng)發(fā)生堵塞、吸附或沉積的大量有機(jī)污染物可通過催化臭氧氧化消除，撞擊流臭氧曝氣時(shí)間越長，膜透水性恢復(fù)程度越高。

圖6 3種間歇操作工藝MSFt隨膜過濾時(shí)間的變化

為進(jìn)一步分析撞擊流催化臭氧氧化對(duì)膜污染控制特性的影響，分別對(duì)3種工藝中的膜污染阻力進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如圖7所示。由圖7可見，撞擊流曝氣條件下，催化臭氧氧化不僅可以顯著降低Rt，而且對(duì)Rr和Rir都有非常明顯的削減作用。A工藝中Rir占Rt的38.7%，未經(jīng)氧化的乳化油在膜孔內(nèi)壁的吸附作用較強(qiáng)，無法通過物理清洗的方式去除，故在陶瓷膜直接過濾乳化油工藝中，在線反沖并不能保證連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，最終導(dǎo)致膜孔嚴(yán)重堵塞，而不得不進(jìn)行化學(xué)清洗。相比而言，B和C工藝的Rr和Rir要小得多，其中C工藝的Rt、Rr及Rir分別為1.35×1011，0.46×1011，0.25×1011m-1，Rr和Rir比A工藝中對(duì)應(yīng)的值分別降低了94%和95%。撞擊流可形成極端的微觀混合與分散效應(yīng)［12-13，17］，顯著增加分子間的有效碰撞［16］，加快臭氧的溶解吸收與分解，并促進(jìn)羥基自由基的產(chǎn)生，可快速氧化膜表面的有機(jī)污染物。另外，陶瓷膜孔中的α-Al2O3可作為催化劑進(jìn)一步促進(jìn)臭氧分解為羥基自由基，發(fā)生原位催化氧化反應(yīng)［20-21］，從而提高環(huán)烷烴、芳香烴類難降解有機(jī)物的去除及轉(zhuǎn)化能力，形成的混合污染物與膜孔或膜面之間的吸附力降低或靜電斥力增加［21-24］，污染物較容易從膜孔或膜面脫離進(jìn)入溶液中，從而達(dá)到消除膜污染的目的。

圖7 3種操作工藝的膜污染阻力

在C工藝中，每隔一定時(shí)間測定反應(yīng)器中濃液及膜滲透清液的COD和TOC，計(jì)算COD和TOC去除率，以及陶瓷膜對(duì)COD和TOC的實(shí)時(shí)截留率，結(jié)果見圖8所示。

由圖8可見：反應(yīng)器中濃液COD和TOC在反應(yīng)開始階段均快速降低，15 min時(shí)分別降至152.2 mg/L和28.1 mg/L；隨后開始上升，30 min時(shí)分別達(dá)到178.1 mg/L和34.2 mg/L；繼續(xù)反應(yīng)COD緩慢降低，TOC趨于平穩(wěn)，120 min時(shí)COD和TOC分別達(dá)到135.3 mg/L和32.7 mg/L。在運(yùn)行初期COD和TOC先降后升的主要原因是催化劑先對(duì)有機(jī)物產(chǎn)生吸附作用，被吸附的有機(jī)物被轉(zhuǎn)化為醛類或酸類有機(jī)物后進(jìn)一步發(fā)生解吸作用，導(dǎo)致反應(yīng)器中濃液的COD和TOC升高，而后期COD和TOC變化不大，說明形成了較多的降解中間產(chǎn)物。另外，陶瓷膜的實(shí)時(shí)截留率逐漸降低，催化臭氧氧化降解生成的中間產(chǎn)物可透過陶瓷膜進(jìn)入滲透液中，工藝運(yùn)行結(jié)束時(shí)COD和TOC去除率分別達(dá)到84.5%和81.3%。

圖8 撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝對(duì)COD和TOC的去除效果

新陶瓷膜、A工藝污染膜、C工藝污染膜及自來水清洗后的C工藝污染膜表面的SEM照片見圖9。可以看出，A工藝污染膜表面結(jié)構(gòu)較為致密，主要是催化劑粒子和乳化油形成的凝膠態(tài)濾餅層，其阻力較大；C工藝污染膜表面較為疏松，呈現(xiàn)出多孔結(jié)構(gòu)，其阻力較小。對(duì)比新陶瓷膜表面和自來水清洗后的C工藝污染膜表面可以看出，經(jīng)自來水清洗后的膜表面較為干凈，黏附的污染物較少，膜孔清晰可見，進(jìn)一步證實(shí)撞擊流催化臭氧氧化對(duì)Rr的控制十分有效。

圖 9 膜表面的SEM照片

2.4 連續(xù)操作工藝膜污染情況

由于實(shí)際工程多為連續(xù)操作運(yùn)行模式，有必要考察連續(xù)操作工藝中撞擊流催化臭氧氧化對(duì)膜污染的影響。該工藝中滲透液直接外排，通過液位計(jì)控制器控制水泵將相同質(zhì)量濃度的乳化油廢液泵入反應(yīng)器中，維持反應(yīng)器中液位基本恒定?？疾炝藛为?dú)膜過濾以及撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝中MSFt及單位過濾面積滲透液體積隨膜過濾時(shí)間的變化情況，見圖10。

由圖10可見，在連續(xù)操作工藝中，運(yùn)行前15 min內(nèi)MSFt衰減速率都較快，單獨(dú)膜過濾工藝MSFt衰減幅度更大，最后緩慢降至1.51 L/（m2·h·kPa），因?yàn)閱为?dú)膜過濾工藝中乳化油濃度逐漸提高，導(dǎo)致膜面聚集油粒及濃差極化層增加，使膜的透水性不斷降低［14］。在撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝中，運(yùn)行60 min后MSFt開始增加，到90 min又開始下降，后續(xù)在3.62～5.51 L/（m2·h·kPa）的范圍內(nèi)波動(dòng)，其值明顯高于單獨(dú)膜過濾工藝中的MSFt值。隨著撞擊流催化臭氧氧化反應(yīng)的進(jìn)行，一方面反應(yīng)器中乳化油不斷被氧化分解，膜面吸附的污染物又從新進(jìn)入液相中，使膜的透水性得到一定程度的恢復(fù)；另一方面，相同濃度的乳化油廢水進(jìn)入反應(yīng)器，提高了乳化油的濃度，使膜面吸附的污染物增加，導(dǎo)致膜的透水性降低，使得MSFt一定區(qū)間范圍內(nèi)變動(dòng)。另外，撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝下，單位過濾面積滲透液體積也明顯高于單獨(dú)膜過濾工藝的情況，工藝運(yùn)行結(jié)束時(shí)兩者單位過濾面積滲透液體積分別為1 465.4 L/m2和903.9 L/m2，說明在連續(xù)操作工藝中，撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝產(chǎn)水率更高，其實(shí)際應(yīng)用效果更好。

圖10 連續(xù)操作工藝MSFt及單位過濾面積滲透液體積隨膜過濾時(shí)間的變化情況

3 結(jié)論

a）撞擊流和鼓泡曝氣條件下臭氧傳質(zhì)性能實(shí)驗(yàn)表明，撞擊流曝氣的臭氧傳質(zhì)效率高于鼓泡曝氣，撞擊流曝氣能使更多臭氧進(jìn)入液相并發(fā)生分解反應(yīng)。

b）撞擊流和鼓泡曝氣預(yù)處理后進(jìn)行膜過濾均可減緩膜污染，延長催化臭氧氧化預(yù)處理時(shí)間可使膜污染更小，且撞擊流曝氣比鼓泡曝氣對(duì)減緩膜污染更有效。

c）在間歇操作工藝中，撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝對(duì)膜污染的減緩效果最好，其Rt、Rr及Rir分別為1.35×1011，0.46×1011，0.25×1011m-1，最終COD和TOC去除率分別達(dá)到84.5%和81.3%。

d）在連續(xù)操作工藝中，撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝中穩(wěn)態(tài)階段的MSFt明顯高于單獨(dú)膜過濾工藝，且其單位過濾面積滲透液體積也明顯高于單獨(dú)膜過濾工藝時(shí)的情況，撞擊流催化臭氧氧化-膜過濾同步工藝的實(shí)際應(yīng)用效果更好。