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    散射光對(duì)基于Bi-EDFA的分布式光纖傳感器信噪比的影響

    2021-10-23 03:29:12史衍方陳永超宋秋衡
    關(guān)鍵詞:后向散射光色散

    史衍方,陳永超,宋秋衡,肖 倩,唐 璜,賈 波

    (復(fù)旦大學(xué) 材料科學(xué)系,上海 200433)

    分布式光纖傳感器作為一種新型傳感器,可用于復(fù)雜環(huán)境中的動(dòng)、靜態(tài)物理量測(cè)量,它具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、高精度、高靈敏度、抗電磁干擾等眾多優(yōu)點(diǎn)[1].與基于反射光的布拉格光柵(Fiber Bragg Grating, FBG)和基于后向散射光的布里淵光時(shí)域反射儀(Brillouin Optical Time Domain Reflectometer, BOTDR)相比,依賴于相位變化的光纖干涉儀具有更快的響應(yīng)速度和更高的靈敏度[2],常用于長(zhǎng)距離傳感監(jiān)測(cè).在長(zhǎng)距離的光纖系統(tǒng)中,通常會(huì)使用摻鉺光纖放大器(Erbium-Doped Fiber Amplifier, EDFA)來補(bǔ)償光纖中信號(hào)光的過度損耗.因此,EDFA的工作狀態(tài)是影響信號(hào)傳輸距離和系統(tǒng)信噪比的關(guān)鍵因素之一[3-4].

    在傳統(tǒng)的長(zhǎng)距離光纖傳感系統(tǒng)中[5],信號(hào)傳輸往往都是單向的.為了滿足雙向傳輸?shù)男枨?,雙向摻鉺光纖放大器(Bidirectional Erbium-Doped Fiber Amplifier, Bi-EDFA)[6-7]得到研究開發(fā),它可以同時(shí)對(duì)正向光和反向光進(jìn)行放大,尤其對(duì)于線型Sagnac干涉儀具有重要意義.線型Sagnac干涉儀是單芯傳輸[8-9],它不僅節(jié)省了光纖資源而且簡(jiǎn)化了系統(tǒng)結(jié)構(gòu),在長(zhǎng)距離傳感監(jiān)測(cè)中廣泛應(yīng)用,如管道泄漏監(jiān)測(cè)、周界安全監(jiān)測(cè)以及光纜故障監(jiān)測(cè)等[10-12].為了抑制長(zhǎng)距離傳感線路中色散帶來的影響并提升信號(hào)傳輸距離,可以在線路中添加一段色散補(bǔ)償光纖(Dispersion Compensation Fiber, DCF)[13].但是與單向EDFA相比,為了實(shí)現(xiàn)雙向放大功能,Bi-EDFA輸入和輸出兩端沒有隔離器,因此線路中產(chǎn)生的散射光不可避免地會(huì)對(duì)Bi-EDFA造成一定影響[14].而DCF中的散射特性與單模光纖(Single Mode Fiber, SMF)中的不同,它對(duì)于Bi-EDFA的影響是未知的,這是將DCF用于補(bǔ)償傳感線路色散時(shí)存在的主要問題,目前很少有文章對(duì)此進(jìn)行研究.

    因此,本文利用線型Sagnac干涉儀,研究并對(duì)比了帶有色散補(bǔ)償光纖線路的和僅有單模光纖線路的散射光對(duì)基于Bi-EDFA的光纖傳感器性能的影響.理論分析并實(shí)際測(cè)試了DCF和SMF中產(chǎn)生的散射光大??;理論推導(dǎo)并實(shí)驗(yàn)記錄了系統(tǒng)信噪比值.針對(duì)SMF-DCF、SMF-SMF和SMF-DCF-SMF 3種傳感鏈路組成情況,對(duì)比分析了不同信號(hào)光強(qiáng)度下系統(tǒng)信噪比的變化趨勢(shì).

    1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

    本文所研究的基于線型Sagnac干涉儀的分布式光纖傳感系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1(見第474頁)所示.光源采用相干長(zhǎng)度為微米量級(jí)的超輻射發(fā)光二極管(Super Luminescent Diode, SLD).FWDM(Filter Wavelength Division Multiplexer)是信道間隔為200 GHz的波分復(fù)用器.3×3耦合器(C1)和2×2耦合器(C2)將光信號(hào)分為沿順時(shí)針和逆時(shí)針傳播的兩部分,時(shí)間延遲光纖(Time Delay Fiber, TDF)用于在這兩條傳播路徑中產(chǎn)生固定時(shí)間差.

    圖1 基于線型Sagnac干涉儀的分布式光纖傳感器Fig.1 Distributed optical fiber sensor based on line-structure Sagnac interferometer

    在傳感部分,利用兩個(gè)雙向放大器(Bi-EDFA1, Bi-EDFA2)對(duì)信號(hào)光進(jìn)行調(diào)節(jié).為了對(duì)比帶有色散補(bǔ)償光纖線路與僅有單模光纖線路的信噪比區(qū)別,傳感鏈路(Sensing Link, SL)采用3種連接方式: (a) 由80 km SMF和8 km DCF組成;(b) 由80 km SMF和20 km SMF組成;(c) 由40 km SMF、8 km DCF和40 km SMF組成,分別如圖1(a)、(b)和(c)所示.由于單模光纖和色散補(bǔ)償光纖的衰減分別為0.2 dB/km和0.5 dB/km,8 km DCF可替換為20 km SMF,兩者損耗一致可作為對(duì)照實(shí)驗(yàn).在1 550 nm窗口,單模光纖的正色散值為17 ps /nm·km;相對(duì)地,色散補(bǔ)償光纖有約為-150 ps/nm·km的負(fù)色散值.LiNbO3相位調(diào)制器(Phase Modulator, PM)和信號(hào)發(fā)生器(Signal Generator, SG)對(duì)光相位起電光調(diào)制作用.法拉第旋轉(zhuǎn)鏡(Faraday Rotator Minor, FRM)用于控制光路偏振特性并反射光波.最終,光信號(hào)由光電探測(cè)器(Photo Detector, PD)接收,并由采樣率為2.5 GSa/s的示波器進(jìn)行采集用于LabVIEW程序的信噪比分析與計(jì)算.在圖1所示的傳感系統(tǒng)中,共有4條傳播路徑可以進(jìn)行光傳輸:

    Ⅰ: 1→4→TDF→6→8→9→10→11→12→FRM→12→11→10→9→8→7→5→C1

    Ⅱ: 1→4→TDF→6→8→9→10→11→12→FRM→12→11→10→9→8→6→TDF→4→C1

    Ⅲ: 1→5→7→8→9→10→11→12→FRM→12→11→10→9→8→6→TDF→4→C1

    Ⅳ: 1→5→7→8→9→10→11→12→FRM→12→11→10→9→8→7→5→C1

    由于SLD光源的相干長(zhǎng)度很短,只有路徑Ⅰ和路徑Ⅲ中的光束最后會(huì)在耦合器C1處產(chǎn)生干涉現(xiàn)象.另外有必要指出的是,另一個(gè)耦合比為99∶1的耦合器(C3)用來評(píng)估進(jìn)入到Bi-EDFA2中的后向散射光和信號(hào)光的大小.光功率由高精度光功率計(jì)(Optical Power Meter, OPM)進(jìn)行測(cè)量.

    2 理論分析

    對(duì)于使用Bi-EDFA的分布式光纖傳感器,Bi-EDFA的工作狀態(tài)在系統(tǒng)信噪比上起重要作用.光纖中產(chǎn)生的后向散射光屬于系統(tǒng)噪聲,而Bi-EDFA不能區(qū)分有用光和無用光,因此它會(huì)影響B(tài)i-EDFA的有效放大.

    2.1 光纖中的后向散射特性

    瑞利散射(Rayleigh Scattering, RS)是光纖中散射光的主要構(gòu)成.RS作為一種線性散射過程,散射光的強(qiáng)度與光纖入射光的強(qiáng)度成正比.在光纖中,由正向、反向傳輸光組成的電場(chǎng)表達(dá)式可以表示為[15]

    E=E0eiβz+Ψ(z,β)e-iβz.

    (1)

    其中:β為傳播常數(shù);z為光波在光纖中的傳播距離;E0和Ψ分別為正向光和反向光的場(chǎng)振幅.在瑞利散射較弱的情況下,后向散射光的近似解可以表示為

    (2)

    其中:Ψ(0,β)代表能被檢測(cè)到的反向光信號(hào);Ψ(z=L,β)為光纖端面反射光的振幅;L為光纖長(zhǎng)度;ε為材料的介電常數(shù);Δε為自發(fā)散射的局部波動(dòng).考慮到光纖衰減系數(shù)α,傳播常數(shù)β應(yīng)更改為β+iα.通過式(2)可以看出,光纖中后向散射光的強(qiáng)度與光纖損耗有關(guān).而與單模光纖SMF相比,色散補(bǔ)償光纖DCF具有更高的衰減系數(shù).因此,在入射光相同時(shí),DCF中的后向散射電場(chǎng)要強(qiáng)于相同長(zhǎng)度的SMF中的.

    2.2 傳感器信噪比

    由于系統(tǒng)信噪比主要由傳感線路決定,接下來對(duì)該線路輸出端的信噪比進(jìn)行理論推導(dǎo),傳感線路的簡(jiǎn)化圖如圖2所示.

    圖2 傳感線路簡(jiǎn)化圖Fig.2 Simplified diagram of sensing line

    假定輸入端信號(hào)光功率為Pin,Bi-EDFA1與Bi-EDFA2之間損耗為L(zhǎng)1,Bi-EDFA2與FRM之間損耗為L(zhǎng)2,Bi-EDFA1和Bi-EDFA2對(duì)正向光和反向光的增益分別為G1和G4,G2和G3.由于Bi-EDFA要對(duì)正、反兩個(gè)方向上的光進(jìn)行放大,其兩端沒有添加隔離器,需要考慮長(zhǎng)距離傳感鏈路SL中產(chǎn)生的后向散射光.因此輸出光Pout主要由信號(hào)光Ps、自發(fā)輻射光Pase總和后向散射光Pbs總組成,其中后兩項(xiàng)是該系統(tǒng)的噪聲信號(hào).這3種光可以分別表示為

    (3)

    (4)

    (5)

    其中:L1和L2為與光纖性質(zhì)相關(guān)的常數(shù).對(duì)于式(4),自發(fā)輻射光Pase=2nsp(G-1)hνBf,其中:nsp為粒子數(shù)反轉(zhuǎn)系數(shù);h為普朗克常數(shù);ν為光頻率;Bf為濾波器光帶寬.Pase1和Pase4,Pase2和Pase3分別是Bi-EDFA1和Bi-EDFA2在正向和反向光放大時(shí)產(chǎn)生的自發(fā)輻射光.對(duì)于式(5),Pbs2是反向信號(hào)光在傳感鏈路SL中產(chǎn)生并到達(dá)Bi-EDFA2左側(cè)的后向散射光;Pbs1是正向信號(hào)光在傳感鏈路SL中產(chǎn)生并到達(dá)Bi-EDFA1右側(cè)的后向散射光.

    (6)

    3 實(shí)驗(yàn)方法及結(jié)果分析

    3.1 傳感線路散射光的影響分析

    為了評(píng)估光纖中實(shí)際散射光的大小,首先采用基于光環(huán)形器(Optical Circulator, OC)的光路系統(tǒng)測(cè)試后向散射光與光纖入射光之間的關(guān)系,其結(jié)構(gòu)如圖3所示.光功率計(jì)OPM在環(huán)形器3端口處可以測(cè)量到光纖段反饋的后向散射光.待測(cè)光纖分為兩大組.第1組,待測(cè)光纖又分為圖3(a)、(b)和(c)3種情況.圖3(a)和圖3(c)是對(duì)照組實(shí)驗(yàn),為了研究色散補(bǔ)償光纖在不同位置對(duì)線路整體散射光的影響.圖3(b)和圖3(a)、(c)對(duì)比是為了考察單模光纖線路和帶有色散補(bǔ)償光纖線路的區(qū)別.第2組中,僅對(duì)圖3(a)中第1段8 km DCF和圖3(c)中第1段40 km SMF進(jìn)行測(cè)試,與第1組形成對(duì)比.測(cè)試時(shí)首先調(diào)節(jié)SLD光源強(qiáng)度,使得Bi-EDFA輸入光功率為100 μW;然后以每次10 mA的幅度將Bi-EDFA的泵浦電流從200 mA調(diào)節(jié)到470 mA,并依次對(duì)后向散射光進(jìn)行記錄.

    圖3 測(cè)試光纖后向散射光的系統(tǒng)Fig.3 System for measuring the back-scattered power in fibers

    測(cè)試結(jié)果如圖4所示,可見后向散射光大小與入射光強(qiáng)度呈線性關(guān)系,其擬合函數(shù)也已標(biāo)記在圖中.首先觀察圖4(a),相同入射光強(qiáng)度下,當(dāng)色散補(bǔ)償光纖位于信號(hào)入射端時(shí)(黑線)后向散射光是單模光纖線路(紅線)中的2倍.調(diào)整色散補(bǔ)償光纖位置至兩段單模光纖中間可以降低整段線路反饋的散射光強(qiáng)度,接近于只有單模光纖的線路.然后觀察圖4(b),圖中紫線的測(cè)量值略高于黑線,是因?yàn)闇y(cè)試過程中存在誤差.總體上對(duì)于DCF-SMF和SMF-DCF-SMF兩種情況,線路整體反饋的后向散射光與僅由信號(hào)入射端一側(cè)光纖反饋的大小基本一致.原因有兩重: 一是輸入光到達(dá)后端光纖時(shí)光強(qiáng)已經(jīng)降低,產(chǎn)生的散射光強(qiáng)度較??;二是光纖本身存在吸收損耗,后端光纖中產(chǎn)生的后向散射光經(jīng)過前端光纖后大大減弱,如果前端光纖損耗足夠,這部分散射光甚至可以消耗殆盡.

    圖4 后向散射光隨入射光的變化曲線Fig.4 Back-scattered power as a function of the incident power

    因此,對(duì)于圖2(a)~(c) 3種情況,Pbs1和Pbs2主要由位于故Bi-EDFA信號(hào)輸出端的光纖散射特性決定.由于位于Bi-EDFA1正向信號(hào)輸出端的都是一段單模光纖,3種情況下Pbs1的大小一致.與圖2(b)相比,圖2(a)中位于Bi-EDFA2反向信號(hào)輸出端的是一段8 km DCF,因此該情況下Pbs2應(yīng)較大,系統(tǒng)輸出端信噪比較差;而將DCF移至兩段單模光纖中間后,圖2(c)中Pbs2大小變?yōu)橛蓡文9饫w決定,系統(tǒng)信噪比應(yīng)有所提升.

    圖5 基于LabVIEW的信號(hào)處理算法Fig.5 Block diagram of the data processing algorithm basedon LabVIEW

    圖6 散射光占比的計(jì)算方法Fig.6 Method to calculate the proportion of scattered power

    圖1(a)和(b) 2種情況下的散射光占比如圖7(a)(見第478頁)所示.可見與SMF-SMF(紅線)情況相比,SMF-DCF(黑線)情況下的散射光占比較大,且兩者間的差值隨著泵浦電流的增加而增大.相同條件下,系統(tǒng)信噪比的對(duì)比結(jié)果如圖7(b)所示,可見信噪比與散射光占比情況良好對(duì)應(yīng).綜合圖7(a)和(b)可以看出,由于SMF-DCF情況下散射噪聲占比的增加,Bi-EDFA2的有效放大性受到更大抑制,系統(tǒng)信噪比始終低于SMF-SMF情況下的信噪比.因此,與單模線路中相比,帶有色散補(bǔ)償光纖線路中產(chǎn)生的散射光會(huì)對(duì)Bi-EDFA的工作狀態(tài)造成更為嚴(yán)重的影響,系統(tǒng)信噪比明顯降低,這是將色散補(bǔ)償光纖用于傳感線路色散補(bǔ)償時(shí)存在的主要問題之一.

    圖7 帶有色散補(bǔ)償光纖線路和單模光纖線路的散射光占比和信噪比對(duì)比Fig.7 Comparison of the scattered power proportion and SNR between the two cases of SMF-DCF and SMF-SMF

    3.2 系統(tǒng)信噪比提升方案分析

    對(duì)于圖1(a)和(c),即SMF-DCF和SMF-DCF-SMF 2種情況,為了詳細(xì)分析不同信號(hào)光強(qiáng)度下改變DCF分布位置對(duì)系統(tǒng)信噪比的影響,調(diào)節(jié)Bi-EDFA1的泵浦電流,使得進(jìn)入Bi-EDFA2的正向信號(hào)光功率分別為20、30、40、50 μW,其他器件的參數(shù)設(shè)置與第1組實(shí)驗(yàn)中保持一致.然后在每一種信號(hào)光強(qiáng)度下,以同樣的方式調(diào)節(jié)Bi-EDFA2的泵浦電流并記錄信噪比,同時(shí)利用耦合器C3計(jì)算出散射光在Bi-EDFA2入射光中所占的比例.

    散射光占比的變化曲線如圖8所示,圖8(a)至(d)分別對(duì)應(yīng)于20~50 μW不同信號(hào)光強(qiáng)度下的測(cè)試結(jié)果.可以看出,散射光占比與Bi-EDFA2泵浦電流成正比例關(guān)系,這是因?yàn)殡S著Bi-EDFA2泵浦電流的增加,反向光信號(hào)隨之增強(qiáng),傳感光纖所反饋的后向散射光也隨之增大.在上述幾種信號(hào)光強(qiáng)度下,與SMF-DCF-Bi-EDFA2連接情況相比,將DCF位置調(diào)整到兩段單模光纖中間后,散射光在Bi-EDFA2正向輸入光中所占比例都有大幅減小,如圖8中紅線所示.這說明通過改變傳感光纖中DCF的位置,可以有效抑制該線路反饋給Bi-EDFA2的后向散射噪聲.

    系統(tǒng)的信噪比的變化曲線如圖9(見第480頁)所示.對(duì)比圖9與圖8的測(cè)試結(jié)果可以看出,信噪比的變化趨勢(shì)與散射光占比情況高度對(duì)應(yīng).當(dāng)色散補(bǔ)償光纖放置在2個(gè)單模光纖中間時(shí),由于后向散射光占比的減少,Bi-EDFA2的有效放大性得到改善,系統(tǒng)信噪比同步提升;當(dāng)Bi-EDFA2泵浦電流提升到一定程度后,由于Bi-EDFA2增益飽和,信噪比趨于穩(wěn)定.但是對(duì)于SMF-DCF-Bi-EDFA2的連接情況,信噪比在曲線末端有所下降,這是因?yàn)樯⑸涔庹急壬仙胶芨叩乃?,超過了Bi-EDFA穩(wěn)定工作的閾值.

    圖8 散射光在Bi-EDFA2入射光中所占比例Fig.8 The proportion of back-scattered power in the incident power of Bi-EDFA2

    為了更直觀地呈現(xiàn)SMF-DCF和SMF-DCF-SMF 2種分布情況間的信噪比差異(ΔSNR),將圖9中紅線和黑線的信噪比相減,并繪制出如圖10(見第480頁)所示的信噪比提升效果圖.可見,將DCF位置調(diào)整到兩段單模光纖之間后,隨著Bi-EDFA2泵浦電流的增強(qiáng),系統(tǒng)信噪比提升效果也越來越明顯.圖中存在幾個(gè)波動(dòng)點(diǎn),這可能是因?yàn)樯⑸湓肼暤脑黾邮沟肂i-EDFA2的工作狀態(tài)趨于不穩(wěn)定.當(dāng)信號(hào)光強(qiáng)度為20 μW時(shí),信噪比提升幅度最大,最大可達(dá)到3.5 dB.而隨著光信號(hào)強(qiáng)度從20 μW逐步提升到50 μW,由于2種情況間散射光占比差距的縮小(如圖8所示),信噪比整體的差異性也同步減小.綜上,當(dāng)傳感線路中的DCF與Bi-EDFA直接相連時(shí),該線路產(chǎn)生的散射光會(huì)嚴(yán)重影響B(tài)i-EDFA的有效放大,甚至破壞Bi-EDFA的穩(wěn)定工作點(diǎn),導(dǎo)致系統(tǒng)信噪比惡化;而通過調(diào)整DCF分布位置,能夠有效抑制進(jìn)入Bi-EDFA中的后向散射噪聲,提升系統(tǒng)信噪比,對(duì)解決該工程應(yīng)用問題具有重要意義.

    圖9 兩種DCF分布情況下的系統(tǒng)信噪比對(duì)比Fig.9 Comparison of the SNR in the two cases of different DCF distributions

    圖10 系統(tǒng)信噪比的提升效果Fig.10 Improvement of the system SNR

    4 結(jié) 語

    本文針對(duì)傳感線路中的散射光,就其對(duì)基于Bi-EDFA的光纖傳感系統(tǒng)信噪比的影響進(jìn)行了詳細(xì)研究.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,線路反饋給Bi-EDFA的散射光強(qiáng)主要由與之直接相連的光纖散射特性決定,相同條件下DCF中產(chǎn)生的散射光強(qiáng)約為SMF中的2倍.因此,帶有色散補(bǔ)償光纖線路中產(chǎn)生的散射光對(duì)Bi-EDFA的有效放大限制程度更大.針對(duì)這一問題,通過將色散補(bǔ)償光纖放置到2個(gè)單模光纖之間的簡(jiǎn)單方式,有效抑制了進(jìn)入Bi-EDFA中的后向散射噪聲,提升了系統(tǒng)信噪比.由于信噪比是影響系統(tǒng)靈敏度和精度的關(guān)鍵因素,本文研究可以為將基于Bi-EDFA的分布式光纖傳感系統(tǒng)應(yīng)用于長(zhǎng)距離傳感監(jiān)測(cè)提供理論支持.

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