哈拉溝煤礦小容量燃煤鍋爐脫硫除塵改造實踐

王小龍

(神東煤炭集團公司，陜西 神木 719315)

0 引言

部分人為活動和自然災(zāi)害均會產(chǎn)生顆粒物、氮氧化物、二氧化硫等空氣污染物，對周圍環(huán)境或人體健康產(chǎn)生有害影響，如化工企業(yè)在生產(chǎn)過程中排放的硫化氫、二氧化硫、氮氧化物，有色金屬冶煉企業(yè)排放的含大量重金屬的塵埃，汽車發(fā)動機燃燒排放的有機化合物、鉛化合物等均屬于排入大氣中的有害物質(zhì)[1]?？傮w而言，人為社會活動主要包含燃料燃燒、工業(yè)生產(chǎn)排放、交通運輸排放、農(nóng)業(yè)活動排放，其中化石燃料的燃燒過程是向大氣排放污染物的主要途徑，而在各類化石燃料燃燒排放過程中，煤炭所占排放比重最大。煤炭的主要成分是碳，并含氮、硫、氫、氧及少量金屬化合物，煤炭在燃燒過程中不僅會產(chǎn)生大量煙塵，還會形成二氧化硫、一氧化碳、二氧化碳、氮氧化物等物質(zhì)，從而導(dǎo)致酸雨、光化學(xué)煙霧、溫室效應(yīng)等有害現(xiàn)象的出現(xiàn)[2]。為改善空氣質(zhì)量，2013年國務(wù)院發(fā)布了史上稱之為最嚴厲行動計劃的《大氣污染防治行動計劃》，計劃中明確提出“經(jīng)過5年努力，全國空氣質(zhì)量總體改善”的行動目標(biāo)，同時提出了2013至2017年大氣污染防治的具體指標(biāo)，推出了十個方面具體措施(常稱為“大氣十條”)，包括減少污染排放物、嚴控高耗能高污染新增產(chǎn)能、強化節(jié)能環(huán)保指標(biāo)約束、推行激勵與約束并舉的節(jié)能減排新機制等[3]。

1 煙氣排放現(xiàn)狀及改造標(biāo)準(zhǔn)

1.1 鍋爐煙氣排放現(xiàn)狀

哈拉溝煤礦水暖服務(wù)處主要負責(zé)礦井及家屬區(qū)供暖、供水、污水處理等工作，現(xiàn)有10座燃煤鍋爐房29臺鍋爐，共計177 t/h容量，其中14臺鍋爐負責(zé)礦井熱風(fēng)供應(yīng)，運行時間從每年11月1日至來年3月31日；剩余15臺鍋爐負責(zé)供暖及浴水供應(yīng)，供暖運行時間從每年10月15日至來年4月15日，供浴水運行時間為全年。在對燃煤鍋爐改造前僅有部分鍋爐采用旋風(fēng)多管除塵器或麻石水膜除塵進行煙氣處理，除塵效率小于60%，脫硫效率小于25%，脫硫除塵效率極低。根據(jù)近幾年公司環(huán)保管理處及山東唯真測試分析有限公司對煙氣進行抽檢的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)有鍋爐煙氣排放所產(chǎn)生的平均顆粒物及二氧化硫排放濃度，如圖1所示，均超出了鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中對在用鍋爐煙氣排放限值的要求，見表1。隨著環(huán)保問題的日益凸顯，鍋爐煙氣達標(biāo)治理成了環(huán)保工作重點。為滿足環(huán)保排放要求，分三期積極推進燃煤鍋爐煙氣達標(biāo)治理項目，對公司所有鍋爐進行煙氣排放治理，如新增脫硫除塵設(shè)備、燃燒低硫煤、使用電鍋爐或熱泵機組替代等措施。

圖1 未改造前供暖期二氧化硫、顆粒物排放濃度(在6個月供暖期內(nèi)每半月進行1次取樣化驗)

表1 在用鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn) 單位：mg/Nm3

以具有代表性的哈拉溝副井鍋爐脫硫除塵改造為例，闡述小容量燃煤鍋爐脫硫除塵改造中應(yīng)注意事項，以期為今后小容量燃煤鍋爐煙氣治理工作提供參考。哈拉溝副井鍋爐房共2臺10 t/h、1臺6 t/h蒸汽鍋爐，其中型號為SZL10-1.25-AⅡ/AⅢ的鍋爐2臺，型號為SZL6-1.25-AⅡ/Ⅱ的鍋爐1臺，原有3臺鍋爐均采用麻石水膜除塵器進行煙氣處理。未改造前二氧化硫、顆粒物排放濃度見表2，二氧化硫、顆粒物排放量見表3。

表2 未改造前哈拉溝副井鍋爐房二氧化硫、顆粒物排放濃度 單位：mg/Nm3

1.2 改造標(biāo)準(zhǔn)及界限劃分

工程背景：哈拉溝煤礦位于陜西省神木市大柳塔鎮(zhèn)境內(nèi)，地處陜西省北部的秦晉蒙三省(區(qū))接壤地帶。其氣候主要特點是寒暑劇烈，冬季漫長寒冷且少雨雪，夏季短促但雨水集中，全年多西北風(fēng)且風(fēng)沙頻繁[4]。哈拉溝副井鍋爐房主要負責(zé)提供哈拉溝礦辦公樓、宿舍、廠房采暖需求，食堂、宿舍、浴池?zé)崴枨蠹熬诠犸L(fēng)需求，該鍋爐房是哈拉溝礦配套基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)。此次改造中采用新增脫硫除塵設(shè)備對煙氣排放污染物進行治理。

表3 哈拉溝副井鍋爐二氧化硫、顆粒物排放量

注：鍋爐及脫硫裝置年利用小時數(shù)按4 392 h計，鍋爐(兩用一備)煙氣量按52 000 Nm3/h計。

設(shè)計要求：副井鍋爐房燃煤收到基全硫St，ar為0.46%～1.69%之間，收到基灰分Aar為17.60%～20.34%之間，收到基低位熱值Qnet，ar為4 770 kcal/kg。根據(jù)運行需要鍋爐及脫硫裝置年利用小時數(shù)按4 392 h計算，鍋爐(兩用一備)煙氣量按52 000 Nm3/h計算。改造前實測煙氣中的顆粒物濃度為80～170 mg/Nm3，考慮到實測時鍋爐運行狀況并適當(dāng)留有余量，本設(shè)計布袋除塵系統(tǒng)入口顆粒物濃度按100～200 mg/Nm3考慮；改造前實測煙氣中SO2濃度為300～2 500 mg/Nm3，考慮到實測時鍋爐運行狀況并適當(dāng)留有余量，本設(shè)計濕法脫硫系統(tǒng)入口SO2濃度按1 500～3 000 mg/Nm3考慮。為保證改造后哈拉溝副井鍋爐脫硫除塵系統(tǒng)安全可靠運行并滿足環(huán)保排放要求，設(shè)計時充分考慮了鍋爐型號、負荷變化、燃燒煤種、煙氣量變化、脫硫場地布置等多方面因素。最終決定哈拉溝副井鍋爐房采用濕法脫硫與布袋除塵相結(jié)合的方式進行鍋爐煙氣處理。除塵改造時拆除原水膜除塵器，利用拆除位置為每臺鍋爐新安裝一臺布袋除塵器。脫硫改造時采用石灰-石膏濕法脫硫工藝，3臺爐共用1臺脫硫塔按“三爐一塔”進行選型設(shè)計。

排放標(biāo)準(zhǔn)：根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，在用燃煤鍋爐煙囪或煙道所測煙氣污染物排放限值為顆粒物≤80 mg/Nm3，SO2≤400 mg/Nm3。本次鍋爐脫硫除塵改造中為適應(yīng)公司環(huán)保工作長遠規(guī)劃，滿足更為嚴格的排放標(biāo)準(zhǔn)要求，按照新建燃煤鍋爐煙氣污染物排放限值進行設(shè)計，見表4，要求脫硫后SO2排放濃度低于300 mg/Nm3，顆粒物排放濃度低于50 mg/Nm3。

改造界限劃分：此次改造需在不影響鍋爐出力的情況下對煙氣排放污染物進行控制。除塵系統(tǒng)改造界限為從原煙氣進口煙道至布袋除塵器水平出口止。脫硫系統(tǒng)改造界限為從除塵器水平出口至外排煙囪，包括煙氣系統(tǒng)、SO2吸收系統(tǒng)、石灰漿液制備及供應(yīng)系統(tǒng)、石膏處理系統(tǒng)、工藝水系統(tǒng)、壓縮空氣系統(tǒng)、事故及排空系統(tǒng)、電氣及控制系統(tǒng)等[5]。

表4 新建鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)

單位:mg/Nm3

2 除塵系統(tǒng)設(shè)計說明

副井鍋爐房在除塵改造過程中需拆除原有水膜除塵器，就地新建布袋除塵器不新占用場地。每臺鍋爐后安裝一臺布袋除塵器，原煙氣和凈煙氣的煙道走向及位置需根據(jù)布袋除塵器進出口位置、引風(fēng)機改造位置進行適當(dāng)改造，以滿足除塵系統(tǒng)的運行要求。同時，需新增壓縮空氣系統(tǒng)用于濾袋的定期脈沖清灰。

2.1 除塵系統(tǒng)設(shè)計原則及要求

系統(tǒng)構(gòu)成：除塵系統(tǒng)主要用于過濾鍋爐煙氣中的顆粒物以達到環(huán)保要求的排放濃度。布袋除塵器主要包括殼體、布袋、袋籠、花板、灰斗等組成的本體結(jié)構(gòu)及煙氣系統(tǒng)、清灰系統(tǒng)。結(jié)合哈拉溝副井鍋爐房運行情況，布袋除塵系統(tǒng)改造工藝及其設(shè)計要求將基于除塵效率、運行安全性、運行阻力3個方面進行考慮。

除塵效率高：布袋除塵系統(tǒng)改造工藝及其設(shè)計須滿足國家最新頒布的排放標(biāo)準(zhǔn)，鍋爐煙氣顆粒物排放濃度必須嚴格控制在50 mg/Nm3以下，以滿足日益嚴格的環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。

運行安全可靠：布袋除塵系統(tǒng)及其輔助設(shè)備、自動控制系統(tǒng)應(yīng)能滿足鍋爐各類的運行工況，并能在上述工況下進行長期可靠、安全運行，確保不影響鍋爐運行。

運行阻力低：布袋除塵系統(tǒng)應(yīng)當(dāng)合理布置煙氣進出走向、內(nèi)部氣流分布、設(shè)備結(jié)構(gòu)并設(shè)置適宜的參數(shù)，確保改造后的除塵系統(tǒng)整體運行阻力要小于1 200 Pa，以降低鍋爐運行所需能耗。

2.2 本體結(jié)構(gòu)

本體設(shè)計：布袋除塵器殼體的厚度應(yīng)≥4 mm，同時需滿足密封、防雨及防腐等方面性能要求。考慮到為便于除塵系統(tǒng)日常運行、維護及檢修，在本體下側(cè)設(shè)置有檢修維護入孔門。殼體設(shè)計時還充分考慮避免死角或灰塵積聚區(qū)情況的出現(xiàn)。為有利于煙氣流動，布袋除塵器本體采用下進上出的方式進行過濾除塵，煙氣流出鍋爐尾部受熱面進入除塵器灰斗上部后急速變向，使得煙氣中攜帶的質(zhì)量較大的顆粒物會由于受到慣性作用而直接脫離煙氣落入灰斗，初步分離后煙氣緊接著流經(jīng)除塵器的分布導(dǎo)向裝置，該裝置可保證煙氣以較小流速均勻流經(jīng)濾袋表面，通過濾袋對煙氣中的顆粒物進行再一次的捕捉分離，在降低濾袋磨損的同時可保證良好的過濾效果[6]。

濾袋和袋籠：濾袋和袋籠是布袋除塵器的核心組件，濾袋和袋籠的設(shè)計及選型直接影響布袋除塵器的除塵效率及使用壽命。此次改造中要求濾袋使用壽命≥3 a，1 a保證期內(nèi)失效率小于0.5%，壽命期內(nèi)失效率小于1%。袋籠采用剛性設(shè)計，由12根φ3.2 mm鋼絲點焊組成籠子，同時為方便操作，袋籠采用分體式設(shè)計[7]。具體參數(shù)見表5。

表5 布袋除塵器主要設(shè)計參數(shù)

2.3 灰斗及清灰系統(tǒng)

除塵器灰斗壁板厚度要求不小于4 mm，灰斗斜壁與水平面的夾角設(shè)置為60°。為降低摩擦阻力,要求相鄰灰斗斜壁間內(nèi)外側(cè)成圓弧過渡?；叶穬Υ嫒萘恳笃淇蓛Υ驽仩t8 h滿負荷運行時捕捉的顆粒物[8]?；ò逦挥诓即龎m器本體內(nèi)用于固定和放置濾袋，由鋼板加工并進行適當(dāng)加固而成?；ò灞砻媸怯蓴?shù)控激光切割而成的呈矩陣排列的孔洞，通過激光切割孔洞可保證切割過程中產(chǎn)生較小熱量，以防止切割過程產(chǎn)生較大熱變形。為降低顆粒物的泄漏，花板和除塵器殼體之間采用密封焊。改造中在每臺布袋除塵器頂部裝配一套脈沖反吹裝置，用于濾袋表面附著顆粒物的清吹工作。清灰系統(tǒng)采用汽源壓力為0.4～0.6 MPa的中壓進行脈沖反吹，清灰系統(tǒng)控制以布袋除塵器進出口壓差為依據(jù)采用定阻力自動控制，為使布袋除塵器進出口差壓保證在800～1 200 Pa間，脈沖間隔需在5～20 s之間進行隨機自動調(diào)整[9]。

3 系統(tǒng)設(shè)計說明

副井鍋爐房脫硫改造過程需占用原有煤場新建脫硫塔一座。本項目采用石灰-石膏濕法脫硫工藝，吸收塔為逆流式噴淋塔，該塔集脫硫、氧化、除塵3項功能于一體。

3.1 脫硫系統(tǒng)設(shè)計原則及要求

系統(tǒng)組成：脫硫系統(tǒng)主要用于去除煙氣中的SO2，濕法脫硫利用煙氣的上升與漿液下降形成的逆向接觸流動產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)對SO2進行吸收。脫硫系統(tǒng)主要包括脫硫塔、漿液池、噴淋系統(tǒng)、漿液循環(huán)系統(tǒng)、除霧器等。結(jié)合哈拉溝副井鍋爐房運行情況，脫硫系統(tǒng)改造工藝及其設(shè)計要求將基于脫硫效率、運行安全性、占地面積3個方面進行考慮。

脫硫效率：脫硫系統(tǒng)改造工藝及其設(shè)計須滿足國家最新頒布的排放標(biāo)準(zhǔn)，鍋爐煙氣SO2排放濃度必須嚴格控制在300 mg/Nm3以下，以滿足日益嚴格的環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。

運行安全可靠：脫硫系統(tǒng)及其輔助設(shè)備、自動控制系統(tǒng)應(yīng)能滿足鍋爐各類運行工況，并能在上述工況下長期可靠、安全運行，確保不影響鍋爐運行。

占地面積：副井鍋爐房現(xiàn)用地緊張，僅在其北側(cè)的煤渣場有部分閑置用地，因此脫硫系統(tǒng)應(yīng)設(shè)計緊湊、占地面積小，不得影響哈拉溝煤礦整體建筑用地規(guī)劃。

3.2 氧化空氣系統(tǒng)及SO2吸收系統(tǒng)

氧化空氣系統(tǒng)：主要由氧化風(fēng)機、氧化空氣管路和氧化空氣噴槍3部分組成。此次改造中吸收塔安裝2臺氧化風(fēng)機，運行情況為一運一備，氧化風(fēng)機設(shè)計流量為150 m3/h。為保證亞硫酸鈣強制氧化所需空氣量，改造中氧化風(fēng)機采用高性能羅茨風(fēng)機。氧化空氣噴槍安裝于距上層攪拌器前端，與攪拌器相互配合工作[10]。

SO2吸收系統(tǒng)：是脫硫塔的核心組成部分，脫硫塔主要包括噴淋層、除霧器、漿液循環(huán)泵、脫硫塔塔體、攪拌器和氧化風(fēng)機等設(shè)備。脫硫塔塔體為內(nèi)襯防腐層的鋼結(jié)構(gòu)圓柱體，吸收塔直徑為2.8 m，吸收塔本體總高度23.4 m。脫硫塔底部為漿液池，上部設(shè)有兩層噴淋層和兩級除霧器。吸收塔頂部為直排煙囪，直排煙囪直徑為1.3 m，頂標(biāo)高為45 m，煙囪材質(zhì)為玻璃鋼[11]。煙氣進入吸收塔后，與噴淋層噴出的漿液逆向流動接觸，接觸過程中發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，煙氣中的SO2氣體被漿液吸收生成CaSO3，再經(jīng)過氧化風(fēng)機鼓入的空氣強制氧化后最終生成石膏晶體CaSO4·2H2O，由石膏排出泵將晶體自吸收塔送至石膏處理系統(tǒng)。經(jīng)過洗凈的煙氣經(jīng)脫硫塔上部的兩級機械除霧器后可去除大部分液滴，最終經(jīng)吸收塔頂部的直排煙囪排出[12]。

3.3 漿液制備及石膏處理系統(tǒng)

工藝水：脫硫系統(tǒng)工藝水采用廠區(qū)自來水由工藝水泵輸送至各用戶，工藝水用戶主要包括脫硫塔除霧器沖洗水、吸收塔循環(huán)泵管道沖洗水、氧化風(fēng)機冷卻水、板框壓濾機沖洗水、煙氣降溫用水。

石灰粉：脫硫系統(tǒng)脫硫劑采用石灰粉，粒徑要求為250目。此次脫硫除塵改造所需石灰粉消耗量較小，因此設(shè)計采用半自動制漿方式。成品袋裝石灰粉由運行工加入到工藝樓一樓石灰漿液池中，池中安裝的頂入式攪拌器可加速其溶解混合。石灰漿液池有效容積按3臺鍋爐額定工況下連續(xù)運行12 h的石灰漿液耗量設(shè)計，石灰消耗量見表6。

石膏：石膏漿液排出泵將吸收塔產(chǎn)生的石膏漿液送至工藝樓二樓的板框壓濾機進行脫水處理，經(jīng)脫水處理后石膏表面含水率小于40%。壓濾過程產(chǎn)生的濾液水和沖洗板框產(chǎn)生的水進入廢水池，大部分用于漿液制備，少部分隨石膏帶走。根據(jù)工藝計算，脫硫裝置副產(chǎn)物脫硫石膏產(chǎn)量見表6。

表6 石灰消耗量及石膏產(chǎn)量統(tǒng)計 單位：t

注：日運行按24 h計，年運行按4 392 h計。

3.4 煙氣系統(tǒng)

副井鍋爐房按照“三爐一塔”設(shè)置，各臺鍋爐產(chǎn)生的煙氣從引風(fēng)機后匯入鍋爐房外側(cè)的主平行煙道，原有鋼煙囪未防腐因此不能繼續(xù)使用，煙氣經(jīng)過脫硫塔處理后直接由吸收塔頂部的玻璃鋼直排煙囪排放。根據(jù)神木市環(huán)保局要求，鍋爐煙氣從引風(fēng)機出口匯合后直接進入吸收塔，不得增設(shè)或保留煙氣旁路。為避免高溫?zé)煔鈱γ摿蛩钠茐?，在吸收塔入口水平煙道處設(shè)置有煙氣冷卻系統(tǒng)。當(dāng)出現(xiàn)工藝水泵停運等緊急事故時，為保護脫硫塔內(nèi)設(shè)備、防腐層的安全運行，在吸收塔入口煙道內(nèi)設(shè)置有煙氣緊急噴淋系統(tǒng)。考慮到鍋爐負荷隨室外溫度進行變化，在設(shè)計煙氣冷卻溫度時進入脫硫塔內(nèi)的煙氣溫度按由200 ℃降到160 ℃進行考慮，事故緊急噴淋煙氣溫度按由275 ℃降到150 ℃進行考慮[13]。為便于脫硫除塵系統(tǒng)的實時在線監(jiān)控及了解煙氣排放數(shù)值的需要，在出口煙道處裝設(shè)了煙氣連續(xù)排放監(jiān)測系統(tǒng)(CEMS)，該系統(tǒng)可實時監(jiān)測煙道出口處的氧含量、SO2濃度、NOx濃度、顆粒物濃度、溫度、壓力、流量等參數(shù)[14]。當(dāng)參數(shù)超出設(shè)置上限時可進行報警處理并記錄報警相關(guān)信息，以便于司爐工根據(jù)反饋數(shù)據(jù)調(diào)整鍋爐爐排轉(zhuǎn)速、鼓引風(fēng)量等。

3.5 引風(fēng)機改造設(shè)計原則

由于此次改造中新增加了布袋除塵器及脫硫塔造成煙氣流動阻力增加，使得現(xiàn)有引風(fēng)機余壓不足，無法滿足煙氣的正常排放需求，此次改造中需更換引風(fēng)機。引風(fēng)機重新選型時應(yīng)充分考慮現(xiàn)有鍋爐內(nèi)產(chǎn)生的煙氣系統(tǒng)阻力、新增脫硫除塵系統(tǒng)產(chǎn)生的煙氣阻力、塔頂煙囪直排產(chǎn)生的煙氣阻力等因素。在引風(fēng)機改造過程中充分利用現(xiàn)有基礎(chǔ)設(shè)施(引風(fēng)機房、引風(fēng)機基礎(chǔ)、進出口煙道)，減小改造工程量并縮短施工工期，將鍋爐停運時間縮至最短。經(jīng)過計算僅新增脫硫系統(tǒng)時，引風(fēng)機全壓增加1 500 Pa；僅新增除塵系統(tǒng)時，引風(fēng)機全壓增加1 200 Pa。此次改造過程中同時新增脫硫除塵系統(tǒng)，因此引風(fēng)機風(fēng)量不變?nèi)珘涸黾? 700 Pa。改造過程中引風(fēng)機原有控制方式不變?nèi)耘c鍋爐控制系統(tǒng)聯(lián)鎖，以保證鍋爐安全正常運行。

4 運行效果及存在的問題

4.1 運行效果

排放量：哈拉溝副井鍋爐房改造后已投運3個采暖期，目前SO2、顆粒物排放量顯著降低。脫硫除塵改造前后SO2、顆粒物排放量見表7。在6個月供暖期內(nèi)每半月進行一次取樣化驗，改造前后二氧化硫、顆粒物排放濃度對比如圖2所示。

表7 脫硫除塵前后顆粒物排放總量對照表

注：鍋爐及脫硫除塵裝置年利用小時數(shù)按4 392 h計，減排量計算時考慮原有除塵器除塵效率80%。

圖2 改造前后二氧化硫、顆粒物排放濃度對比

減排量：哈拉溝副井鍋爐房布袋除塵器及脫硫塔投運以后，3臺鍋爐向大氣排放顆粒物減排量為78 t/a、SO2減排量為20.6 t/a。神東煤炭集團公司75臺鍋爐脫硫除塵后，總共向大氣排放顆粒物減排量2 771.20 t/a；SO2減排量1 262.73 t/a。因此神東煤炭集團小容量燃煤鍋爐脫硫除塵改造后對保護礦區(qū)周邊大氣環(huán)境大有益處，且環(huán)境效益十分可觀。

4.2 存在的問題及解決措施

截至目前，第一批脫硫除塵改造項目已運行了3 a，第二批脫硫除塵改造項目及第三批替代項目已運行2 a。小容量燃煤鍋爐脫硫除塵系統(tǒng)連續(xù)運行后逐漸暴露出部分問題，針對存在問題公司及施工方共同制定了相應(yīng)的整改措施。

存在的問題：①布袋除塵器落灰不暢，使得每次放灰時需停運引風(fēng)機，造成引風(fēng)機頻繁啟停；②鍋爐冬季提供供熱風(fēng)、供熱、供浴水熱源，夏季提供供浴水熱源，使得脫硫塔全年運行，無停運檢修時間；③供除霧器清洗的工藝水管多次凍裂。雖然設(shè)計時考慮了脫硫塔外掛工藝水管防凍措施，采用6 cm厚聚氨酯保溫外包0.5 mm厚鐵皮，但未考慮高空冷空氣流速快熱損失多，且管道內(nèi)的水間歇性流動；④未設(shè)置事故漿液池，當(dāng)脫硫塔泄漏需緊急搶修時，無法及時排出漿液池內(nèi)液體。

解決措施：①為避免頻繁啟停引風(fēng)機，在除塵器本體增加機械振蕩器，在放灰前開啟振蕩器；②在浴水換熱站安裝3臺60 kW電熱水器，當(dāng)夏季停運鍋爐檢修脫硫塔時，停止公寓、辦公樓浴水供應(yīng)，僅為升井礦工提供洗浴熱水；③工藝水管外包電伴熱帶后采用6 cm巖棉包裹并外包0.5 mm厚鐵皮，適當(dāng)增加除霧器清洗頻次及清洗時間；④脫硫塔旁增加25 m3地埋式事故漿液池及攪拌裝置，便于臨時存儲漿液。

5 結(jié)語

隨著人們對環(huán)保工作的重視，小容量燃煤鍋爐的拆改或煙氣污染物治理工作已成為必然趨勢。通過對神東煤炭集團哈拉溝煤礦鍋爐煙氣脫硫除塵改造以及存在問題治理等的闡述，詳細說明了在小容量燃煤鍋爐治理過程中需綜合考慮鍋爐的運行特點、后期維修的工作強度、最新環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)等諸多情況后所選擇的相應(yīng)工藝。同時對最新環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的認識具有一定前瞻性，避免出現(xiàn)剛改造又提標(biāo)的尷尬局面，從而為今后小容量燃煤鍋爐煙氣達標(biāo)排放治理提供借鑒。