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    吸附式擴(kuò)壓葉柵流動(dòng)仿真與試驗(yàn)研究

    2018-02-01 10:26:56馮冬民郝晟淳劉建明李麗麗
    中國(guó)測(cè)試 2018年1期
    關(guān)鍵詞:附面層油流葉柵

    王 東,馮冬民,郝晟淳,劉建明,李麗麗

    (中國(guó)航發(fā)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)研究所,遼寧 沈陽(yáng) 110015)

    0 引 言

    流動(dòng)控制技術(shù)正成為空氣動(dòng)力學(xué)發(fā)展的前沿技術(shù),為高效、高負(fù)荷壓氣機(jī)設(shè)計(jì)帶來(lái)了重大變革[1]。隨著壓氣機(jī)不斷向高負(fù)荷和低展弦比的方向發(fā)展,端壁二次流損失占總損失的比例越來(lái)越高[2],葉柵負(fù)荷的增加,端壁和吸力面上的流動(dòng)趨于復(fù)雜,附面層的位移厚度不僅影響到軸向密流比,也影響著葉型氣動(dòng)性能參數(shù)測(cè)量的精度。在影響擴(kuò)壓葉柵氣動(dòng)性能的各因素中,附面層流動(dòng)狀況具有決定作用[3],所以探討高負(fù)荷擴(kuò)壓葉柵流動(dòng)分離、旋渦模型和流動(dòng)控制十分必要。Choi等[4-5]在某一單列動(dòng)葉上較為詳盡地研究了附面層厚度與壓氣機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)和損失的相互關(guān)系。隨著葉柵負(fù)荷的增加,擴(kuò)壓葉柵端壁角區(qū)的流動(dòng)分離和二次流是下游高損區(qū)產(chǎn)生的主要原因[6],流動(dòng)分離和旋渦運(yùn)動(dòng)是粘性流體流動(dòng)的重要特征,而油流線實(shí)際上是壁面摩擦應(yīng)力線的反映[7]。主流流動(dòng)控制,可以控制附面層流動(dòng)阻力[8],改善尾跡流動(dòng)[9]。

    目前國(guó)內(nèi)外對(duì)于擴(kuò)壓葉柵內(nèi)詳細(xì)的渦系結(jié)構(gòu)還缺少系統(tǒng)的分析[10]。為了研究抽氣縫位置的變化、抽氣量的大小對(duì)控制大彎角擴(kuò)壓葉柵內(nèi)附面層分離的影響,探索吸附式葉柵流動(dòng)變化的規(guī)律,提高對(duì)葉片吸力面低能流體的有效控制。本文結(jié)合數(shù)值仿真,設(shè)計(jì)了高亞音速吸附式平面葉柵試驗(yàn)件,給出了吸力面低能流體的不同抽吸方案,研究在高亞音速狀態(tài)下,吸附式平面葉柵端壁和葉片吸力面上的分離線形態(tài)、流場(chǎng)結(jié)構(gòu)和吸附式葉柵的氣動(dòng)特性,以及吸氣位置、吸氣量對(duì)葉柵氣動(dòng)性能的影響。通過(guò)葉柵試驗(yàn)與驗(yàn)證,進(jìn)一步闡述了流動(dòng)損失機(jī)理及旋渦的流動(dòng)特點(diǎn),為設(shè)計(jì)更高性能的壓氣機(jī)葉柵提供一條有益的途徑。

    1 數(shù)值建模

    計(jì)算采用的控制方程為湍流N-S方程和k-ε湍流模型,采用中心差分格式輔以矢通量分裂算法、四階Runge-Kutta法迭代求解。為了加速收斂,計(jì)算使用了多重網(wǎng)格技術(shù)。葉片采用O型網(wǎng)格計(jì)算,由Numeca/AutoGrid生成,網(wǎng)格質(zhì)量較好,網(wǎng)格總數(shù)為843632,計(jì)算模型見(jiàn)圖 1(a)。

    抽吸計(jì)算在不抽吸IGGTMGrid模型基礎(chǔ)上,在空心葉片吸力面沿展向開(kāi)2mm縫隙。葉柵三維流動(dòng)采用了SST k-w兩方程湍流模型。將葉柵劃分成6個(gè)模塊,節(jié)點(diǎn)總數(shù)量為855070,網(wǎng)格加密后進(jìn)行邊界條件定義,計(jì)算邊界條件包括:進(jìn)口邊界、出口邊界、周期性邊界和固壁邊界。進(jìn)口邊界給定總壓、總溫、湍流黏性和氣流方向,出口給定平均壁面靜壓,壁面條件為無(wú)滑移和絕熱,計(jì)算模型如圖1(b)所示。

    2 試驗(yàn)設(shè)備與試驗(yàn)件

    2.1 試驗(yàn)設(shè)備

    試驗(yàn)是在某高亞音速平面葉柵試驗(yàn)器上進(jìn)行,試驗(yàn)器的有效風(fēng)口面積為100 mm×250 mm,進(jìn)口馬赫數(shù)Ma≤0.95,進(jìn)氣角β1范圍 20°~110°。 在風(fēng)口面積為100 mm×120 mm,Ma=0.68,主流面積與流場(chǎng)總面積之比為0.746。

    附面層抽吸裝置是由兩個(gè)引射裝置組成,單級(jí)引射器最大流量1.5 kg/s,被流壓力50 kPa;雙級(jí)引射器最大流量0.5 kg/s,被流壓力25 kPa,抽吸裝置如圖2所示。

    圖1 三維流場(chǎng)抽吸計(jì)算模型

    圖2 抽吸裝置

    測(cè)試系統(tǒng)采用PSI9010、DSA3217和VXI對(duì)各溫度測(cè)點(diǎn)、壓力測(cè)點(diǎn)等進(jìn)行測(cè)量,壓力測(cè)試滿足ΔP≤±0.3%的技術(shù)要求,角度測(cè)量滿足 Δβ≤±0.5°的技術(shù)要求[11],采集測(cè)控系統(tǒng)如圖3所示。

    2.2 試驗(yàn)件

    吸附式葉柵試驗(yàn)件由2個(gè)實(shí)心首末葉片、4個(gè)空心開(kāi)槽葉片、2個(gè)測(cè)表壓葉片、帶測(cè)壓孔的柵板和集氣室組成,吸附式葉柵試驗(yàn)件如圖4所示。一般把葉型彎角>43°的葉柵稱為大彎角葉柵[12],試驗(yàn)件葉片弦長(zhǎng)為60 mm,葉高為100mm,葉柵彎角>51°,吸附葉片在吸力面沿法線位置開(kāi)縫,縫隙在葉型表面,寬度為2mm,開(kāi)槽位置在吸力面上分別距離前緣25%、50%、75%弦長(zhǎng)處。

    圖3 采集測(cè)控系統(tǒng)

    圖4 吸附式葉柵試驗(yàn)件

    3 仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析

    3.1 兩種模型計(jì)算結(jié)果對(duì)比

    圖5是采用兩種建模方式得到的計(jì)算結(jié)果,一種通過(guò)Numeca軟件中的AUTOGRID模塊自動(dòng)建立葉柵流道的幾何結(jié)構(gòu),通過(guò)葉型數(shù)據(jù)和葉柵幾何參數(shù)建立幾何數(shù)據(jù)文件,并生成結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。在生成網(wǎng)格時(shí),為了詳細(xì)捕捉局部分離或再附等復(fù)雜流動(dòng)的細(xì)節(jié),滿足湍流模型對(duì)附面層網(wǎng)格的特殊要求,對(duì)流道局部區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格加密處理;另一種采用Numeca軟件中IGGTM網(wǎng)格生成,網(wǎng)格數(shù)據(jù)由葉片吸力面、葉片壓力面和上下端壁面上離散點(diǎn)的三維坐標(biāo)構(gòu)成。其中兩種模型上下端壁的數(shù)據(jù)分別從葉柵流道的進(jìn)口和出口向上游延長(zhǎng)1倍弦長(zhǎng)和下游延長(zhǎng)1倍弦長(zhǎng),出口背壓為大氣條件。因y+值直接影響網(wǎng)格的長(zhǎng)寬比,y+值過(guò)小,會(huì)導(dǎo)致長(zhǎng)寬比過(guò)大,使計(jì)算失真,因此選取近端壁(y+3)進(jìn)行仿真分析,近端壁與葉中截面對(duì)比表明,兩種建模的數(shù)值仿真的流動(dòng)規(guī)律是相似的,經(jīng)過(guò)葉柵試驗(yàn)驗(yàn)證,仿真結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)量有可比性,葉柵仿真結(jié)果均采用了IGGTMGrid建模的計(jì)算結(jié)果。

    3.2 葉柵仿真結(jié)果分析

    圖5 葉柵數(shù)值仿真(i=4°,Ma=0.86)

    圖6 葉柵中截面數(shù)值仿真

    從圖 6(a)~圖 6(f)數(shù)值仿真結(jié)果顯示,兩種建模方式下的仿真結(jié)果相近,隨著攻角增加,其阻塞馬赫數(shù)也增加,壓力虧損區(qū)主要來(lái)自端壁區(qū)。圖6(b)和圖6(d)表明隨著攻角的增大,分離對(duì)主流區(qū)的影響愈加明顯;在亞臨界狀態(tài)下正攻角越大,其角區(qū)分離區(qū)域也越大;同攻角下隨著馬赫數(shù)增大,存在很強(qiáng)的逆壓力梯度,葉柵通道內(nèi)的邊界層很容易產(chǎn)生分離;從圖 6(e)~圖 6(h)可知,在無(wú)抽吸的情況下吸力面角區(qū)存在尾跡流和旋渦,對(duì)比圖6(g)和圖6(h)可知音速包位于30%b和50%b之間,分離位置大約在75%b槽位置附近,導(dǎo)致低能流體的堆積;圖6(e)、圖 6(g)、圖 6(h)抽吸的仿真結(jié)果表明,在 75%b 抽吸,抽吸壓力60kPa,激波明顯減弱,尾跡流和旋渦明顯變小,擴(kuò)壓能力明顯增強(qiáng);在25%b抽吸,抽吸壓力80kPa,激波未能減弱,效果并不明顯;而在50%b抽吸,音速包隨抽吸壓力的變化其形態(tài)發(fā)生改變,在抽吸壓力70kPa,擴(kuò)壓能力下降,分離加重,角區(qū)低能流體堆積,槽道內(nèi)未體現(xiàn)出增壓降速的流動(dòng)特征,壓氣機(jī)葉柵的氣動(dòng)性能明顯下降。說(shuō)明開(kāi)槽位置不合適,不但不能減小流動(dòng)損失,反而會(huì)導(dǎo)致流動(dòng)分離提前發(fā)生甚至加劇分離,引起流場(chǎng)惡化,損失增加,因此抽吸位置是個(gè)關(guān)鍵因素。

    3.3 油流顯示與數(shù)值仿真對(duì)比

    圖7是葉柵在不同攻角不同馬赫數(shù)下葉柵油流顯示和仿真結(jié)果。油流圖譜顯示氣流在葉片表面的分離起始點(diǎn)位置隨攻角變化,葉柵流場(chǎng)呈現(xiàn)復(fù)雜的三維流動(dòng),存在很強(qiáng)的逆壓力梯度,試驗(yàn)和計(jì)算仿真表明,葉柵在i=6°、Ma=0.7狀態(tài)下,葉片吸力面出現(xiàn)明顯的渦對(duì),從仿真結(jié)果也說(shuō)明了渦系結(jié)構(gòu)的存在,表明葉柵的二次流對(duì)損失影響較大。圖7表明,在高負(fù)荷壓氣機(jī)葉柵中,端部損失將占總損失的主要部分[13]。 從圖 7(a)、圖 7(c)、圖 7(e)的油流圖譜可知,葉柵吸力面分離嚴(yán)重,在端壁尾緣出口附近,流線很不規(guī)則表明有流動(dòng)分離和旋渦的存在。這是因?yàn)殡S著葉片負(fù)荷的增加勢(shì)必導(dǎo)致壓氣機(jī)葉柵內(nèi)部逆壓力梯度增大,使得端壁和葉片吸力面附面層更易發(fā)生分離[14]。油流圖譜和仿真結(jié)果表明,高負(fù)荷擴(kuò)壓葉柵端壁流動(dòng)比較復(fù)雜。

    3.4 吸力面抽吸仿真分析

    圖8仿真結(jié)果和圖7油流圖譜表明,葉柵內(nèi)流動(dòng)非常復(fù)雜,影響因素多,有幾何因素、來(lái)流馬赫數(shù)、激波邊界層干擾等。軸流速度的大小可反映葉柵通流能力的強(qiáng)弱,而且低速區(qū)與高損失區(qū)相對(duì)應(yīng)[15]。圖8的仿真結(jié)果表明,流通能力比不抽吸明顯增強(qiáng),抽吸的結(jié)果角區(qū)附面層減薄,端壁二次流減弱,尾跡摻混損失減小,說(shuō)明對(duì)角區(qū)吸力面邊界層的抽吸作用可以防止流動(dòng)分離,具有減弱流動(dòng)分離的效果,改善葉柵的氣動(dòng)性能。

    圖7 葉柵油流顯示和壁面仿真結(jié)果

    圖8 葉柵抽吸壁面仿真結(jié)果

    3.5 葉柵損失特性

    圖9 試驗(yàn)結(jié)果表明,在i=-2°,2°,6°及Ma=0.7狀態(tài)下,二次流的損失占葉柵損失很大一部分。從圖9可知,對(duì)于高亞音速平面葉柵,在吸力面75%弦長(zhǎng)位置開(kāi)槽吸除葉片附面層,擴(kuò)散因子在大部分范圍內(nèi)是增加的,表明擴(kuò)壓能力是提高的,圖9(b)表明抽吸過(guò)程存在一個(gè)最佳的吸氣流量比。吸力面附面層吸除可以提高葉柵的擴(kuò)壓能力,而且能減小流動(dòng)損失改善葉柵總體性能。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    1)試驗(yàn)結(jié)果表明,葉柵吸力面開(kāi)槽抽吸,存在著一個(gè)最佳的吸氣流量比,在適當(dāng)?shù)奈恢瞄_(kāi)槽,小的吸氣流量也可以提高葉柵的擴(kuò)壓能力,減小流動(dòng)損失,提高葉柵總體性能。

    圖9 葉柵抽吸試驗(yàn)曲線

    2)對(duì)于高亞音速平面葉柵,吸氣位置是關(guān)鍵因素,采用吸力面附面層吸除可以提高葉柵的擴(kuò)壓能力,但不一定能減小流動(dòng)損失。

    3)在分離區(qū)上游抽吸會(huì)加劇分離,增加損失;在分離區(qū)下游較遠(yuǎn)的地方抽吸,對(duì)減小損失也不理想;吸氣位置處于分離起始區(qū)域抽吸其吸氣效果比較理想,用較小的抽吸量也能達(dá)到降低損失的效果。

    4)在激波后、附面層分離起始區(qū)域控制附面層,對(duì)葉片附面層在逆壓力梯度的發(fā)展,抑制分離有明顯效果。

    5)密流比對(duì)測(cè)量葉柵氣動(dòng)參數(shù)有很大影響,為提高測(cè)量的準(zhǔn)確性,有必要進(jìn)行葉片端壁附面層抽吸,以保證葉柵流場(chǎng)的二元性。

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