進油
- 風電齒輪箱行星輪滑動軸承油膜特性分析
在不同轉速及不同進油壓力下，油膜壓力場的三維分布，為滑動軸承油膜穩(wěn)定性研究提供了理論依據；朱嘉興等[11]研究航空燃油齒輪泵滑動軸承在復雜交變載荷擾動下的瞬態(tài)潤滑行為。本文以某大兆瓦風力發(fā)電機齒輪箱一級行星齒輪滑動軸承為研究對象，對比不同因素對其壓力分布狀況及承載能力的影響。1 風電齒輪箱滑動軸承的特點風電齒輪箱行星齒輪滑動軸承由于安裝在行星輪系中，同時具有公轉與自轉兩種轉速，在對滑動軸承油膜進行計算及仿真模擬的過程中，需要由齒輪箱輸入轉速計算得到行星輪自
重型機械 2023年6期2024-01-06
- 關鍵參數(shù)對電液可變氣門升程規(guī)律影響的試驗研究
試驗和仿真,研究進油電磁閥的最大開度D(2.5～4.0 mm)與供油壓力P(10～13 MPa)的耦合作用對電磁閥后液壓油路上各個點(a,b,…i)處瞬時壓力變化特征值(Pa～Pi)以及特征相位(βa～βi)的影響,結果表明:特征相位βa和βg近乎沒有受到供油壓力以及最大開度的影響,βb因為最大開度增加而稍微有一些提前,但是幾乎沒有受到供油壓力的影響;βc,βd,βf三點都隨供油壓力和最大開度的增加而提前,最大開度增加,βe提前,但βe幾乎沒有受到供油壓力
車用發(fā)動機 2023年6期2023-12-26
- 基于ICEPAK 的立式電機軸承油冷卻器數(shù)值模擬研究
比兩種冷卻器，在進油流速相同的情況下，繞簧管中速度高的區(qū)域比翅片管的多。圖7 速度分布圖2.2 入口壓力分布由于入口壓力分布在不同流速時，其趨勢相似。因此，只取速度為0.1 m/s 的入口壓力分布圖，如圖8所示。從圖8 中可知，在進油流速相同的情況下，翅片管的入口壓力分布比繞簧管的更加平均，其極值更小，能夠承受的壓力也就更小。圖8 入口壓力分布圖2.3 出口溫度分布由于出口溫度分布在不同流速時，其趨勢相似。因此，只取速度為0.1 m/s 的出口溫度分布圖，
機械管理開發(fā) 2023年10期2023-11-30
- 加力燃油管路進油管接頭復位裝置
車后出現(xiàn)燃油總管進油管接頭下沉,法蘭安裝座卡滯無法拆卸的現(xiàn)象。管接頭變形卡滯反映出存在裝配應力,裝配應力大是導致導管疲勞裂紋早期萌生的主要原因。因此,必須對進油管接頭進行復位,恢復原始設計位置。為避免燃油總管進油管接頭復位過程中施力過大和施力過程不均勻導致燃油總管焊縫裂紋或其它部位變形,需要設計一種復位裝置,實現(xiàn)進油管接頭復位,保證裝配質量。由此,筆者設計了加力燃油管路進油管接頭復位裝置。2 技術方案復位裝置如圖1所示。根據法蘭安裝座的形狀,唯一可以使用工
機械制造 2023年10期2023-11-13
- 某型輔助動力裝置試車滑油壓力為零故障的排除
油管，檢查滑油泵進油管接頭處無殘余油跡。松動滑油供油管過程中發(fā)現(xiàn)供油管與滑油泵管接頭僅連接兩扣，檢查螺紋無毛刺、損傷現(xiàn)象；使用游標卡尺和螺紋塞規(guī)，檢查試車臺架供油管接嘴、滑油泵進油管接頭及試驗器供油管接嘴，發(fā)現(xiàn)試車臺架供油管接嘴螺紋中徑偏下差、試驗器供油管接嘴中徑偏下差、滑油泵進油管接頭中徑偏上差，表明該臺滑油泵供油管接嘴與試車臺架供油管接頭連接不可靠。對修理過程進行排查和故障統(tǒng)計，發(fā)現(xiàn)還有兩起類似故障，均為滑油泵與試驗器管路連接正常而試車前臺架滑油供油管
航空維修與工程 2023年10期2023-10-31
- 油氣處理技術在地下水封洞庫中的應用研究
，地下水封洞庫在進油、出油的過程中也會揮發(fā)夾帶大量的油氣。由于地下洞庫儲備規(guī)模的不斷增加以及國家對環(huán)保要求的不斷嚴格，此過程產生的油氣損耗及其對環(huán)境造成的污染已不容忽視。此形式下，地下水封洞庫的油氣處理技術的研究探索就顯得尤為的迫切和具有戰(zhàn)略意義。1 地下水封洞庫油氣的生成及特點1.1 油氣的生成當洞庫進油時，油品會產生大量的蒸汽到氣相空間，同時隨著進油液面的不斷上升，液面上方氣相空間被逐漸壓縮，氣相壓力持續(xù)增大。當洞罐內氣相壓力增加到洞罐的設計壓力時，為
山西化工 2023年2期2023-03-25
- 計入熱效應的曲軸主軸承潤滑性能影響因素分析
載荷、軸承間隙和進油溫度。主軸承的潤滑性能通過最大油膜壓力、最小油膜厚度、最高軸承溫度和最大摩擦功率損失的變化來體現(xiàn)，為內燃機主軸承的設計提供了參考數(shù)據。1 基本理論模型1.1 潤滑油膜方程曲軸主軸承是典型的動載荷滑動軸承，主軸承載荷隨著曲軸轉角的變化而不斷發(fā)生改變。由于內燃機的工作過程是往復周期性運動，因此，曲軸主軸承會受到循環(huán)的周期性載荷作用，分析主軸承載荷時，僅分析軸承在穩(wěn)定工作狀態(tài)下的1個周期運動即可。潤滑油作為曲軸和軸承之間的連接介質，其潤滑狀態(tài)
機械傳動 2022年10期2022-10-21
- 500 t油船高精度計量監(jiān)控系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)
顯示、故障報警、進油供油的計量統(tǒng)計和報表存儲等功能，一定程度上避免因人為疏忽和操作失誤所導致的事故和統(tǒng)計誤差。1 系統(tǒng)方案設計與實現(xiàn)某500 t油船高精度貨油計量監(jiān)控系統(tǒng)的設備主要包括：貨油艙、貨油艙管路、貨油泵、管路閥門、各類傳感器和其他輔助設備等。某500 t油船貨油控制的管路結構見圖1。圖1 進油供油管路結構1.1 系統(tǒng)設備配置500 t油船共有6個貨油艙，每個貨油艙各配有1個開關閥和1個掃油閥；進油管路和出油管路各配有1個流量計和開關總閥；流量計的
江蘇船舶 2022年2期2022-06-27
- 離心脫開型超越離合器彈流潤滑分析*
，分析研究速度、進油溫度對彈流潤滑性能的影響，為離心脫開型超越離合器潤滑分析研究提供了理論基礎。1 彈流潤滑建模1.1 離心脫開型超越離合器結構分析如圖1所示為離心脫開型超越離合器結構，該超越離合器主要由外圈、楔塊、保持架、彈簧帶、內圈組成。外圈與保持架通過脹緊固定在一起，保持架與彈簧帶限制楔塊并與其同步運動，超越離合器內外圈通過楔塊楔緊進行扭矩傳遞。在超越離合器工作時，僅有楔塊與內圈間存在相對運動，因此，研究主要針對楔塊與內圈間的接觸副進行彈流潤滑分析。
潤滑與密封 2022年4期2022-05-19
- 90萬噸/年連續(xù)重整裝置非氫氣環(huán)境開工論述
以正常進行。而且進油初期由于系統(tǒng)中不存在氫氣，根據化學平衡移動原理，六元環(huán)烷烴脫氫反應更容易進行。氮氣代替氫氣作為重整開工循環(huán)氣的作用對比見表1，氮氣作為一種惰性氣體在重整系統(tǒng)內循環(huán)，可以起到熱載體和稀釋反應原料的作用。進油初期由于反應系統(tǒng)內缺少氫分壓，生焦反應得不到抑制，催化劑積碳量可能會較高，但隨著反應的進行生成的氫氣量增多，系統(tǒng)內氫分壓增大，生焦反應會逐步得到抑制。且進油初期反應苛刻度較低，催化劑碳含量在可控范圍內，再生開工后，良好的燒焦環(huán)境會燒掉這
當代化工研究 2022年5期2022-03-28
- 可傾軸瓦油膜有限元仿真探究及運行改善建議
溫度(以下簡稱“進油溫度”)為25 ℃、35 ℃、45 ℃、55 ℃、65 ℃條件下，進行有限元仿真計算，得到收斂后達到穩(wěn)態(tài)時的仿真結果。2.1 一級軸瓦油膜模型仿真結果2.1.1 油膜溫度不同進油溫度條件下，一級軸瓦油膜溫度云圖如圖5所示。圖5 不同進油溫度下一級軸瓦油膜溫度云圖圖5中每個軸瓦位置對應的油膜區(qū)域都沒有發(fā)現(xiàn)溫度集中區(qū)域。將溫度進行統(tǒng)計，結果如圖6所示。油膜最高溫度從25.05 ℃上升到64.95 ℃，最低溫度從24.95 ℃上升到47.75
有色冶金節(jié)能 2021年4期2021-09-10
- 汽輪機驅動離心式壓縮機開工難點分析
瓦軸頸的清潔。⑥進油溫度偏高:適當開大冷卻水。⑦進油壓力偏低進油量不足:適當增加進油壓力；檢查清理軸承座的進油通道必要時適當擴大軸瓦進油孔徑；刮瓦塊進油側油楔，使油楔加寬加深以增大瓦塊進油。⑧回油不暢熱量不能及時帶走:檢查軸承箱溢流孔及回油管線是否存在阻塞；檢查油箱排煙風機工作是否正常；刮瓦塊回油側油楔，促進回油。⑨測溫線松動或損壞:設備運維檢查測溫線連接情況并測阻值；檢查中控室儀表卡件。2 推力軸承溫度高及其優(yōu)化措施①進油壓力偏低進油量不足:適當增加進油
探索科學(學術版) 2021年1期2021-07-12
- 溶脫裝置導熱油管道系統(tǒng)應力分析
區(qū)域。此次導熱油進油管系應力分析，涉及到加熱爐1 臺，換熱器6 臺；導熱油回油管系應力分析，涉及到導熱油緩沖罐1 臺，過濾器2 臺，換熱器6 臺，導熱油泵3 臺。換熱器、加熱爐、泵等各工藝設備按照工藝流程順序、平面布置規(guī)范要求，布置在裝置各處。（2）介質溫度高，密度大。導熱油進油管道操作溫度為315 ℃，設計壓力0.85 MPa；回油管道操作溫度為275 ℃，設計壓力0.51 MPa。導熱油介質密度為830 kg/m3。（3）管道管徑大，壁厚厚，剛度大。進
化工設備與管道 2021年6期2021-05-28
- 大型水輪發(fā)電機組使用制動器頂轉子不水平問題探討
向之間設置1個總進油接口，制動系統(tǒng)的進油排油均需通過這個接口。圖1 制動系統(tǒng)連接示意圖Figure 1 Schematic diagram of braking system connection制動器分布圓直徑17000mm，數(shù)量36個，勢必造成制動系統(tǒng)管路長，接口多。進油時，高壓油在管路中流動時阻力大，壓力損失大，油壓由總進油接口向兩側逐漸降低；排油時，越靠近總進油接口的制動器管路阻力越小，排油更快。因此，產生現(xiàn)象c?，F(xiàn)象c也引起了轉子及整個轉動部件水
水電與抽水蓄能 2021年1期2021-03-12
- 吸油口壓力影響下外嚙合齒輪泵極限轉速特性研究
間圖3是齒輪泵在進油壓力0.1 MPa下的轉速-流量曲線，可以看出，流量與轉速近似呈線性關系，當轉速達到8000 r/min時，吸油量達到最大；當轉速繼續(xù)增大，吸油量將減小，超過泵所能承受的極限，此時不但會影響齒輪泵的使用壽命，降低泵的效率，同時還會提高成本。說明在空載下，8000 r/min已達到該泵的最高轉速。圖3 0.1 MPa下轉速-流量曲線圖4為不同進油壓力下的轉速-流量曲線?？梢钥闯觯?span id="j5i0abt0b" class="hl">進油壓力從0.1 MPa增加到0.6 MPa，極限轉速大幅增
液壓與氣動 2021年2期2021-02-03
- 多路閥閥芯流固熱耦合研究
4～圖7為在各種進油壓力、進油流速、進油溫度時的溫度分布情況。圖4 進油壓力30 MPa，進油流速0.5 m/s，進油溫度298 K時的溫度分布情況圖5 進油壓力30 MPa，進油流速0.5 m/s，進油溫度303 K時的溫度分布情況圖6 進油壓力30 MPa，進油流速0.5 m/s，進油溫度308 K時的溫度分布情況圖7 進油壓力30 MPa，進油流速0.5 m/s，進油溫度313 K時的溫度分布情況從圖4～圖7可知，油液溫度對閥芯的影響主要集中在閥芯與
液壓與氣動 2020年11期2020-12-04
- 拱頂罐VOCs排放影響因素研究
研究拱頂罐在不同進油速率和不同罐內初始濃度條件下，儲罐內部油氣擴散規(guī)律，對比二者對拱頂罐呼吸損耗的影響，為拱頂罐損耗量核算提供重要參考。1 數(shù)值模擬模型建立1.1 幾何模型及控制方程應用ICEM軟件建立如圖1所示的拱頂罐幾何模型，建立二維計算域，采用多相流(VOF)模型和RNGk-ε模型。規(guī)定水平向右為X軸正方向，進油方向沿X軸負方向，垂直于X軸向上為Y軸正方向。拱頂罐進油口直徑為20 cm，呼吸閥直徑為25 cm，儲罐直徑為23.7 m，罐高為12.7
廣州化工 2020年19期2020-10-18
- 空分增壓機降低主推力瓦溫度提升機組負荷進行的技術改造
噴油嘴堵塞，造成進油不暢導致溫度過高，在打開推力瓦檢查后，并沒有發(fā)現(xiàn)推力瓦的進油存在堵塞的情況。之后，我們與廠家的技術人員一起對推力瓦溫度過高的問題進行了認真分析，經過對現(xiàn)場實際情況的分析得出，造成主推力瓦溫度過高的原因為轉子軸向力過大，導致主推力軸承承受的壓比較大，造成了主推力瓦塊的溫度過高。如果想把溫度降下來，就必須把推力軸承承受的壓比減小。2 增壓機實施的第一次改造2011年11月，由于該增壓機組無法達到原始設計值，設備廠家對增壓機進行了兩處改造：（
中國設備工程 2020年19期2020-10-16
- 潤滑油參數(shù)對船舶艉軸承潤滑特性影響研究
力分布、承載力和進油量等因素的影響，并通過比較CFD法和Reynolds方程計算結果，得到CFD可以更準確的反映軸承動特性。Deligant等[7]采用CFD方法研究了不同轉速和進油溫度對滑動軸承的摩擦損失的影響。于桂昌[8]利用動網格更新方法對軸承中油膜瞬態(tài)流場進行計算，確定了計算條件和影響因素。Gao等[9]利用有限元法研究了船舶水潤滑軸承偏心率對油膜壓力分布的影響，以及在不同轉速下不同尺寸軸承的潤滑特性，并對實驗進行了驗證。謝翌等[10]在滑動軸承油
中國修船 2020年2期2020-05-11
- 基于試驗數(shù)據確定可傾瓦軸承熱動力分析模型溫度邊界
6]。可傾瓦軸承進油邊溫度由上游瓦塊出油邊溫度和外部供油溫度共同決定。在處理具體問題時,有技術人員直接將瓦塊進油溫度賦值為供油溫度[7],也有技術人員采用平均溫度法,即將上游瓦塊出油溫度和供油溫度的平均值作為瓦塊進油溫度，這一簡化處理方法使分析結果與實際情況存在較大差距。對于溫度邊界的確定,已有不少文獻報道。Heshmat[8]等對流體動壓軸承溝槽處的混合機理進行了理論和試驗研究,涉及瓦塊與瓦塊間熱流體轉移量、溝槽中流體動力學及氣穴影響等內容,并給出了適用
機械制造 2020年4期2020-04-22
- 三單向閥配流電磁式往復泵性能影響因素分析
出油單向閥 6.進油單向閥 7.缸套 8.柱塞 9.彈簧 10.中間單向閥 11.永磁體 12.導套圖1 電磁泵及其柱塞截面原理圖1 結構及工作原理三單向閥配流電磁式往復泵如圖1所示。線圈通電后，線圈磁場與柱塞上的永磁體磁場相互作用，產生電磁推力。由于繞組固定，柱塞動作。柱塞向右運動時，中間單向閥與進油單向閥組成的密閉容腔逐漸增大，進油單向閥打開，開始吸油。同時，中間單向閥與出油單向閥組成的密閉容腔逐漸減小，出油單向閥打開，進行排油。當柱塞到達右極限位置時
液壓與氣動 2020年2期2020-02-18
- 基于進油比例控制閥的軌壓控制仿真研究
法主要有高壓油泵進油量控制和共軌管溢流控制等2 種[3]。其中，高壓油泵進油量控制方法由于高壓油泵功率消耗少、響應快等優(yōu)點被廣泛采用。但在進油量計量方法上，大多采用時間控制，即通過控制高壓油泵進油比例電磁閥（簡稱進油比例電磁閥）打開時間的長短來控制柱塞有效吸油行程（吸油行程控制方式）或有效壓油行程（壓油行程控制方式）。這種控制方法要求進油比例電磁閥的響應速度特別快（10E-04 s 級），以保證進油比例電磁閥打開或關閉的時間精確對應于柱塞行程。為提高進油比
小型內燃機與車輛技術 2019年5期2019-11-19
- 加油站零售損耗與罐容表之間關系的探討
成40m3，實際進油3萬升時顯示進油4萬L，但加油機不可能賣出 4萬升只能還是賣出油3萬L，客觀規(guī)律并不會以人的意志為轉移，加油站進油顯示盈時出油必顯示虧，進油顯示虧時出油必顯示盈，這種盈虧是一種賬面上的盈虧是虛假盈虧，油沒有真正的增加或減少。表1是某加油站簡版1#罐油品分罐保管登記賬，加油機每天的付油走字數(shù)基本都小于油罐當日出油數(shù)，1#罐對應加油機的誤差也為正值，說明罐容表確實存在一定誤差。修正罐容表能不能降低每月盤點時的零售損耗下面實際計算驗證。損耗量
中國化工貿易·上旬刊 2019年1期2019-09-10
- 加力外圈總管斷裂故障分析
用過程中發(fā)現(xiàn)多起進油彎管四通座附近裂紋和斷裂，故障多發(fā)生在靠近燃油進口彎管的四通座接頭附近(圖1)。1.1 變形檢查及無損檢測將故障件放置在平臺上進行檢查，結果顯示在四通座處及6點位置存在較大的翹曲變形。將故障件放置到型架上進行檢查，結果為：進油接嘴相對理論位置上偏13.5 mm；第2、5、6、8個耳座能插入定位銷，其余耳座偏離理論位置，不能插定位銷；噴油桿均有不同程度的偏移。平臺檢查和型架檢查表明故障件在使用過程中產生很大的變形。取下斷口樣品后，將剩余故
失效分析與預防 2019年1期2019-03-11
- ABB機器人伺服電機進油的分析及解決措施
過程中，防止電機進油與電機進油后的有效處置尤為重要。1 伺服電機進油的危害ABB 機器人伺服電機輸出軸與減速箱中間無聯(lián)軸器，骨架油封一旦失效，減速箱內的潤滑油將直接滲透到伺服電機內，電機高速旋轉使得潤滑油在電機內不斷飛濺，最后伺服電機剎車片沾油大大降低摩擦系數(shù)，造成抱閘失效，從而引起機器人停止位置不受控制。由于機器人伺服電機拆卸麻煩，電機進油后不易提前發(fā)現(xiàn)，等油滲透到電機后端蓋才能發(fā)現(xiàn)，而此時剎車盤已經沾滿油污，抱閘效果大大降低。而骨架油封屬于易損件，骨架
設備管理與維修 2019年8期2019-02-17
- ABB機器人伺服電機進油的分析及解決措施
過程中，防止電機進油與電機進油后的有效處置尤為重要。1 伺服電機進油的危害ABB 機器人伺服電機輸出軸與減速箱中間無聯(lián)軸器，骨架油封一旦失效，減速箱內的潤滑油將直接滲透到伺服電機內，電機高速旋轉使得潤滑油在電機內不斷飛濺，最后伺服電機剎車片沾油大大降低摩擦系數(shù)，造成抱閘失效，從而引起機器人停止位置不受控制。由于機器人伺服電機拆卸麻煩，電機進油后不易提前發(fā)現(xiàn)，等油滲透到電機后端蓋才能發(fā)現(xiàn)，而此時剎車盤已經沾滿油污，抱閘效果大大降低。而骨架油封屬于易損件，骨架
設備管理與維修 2019年15期2019-02-16
- 壓縮機干氣密封進油原因分析及對策
踐顛覆了干氣密封進油后需對密封進行檢修更換的傳統(tǒng)思維，為裝置開車贏得了時間。1 壓縮機干氣密封合成氨原料氣壓縮機組中,壓縮機由沈陽鼓風機集團有限公司制造，為多級離心式壓縮機，其型號為BCL405；透平由美國Elliott公司制造,為中壓冷凝式蒸汽透平，型號為SVKJPE5。壓縮機干氣密封系統(tǒng)包括一級及二級密封氣系統(tǒng)、隔離氣系統(tǒng)、一級及二級密封泄漏放空系統(tǒng)以及潤滑油煙氣放空系統(tǒng)【1】，見圖1。1.1 干氣密封工作原理干氣密封由動環(huán)和靜環(huán)組成。動環(huán)端面開有螺旋
石油化工設備技術 2019年1期2019-01-10
- 單鋼輪壓路機發(fā)動機燃油系統(tǒng)性能提升技術研究
達到既不影響燃油進油阻力，又能提高燃油過濾精度和低溫啟動性能，提高滿足國三排放的壓路機在不同地區(qū)和環(huán)境條件下適應性。1 燃油系統(tǒng)提升設計方案發(fā)動機（相關參數(shù)見表1）原燃油系統(tǒng)只是一級粗濾加一級精濾，現(xiàn)再增加一級油水分離器。普通的柴油發(fā)動機燃油濾清器只有單一的過濾燃油中雜質的功能，而該油水分離器是在增加一級過濾的基礎上，集成了電動泵油、加熱除蠟、除水濾清三大功能。主要結構和功能如下：1）濾清器體 內置燃油過濾器濾芯，用于過濾燃油中的雜質。2）電動泵 替代發(fā)動
建筑機械化 2018年10期2018-11-27
- QFR480發(fā)電機進油原因分析及防范措施
時極易造成發(fā)電機進油，導致發(fā)電機絕緣腐蝕、老化；同時，發(fā)電機進油往往伴隨機組潤滑油箱油位突降，威脅機組安全。本文收集國內同類型機組發(fā)電機進油案例并進行分析，提出故障排除方法。1 密封油系統(tǒng)流程概述機組密封油系統(tǒng)如圖1所示。密封油是由潤滑油提供的，真空油箱內的油經密封油泵升壓后進入發(fā)電機兩側的單流環(huán)密封瓦，單流環(huán)密封瓦由空、氫側2道密封瓦組成，因此進入密封瓦的油流分成2股，形成了氫側密封油回油和空側密封油回油。氫側回油經消泡箱排至排氫調節(jié)油箱，空側回油與發(fā)電
綜合智慧能源 2018年9期2018-10-11
- 聚四氟乙烯復合材料含油摩擦特性研究
0450)本文從進油工藝抽真空時間、加壓時間、對材料進油性能的影響，及進油后對復合材料的壓縮強度的影響做了探索。實驗發(fā)現(xiàn)：進油工藝中，前期抽真空時間長短對進油性能起決定作用，延長前期抽真空時間，材料含油率提高。后期加壓亦如此，但加壓時間不宜過長。在影響材料進油量綜合因素中，發(fā)現(xiàn)進油工藝起到了關鍵作用。1 實驗內容、方法及設備1.1 實驗原料與設備本實驗所用原料：聚四氟乙烯(PTFE)，20μm，上海杜邦；玻纖(GF)，d=8μm，l=20μm，南京玻纖院；
天津化工 2018年3期2018-06-27
- 內浮頂儲罐進油擴散管的結構設計
71)內浮頂儲罐進油擴散管的結構設計劉林法，劉 健，任相軍(中石油華東設計院有限公司，山東 青島 266071)介紹內浮頂儲罐進油管常用的幾種結構型式，分析已有結構型式的優(yōu)缺點，提出一種新的進油擴散管結構型式，該結構可有效降低油品流速，降低油品的蒸發(fā)損耗及靜電的危害，有利于內浮頂?shù)钠椒€(wěn)、安全運行，為內浮頂儲罐進油擴散管的設計提供參考。內浮頂儲罐；擴散管；設計隨著石油石化行業(yè)的快速發(fā)展，內浮頂儲罐已被廣泛應用在儲存石油化工產品上[1-4]。內浮頂儲罐的設計及
山東化工 2017年18期2017-11-01
- 油料倉庫拱頂儲油罐進出油氣相空間壓力模擬計算方法
態(tài)。此時設定油罐進油流量為Vin，出罐流量為Vout,單位為m3/s。油罐初始氣相空間為Vs，單位為m3。圖1 露天立式拱頂金屬油罐如圖1所示，油罐中油的體積Vo（單位：m3）為：油罐中氣體的體積為圓柱部分的體積加罐頂部分的體積。其中拱頂管罐頂一般為球形，球形半徑為0.8～1.2D。計算時假設罐頂球形直徑為1.0D[1]，則油罐氣體空間體積Vg（單位：m3）為：式中D為油罐直徑，這里假設油罐上不和底部直徑相等，為油罐平均直徑，單位為m。模擬時設定油罐參數(shù)包
物流技術 2017年9期2017-10-18
- 三菱M701F4型燃機發(fā)電機密封油系統(tǒng)簡介及發(fā)電機進油分析與防范措施
真空油箱；氫氣；進油一、密封油系統(tǒng)的簡介1、我廠密封油系統(tǒng)的組成我廠的機組為三菱M701F4型重型燃機，與其所匹配的密封油系統(tǒng)為單流環(huán)式（因發(fā)電機密封瓦為單流環(huán)式密封瓦）真空凈油型系統(tǒng)。其主要設備有：一個排氫調節(jié)油箱、一個真空油箱、兩臺主密封油泵（交流泵）、一臺事故密封油泵（直流泵）、一臺真空泵、一只主壓差閥（交流泵出口）、一只備用壓差閥（直流泵出口）、一只主油泵溢流閥、一只再循環(huán)油路溢流閥、一只事故油泵溢流閥、兩臺密封油換熱器（板式）、一套密封油濾油器、
科學與財富 2017年24期2017-09-06
- 基于最佳負載的節(jié)流調速回路效率仿真及實驗研究
4]。然而筆者以進油節(jié)流調速回路為例，通過分析得出負載并非越小越好，在其允許變化范圍內存在一個使回路效率最高的最佳負載值。本文通過分析建立進油節(jié)流調速回路效率的數(shù)學模型，利用Fluidsim軟件進行仿真，并在實驗臺上驗證回路最佳負載時的回路最佳效率。1 數(shù)學模型的建立1.1 進油節(jié)流調速回路負載特性分析在圖1所示無背壓的進油節(jié)流調速回路中，可列出如下4個方程[1,5]：液壓缸活塞平衡方程：p1A1=p2A2+FL(1)(2)流經節(jié)流閥的流量：(3)qp=q
黃岡師范學院學報 2017年6期2017-06-04
- 夏季汽油生產中飽和蒸汽壓指標的控制優(yōu)化
終確定合適的汽油進油比例和生產方案。國V汽油；飽和蒸汽壓；戊烷油；輕石腦油1 飽和蒸汽壓飽和蒸汽壓是指，在特定的溫度條件下，同固體或者液體相平衡的蒸汽壓力。一般情況下，蒸汽壓會隨著溫度而變化，溫度越高蒸汽壓越高，溫度越低則蒸汽壓越低[2]。飽和蒸汽壓是判斷汽油蒸發(fā)性的重壓指標，汽油良好的蒸發(fā)性,可保證發(fā)動機在各種條件下易于啟動、加速及正常運轉。汽油的蒸發(fā)性越好,就越易汽化,在冷車或低溫條件下就能使發(fā)動機順利起動和正常工作。但是汽油的蒸發(fā)性過強也是不好的,一
化工管理 2017年12期2017-05-12
- 一種液壓系統(tǒng)電磁鐵動作順序表的快速填寫方法
在液壓缸13左腔進油右腔回油時，進油管道有三條不同的分支到負責換向的液動閥4，回油管道只有一條直接接到液動閥4；而在液壓缸13右腔進油左腔回油時，進油管道和回油管道均只有一條有效管道接到液動閥4.這就說明，液壓缸13左腔進油可以有三種不同的速度，而右腔進油只有一種速度。與動力滑臺有三種前進速度一種后退速度相比較，可以判斷液壓缸12左腔進油時為進，右腔進油時為退。而液壓缸13的左腔若想進油，左腔的油管就必須與液壓泵連在一起，這樣液動閥4圖形符號里左上方的接口
裝備制造技術 2017年3期2017-05-12
- HXD3型機車用主變壓器濾油操作流程淺析
真空、打開232進油閥門，手動打開真空儲油罐下方的233），或T1→T2罐濾油（開111、114真空閥門解除真空、打開228進油閥門，手動打開205、233進油閥門）、T2→T1罐濾油（開111、114真空閥門解除真空、打開232進油閥門，手動打開206、229進油閥門）；（1）關閉真空分離器上方的進氣閥門，啟動真空泵，注意觀察真空度上升情況；（2）當真空度達到-0.08Mpa時，緩慢打開進油閥使其進油；（3）當油液進入真空分離器內，油位達到油位計的3/4
山東工業(yè)技術 2017年8期2017-05-08
- 有限體積法與正交試驗法相結合的動靜壓軸承結構優(yōu)化設計
承載力、靜剛度、進油流量及溫升等承載特性的有限體積計算方法。使用該方法研究了供油壓力、主軸轉速、進油孔徑、淺腔深度、初始油膜厚度等參數(shù)對小孔節(jié)流深淺腔動靜壓軸承承載特性的影響規(guī)律，從而得到了以上相關參數(shù)的優(yōu)化區(qū)間。在此基礎上，采用四因素三水平的正交試驗法，在滿足多目標性能最優(yōu)的前提下，得到了小孔節(jié)流深淺腔動靜壓軸承結構參數(shù)與工作參數(shù)的最優(yōu)組合。以該組參數(shù)試制了小孔節(jié)流深淺腔動靜壓軸承并建立了試驗平臺，測量了不同轉速及供油壓力下油腔的壓力值。試驗結果表明，軸
中國機械工程 2016年9期2016-09-05
- 礦井提升機滑動軸承潤滑油路改造
因素的影響，造成進油阻力大于常壓，而注油口部位為大間隙配合，這就是造成上瓦的注油口處溢油的原因，進油阻力越大，溢出的油量也就越多。至此我們發(fā)現(xiàn)這一問題已不僅僅是泄漏的問題，從注油閥注入的油沒有全部注入到瓦內，說明瓦內沒有得到有效潤滑，溢出的油越多，瓦的潤滑效果越差。變速箱高速軸瓦內部間隙最小，進油阻力最大，泄漏最多，因此其潤滑效果最差；低速軸瓦及提升機主軸瓦內部間隙最大，進油阻力最小，泄漏最少甚至無泄漏，因此，解決注油口這一部位密封問題，不僅會根本性解決滑
中國機械 2016年3期2016-06-17
- 淺談秦山二期發(fā)電機密封油系統(tǒng)
，重點介紹發(fā)電機進油原因及預防措施；其次，詳細闡述了發(fā)電機密封油系統(tǒng)的功能、運行原理。【關鍵詞】發(fā)電機密封油系統(tǒng)功能；運行原理；密封油進油原因及防止措施0 前言發(fā)電機密封油系統(tǒng)對氫氣冷卻的汽輪發(fā)電機組安全運行有著非常重要的作用，系統(tǒng)設計安全可靠性高。本文主要闡述了密封油系統(tǒng)的功能、工作原理、密封油進油的原因以及防止措施。1 發(fā)電機密封油系統(tǒng)簡介1.1 發(fā)電機密封油系統(tǒng)的功能發(fā)電機密封油系統(tǒng)的功能是向發(fā)電機軸封裝置連續(xù)不斷地提供密封油來防止發(fā)電機轉子和定子鐵
科技視界 2016年8期2016-04-05
- 650MW發(fā)電機進密封油分析
行中出現(xiàn)的發(fā)電機進油問題，闡述了影響發(fā)電機進油的因素以及防范的途徑，通過一系列的防范措施，得到了很好的控制，為保證機組的穩(wěn)定性、安全性起到了良好的效果?！娟P鍵詞】油氫差壓；進油；措施1.概述某電廠發(fā)電機為東方電機股份有限公司生產的QFSN-655-2-22A三相同步汽輪發(fā)電機。發(fā)電機額定容量728MVA，額定輸出功率655.2MW，采用水氫氫冷卻方式：定子線圈（包括定子引線）直接水冷，轉子線圈直接氫冷，轉子本體及定子鐵芯氫冷，定子出線氫內冷。密封油系統(tǒng)采用
科技與企業(yè) 2015年5期2015-10-21
- 氫冷發(fā)電機進油的原因分析及預防措施
用期間導致發(fā)電機進油的各種原因，提出了一系統(tǒng)有效的防范措施，取得了良好的效果?！娟P鍵詞】發(fā)電機；密封油；進油；防范措施1、引言靖遠第二發(fā)電有限公司二期2×330MW #5、6燃煤發(fā)電機組分別于1996年11月、1997年7月投產發(fā)電，發(fā)電機冷卻方式為水氫氫冷卻。密封油系統(tǒng)主要作用是密封發(fā)電機內氫氣，防止氫氣泄露以及外界空氣進入發(fā)電機。雙流環(huán)式密封油系統(tǒng)具有密封效果好、可靠性高的特點，但若操作不當很可能造成發(fā)電機進油事故，發(fā)電機正常運行時進油，將影響定子線圈
科技與企業(yè) 2015年14期2015-10-21
- 一種無閥三柱塞式液壓增壓器的結構與分析
套3、擺動盤4、進油端蓋5、配流盤6、3 根增壓柱塞7、柱塞缸體8 以及增壓缸高壓腔出口閥組組成。旋轉斜盤與進油端蓋的端面間的推力軸承以及旋轉斜盤與進油端蓋的中心軸間的向心軸承圖中未畫出。圖1 三柱塞式液壓增壓器系統(tǒng)原理圖1.2 增壓器的關鍵部件(1)配流盤三柱塞式液壓增壓器配流盤結構如圖2 所示。配流盤右端固定在柱塞缸體上，左端與擺動盤用球面副連接。配流盤上有3 個配流窗口ap、bp、cp，配流窗口右端分別與增壓器的3 個增壓缸ag、bg、cg的低壓腔相
機床與液壓 2015年10期2015-04-25
- 一起國產350?MW發(fā)電機進油事件分析
，判明發(fā)電機內已進油。1 系統(tǒng)介紹該汽輪發(fā)電機密封油系統(tǒng)采用典型的雙流環(huán)式結構，密封瓦內有2個環(huán)形供油槽，形成獨立的氫側和空側密封油系統(tǒng)。從供油槽出來的油分成2路，沿著軸向通過密封瓦內環(huán)和軸之間的徑向間隙流出。當氫側和空側供油壓力平衡時，油流不會在2個供油槽之間的空隙中串動，密封油系統(tǒng)的氫側供油將沿著軸朝發(fā)電機一側流動，而密封油系統(tǒng)的空側供油將沿著軸朝外軸承一側流動。由于這2個系統(tǒng)之間的壓力平衡，油流在這2條供油槽之間的空間內將保持相對靜止，其油壓高于發(fā)電
電力安全技術 2015年10期2015-03-23
- 氧壓機密封、保安氮氣管道進油事故分析與處理
封、保安氮氣管道進油事故分析與處理徐永齊，何琳 （安陽鋼鐵股份有限公司制氧廠，河南安陽455000）【摘要】在空壓機壓力油箱充氣過程中，因油壓高于低壓氮氣壓力，造成潤滑油進入低壓氮氣管道，采取緊急處理措施防止?jié)櫥瓦M入氧壓機，避免了事故擴大，并采取了改進措施。【關鍵詞】壓力油箱；氧壓機；進油1 概述安陽鋼鐵股份有限公司1#6000 m3/h制氧機配套有空氣透平壓縮機一臺（型號：ITY-690/0.53-I）、氧氣透平壓縮機一臺（型號：2TY-120/5.5
冶金動力 2015年10期2015-03-15
- 洞庫油氣回收裝置規(guī)模及影響因素分析
的特點，結合洞罐進油工況，重點介紹了合理確定原油洞罐油氣回收裝置處理規(guī)模的方法，同時對影響油氣回收裝置處理規(guī)模的因素進行了分析。關鍵字 原油洞庫；油氣回收；處理規(guī)模；影響因素在穩(wěn)定地下水位以下的巖體中開挖出的用來儲存原油的地下空間系統(tǒng)稱為“地下原油水封洞庫”[1]，其主要由若干相互獨立的“洞罐”組成。目前我國也已開始采用地下洞庫進行原油的儲備。然而相比國外，我國在該領域尚處于起步期，還沒有形成完整的、系統(tǒng)性的理論體系和實踐經驗。以原油油氣處理為例，由于地面
化工與醫(yī)藥工程 2015年6期2015-03-14
- 化油器典型故障的分析與排除
主要原因是化油器進油通道堵塞，導致發(fā)動機啟動困難，即啟動時間超過15 s, 發(fā)動機仍不能啟動。打開化油器浮子室, 檢查在浮子下落時是否帶動進油針閥隨之下落。若針閥不隨浮子運動仍與針閥座緊密結合, 可判斷針閥與閥座粘接引起進油通道堵塞, 故障一般為汽油膠質凝結在針閥與閥座之間所致, 可采用酒精或丙酮清洗。此類故障常出現(xiàn)在長時間不使用的發(fā)動機上。取下浮子和針閥, 從化油器進油接管處接入汽油, 觀察汽油從閥座口流出的狀況, 若無汽油流出, 則為進油通路堵塞,可使
農機使用與維修 2014年5期2014-09-23
- 某車型怠速轉向異響問題分析
查看，發(fā)現(xiàn)轉向器進油鋼管較其他部件振動大，且轉向器進油鋼管在車身上無固定約束，故初步判定轉向器進油鋼管與怠速狀態(tài)下的發(fā)動機發(fā)生共振。因此，需要對轉向器進油鋼管進行分析，以確定改進方向，避開發(fā)動機怠速狀態(tài)下的頻率。3 怠速轉向異響原因確定及改進方案3.1 實車模態(tài)測試對整車狀態(tài)下的轉向器進油鋼管進行模態(tài)測試，以驗證初步分析原因的正確性。實車狀態(tài)下，發(fā)動機怠速工況時轉向器進油鋼管頻率為50.09 Hz，與發(fā)動機2階頻率f=2×（（850/ 60）×2）=56.
汽車技術 2014年8期2014-07-18
- 基于均勻出流電脫鹽進油管式分配器的設計
于均勻出流電脫鹽進油管式分配器的設計王紀剛，丁小平，李 泓（江蘇三星科技有限公司，江蘇 鎮(zhèn)江 212200）針對電脫鹽分配管開孔管配油中存在的配油不均勻和能耗過高等問題，分配管基于均勻出流原理，提出了穿孔配油管異孔徑開孔的方法，幵對其可行性進行分析。結合工程實例，提出穿孔管的分段異口徑等距開孔的計算方法。分配管； 水力計算； 分段開孔在電脫鹽罐內，如果分配系統(tǒng)和出油收集系統(tǒng)設計存在問題，就不能充分高效地利用整個罐體，往往在罐體內出現(xiàn)沒有流體流動的“死區(qū)”或
當代化工 2014年10期2014-02-21
- 雙流環(huán)式發(fā)電機密封油系統(tǒng)故障分析
，主要存在發(fā)電機進油和氫氣純度下降等問題，影響機組安全穩(wěn)定運行。1 密封油系統(tǒng)存在的問題1.1 系統(tǒng)運行原理雙流環(huán)式密封油系統(tǒng)有著相對復雜的系統(tǒng)結構和運行特性，其系統(tǒng)構成如圖1所示，系統(tǒng)向密封瓦提供空側和氫側2路獨立循環(huán)的密封油源，通過各自的油路分別將油通入密封瓦上的2個環(huán)狀配油槽?？諅让芊馔呋赜团c支持瓦潤滑油回油一起排至空側密封油箱，大部分油通過U形管依靠重力作用自動溢流到潤滑油回油管路，另一部分油作為空側密封油源在空側油路中循環(huán)，空側油路的低壓備用油源
浙江電力 2013年9期2013-10-08
- 高壓共軌噴油器蓄壓腔進油通道設計
共軌噴油器蓄壓腔進油通道設計王國瑩，袁永先，吳小軍，王家雄，任貴峰（中國北方發(fā)動機研究所，天津300400）為了滿足大功率柴油機的需求，進一步控制系統(tǒng)內的壓力波動，減小共軌噴油器內壓力波動對系統(tǒng)軌道壓力的影響，對一種高壓共軌噴油器蓄壓腔進油通道進行了優(yōu)化設計。利用三維流體分析軟件FLUENT對噴油器蓄壓腔進油通道進行了仿真分析，通過對不同凸邊長度的進油通道及不同節(jié)流孔的進油通道流場計算，發(fā)現(xiàn)蓄壓腔進油通道加凸邊的設計結構，當凸邊結構小于3 mm時，可以實現(xiàn)
柴油機設計與制造 2013年4期2013-02-28
- 大容量汽輪發(fā)電機整套啟動前進油分析及預防
發(fā)電機定子內部進油分析發(fā)電機正常使用情況下是不能夠進油的，在使用完之后內部的壓力就會直接降到零，當氫側密封油箱內部的壓力直接和大氣壓力相等的情況下，即使打開閥門油也不會進入到空側之內，但是也會造成空側內的油進入到氫側內，進而保證兩個密封油系統(tǒng)內的油位平衡。所以在進行發(fā)電機密封油系統(tǒng)設計時應保證空側密封油箱的安全高度盡量在消泡箱下面約一米處，這樣即保證即使密封油系統(tǒng)出現(xiàn)了進油狀況，也不會導致消泡箱內的油位達到最大值，進而不會導致發(fā)電機進油狀況的發(fā)生。通過實
中國新技術新產品 2012年21期2012-12-28
- 濰柴WP.10-336柴油機Bosch共軌系統(tǒng)油路圖解(上)
低壓油路又可分為進油油路及回油油路。進油油路：輸油泵將柴油從油箱中抽出經過柴油粗濾器(帶油水分離器)過濾后，再次經過燃油細濾器過濾，此時油路分成兩部分，一部分經過進油計量閥計量后送至高壓油泵柱塞腔，另一部分送至回油閥，回油閥與進油計量閥并聯(lián)，以保證進油計量閥的輸入端壓力恒定。該發(fā)動機的電控單元直接安裝在缸體上(見圖3)，基于ECU散熱考慮，ECU下方安裝了一個焊接座，利用經過燃油粗濾器的燃油流過該焊接座的空腔，然后流入輸油泵，通過流動的燃油，給ECU散熱。
汽車維修與保養(yǎng) 2012年10期2012-03-21
- FCM2000燃油流量計的安裝與調試
磁閥。（2）關閉進油流量計進、出口閥。因為流量計進、出口閥為手動閥，調試人員用扳手關閉每個閥門的時間大約需30s。在關閉閥門的過程中發(fā)現(xiàn)進油流量計上顯示有反相流速，因為供油泵在0m，從供油泵出口到進油流量計之間的管道在200m以上，突然停泵時流量計處水平管道內的燃油有部分回流，由此可以認為此種操作無法保證進油流量計管道內充滿介質。（3）關閉進油流量計進、出口閥的同時，也關閉回油流量計進、出口閥。因為有回油快關閥的作用，基本能保證管道內充滿介質。完成以上操作
河南科技 2011年14期2011-10-19
- 寧夏石化大煉油項目兩裝置進油投產
大煉油項目兩裝置進油投產2011年12月13日，寧夏石化年500萬噸煉油改擴建工程連續(xù)重整裝置和重油催化裂化裝置先后進油投產，比同類常規(guī)工期提前8個月。寧夏石化年500萬噸煉油項目已建成年500萬噸常壓蒸餾等12套裝置及配套公用工程。今年年底前，12套裝置中將有11套裝置投產。這些裝置投產后，每年可為寧夏及周邊市場提供汽油167萬噸和柴油229萬噸。這個項目是國債專項油品質量升級項目、寧夏產業(yè)調整和振興規(guī)劃項目，也是中國石油優(yōu)化西部原油資源配置、加快煉化業(yè)
當代化工 2011年12期2011-04-02
- 空氣壓縮機竄油質量問題的試驗研究及其設計改進
的進氣接頭內徑、進油孔徑以及缸體與曲軸箱的連接作了改進設計，并取得了成效?？諝鈮嚎s機 竄油量 改進設計1 概況空氣壓縮機是氣壓制動系的主要部件，它主要是輸出高壓空氣到儲氣筒，提供制動能源。它具有與發(fā)動機類似的氣缸體、氣缸蓋、活塞、活塞環(huán)及連桿的曲柄連桿機構，為確?？諝鈮嚎s機性能和工作可靠性，封氣、封油性能致關重要。在對D114系列柴油機存在竄油的現(xiàn)象進行攻關試驗，找出了癥結，對空壓泵的進氣接頭內徑尺寸、進油孔徑尺寸、以及缸體與曲軸箱體的連接方式進行改進設計
柴油機設計與制造 2011年1期2011-03-28
- 600MW 機組啟動過程中發(fā)電機進油原因分析及處理措施
中出現(xiàn)發(fā)電機大量進油，勵端油水檢漏計連續(xù)排油，汽端和排泄擴大箱油水檢漏計間斷排油，主機潤滑油箱油位持續(xù)下降。之前機組啟動過程中也曾多次出現(xiàn)發(fā)電機進油現(xiàn)象，但在機組正常運行后該現(xiàn)象就完全消失。1 密封油系統(tǒng)簡介密封油系統(tǒng)專用于向發(fā)電機兩端密封瓦提供連續(xù)不斷的密封油，且油壓高于發(fā)電機內氫氣壓力一定數(shù)值，以防發(fā)電機內氫氣沿轉軸與密封瓦的間隙向外泄漏，同時，也防止油壓過高而導致發(fā)電機內大量進油。密封油系統(tǒng)是根據密封瓦的形式決定的，最常見的有雙流環(huán)式密封油系統(tǒng)和單流
重慶電力高等專科學校學報 2011年2期2011-02-09