股線
- 百萬千瓦級汽輪發(fā)電機定子線棒新型交叉換位方法研究
1-2]。但并繞股線交鏈的槽部以及端部漏磁場不同,導致感應電勢不同,會在并繞股線之間產(chǎn)生很大的環(huán)流以及環(huán)流損耗,因此,并繞股線之間均采用編織換位結(jié)構(gòu)。如何設計合理的定子線棒換位方法以抑制環(huán)流附加損耗是百萬千瓦級汽輪發(fā)電機定子線棒設計的關鍵問題。百萬千瓦級汽輪發(fā)電機的定子線棒通常由沿定子槽寬方向的四列并繞股線組成,為了減小發(fā)熱,定子線棒采用水冷結(jié)構(gòu),因此,定子線棒既包括通電的實心銅股線又包括通水的空心不銹鋼股線,復雜的定子線棒結(jié)構(gòu)給換位方法的設計帶來了困難。
電機與控制學報 2023年9期2023-11-03
- 蘭新高鐵大風區(qū)低風壓正饋線受力特性
中間帶有凹槽的鋁股線構(gòu)成，凹槽的小圓弧半徑r與常規(guī)正饋線半徑R的比值為0.10～0.15，其余層股線結(jié)構(gòu)參數(shù)與常規(guī)正饋線相同.圖2 r/R = 0.14 型低風壓正饋線截面示意Fig.2 Cross-sectional diagram of low-wind-pressure catenary positive feeder with r/R = 0.142 仿真計算與分析2.1 仿真計算對r/R= 0.10～0.15 的6 種低風壓正饋線和常規(guī)正饋線模型
西南交通大學學報 2023年5期2023-11-03
- 拉伸載荷下的接觸網(wǎng)吊弦力學特性研究
建立吊弦線是由外股線繞著中芯股線旋轉(zhuǎn)而成的，側(cè)絲繞著中軸形成一條空間螺旋線。本文利用SolidWorks建立單絲直徑為1.5 mm，外徑4.5 mm，節(jié)徑比為12，節(jié)距為45 mm的吊弦簡化三維模型。由于實驗臺工作范圍限制，仿真模型長度選取應在實驗驗證范圍內(nèi)，因此吊弦簡化三維模型長度設定分別為200、300、400、500、600 mm，其結(jié)構(gòu)以及截面形狀如圖1所示。圖1 吊弦模型示意圖1.2 有限元模型建立將吊弦三維模型導入 HyperMesh軟件中進行
電氣化鐵道 2022年6期2023-01-11
- 劍麻/長絲復合繩芯用紗的開發(fā)及其性能
了傳統(tǒng)的劍麻紗、股線及繩芯,然后制取了復合長絲的包覆及包芯包覆紗、股線和繩芯。傳統(tǒng)的劍麻繩芯生產(chǎn)工藝流程:人工撿麻→L1-L4型梳麻機(4道)→B1-B4型并條機(4道)→TGS0950型針紡機→SW6型劍麻紗剪毛機→500型一體機(捻股、合繩、燒毛)。2.2 性能測試單紗、股線及繩芯強力性能測試使用的儀器為TH-8100A型電腦式萬能材料試驗機(蘇州拓博機械設備有限公司),參考標準為GB/T 8834—2016《纖維繩索 有關物理和機械性能的測定》,測試
絲綢 2022年8期2022-08-22
- 輸電導線破損特征及誘發(fā)因素
由導線破損造成的股線斷裂危害最為典型。例如：500 kV湖南船星Ⅰ線在巡檢時發(fā)現(xiàn)，其中一根子導線在懸垂線夾出口處鋁股線全部斷裂；500 kV荊門—宜興線巡檢時發(fā)現(xiàn)，導線在懸垂線夾處發(fā)生嚴重破損；500 kV梧州某線在巡檢時發(fā)現(xiàn)，其中一根子導線在線夾處全部斷裂；四川某220 kV線路在檢查時發(fā)現(xiàn)，其中一根子導線在線夾處全部斷裂[1-4]，導線的斷裂給人們造成了嚴重的經(jīng)濟損失，帶來了嚴重危害。正是因為導線長期在野外工作，由于氣候環(huán)境的差異性，導線會受到受極端天
設備管理與維修 2022年7期2022-07-12
- 股線扭角和溫度對導線綜合系數(shù)取值影響的有限元仿真及應用
曉[3]通過建立股線分別在張拉荷載和溫度單獨作用下的力學模型，得到考慮扭角的導線綜合系數(shù)計算表達式。并分析了傳統(tǒng)計算公式與考慮扭角的計算公式之間的誤差。李永平等[4]通過推導導線的抗彎、抗拉剛度，間接得到考慮股線扭角和泊松比的導線的綜合彈性模量計算公式；并選取典型導線得到傳統(tǒng)計算公式與考慮扭角泊松比的綜合彈性系數(shù)之間的修正系數(shù)為0.88。張秋樺[5]通過建立股線的受力平衡方程,得到張拉導線的應力分布情況以及截面拉伸剛度理論值，通過有限元仿真和試驗對比驗證。
南昌大學學報（工科版） 2022年4期2022-02-02
- 鋼芯鋁絞線在張力與溫度共同作用下的分層應力
夾的擠壓力時外層股線與線夾接觸部位的應力分布情況。張秋樺[7]采用理論計算方法、有限元仿真方法以及試驗測量方法，對張拉載荷下導線的應力及剛度進行研究。芮曉明等[8]提出了一種新型有效的建模分析方法，并利用Abaqus軟件對所提出的方法進行研究。Raoof等[9]通過研究多層絞線的拉伸-扭轉(zhuǎn)計算不同股線剛度的方法。Kumar等[10]忽略摩擦情況下研究多層電纜的軸向與彎曲響應，推導出了多層絞線拉伸和扭轉(zhuǎn)剛度的表達式。Burks等[11]對鋁導線復合芯M(AC
南昌大學學報（工科版） 2021年4期2022-01-07
- 電纜的幾何參數(shù)對機電穩(wěn)定性的影響分析
多股電纜中，這些股線不僅要經(jīng)受自身的電場作用，而且還要經(jīng)受其他股線產(chǎn)生的電場作用。另外，電纜中每根絞線的位置在整根電纜的載流能力中也起著至關重要的作用[5-9]。因此，由于傳輸電流和磁化強度導致的電纜的交流損耗需要仔細觀察和研究，因為電纜中每根絞線的曲折形狀和變位會沿其長度方向移動每根絞線的位置。在目前的工作中，仔細研究了幾何參數(shù)對電纜的機電穩(wěn)定性的影響。改變內(nèi)圓角半徑，外圓角半徑，橫斷面的線寬和直段中線束堆疊之間的間隙等參數(shù)，并觀察其對機械穩(wěn)定性和電磁特
精密制造與自動化 2021年3期2021-09-10
- 600 MW汽輪發(fā)電機定子股線斷裂故障的分析
W汽輪發(fā)電機定子股線斷裂故障進行分析,為類似故障的預防和分析提供參考。2 主要參數(shù)某600 MW汽輪發(fā)電機于2006年投入運行,主要參數(shù)見表1。表1 汽輪發(fā)電機主要參數(shù)這一汽輪發(fā)電機為全封閉、自通風、強制潤滑、水-氫-氫冷卻方式、圓筒型轉(zhuǎn)子、同步交流發(fā)電機,定子繞組為YY連接方式,勵磁方式為機端變靜止勵磁。這一汽輪發(fā)電機首臺于1989年投入運行后,根據(jù)制造、安裝、調(diào)試、運行的經(jīng)驗反饋進行了設計改進,但定子線棒和端部固定結(jié)構(gòu)沒有進行設計變更,一直沿用原結(jié)構(gòu)。
上海電氣技術 2021年2期2021-07-05
- 輸電導線新型模型的應力分層特性研究
架空導線兩根接觸股線的疲勞壽命預測模型，并利用未使用的全新導線和運行幾十年的導線進行了拉伸實驗，測定了其接觸區(qū)的應力應變。文獻[3，4]通過梁接觸建立導線多層有限元模型，并驗證該模型的準確性。文獻[5，6]忽略摩擦情況下研究多層電纜的軸向與彎曲響應，推導出了多層絞線拉伸和扭轉(zhuǎn)剛度的表達式。文獻[7，8]建立了預測絞線軸向疲勞壽命的理論模型，討論了線間摩擦的層間滑移理論。文獻[9-11]考慮彈塑性與接觸條件，建立了七股鋼絞線和多層螺旋導線在載荷作用下的三維有
華北電力大學學報(自然科學版) 2021年3期2021-06-04
- 股線與單紗捻系數(shù)比對粘膠股線性能的影響
磨性。目前，對于股線的研究著重于捻幅、捻系數(shù)比、捻向幾個方面。韓祖耀[1]用捻幅衡量紗線中纖維的傾斜狀態(tài)，建立了纖維變形模型，并將股線的捻系數(shù)與其光澤、捻伸性、手感、強力聯(lián)系起來，得到了在不同性能要求下，股線捻系數(shù)與單紗捻系數(shù)配置的條件，計算得到的捻系數(shù)配置與實際生產(chǎn)大致相同。宋均燕等[2]以集聚紡棉紗為原料，設定捻系數(shù)比在0.6～1.8的范圍內(nèi)，得到捻系數(shù)比在1.48～1.58之間時股線強度達到最大值。對于純羊絨單紗來說，捻系數(shù)比需達到約2.5時，才可使
紡織學報 2021年5期2021-05-27
- 幾種合纖FDY長絲的加捻性能研究
，進行單絲加捻、股線加捻，并作熱定型處理，以研究絲線捻縮率與截面形狀、F數(shù)、類別的相關性、以及熱定型工藝。1 試驗1.1 試驗材料選用合纖長絲的規(guī)格如表1所示，其中1#～5#由盛虹集團有限公司提供，6#由常熟市翔鷹特纖有限公司提供。表1 試驗用合纖長絲規(guī)格1.2 試驗內(nèi)容與方法1.2.1 捻縮率(1)參照標準GB/T 14345-2003《合成纖維長絲捻度試驗方法》，在Y331A 紗線捻度測試儀(常州第二紡織機械廠制)上，對長絲加指定的捻度。預加張力(0.
現(xiàn)代絲綢科學與技術 2021年1期2021-05-12
- 純棉紗線合股數(shù)對織物性能的影響
214000)股線由2根或2根以上的單紗合股加捻而成，單紗性能、合股數(shù)、捻向和捻度等影響了其性能[1]。一般情況下，股線條干均勻性、光澤和手感較單紗有所改善，強力和耐磨性更優(yōu)于單紗。國內(nèi)外對股線的研究主要集中在捻度[2]、捻系數(shù)、捻向?qū)ζ淇椢镄阅艿挠绊?。申美麗等[3]分析了捻度對純棉織物綜合保形性能的影響，得出織物拉伸性能、頂破性能隨著捻度的增加先增強后減弱的結(jié)論。宋均燕等[4]發(fā)現(xiàn)合理增加捻系數(shù)可明顯提高股線的強力和斷裂伸長率。Gourkar等[5]證
紡織學報 2021年4期2021-04-28
- 織物用雙向正反強捻股線漿紗生產(chǎn)實踐
種正反捻的精梳棉股線，在經(jīng)緯向按一定比例排列，開發(fā)出一種強捻股線機織物。該織物具有典型的仿麻效果，組織點清晰、輕薄挺括、透氣性良好、風格獨特，可用于高檔夏季服裝和裝飾織物。但是該織物用 ZZ和SS強捻股線捻系數(shù)較大，紗線內(nèi)部的纖維變形和內(nèi)應力都較大，在退繞時因紗線捻回大、捻回不穩(wěn)定，易產(chǎn)生扭結(jié)纏繞，形成小辮子紗，導致織前準備工序存在較大的生產(chǎn)難度。下文筆者就該織物強捻股線漿紗前準備工序和漿紗工序技術要點進行分析。1 單紗及股線的性能和指標1.1 單紗的性能
紡織器材 2021年6期2021-02-10
- 1 000 MW水輪發(fā)電機定子釬焊工藝概述
片。在線圈的兩排股線之間、線圈股線兩側(cè)以及上端面各預置一片焊片，如圖3所示。下層線圈焊接時，連接板置于線圈下面，在線圈的兩排股線之間、線圈股線兩側(cè)以及上端面各預置一片焊片，如圖4所示。具體尺寸見表1。圖3 上層線圈焊片預置示意圖圖4 下層線圈焊片預置示意圖表1 預置焊片尺寸 單位：mm1.3.3 將感應器插入線圈，調(diào)整感應器位置使導磁體置于待釬焊面。使用專用工裝夾具將線圈、連接板、焊片、感應器固定牢靠，擰緊螺栓，如圖5～圖6所示。圖5 上層線圈連接板裝配圖
上海大中型電機 2020年4期2020-12-23
- 加捻方向?qū)﹄p股線性能的影響
線的捻向若S捻雙股線是由2根Z捻的單紗加工而成的，則其捻向可表示為“S/Z”捻，同理，由Z捻單紗加工而成的Z捻雙股線可表示為“Z/Z”捻。與Z/Z 捻股線相比，S捻股線可平衡Z捻單紗產(chǎn)生的較大的扭矩，因此S/Z捻雙股線的結(jié)構(gòu)更穩(wěn)定。另外，同捻向股線(股線捻向與單紗捻向相同)的手感更粗糙、堅硬，且觸摸時有刺痛感，光澤度也較差，這種類型的雙股線因存在較大的扭矩，其結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定。捻度非常大的紗稱為縐紗。單向扭矩的減小可減少股線的扭結(jié)。紗線的捻向決定了紗線的表面性能
國際紡織導報 2020年3期2020-06-05
- 某660 MW 大型汽輪發(fā)電機定子線棒股線斷裂原因分析
，而引起定子線棒股線斷裂的案例卻非常少見，屬于非常偶然的事件[14-15]。本文對某660 MW 發(fā)電機因端部振動引起定子線棒股線斷裂的案例進行分析，以期為此類缺陷的預防和分析提供參考。1 發(fā)電機概況某發(fā)電廠3 號發(fā)電機為日立公司生產(chǎn)的QFSN-600-2-22C 型汽輪發(fā)電機，2006 年5 月出廠，2006 年12 月投運。在正常運行8 年后，于2014年進行增容改造，額定容量由600 MW 增至660 MW。增容時未更換定子繞組，對定子所做的改造包括
浙江電力 2020年2期2020-03-20
- 用于形成殼體預制件的編織纖維結(jié)構(gòu)
延伸的多層經(jīng)紗或股線和側(cè)向延伸的多層緯紗或股線的多層或三維編織，其特征在于，纖維結(jié)構(gòu)的第一部分(P1)在纖維結(jié)構(gòu)的近側(cè)部件(110)和中間部件之間包括碳纖維緯紗或股線，并且其中，纖維結(jié)構(gòu)的第二部分(P2)在中間部件和遠側(cè)部件之間包括玻璃纖維緯紗或股線。專利申請?zhí)枺?018800567935專利公布號：CN111051585A申請人：賽峰飛機發(fā)動機公司發(fā)明人：S·勒洪，D·M·C·庫佩特，M·加比隆，H·格雷林，J-N·馬修，S·穆西拉，R·J·Y·莫笛爾，
高科技纖維與應用 2020年2期2020-03-11
- 提高屏蔽布縫紉線強度的一項技術措施
、428捻/m，股線捻度采用了原工藝捻度332捻/m。在A631C型捻線機上對滌綸長絲單絲加捻；在1392型復捻機上對滌綸長絲單絲和滌綸金屬混紡紗進行加捻，經(jīng)測試，捻度為376捻/m、388捻/m、428捻/m的滌綸長絲單絲強力分別為15.63 N、15.13 N、15.81 N，縫紉線強力分別為32.84 N、30.17 N、31.15 N。最終選擇滌綸長絲單絲捻度為376捻/m。在此基礎上對復捻股線(縫紉線)捻度進行優(yōu)選。股線選取321捻/m、332捻
棉紡織技術 2019年10期2019-12-30
- 微細絲與異種材質(zhì)多股導線精密電阻釬焊實驗裝置開發(fā)
料片和細絲以及多股線的相對位置，即使它們的位置放置妥當，由于焊接過程中是用手固定多股線和細絲，而手在焊接過程中的抖動和毛細作用[11]會改變微細絲和多股線的相對位置，從而導致無法焊接在一起或者焊接質(zhì)量不達標。此外，由于添加的釬料片太細小和石墨電極槽較小，以及焊接過程中焊機本身的阻擋，進行釬料添加時必須十分謹慎，使得前期準備時間較長，降低了焊接效率。焊接時，在更換石墨電極后，需要不停調(diào)節(jié)整個焊機，使上電極剛好壓到石墨電極上，費時又費力。綜上，為了解決電阻釬焊
電焊機 2019年9期2019-09-28
- 棉漢麻假捻賽絡集聚混紡紗的性能研究
76 tex×2股線的可行性，以低成本生產(chǎn)緯斜小的棉漢麻針織物產(chǎn)品。假捻賽絡集聚紡紗具有毛羽少、外觀光潔、蓬松、染色性能好等特點，能夠較好地滿足高檔針織用紗的條件。1 試驗部分1.1 試驗材料及條件表1為混紡紗原料品質(zhì)指標。表1混紡紗原料品質(zhì)指標原料平均長度/mm長度變異系數(shù)/%≤40 mm纖維含量/%細度/dtex細度CV/%強力/cN斷裂伸長率/%U靜U動黑龍江漢麻新疆長絨棉39.936.527.420.872.785.03.4671.42019839
棉紡織技術 2019年4期2019-04-10
- 外層腐蝕對輸電線路架空地線承載力的影響
考慮輸電地線不同股線的力學性能，不能考慮股線腐蝕程度對其承載力特性的影響。隨著對輸電線路設計建造和維護要求的不斷提高，要求對輸電地線在腐蝕作用下的承載力特性有更多的了解和掌握。因此，國內(nèi)外越來越重視輸電地線腐蝕性能評估工作。但目前針對輸電地線腐蝕效應的研究工作非常有限，特別是沒有考慮腐蝕程度對輸電地線承載力的影響[7,8]?；诖?，本文研究了自重荷載作用下腐蝕輸電地線的承載力特性問題。首先基于非線性有限元理論建立了輸電地線的分析模型，隨后建立了腐蝕輸電地線
土木工程與管理學報 2018年5期2018-11-09
- 股線擠壓效應對架空地線受力性能的影響
于此，本文研究了股線擠壓效應對架空地線受力性能的影響；采用空間實體單元建立了架空地線的精細化有限元模型，并建立了地線精細化承載力分析方法和非線性迭代收斂準則；以南方某實際輸電線路的架空地線為工程背景，研究了自重作用下地線的承載力特性并考察了不同地線參數(shù)對其承載力的影響。本文研究表明：架空地線的承載力具有較為顯著的局部特性，各層股線的擠壓對其承載力有一定程度的影響。1 架空地線分析方法架空地線由外層鍍鋅鋼股線和內(nèi)層鋼芯組成，各層股線緊密纏繞在內(nèi)層鋼芯外側(cè)，如
土木工程與管理學報 2018年5期2018-11-09
- 大型水輪發(fā)電機定子換位線棒匝間短路股線損耗
的短路電流，導致股線可能過熱，嚴重時會燒毀繞組和鐵心，后果十分嚴重。為此，有必要對大型水輪發(fā)電機定子線棒匝間短路故障引起的股線損耗進行研究。本文以官地水輪發(fā)電機為例，對定子線棒發(fā)生不同匝間短路情況的股線損耗進行了詳細地計算與分析。1 大型水輪發(fā)電機定子線棒換位方式計算大型水輪發(fā)電機定子線棒換位一般有三種方式：一種是Robel360°換位；一種是不完全換位；一種是空換位。當鐵心長度無法滿足Robel360°換位要求時，采用不完全換位。當鐵心長度滿足360°換
上海大中型電機 2018年3期2018-09-22
- 鋼芯鋁絞線彎曲狀態(tài)受力分析
層為單層或多層鋁股線[1]．導線在張力放線時會經(jīng)過放線滑車和卷筒，在其彎曲作用下產(chǎn)生彎曲應力，在導線橫截面以及沿著導線線長的彎曲應力及彎曲變形不同．在彎曲狀態(tài)下，導線受放線滑車及張力機卷筒的多次彎曲和擠壓，使得導線內(nèi)部線股的受力較平直狀態(tài)的導線更為復雜．近年來，采用有限元法對鋼芯鋁絞線開展了廣泛研究，秦力[2]通過建立平直鋼芯鋁絞線實體模型，分析其在軸向拉力作用下的股線力學特性；馬行馳[3]對鋼芯鋁絞線單股及截面應力變化規(guī)律進行了研究；張光武[4]分析得出
三峽大學學報(自然科學版) 2018年3期2018-05-22
- 基于第二代高溫超導帶材的高載流超導導體研究進展
導體； 導體； 股線； 管內(nèi)電纜導體； 盧瑟福電纜1 引言在過去二十幾年中，實用高溫超導材料的研究取得了很大進展。采用相對簡單的粉末管裝法(Powder-in-Tube, PIT) 以Bi2223為代表的第一代高溫超導帶材BSCCO實現(xiàn)了工業(yè)化生產(chǎn)[1]。但是，由于第一代高溫超導帶材使用貴金屬Ag，且在高場下性能比第二代高溫超導帶材REBCO差，近年來國際上BSCCO帶材的生產(chǎn)逐漸停止。以REBCO為代表的第二代高溫超導帶材(涂層導體)經(jīng)過十幾年的發(fā)展，制
電工電能新技術 2017年11期2017-11-24
- 學刺繡的啟示
夠了。原來，用多股線來繡，線就不夠了。我果斷拆掉了剛剛繡的，準備重新開始。第二次，我調(diào)整好了線，漫不經(jīng)心地按照自己的想法繡。繡到行末時，我發(fā)現(xiàn)格子不夠了。怎么回事呢？原來，我繡偏了！我嘆了一口氣，準備重來。看來，刺繡不能急于求成，要仔細觀察、認真計算。我計算了半天，才又開始認認真真地繡起來。我戰(zhàn)戰(zhàn)兢兢地，生怕再繡錯了。就這樣，堅持了一段時間，我的刺繡作品漸漸有了模樣。俗話說，看花容易繡花難。只有自己親手做，才能真正了解其中的不易。今后，我要認真對待生活中的
小學生優(yōu)秀作文(中年級) 2017年4期2017-02-17
- 變截面旋轉(zhuǎn)體編織結(jié)構(gòu)建模
通過對編織過程中股線運動的分析，建立編織股線運動軌跡和心軸輪廓之間的關系；在此基礎上對股線運動進行分解和重新合成，得出編織曲面和螺旋曲面這兩種曲面，提出基于曲面相交法的建模方法，完成變截面旋轉(zhuǎn)體編織結(jié)構(gòu)的建模。所得模型能較好地反映變截面編織結(jié)構(gòu)的外觀和內(nèi)部交織規(guī)律。編織結(jié)構(gòu)，變截面旋轉(zhuǎn)體，結(jié)構(gòu)建模，曲面相交用于復合材料結(jié)構(gòu)增強的編織纖維預制件自1977年引入工程領域以來，愈來愈得到人們的重視。其中，圓形編織結(jié)構(gòu)因結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、一次成型、加工過程簡單等，已成為管
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2016年3期2016-12-21
- 碳纖維復合芯導線截面幾何特性分析及優(yōu)化
芯和梯形截面軟鋁股線纏繞形成的“縱向連續(xù)、橫向離散”的典型復合材料，目前尚缺少導線結(jié)構(gòu)的理論分析，且目前國內(nèi)研究均忽略股線纏繞，將導線取為圓柱截面進行仿真分析。針對這種具有圓弧狀梯形截面股線纏繞的導線結(jié)構(gòu)，只有通過測量導線原有的橫向、縱向幾何參數(shù)，運用材料力學中扇形形心計算公式、截面慣性矩計算方法，方能進行導線結(jié)構(gòu)截層半徑、梯形截面股線面積、截面慣性矩的理論計算。導線截面幾何特性指標計算將為導線結(jié)構(gòu)簡化以及建模仿真分析，提供有力佐證，并為碳纖維復合芯導線內(nèi)
電力與能源 2016年5期2016-12-01
- 核主泵電機定子線棒單根換位技術分析
子線棒常采用多根股線幵繞的方法減小渦流附加損耗，但由于不同位置的股線交鏈的漏磁通不同，股線間就會形成電勢差從而產(chǎn)生環(huán)流，進而產(chǎn)生環(huán)流損耗，為了減小環(huán)流損耗，就要對股線進行特定型式的換位，如何設計合理的換位方法以減小定子線棒的環(huán)流附加損耗對核主泵電機的安全高效運行至關重要。國內(nèi)外學者對定子線棒的換位方法進行了大量的研究。目前，定子換位線棒主要有在鐵心槽部區(qū)域扭轉(zhuǎn)一周的360°換位線棒[3]、扭轉(zhuǎn)一周半的540°換位線棒[4]、在槽部區(qū)域出現(xiàn)不換位段的空換位線
大電機技術 2016年3期2016-10-12
- 大跨越架空輸電導線鋼芯鋁股應力分布特性研究
型導線為例，考慮股線泊松比影響，提出了大跨越輸電導線股線軸向張力計算方法，建立了大跨越輸電導線三維結(jié)構(gòu)有限元實體模型，通過耦合同層和相鄰層節(jié)點模擬各層股線之間的接觸邊界條件，重點研究了運行張力作用下輸電導線鋼芯和鋁股的空間應力分布規(guī)律，并與理論結(jié)果對比分析，探討了導線比載與鋼芯鋁股張力比的相關關系．結(jié)果表明：在軸向張力作用下，鋼芯承擔了約60%張力，鋁股共承擔了40%張力，其張力比約為3∶2，且鋼芯和鋁股的張力從內(nèi)至外各自呈增大趨勢；大跨越輸電導線在懸掛點
三峽大學學報(自然科學版) 2016年4期2016-09-21
- 多截面場路耦合法和解析法對比分析水輪機定子線棒4 種換位下的環(huán)流
影響了不同位置的股線產(chǎn)生不同大小的感應電動勢。由于定子股線在鼻端相連，各股線回路之間形成了電勢差，產(chǎn)生環(huán)流。不等的環(huán)流導致并排股線上電流的不均勻分布，造成股線溫升不均，損害股線絕緣設備，影響了水輪機安全運行和高效運作［1-3］。為了減少環(huán)流及其附加損耗，定子線棒必須換位，并排的定子股線進行交叉換位使得各根股線均勻通過漏磁場，使得由漏磁場產(chǎn)生感應電動勢趨于相等，從而有效抑制環(huán)流。由于水輪機定子鐵芯長度較短，一般采用換位節(jié)距比較大的0°/360°/0°全換位、
機電工程 2015年12期2015-11-18
- 擴徑導線的參數(shù)化有限元建模
線空間結(jié)構(gòu)，確定股線的接觸位置，并進行了參數(shù)化的有限元建模。結(jié)果表明：提出的有限元建模方法通過接觸位置確定，可減小接觸的面積，從而可減少接觸非線性計算的時間；采用參數(shù)化建模可研究不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的擴徑導線，減少建模工作量。擴徑導線；有限元模型；接觸；參數(shù)化0 引言架空輸電導線是輸電線路的重要組成部分，是空中能源輸送通道的主干道。在工程實際狀態(tài)下，受自身結(jié)構(gòu)及自然環(huán)境的影響，架空線力學特性復雜[1，2]，對其進行力學特性的研究具有重要的工程應用意義。擴徑導線屬于
電力科學與工程 2015年7期2015-04-05
- 擴徑導線在張拉載荷下的股線分層應力計算
線在張拉載荷下的股線分層應力計算董玉明1，萬建成1，王 孟2，司佳鈞1，劉 龍1，楊光甫2(1.中國電力科學研究院，北京102200；2.華北電力大學 能源動力與機械工程學院，河北保定071003)研究擴徑導線分層應力計算，能夠為擴徑導線的應用提供技術支持?？紤]擴徑導線的幾何特征，對擴徑導線的分層應力計算進行了理論分析，推導了擴徑導線分層應力計算的理論公式；建立了擴徑導線的有限元模型，考慮股線間的接觸非線性，對張拉載荷工況的擴徑導線進行了分析；將理論計算與
電力科學與工程 2015年7期2015-04-05
- 雙股線幾何強力模型的建立及其影響因素
符合實驗趨勢的雙股線張力拉伸方程;此后他通過進一步研究推導出理想加捻復合長絲紗關于載荷、伸長和比模量的公式［7］，比前人的研究在公式預測上與實驗數(shù)據(jù)更加接近。本文研究運用該方法建立了關于雙股線結(jié)構(gòu)的理想幾何模型，并在此基礎上研究股線捻度和單紗之間的作用力與其強力的關系。1 股線強力增強效應本文研究的對象股線作為其在結(jié)構(gòu)上的體現(xiàn)，是由2根及以上的單紗(長絲或短纖紗)并合加捻而成，其中雙股線是最簡單的股線種類，如圖1所示(θ為捻回角，rf為單紗半徑)。經(jīng)多項實
紡織學報 2015年2期2015-03-12
- 擴徑導線在扭轉(zhuǎn)載荷下股線應力的有限元分析
導線在扭轉(zhuǎn)載荷下股線應力的有限元分析董玉明1，萬建成1，王 孟2，司佳鈞1，劉 龍1，楊光甫2(1．中國電力科學研究院，北京 102200;2．華北電力大學 能源動力與機械工程學院，河北 保定 071003)相比普通導線，擴徑導線更加經(jīng)濟、環(huán)保。導線在放線過滑輪的過程中會受到扭轉(zhuǎn)載荷。擴徑導線在扭轉(zhuǎn)載荷下股線的分層應力分析，對其推廣和應用具有重要的意義。通過有限元方法對擴徑導線扭轉(zhuǎn)載荷下的分層應力進行研究，結(jié)果表明:在扭轉(zhuǎn)載荷作用下，當絞層旋向與扭轉(zhuǎn)載荷同
電力科學與工程 2015年11期2015-02-09
- 汽輪發(fā)電機修理線圈接頭焊縫超聲波檢測研究
狀的銅質(zhì)材料，與股線通過釬焊的方式連接。為保證焊接質(zhì)量，需采用無損檢測中的超聲波檢測方法來檢測定子線棒修理線圈接頭的焊縫質(zhì)量，并通過對比試塊及特制焊接試樣進行了有效性測試。1 超聲波脈沖反射法原理超聲波脈沖反射法是利用超聲波脈沖在介質(zhì)內(nèi)傳播的過程中，遇到有聲阻抗值相差比較大的兩種介質(zhì)界面時，絕大多數(shù)聲能發(fā)生反射的原理進行檢測的方法。采用一個包含有發(fā)射和接收器件的探頭，接收的信號顯示在熒光屏上，根據(jù)缺陷反射波的高低來判斷其在基軸上的位置大小及其方位。2 試驗
上海大中型電機 2014年1期2014-08-02
- 應用三次C-Cardinal樣條曲線構(gòu)建的股線模型
查閱文獻發(fā)現(xiàn)，對股線[1-2]進行仿真模擬的研究較少，而對單紗仿真設計研究較多，但其成果能為股線的仿真設計提供借鑒。Sripratccp等[3]采用多條非均勻B樣條曲線作為單紗中的纖維，取得了較好的單紗仿真效果及纖維在單紗中的內(nèi)外轉(zhuǎn)移，但由于算法復雜僅應用在單紗設計中。Chen等[4-5]雖給出了復雜織物組織的三維視圖，實現(xiàn)了織物結(jié)構(gòu)的空間形態(tài)，但紗線簡化為單獨的一根管狀，缺少紗線的捻度及材質(zhì)效果。國內(nèi)研究[6-8]中也有采用B樣條曲線對單紗形態(tài)進行深入探
紡織學報 2014年12期2014-03-27
- 福建某海島架空輸電鋼芯鋁絞線的失效分析
斷口形貌，探討鋁股線失效原因。1 試驗材料及方法某海島35 kV線路81-82#塔間導線由26股直徑為2.4 mm的鋁股線和中心7股直徑為2 mm的鍍鋅鋼線絞制而成;鋁線分2層纏繞，外層16股、內(nèi)層10股，圖1為鋼芯鋁絞線的結(jié)構(gòu)示意圖、失效樣的形貌和表面取樣點。每一層間都有很多灰白粉末。內(nèi)層鋼芯銹跡斑斑，表面殘留灰白粉末。內(nèi)層鋁絞線的腐蝕比外層的嚴重。對內(nèi)層鋁絞線的表面和失效斷口進行酒精清洗后，采用X射線衍射儀(Rigaku，UltimateⅢ，Japan
熱處理技術與裝備 2014年6期2014-01-10
- 鋼芯鋁絞導線的微動疲勞及其壽命預測
振動導致導線內(nèi)部股線之間、導線與線夾之間的微幅滑移和交變應力，由此產(chǎn)生的微動磨損，繼而引發(fā)疲勞裂紋的萌生和擴展是導線損傷、導線使用壽命降低的主要原因[1]。開展微風振動下架空導線的運行狀態(tài)評估及其剩余壽命預測，有利于加強對架空導線運行的管理，保障供電安全。1 ACSR導線的微動疲勞1.1 試驗內(nèi)容選用LGJ150/20型鋼芯鋁絞線(ACSR)，該導線是由24股直徑為2.78 mm的 LY9硬鋁線和7股直徑為1.8 mm 的A級強度鍍鋅鋼絞線絞制而成；鋁線分
宿州學院學報 2013年5期2013-12-19
- 大中型汽輪發(fā)電機定子線圈換位技術
損耗產(chǎn)生在線圈各股線內(nèi)部。采用減薄股線厚度的方法可以減少這種擠流附加損耗［1］。另一種是環(huán)流附加損耗。由于定子線圈各并聯(lián)股線在不同的磁場作用下產(chǎn)生的感應電勢不同，因而在并聯(lián)股線回路中形成感應電勢差。這就產(chǎn)生了循環(huán)電流造成的附加損耗。股線換位技術可以縮小并聯(lián)股線間電勢差，從而減少環(huán)流附加損耗。換位技術是大中型汽輪發(fā)電機定子線圈設計的關鍵技術之一。通過股線的換位，可減少線圈并聯(lián)股線環(huán)流附加損耗對定子線棒溫升的不利影響。1 股線電勢圖股線電勢圖法是分析并聯(lián)股線回
上海大中型電機 2013年4期2013-12-10
- 大型汽輪發(fā)電機定子損耗分析
徑向分布2 定子股線損耗分析本節(jié)采用有限元軟件Ansoft，在渦流場中建立了定子股線的二維損耗模型，并以一臺汽輪發(fā)電機為例，計算了其在額定負載下的定子股線損耗分布。2.1 基本假設及邊界條件為了簡化分析，作如下假設：1）模型中上下兩層股線是同相的；2）已通過換位的方法消除了股線中的循環(huán)電流。根據(jù)以上假設可以知道，雖然股線中電流的分布不是均勻的，但是每一根股線所通過的電流值是一定的。即上下層繞組中，實心導體的電流值是固定的一個值，空心導體的電流值是一個固定值
上海大中型電機 2013年2期2013-12-10
- 一種增強模擬緯編針織物外觀真實感的方法
羽走向，控制構(gòu)建股線的單紗根數(shù)和彎曲度，從微觀結(jié)構(gòu)上使線圈模擬更為逼真.最后對已生成的線圈圖像進行特征像素提取，計算最小重復周期，使其滿足四方連通性，形成緯編針織物外觀紋理.針織物；毛羽；控制點；股線；特征像素；四方連通性織物外觀仿真模擬是利用計算機圖形技術將織物的外觀以模擬的方法快速、形象、直觀地在顯示器上顯示出來.在緯編針織物的外觀模擬中，織物外觀特征主要取決于股線的模擬和針織物的組織結(jié)構(gòu)，而股線的毛羽及其單紗的排列結(jié)構(gòu)是形成股線外觀質(zhì)感的重要元素.為
東華大學學報（自然科學版） 2013年5期2013-09-17
- 10 kV 電流互感器均壓線放電分析與處理
碳酸銅粉末;根部股線斷裂較多，股線松散，根部向上約5 cm 處有2根股線(銅絲)斷裂;均壓線根部周圍約2 cm 范圍內(nèi)無防暈漆，如圖1所示。圖1均壓線在廠家安裝時，先與一直徑約4 cm的金屬片焊接后，將金屬片粘接在電流互感器表面，再覆以半導體漆而成。由均壓線根部產(chǎn)生大量碳酸銅可知，廠家在焊接后，未對均壓線根部作防腐措施，加之電流互感器在存放、組柜、運行等過程中，銅與潮濕空氣中的氧氣、二氧化碳和水等物質(zhì)反應，產(chǎn)生大量“銅銹”，甚至將部分股線(銅絲)腐蝕斷。斷
四川水力發(fā)電 2013年2期2013-07-12
- 空心股線堵塞程度對發(fā)電機定子線棒溫度場的影響
電機定子線棒空心股線的堵塞，導致發(fā)電機運行時產(chǎn)生的熱量無法被及時帶走［1］.而外部引入異物、氣堵和汽堵、或銅線的腐蝕產(chǎn)物等都是造成空心股線堵塞的常見原因［2-4］.當發(fā)生堵塞情況時，空心股線的冷卻水流通面積就會減小，致使冷卻水流量下降，定子線棒溫度隨之升高.當然，空心股線堵塞的程度不同，對定子線棒內(nèi)溫度場分布的影響也會不同.在當前的溫度監(jiān)測技術還無法提供線棒詳細溫度場分布的情況下［5-9］，采用數(shù)值計算的方法分析空心股線的堵塞程度對定子線棒溫度場的影響，對
上海電力大學學報 2013年4期2013-01-15
- 鋼芯鋁絞架空導線微動疲勞斷口形貌
察分析內(nèi)、外層鋁股線斷口特征，研究其微動疲勞斷裂機制。結(jié)果表明：鋁股線的斷股大多發(fā)生于導線與線夾的最后接觸點處。微動振幅為1.0 mm時，在較低循環(huán)周次下(1.6×107)，鋁股線只發(fā)生正斷；隨著循環(huán)次數(shù)增加，鋁股線斷股數(shù)量增加，且發(fā)生45°及“V”形斷裂。鋁股線疲勞斷口由疲勞源區(qū)、疲勞裂紋擴展區(qū)、瞬斷區(qū)構(gòu)成，呈現(xiàn)彎曲疲勞和扭轉(zhuǎn)疲勞兩種不同的斷裂方式。鋼芯鋁絞導線；微動疲勞；疲勞斷裂架空導線是高壓輸電線路的主體，目前，國內(nèi)外高壓輸配電網(wǎng)架空導線主要是鋼芯鋁
中國有色金屬學報 2012年1期2012-11-23
- 游離磨料多股線線鋸切割實驗研究
筆者提出了采用多股線線鋸進行游離磨料切割的方法。2 多股線切割機理多股線線鋸由多根細金屬線繞制而成，表面具有很多凹槽，圖2為多股線線鋸結(jié)構(gòu)。與鋼絲線光滑表面相比，當磨漿加入到多股線表面時，可以通過凹槽攜帶更多的磨粒進入到切割區(qū)域，有利于提高切割效率和切片質(zhì)量。圖2 多股線結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structural schematic of multi-strands wire當磨粒進入到切割區(qū)域后，與鋼絲線相比(見圖3)，多股線線鋸的切割區(qū)域多出了凹槽部分
中國工程科學 2012年11期2012-09-21
- 一種新型有限元模型在接觸網(wǎng)絞線力學特性分析中的應用*
荷水平下絞線中心股線與纏繞股線的應力各不相同，因此，有必要對金屬絞線的力學特性進行深化研究，以構(gòu)造一種既能精確模擬絞線力學行為，又能最大程度減縮求解自由度的有限元模型。國內(nèi)外對絞線力學行為分析和數(shù)值仿真技術研究有很多報導。Jiang［3－7］等通過精確模擬相鄰層絞線邊界條件，提出了一種綜合考慮拉伸、剪切、彎曲和扭轉(zhuǎn)效應的有限元模型，分析結(jié)果與Constello［8］理論計算結(jié)果較吻合;Ghoreishi等［9］采用三維有限元法對承受靜態(tài)軸向載荷的七芯絞線彈
鐵道科學與工程學報 2012年6期2012-08-06
- 雙饋風力發(fā)電機三維溫度場耦合計算與分析
W/m3):定子股線為226 416;定子鐵心為38 451;轉(zhuǎn)子股線為313 747;轉(zhuǎn)子鐵心80 726。3 內(nèi)冷卻系統(tǒng)流變特性分析由于發(fā)電機內(nèi)熱性能的分布特性完全由冷卻介質(zhì)的分布性能決定，首先對發(fā)電機內(nèi)流體場進行分析。圖4給出了該發(fā)電機三維求解域內(nèi)空氣速度分布。通過對圖4流體速度分布以及計算數(shù)值結(jié)果分析，可知:空氣入口截面較大，入流速度較低，冷空氣繞過非風扇端的端部繞組進入轉(zhuǎn)子通風孔和氣隙中;在電機中空氣沿軸向流過轉(zhuǎn)子通風孔和氣隙，由于氣隙入口狹長表
電機與控制學報 2012年3期2012-07-04
- 600MW發(fā)電機定子空心股線堵塞時溫度場分布的數(shù)值分析
電機定子線棒空心股線中時，由于冷卻水水質(zhì)不能保證始終控制在最優(yōu)狀態(tài)，難免會使定子線棒的空心股線發(fā)生腐蝕，造成空心股線的堵塞.而空心股線一旦堵塞，冷卻水無法及時地將熱量帶走，就會造成發(fā)電機定子的局部“超溫”，危及發(fā)電機的安全.由于定子冷卻水路在定子線棒空心股線中的堵塞現(xiàn)象是水內(nèi)冷汽輪發(fā)電機中常見的故障之一［1］.因此，運行現(xiàn)場常通過布置在定子線棒上的溫度測點來監(jiān)測定子線棒是否超溫，一旦定子線棒的監(jiān)測溫度大于某一規(guī)定值，發(fā)電機必須降低負荷，以確保安全.但是就發(fā)
上海電力大學學報 2012年2期2012-07-02
- 超臨界汽輪發(fā)電機定子股線堵塞對溫度分布的影響
內(nèi)冷，且采用空心股線和實心股線混合排列，繞組結(jié)構(gòu)的復雜性增加了發(fā)電機內(nèi)電磁和溫度計算的難度。與傳統(tǒng)繞組相比，空心股線的存在，將引起發(fā)電機定子股線渦流損耗分布的改變，進而直接影響定子溫度的變化。在發(fā)電機運行過程中，空心股線的堵塞會造成電機的局部過熱，加快主絕緣的老化，嚴重時還會將絕緣擊穿，造成發(fā)電機短路而停機。因此，1000MW超臨界汽輪發(fā)電機的電磁場和溫度場的研究對于預測電機的全局溫度分布及故障狀態(tài)下的局部溫度分布具有重要的意義。目前，對于水內(nèi)冷發(fā)電機定子
電機與控制學報 2012年12期2012-01-25
- 金屬鉬絲并線過程中殘余扭矩的研究*
矩的原因，討論了股線捻度與鉬絲股線殘余扭矩及外觀形態(tài)的關系。鉬絲，網(wǎng)狀天線，加捻，殘余扭矩鉬是一種具有高沸點及高熔點的難熔金屬，由其制成的微細鉬絲具有高比強度、高比模量、低熱膨脹系數(shù)等一系列優(yōu)異性能，廣泛應用于航空航天、電子、國防等高科技領域。隨著空間衛(wèi)星天線對其反射體材料性能要求的提高，鉬絲的加工工藝受到了關注，由經(jīng)編工藝加工而成的鉬絲金屬網(wǎng)非常適宜于制作高性能的天線反射體。然而因剛性大，斷裂伸長率低，鉬絲加捻并線后容易產(chǎn)生較大的殘余扭矩，使得股線外觀呈
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2011年6期2011-12-13
- 鋼芯鋁絞導線大氣腐蝕產(chǎn)物層的結(jié)構(gòu)及腐蝕機理
蝕初期，內(nèi)外層鋁股線及鋼芯線表面鍍鋅層開始形成點蝕坑，逐步形成連續(xù)的腐蝕層；由于鍍鋅層和內(nèi)層鋁股線之間構(gòu)成原電池，因為犧牲陽極效應，鍍鋅層腐蝕速率最大；而內(nèi)層鋁股線受到保護，腐蝕速率最小，外層鋁股線腐蝕速率居中。鋼芯鋁絞導線；大氣腐蝕；顯微結(jié)構(gòu)；腐蝕機理架空導線是高壓輸電線路的主體，目前，國內(nèi)外高壓輸配電網(wǎng)架空導線仍主要是鋼芯鋁絞導線(Aluminum conductor steel reinforced，ACSR)。ACSR導線在工業(yè)污染區(qū)、沿海地區(qū)及沿
中國有色金屬學報 2011年2期2011-11-03
- 鋼鋁絞制大截面導線的特性之泊松比計算
，導線中的鋼、鋁股線如何分布與排列，公式難以盡顯。源于什么手段的經(jīng)驗結(jié)果也不得而知，其經(jīng)驗公式中的所謂修正系數(shù)也未曾見曉。其根本差異就在于經(jīng)驗公式未體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)的組成特點，這對多層多股絞制導線而言卻有無所適從之感。在這種背景下就不得不另辟蹊徑，尋求一種科學合理的有效途徑、建立切合實際又方便實用的計算公式就顯得勢在必行。1 泊松比在導線各種剛度公式中的地位多層多股的大截面導線的剛度因其絞制結(jié)構(gòu)的復雜性及其復合材料之特點致其研究計算較為復雜，其表達式［3］也較為
東北電力大學學報 2011年1期2011-06-13
- 水冷定子線圈空心股線應力有限元分析
磁力還可能使空心股線發(fā)生形變，影響定子冷卻水對定子繞組的冷卻性能。因此，分析槽內(nèi)電動力對定子線棒的影響，對于保證設計的合理性和保證發(fā)電機的安全運行均具有重要意義。筆者針對百萬千瓦級核電發(fā)電機，采用有限元方法分析了水冷定子線圈空心股線的應力分布情況，計算了三相突然短路工況下的空心股線通水孔形變狀況，計算結(jié)果可為線圈設計和槽內(nèi)布置設計提供計算參考。1 發(fā)電機槽內(nèi)線棒電磁力的計算百萬千瓦級核電發(fā)電機槽內(nèi)布置情況如圖1所示:并排布置著上、下層兩根線棒，下層線棒與槽
上海大中型電機 2011年2期2011-05-03
- 同向絞合軟銅導體的設計及應用
本都采用先束絞成股線，然后將多股股線再絞合成復絞型導體，但股線絞合和復絞絞合的方向相反。由于進行了兩次絞合，和實心導體相比，導體的電阻值在一定程度上增加了不少(見表1)。如何最大限度地減小絞合造成的電阻值增大，提高導體的導電性能，成為絞合方式設計和生產(chǎn)控制的關鍵。同時，用作高壓電纜的導體，為減少多導絲效應，避免股線線芯過于凸起引起電場集中，造成尖端放電，應盡量使導電線芯結(jié)構(gòu)緊湊，表面平整光滑。另外，為有效地控制好高壓電纜三層共擠中絕緣線芯的偏心度，還要解決
電線電纜 2011年2期2011-03-26
- 鋼芯鋁絞線同層線股間接觸有限元分析
導線在振動過程中股線之間將會發(fā)生微動滑移,這種滑移將引起導線間的磨損[1].由于鋼芯鋁絞線的結(jié)構(gòu)較為復雜,因此各層股線間的磨損情況也是不同的.為了研究同層股線間的磨損,本文利用有限元軟件ABAQUS分析了受載條件下鋼芯鋁絞線同層線股間的接觸問題.1 鋼芯鋁絞線的力學模型鋼芯鋁絞線是由鋁股和鋼芯捻制而成的,一般都是最外層鋁導線向右捻制,然后向內(nèi)逐層左右交替.在放線的過程中,整根導線將承受沿導線方向上放線張力T的作用,鋼芯和鋁股所受力分別為 TG和 TL,其計
三峽大學學報(自然科學版) 2011年1期2011-03-07
- 基于穩(wěn)定性CICC 設計模型
模型，它可以輸出股線的空間結(jié)構(gòu)、每級子纜的面積等。文獻[5]針對KSTAR 上的導體，探索了瞬時熱傳遞和暫態(tài)溫度裕度補償特性；在給定運行條件下，對能量裕度、質(zhì)量流分布及CICC中氦流對入口位置、壓力等質(zhì)量流衰減和溫升峰值的依賴性進行研究。在導體損耗方面進行的研究工作有：文獻[6]對NbTi 超導CICC 的AC 損耗與股線內(nèi)接觸電阻進行了研究，獲得AC 損耗和接觸電阻的對應關系。文獻[7]使用實驗分析的方法，研究了處于交變脈沖環(huán)境中多股絞制的超導電纜的電磁
電工技術學報 2011年1期2011-02-19