管排
- 小管徑順排管束單元換熱特性實驗研究
向管間距比和流向管排數(shù)等變量對小管徑順排光管管束管外換熱特性的影響，歸納擬合出適用于小管徑的管外換熱公式，為未來應(yīng)用于航空航天領(lǐng)域的高效緊湊換熱器的設(shè)計奠定了基礎(chǔ)。2 實驗方法2.1 實驗系統(tǒng)實驗系統(tǒng)如圖1 所示?？諝饨?jīng)風(fēng)機(jī)增壓后通過流量調(diào)節(jié)閥，而后流經(jīng)流量計測量通道，再依次進(jìn)入發(fā)展段、測試段。在測試段進(jìn)口，分別設(shè)置有測量來流溫度、壓力的T 型熱電偶和壓力傳感器，以及測量流經(jīng)實驗段氣流溫差的溫差熱電偶。在測試段出口，設(shè)置有測量流經(jīng)實驗段氣流壓差的差壓傳感器
燃?xì)鉁u輪試驗與研究 2023年2期2024-01-10
- 塔式太陽能熔鹽吸熱器光-熱-力耦合模擬及性能分析
進(jìn)一步在每個吸熱管排中選取一根吸熱管并進(jìn)行串聯(lián)，研究了整個吸熱器中熔鹽溫度的變化及吸熱器周向應(yīng)力變化。Xu等[9]則對整個吸熱器的熱效率和表面溫度隨質(zhì)量流量和DNI（Direct Normal Irradiation）的變化進(jìn)行了研究。在他們的研究中，通過引入經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式來計算吸熱器與外界環(huán)境的對流換熱損失，忽略了對流換熱系數(shù)沿吸熱器周向的變化。隨后，Christian等[10]和Uhlig等[11]提出將吸熱管排簡化成矩形的通道管板，并且通過引入風(fēng)域計算吸
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2022年6期2023-01-07
- 冷藏/冷凍車輛用蒸發(fā)器空氣側(cè)傳熱及壓降試驗研究
用空氣焓差法測試管排數(shù)對換熱量的影響，并且通過模擬分析不同制冷劑質(zhì)量流量變化時對不同管排數(shù)翅片管式換熱器換熱性能的影響。KIM等［8］研究了翅片概念條件下根據(jù)間距的特性，隨著間距較小時，傳熱較大。曾小林等［9］翅片間距在10 mm以內(nèi)時，隨著翅片間距減小，翅片的表面換熱系數(shù)組件降低。JUNG等［10］根據(jù)翅片形狀分析了板翅式換熱器的性能，并證實了偏移翅片的傳熱性能約為板翅片的2倍。陳彪等［11］對3種不同類型的翅片管式換熱器（平直翅片、均勻波紋翅片和傾角漸
流體機(jī)械 2022年8期2022-10-13
- 不同取熱方式對礦井通風(fēng)系統(tǒng)阻力的影響研究
成：水苗阻力噴嘴管排阻力式中Z-管排數(shù)；v-噴水室斷面風(fēng)速，m/s。擋水板阻力式中 -擋水板阻力系數(shù)。目前噴淋換熱系統(tǒng)的配置，b取值0.075，噴水系數(shù)通常為1.0，噴嘴壓力0.1MPa，管排數(shù)為2，擋水板阻力系數(shù)10，空氣密度取值1.28。將上式帶入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算整理得到公式（4），根據(jù)公式（4）計算噴淋換熱系統(tǒng)阻力如圖1所示，可以得知，噴淋系統(tǒng)的阻力主要和過風(fēng)風(fēng)速有關(guān)，只要控制噴淋換熱區(qū)域風(fēng)速在3.0m/s以下，則噴淋系統(tǒng)的阻力附加值80Pa以下。圖1
節(jié)能與環(huán)保 2022年8期2022-09-23
- 結(jié)構(gòu)參數(shù)對含濕煙氣余熱回收換熱器換熱特性的影響研究
式n取0.60，管排修正系數(shù)εn取1.00；s1,s2分別為叉排管束間的橫縱間距，mm。s1/s2≤2時，C=0.35，p=0.2(7)s1/s2≥2時，C=0.40，p=0(8)由Nug可得對流換熱系數(shù)hv：hv=Nugλg/d0(9)由于蒸氣的冷凝，邊界層內(nèi)存在溫度和水蒸氣濃度梯度，導(dǎo)致了邊界層厚度減小，進(jìn)而熱量和質(zhì)量傳遞作用增強(qiáng)。引入抽吸因子Φ對類比傳質(zhì)公式Shgo進(jìn)行修正：(10)Shg=Φ·Shg0(11)上式中抽吸因子采用下式計算[17]：(1
榆林學(xué)院學(xué)報 2022年4期2022-08-02
- 翅片管束蒸發(fā)冷卻器性能研究
不同管根數(shù)，不同管排數(shù)，噴淋強(qiáng)度，最大風(fēng)速進(jìn)行分析，在分析一個變量時，對其他變量取中間值。3 計算結(jié)果及分析計算的環(huán)境參數(shù)取北方夏季典型氣象參數(shù)：干球溫度為34 ℃，濕球溫度為27 ℃。翅片管選用通用的國產(chǎn)低翅片型號，結(jié)構(gòu)如表1：表1 國產(chǎn)低翅片管結(jié)構(gòu)表3.1 管根數(shù)影響選取冷卻水量分別為100t/h、200t/h、300t/h、400t/h。分別計算各不同冷卻水量時冷卻水出水溫度隨管根數(shù)的變化。取管根數(shù)為50、60、70、80、90、100。計算結(jié)果如圖
建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2022年5期2022-07-01
- 10 kW制冷機(jī)組用冷凝器空氣側(cè)性能試驗研究
形狀，翅片節(jié)距，管排數(shù)和空氣流量的同時并對冷凝器空氣側(cè)傳熱和壓降性能進(jìn)行了試驗研究，并且從試驗中獲得的性能特征和優(yōu)化數(shù)據(jù)旨在用于制冷機(jī)組冷凝器的詳細(xì)設(shè)計和商業(yè)化。1 試驗設(shè)備及方法本試驗采用空氣焓差法來測量冷凝器的各項性能參數(shù)，包括容量、制冷能力、風(fēng)量、功耗等，可作為冷凝器檢測和設(shè)計開發(fā)的重要手段。為了測試制冷機(jī)組冷凝器的傳熱和壓降性能，設(shè)計了空氣焓差室試驗系統(tǒng)。該系統(tǒng)由熱量計（psychrometric calorimeter）和風(fēng)量測量裝置（cord
流體機(jī)械 2022年5期2022-06-28
- 換熱器內(nèi)錐螺旋彈性管束振動強(qiáng)化傳熱研究
H為200mm，管排間距N為30mm、35mm、40mm，管外徑DT與管壁厚δ分別為10mm和1mm。圖1 錐螺旋彈性管束換熱器計算模型2 數(shù)值方法2.1 控制方程及計算流程使用水作為殼程流體來進(jìn)行分析計算，忽略物變性對計算的影響。采用SIMPLEC算法計算速度-壓力耦合項。考慮到流體誘導(dǎo)管束振動生成湍流，選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型模擬湍流。湍流動能方程(1)耗散方程(2)公式(1)與(2)通過下式耦合μt=ρCμk2/ε(3)式中：σk和σε為擴(kuò)散普朗特數(shù)(σk
安徽理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年1期2022-06-07
- 立式管排式微藻光生物反應(yīng)器的設(shè)計及應(yīng)用*
目標(biāo)，設(shè)計了一種管排式光生物反應(yīng)器，提出了合理的結(jié)構(gòu)參數(shù)，制備了合格的結(jié)構(gòu)單元，設(shè)計并制造了小試系統(tǒng)和中試系統(tǒng)，使用該系統(tǒng)培養(yǎng)小球藻，從固定成本投入和生物質(zhì)產(chǎn)率兩方面評價了該反應(yīng)器的性能。1 新型光生物反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計及應(yīng)用1.1 管排單元設(shè)計現(xiàn)有的封閉式光生物反應(yīng)器因材料消耗大、接頭多、空間利用不足和占地面積大等問題，制造成本較高。筆者提出了一種管排式光生物反應(yīng)器[10]，其結(jié)構(gòu)見圖1。經(jīng)測算，相同培養(yǎng)體積下，該反應(yīng)器的用料比管道式光生物反應(yīng)器減少了42%
能源化工 2022年1期2022-04-27
- 超臨界循環(huán)流化床鍋爐外置床失效案例分析及優(yōu)化措施
。1 鍋爐外置床管排失效案例C外置床與F外置床內(nèi)部均布置中溫過熱器Ⅰ，受熱面布置形式均為蛇形管平行于灰流動方向。中溫過熱器Ⅰ布置38片屏，蛇形管規(guī)格為51 mm×8 mm，材質(zhì)為SA-213 TP347H，采用吊掛管固定，吊掛管規(guī)格為44.5 mm×7.5 mm，外置床內(nèi)材質(zhì)為SA-213 TP347H。蛇形管為穿墻管三通后的分支管，三通前管道規(guī)格為63.5 mm×8.5 mm，材質(zhì)為SA-213 TP347H。蛇形管排與吊掛管之間采用H型墊塊、V型墊塊和
重慶電力高等專科學(xué)校學(xué)報 2022年4期2022-04-08
- 采用汽冷吊掛管結(jié)構(gòu)的鍋爐后豎井管排磨損分析及治理
器和省煤器受熱面管排間固定設(shè)計通過疏形板及U形桿和定位彎板固定。受熱面管間采用自包墻管下集箱引出的汽冷吊掛管懸吊和定位，通過管夾固定在懸吊管上,汽冷吊掛管懸吊和定位圖見圖1。鍋爐后豎井水平低溫過熱器和省煤器受熱面管排設(shè)計8對長伸縮式蒸汽吹灰器，工作時，吹灰母管壓力1.5 MPa，吹灰器工作壓力1.0 MPa，吹灰角度360°吹灰半徑在1 500 mm左右。圖1 汽冷吊掛管懸吊和定位圖鍋爐運(yùn)行12年后，發(fā)生尾部煙道水平低溫過熱器管排泄漏，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，鍋爐后豎
冶金動力 2022年1期2022-02-25
- 火電廠高溫再熱器小集箱管排熱處理工藝優(yōu)化
制定了高再小集箱管排熱處理工藝實施方案，經(jīng)過兩次優(yōu)化后，焊后熱處理質(zhì)量效果提升顯著。圖1 高再小集箱實體圖1 熱處理工藝準(zhǔn)備1.1 工藝材料本次檢修共更換48組高再小集箱，如圖2所示，48組集箱只有一組是單排管排，其余均為雙排管排，共計95排高再管排，高再小集箱相關(guān)部件的材質(zhì)如表1所示。圖2 高再小集箱示意圖表1 高再小集箱各部件材質(zhì)表高再小集箱管排編號如圖3所示，其中字母G代表高再小集箱管排，第一位數(shù)字1代表爐左至爐右第一排管排，末位數(shù)字代表每一排管排爐
電力勘測設(shè)計 2021年12期2022-01-06
- 淺談超臨界鍋爐高溫受熱面升級改造施工工法
0mm 以下部分管排。在更換過程中，需要先將爐膛內(nèi)高再高過管排全部割除并倒運(yùn)出來，然后將新管排倒運(yùn)進(jìn)去懸掛到位。我公司積極調(diào)研2012年大唐林州電廠2×350 MW 超臨界機(jī)組檢修改造方案，同時了解到開封電廠在2×600MW 超臨界機(jī)組施工中進(jìn)行了完善、改進(jìn)，使其更為合理、靈活，提高了通用性，形成了一套完整的受熱面升級改造施工工法。其外觀工藝好，焊接一次焊合格率高，施工效率高，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益，同時也保證了受熱面升級改造施工的安全和質(zhì)量。1 工法特點(diǎn)及
電力設(shè)備管理 2021年13期2021-12-31
- 車用翼型熱管散熱器參數(shù)化分析與模型研究*
系數(shù)對比 圖7 管排數(shù)對換熱特性的影響2.1.2 管排數(shù)對散熱器換熱特性影響分析管排數(shù)為芯體厚方向上管的數(shù)量，本文分析時選定管排數(shù)分別為3、4、5，仿真結(jié)果如圖7所示。從圖7可以看出，換熱系數(shù)隨著散熱器管排數(shù)增加而增大。究其原因是管排數(shù)的增多實際上是增加了換熱通道，因此管排數(shù)越多散熱器的換熱性能越好。2.1.3 管長徑Ph對散熱器換熱特性影響分析管長徑Ph分別選定為9 mm、14 mm、19 mm，仿真結(jié)果如圖8所示。從圖8可以看出，隨著流速的增加，管長徑
機(jī)械工程與自動化 2021年5期2021-10-11
- 儲熱過程豎排圓柱表面熔鹽自然對流傳熱規(guī)律研究
上可知，人們對于管排圓柱表面自然對流研究多集中在空氣和水為介質(zhì)。作者所在研究團(tuán)隊分別對2根豎排圓柱和多根豎排圓柱表面熔融鹽自然對流傳熱規(guī)律進(jìn)行了初步研究。研究表明，整個管排圓柱表面熔鹽自然對流傳熱Nua由圓柱的間距S/D和Ra決定。當(dāng)S/D較小（S/D=5）時，多根管排圓柱表面熔鹽自然對流傳熱Nua隨著管排中圓柱根數(shù)的增加而減小；當(dāng)S/D較大（S/D=10）時，多根管排圓柱表面熔鹽自然對流傳熱Nua隨著管排中圓柱根數(shù)的增加而增大［16］。圓柱根數(shù)對管排圓柱
綜合智慧能源 2021年7期2021-07-31
- T23 鋼水冷壁管排焊后熱處理工藝研究
T23 鋼水冷壁管排熱處理的優(yōu)化進(jìn)行研究，通過實驗?zāi)M、性能試驗分析，獲得優(yōu)化后的熱處理加熱工藝，為超超臨界發(fā)電機(jī)組鍋爐水冷壁焊后熱處理工作提供參考。1 T23鋼化學(xué)成分與組織T23 鋼的顯微組織是回火貝氏體，如圖1所示。圖1 T23鋼金相顯微組織圖T23 鋼是在T22 鋼的基礎(chǔ)上減少鉬含量增加鎢含量，并加入少量的釩、鈮、氮、硼，降低了含碳量(0.04%～0.10%)，這樣成分的鋼再經(jīng)過相應(yīng)的成材加工和熱處理后，就可獲得綜合性能良好的鋼材，化學(xué)成分如表1
電力勘測設(shè)計 2021年6期2021-07-11
- 管排數(shù)對波紋翅片管換熱器的性能影響研究
行時應(yīng)采用的最優(yōu)管排數(shù)這一問題提供技術(shù)參考。1 數(shù)學(xué)模型本文以逆流式波紋翅片管換熱器為研究對象，管內(nèi)徑為8.82 mm，縱向管間距為25 mm，翅片厚度為0.115 mm，翅片間距為2.8 mm，橫向管間距為21.65 mm，示意圖見圖1。圖1 波紋翅片管換熱器示意圖本文使用分排參數(shù)法[4]進(jìn)行建模。沿空氣流動方向按管排數(shù)N 將波紋翅片管換熱器劃分為N 個控制體，結(jié)合每排的干濕工況選擇不同的理論公式對換熱器分排進(jìn)行建模。水側(cè)模型公式：式中：Q 為換熱量，k
建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2021年5期2021-07-04
- 電力機(jī)車管排組裝工裝結(jié)構(gòu)設(shè)計及改進(jìn)
實現(xiàn)固定連接組成管排，橫梁與車體焊接支架固定連接，從而保證了管路與機(jī)車車體的相對固定。車體內(nèi)部設(shè)置有大量的設(shè)備安裝支架，導(dǎo)致作業(yè)平面高低不平。若在車體上實現(xiàn)管排的組裝，效率低下，操作者在作業(yè)時很容易由于腳踩不穩(wěn)而發(fā)生磕碰受傷，造成安全事故，且難以保證空氣管路的裝配質(zhì)量。為解決以上技術(shù)難點(diǎn)，對產(chǎn)品結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，設(shè)計了一種可以在車下實現(xiàn)管排預(yù)布的工裝，操作者正常站立就可以實現(xiàn)操作，降低了操作難度，并在車下即可實現(xiàn)對管路氣密性的測試。中車大同電力機(jī)車有限公司現(xiàn)生
科技創(chuàng)新與生產(chǎn)力 2021年3期2021-04-28
- 鍋爐膜式水冷壁制造過程中的質(zhì)量控制
程分為膜式水冷壁管排制造、組裝及彎制等方面。本文就膜式水冷壁制造的質(zhì)量控制進(jìn)行詳細(xì)介紹。1.膜式水冷壁制造選材控制膜式壁的管子應(yīng)符合GB3087 《低中壓鍋爐用無縫鋼管》和 GB 5310《高壓鍋爐用無縫鋼管》中的規(guī)定，表面不可有油污、銹蝕等， 除銹后應(yīng)露出金屬光澤。管子對接焊口必須無損探傷， 焊縫余高應(yīng)磨平。焊制膜式壁的扁鋼表面不允許有銹蝕、油污等，必須用扁鋼精整機(jī)校平直、無裂邊、無毛刺[1]。保證管子的拼接長度及部位都應(yīng)該符合圖紙、相關(guān)工藝文件的要求，
裝備維修技術(shù) 2021年46期2021-03-07
- 鍋爐螺旋翅片管式省煤器泄漏故障預(yù)防與處理
增加了螺旋翅片，管排間隙相對較小，壽命中后期管排受到高溫?zé)煔獾臎_刷磨損導(dǎo)致壁厚嚴(yán)重減薄也易產(chǎn)生泄漏，這些泄漏故障的產(chǎn)生，造成鍋爐頻繁停爐檢修，影響了鍋爐運(yùn)行安全及使用經(jīng)濟(jì)性。省煤器泄漏故障的預(yù)防與處理已成為我部保證鍋爐裝置安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要課題。從設(shè)備采購到檢修階段，通過保障設(shè)備制造質(zhì)量、提高設(shè)備安裝質(zhì)量及改進(jìn)設(shè)備檢修工藝從根本上減少鍋爐非計劃停車并且盡可能延長省煤器使用壽命具有長期意義。1 脫硝改造以來鍋爐三管泄漏故障省煤器泄漏是嚴(yán)重影響電站鍋爐安全穩(wěn)定
合成技術(shù)及應(yīng)用 2021年4期2021-02-18
- 索節(jié)體有限元分析及優(yōu)化
21004）液壓管排是由多根液壓管并排組成的動力傳輸組件，其應(yīng)用于全液壓工程機(jī)械中，用于傳輸液壓能，由于其長度較長，需要將其分段連接，并纏繞于絞盤內(nèi)部，因此，也稱其為絞盤液壓管排，本文中提及的液壓管排應(yīng)用于雙輪銑槽機(jī)（后簡稱雙輪銑）。液壓管排用于傳輸雙輪銑主機(jī)液壓能到工作裝置刀架，因其管路較長，需要兩側(cè)鋼絲繩進(jìn)行防護(hù)，稱其為防護(hù)組件，其防護(hù)組件為由鋼絲繩、防護(hù)塊，連接索節(jié)組成的裝置，由于其結(jié)構(gòu)緊湊，結(jié)構(gòu)特殊，本文將防護(hù)組件中的連接索節(jié)作為研究對象，對其進(jìn)行
中國設(shè)備工程 2021年2期2021-01-28
- 小型熱管換熱器最優(yōu)排數(shù)的數(shù)值模擬研究
果及分析3.1 管排數(shù)對管子壁溫的影響從各個管排數(shù)夏季工況下的溫度云圖（圖3）可以看出，隨著管排數(shù)的逐漸增多，新風(fēng)出口溫度越來越低，其中2 排管的出口溫度為32.19 ℃，4 排管的出口溫度為31 ℃，6 排管的出口溫度為30.01 ℃，8 排管的出口溫度為29.4 ℃，10 排管的出口溫度為29.08 ℃，12 排管的出口溫度為28.73 ℃。同時可以看出，換熱器的第2 排管管壁溫度隨著管排數(shù)的增加逐漸升高，從2 排管換熱器的30 ℃升到12 排管換熱器
建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2020年12期2021-01-21
- 油管排固定裝置的研制
況反饋，棕繩固定管排橫擔(dān)存在有以下主要缺點(diǎn):（1）固定不牢靠，人工棕繩系扣后會出現(xiàn)橫擔(dān)前后移位的現(xiàn)象，當(dāng)受力較大時就會拉斷棕繩造成垮塌事故。（2）最重要的是棕繩大量的使用，也造成了大量的浪費(fèi)。（3）用過的棕繩丟棄在井場，會造成一定的環(huán)境污染。2.2 現(xiàn)狀調(diào)查通過上網(wǎng)搜索及其他方式了解，目前作業(yè)現(xiàn)場管排的固定大多采用棕繩固定。2014年井下作業(yè)大隊每個作業(yè)小隊平均用520.1公斤，棕繩每公斤棕繩15元，棕繩費(fèi)用=520.1*15=7801.5元。（如圖1）3
科海故事博覽 2020年8期2021-01-15
- 一段轉(zhuǎn)化爐豎琴管排焊縫缺陷修復(fù)技術(shù)總結(jié)
統(tǒng)主要由四組豎琴管排組成，每組豎琴管排各有四十四根轉(zhuǎn)化管、一根上升管和一根下集氣管；一段轉(zhuǎn)化爐豎琴管排長期處于800℃以上高溫運(yùn)行狀態(tài)，且因各種突發(fā)原因容易出現(xiàn)開車升溫過快、緊急（聯(lián)鎖）停車急速降溫、催化劑問題局部超溫等問題，這些問題極易造成轉(zhuǎn)化管、上升管和下集氣管出現(xiàn)蠕變、變形、彎曲，焊縫區(qū)域出現(xiàn)裂紋，甚至出現(xiàn)焊縫開裂、轉(zhuǎn)化管爆管等缺陷；在役設(shè)備長期在高溫下運(yùn)行，金屬材料蠕變損傷、晶粒粗大材質(zhì)劣化，缺陷修復(fù)難度非常大。以200kt/a 合成氨裝置一段轉(zhuǎn)化
化工設(shè)計通訊 2020年10期2020-09-17
- 燃煤電站鍋爐脫硝提效改造存在的問題及對策分析
大，加劇了省煤器管排的沖刷磨損，從而產(chǎn)生省煤器管排泄漏。通過對鍋爐爐膛及尾部煙道結(jié)構(gòu)的分析，燃燒煙氣從過熱器穿出后經(jīng)轉(zhuǎn)向室進(jìn)入尾部豎直煙道后易產(chǎn)生煙氣偏流。由于慣性作用，爐后方的煙氣量要大于爐前方的，流速與流量成正比關(guān)系，因此爐后煙氣流速相對要高，而沖刷與流速的三次方成正比關(guān)系，對低溫省煤器管排爐后方的沖刷要比爐前的更加嚴(yán)重。6 脫硝提效改進(jìn)方案及效果分析為了從根本上解決低溫省煤器積灰嚴(yán)重及頻繁泄漏等問題，2015年初揚(yáng)子石化熱電廠多次組織相關(guān)廠家的技術(shù)專
肥料與健康 2020年3期2020-08-26
- 縱向翅片管排在隧道內(nèi)自然對流換熱模擬研究
]，但缺少換熱器管排的具體結(jié)構(gòu)設(shè)計。本文以地鐵隧道內(nèi)特殊環(huán)境為依據(jù)，開發(fā)一種換熱管排。隧道內(nèi)地鐵列車的運(yùn)動使換熱排管存在兩種換熱方式，即列車行進(jìn)時的強(qiáng)迫對流和無列車時的自然對流換熱。目前管排強(qiáng)迫對流換熱研究較為成熟，缺少管排自熱對流換熱問題的深入研究[6-13]。因此本文通過數(shù)值模擬的方法，研究自然對流條件下管排與隧道左側(cè)墻壁距離L 和相鄰兩翅片管距離S 對縱向翅片管排在隧道空間內(nèi)的流動與換熱的影響，為優(yōu)化地鐵隧道專用換熱管排結(jié)構(gòu)提供理論支撐。1 數(shù)理模型
建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2020年4期2020-06-03
- 亞臨界機(jī)組末級過熱器氧化皮堆積爆管原因分析及預(yù)防
為嚴(yán)重，甚至堵塞管排造成爆管，因此針對亞臨界機(jī)組末級過熱器氧化皮堆積爆管問題的分析刻不容緩。筆者針對某電廠330 MW亞臨界機(jī)組鍋爐末級過熱器發(fā)生多次爆管問題進(jìn)行了分析，并提出預(yù)防措施，以確保機(jī)組長期安全運(yùn)行。1 爆管情況該電廠2臺330 MW燃煤空冷機(jī)組鍋爐為1 170 t/h亞臨界壓力一次中間再熱自然循環(huán)鍋爐，四角切向燃燒方式、燃燒器擺動調(diào)溫、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架的П形汽包爐，采用緊身封閉布置，配置5臺中速磨煤機(jī)。末級過熱器集箱材質(zhì)為12
發(fā)電設(shè)備 2020年3期2020-05-29
- 管排數(shù)對翅片管式換熱器換熱性能的影響
張幕瑾研究發(fā)現(xiàn)，管排數(shù)越少，傳熱系數(shù)越大，管排數(shù)最好不要大于3[1]。Wang C C[2]利用風(fēng)洞試驗，對18臺具有不同幾何參數(shù)的波紋翅片管式換熱器做出研究，結(jié)果表明翅片間距對J因子的影響可以忽略不計，管排數(shù)對壓降因子的因子可忽略。張圓明等[3]對7個帶親水層的波紋翅片管換熱器進(jìn)行試驗研究，分別用換熱因子和摩擦因子來反映空氣側(cè)換熱和壓降特性，發(fā)現(xiàn)空氣側(cè)的換熱因子隨著管排數(shù)的增加而減小，管排數(shù)對摩擦因子的影響不顯著，帶親水層的波紋翅片管換熱器空氣側(cè)的壓降特
廣州化學(xué) 2020年1期2020-03-11
- 鍋爐“四管”防磨防爆檢查及預(yù)防措施
磨損、高溫腐蝕、管排安裝質(zhì)量不達(dá)標(biāo)、機(jī)械損傷等這些影響因素都會造成四管泄漏事故的發(fā)生。（1）磨損。在日常的運(yùn)行中，鍋爐很容易受到磨損，且鍋爐管排受到磨損的種類不同，經(jīng)常見到的有飛灰磨損和機(jī)械磨損這兩種磨損。后豎井低溫過熱器及省煤器區(qū)域、四角煙氣走廊位置（管屏編排）、出列管、吹灰器、入孔門周圍經(jīng)常會出現(xiàn)飛灰磨損，鍋爐管排在運(yùn)行中，會和管夾產(chǎn)生磨損，這種磨損就是機(jī)械磨損，鍋爐四管受到磨損，會出現(xiàn)泄漏的現(xiàn)象。省煤器與其他管排相比，省煤器管排較密集，就使得其煙氣的
中國設(shè)備工程 2019年24期2020-01-14
- 大慶II 型鉆機(jī)平移裝置的研制與應(yīng)用
裝置，將原有底座管排基礎(chǔ)通過鋼結(jié)構(gòu)件連成一體，鉆機(jī)底座后部采用2 套320 t 液缸推動鉆機(jī)底座來實現(xiàn)井架、底座的整體向前平移。該種方式有成本低廉，平移過程穩(wěn)定、安全、可控性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。1 平移裝置工作原理液壓缸制作基座并與原鉆機(jī)底座管排鋼基礎(chǔ)連接，液壓缸在鉆機(jī)底座底部左右兩側(cè)頂動鉆機(jī)底座，克服底座與基礎(chǔ)之間的摩擦力，使井架底座與管排基礎(chǔ)發(fā)生相對位移，從而達(dá)到大慶II 型鉆機(jī)整體平移的目的（圖1）。兩個液壓缸通過電動液壓站提供液壓源，通過同步控制箱調(diào)節(jié)使兩液
設(shè)備管理與維修 2019年16期2019-12-23
- 高壓空冷器入口管束內(nèi)流動參數(shù)分布特性的數(shù)值模擬
下的順序命名為a管排和b管排，第一管程共有93根管束，其中a排47根，b排46，從左至右分別命名為a1-47、b1-46。其中空冷管箱入口位于a10、a38管束正對位置。圖2 空冷管束位號劃分示意圖Fig.2 Order division of air-cooler pipes圖3為空冷器內(nèi)部流場的速度矢量圖。從圖3可知，由于入口配管相對于空冷器整體為非對稱分布，因此介質(zhì)在流經(jīng)三通管道時，會發(fā)生流體偏流現(xiàn)象，k1、k2處的流動參數(shù)見表2。圖4為不同時刻管束
石油學(xué)報（石油加工） 2019年1期2019-02-22
- 330MW循環(huán)流化床鍋爐低溫再熱器泄漏原因及防控措施研究
爐檢修時保證低再管排之間的間距卡與定位卡沒有脫落和開焊，使管排完整、間距均勻，從而減小管排的振動對低再彎管焊口產(chǎn)生的應(yīng)力，同時防止管排形成煙氣走廊造成對管子的磨損，保證管排固定塊與支撐塊之間活動自如，受熱膨脹時沒有受阻情況；（4）運(yùn)行中控制升降負(fù)荷的速度，減小汽流沖擊引起管排振動；減少機(jī)組啟停次數(shù)，運(yùn)行中監(jiān)控管壁不超溫，避免低溫再熱器頻繁冷熱膨脹，減小失效風(fēng)險。3.2 實施效果（1）停爐檢修時將泄漏部位附近的管排之間的間距卡割除，用倒鏈將固定塊與支撐塊分離
同煤科技 2018年2期2018-07-24
- 漓鐵集團(tuán)蘭亭尾礦庫副壩綜合治理及內(nèi)置式弧形頂管的排滲應(yīng)用
采用內(nèi)置式弧形頂管排滲技術(shù)對蘭亭庫副壩排滲進(jìn)行綜合治理，效果顯著。一、尾礦庫現(xiàn)狀情況及副壩排滲系統(tǒng)組成漓鐵集團(tuán)蘭亭尾礦庫尾礦庫由主壩和副壩組成，副壩位于庫內(nèi)東南側(cè)豁口處，壩基標(biāo)高103m，初期壩為漿砌塊石重力壩，壩高10m，后期采用尾砂側(cè)面向庫內(nèi)收縮堆積，堆積坡比1∶5，壩體在平面上呈“L”形展布。目前主壩堆積壩標(biāo)高為132.2m，壩高111.1m，壩長為215m，副壩堆積壩高131.9m，壩高28.9m，壩長為382m，干灘長度大于250m，庫容約為14
浙江省安全生產(chǎn)論文集 2018年0期2018-07-23
- 采用不同管排組合的換熱器彈性管束殼程流體誘導(dǎo)振動響應(yīng)
順序求解法對不同管排間距和管排數(shù)條件下多排彈性管束的振動響應(yīng)進(jìn)行了數(shù)值研究。1 數(shù)值計算方法1.1 幾何模型圖1所示為彈性管束換熱器及其殼程流體域示意圖,其中:換熱器筒體尺寸為Φ325 mm×10 mm;管程流體導(dǎo)入和導(dǎo)出管的尺寸為Φ45 mm×3 mm;殼程流體導(dǎo)入管尺寸為Φ60 mm×3 mm;殼程流體導(dǎo)出管尺寸為Φ73 mm×4 mm。圖1 彈性管束換熱器及其殼程流體域示意圖除彈性管束外,換熱器的其余各部分均由優(yōu)質(zhì)普通鋼制成。管程流體導(dǎo)入、導(dǎo)出管和殼
西安交通大學(xué)學(xué)報 2018年3期2018-04-18
- 大型循環(huán)流化床鍋爐冷渣機(jī)優(yōu)化創(chuàng)新
曾有冷渣機(jī)漏水、管排支撐件松動、進(jìn)渣管脫落等問題，大大提高了冷渣機(jī)的安全可靠性，為將來冷渣機(jī)的發(fā)展指明了方向。二、整體分析大型冷渣機(jī)的結(jié)構(gòu)現(xiàn)在主要分為兩個流派，一是以雙管排為主的青島派系，一是以十字分倉為主的成都派系。圖1 成都派系的分倉結(jié)構(gòu)圖2 青島派系的雙筒結(jié)構(gòu)圖3 冷渣機(jī)泄漏照片分倉結(jié)構(gòu)是將內(nèi)筒分為大小不等的倉格，每個倉格的灰渣幾乎成獨(dú)立運(yùn)動，也有部分交混，來提高換熱面積。而雙筒結(jié)構(gòu)是采用同心的管排滾筒，來提高換熱面積。上述兩種結(jié)構(gòu)，不管派系結(jié)構(gòu)如何
電力設(shè)備管理 2018年3期2018-04-08
- CMT堆焊鍋爐水冷壁的變形及控制
需要對鍋爐水冷壁管排進(jìn)行防護(hù)[1]。目前防護(hù)方法主要為熱噴涂。熱噴涂具有工藝靈活、生產(chǎn)效率高、易于現(xiàn)場施工等優(yōu)點(diǎn)，但使用熱噴涂方法得到的涂層存在結(jié)合強(qiáng)度不高、涂層有孔隙、在使用過程中容易脫落等問題[2]，不適合使用在腐蝕性非常強(qiáng)的工況中，如垃圾焚燒鍋爐的防護(hù)。堆焊作為材料表面改性的一種經(jīng)濟(jì)而快速的工藝方法，越來越廣泛地應(yīng)用于工業(yè)中。利用堆焊方法在焊件表面可以獲得耐熱、耐磨、耐蝕等特殊性能的熔敷金屬層，能顯著提高焊件的壽命[3]。堆焊層的防護(hù)性能除取決于其成
沈陽理工大學(xué)學(xué)報 2018年6期2018-03-20
- 基于光伏光熱的地下空間太陽能煙囪效應(yīng)影響因素研究
型，分析了換熱器管排數(shù)、風(fēng)井高度、熱水水溫和流速對通風(fēng)性能的影響。結(jié)果表明：風(fēng)井內(nèi)換熱器存在最大有效管排，管間距為0.032、0.038、0.047 m時換熱器的最大有效管排數(shù)分別為9、13、18，在有效管排數(shù)范圍內(nèi)，隨著管排數(shù)的增加風(fēng)井出口溫度升高，通風(fēng)量先增大后減??；空氣質(zhì)量流量隨著風(fēng)井高度增加、熱水溫度升高明顯增大，隨著熱水流速增大而緩慢增大；風(fēng)井出口空氣溫度隨著風(fēng)井高度增加而降低，隨著熱水溫度升高、流速增大而升高。最后，通過擬合得到計算風(fēng)井空氣質(zhì)量
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報 2017年18期2017-11-01
- 受熱面與平臺鋼絲繩碰磨原因及防治研究
碰磨，特別在臥式管排上表現(xiàn)突出，為了解決管排與檢修平臺鋼絲繩的磨損，采用導(dǎo)繩器來調(diào)整管排的間距及限制鋼絲繩的運(yùn)動方向，使檢修平臺鋼絲繩平穩(wěn)通過每組管排，防止管排磨損及保護(hù)檢修平臺鋼絲繩。此次防磨設(shè)施的改進(jìn)，為同類機(jī)組或其他機(jī)組檢修防磨工作提供參考。管屏；磨損；導(dǎo)繩器1 概況百萬機(jī)組塔式鍋爐受熱面過熱器、再熱器、省煤器布置在爐膛上方，下方爐墻為水冷壁，為提高爐膛水冷壁的檢修質(zhì)量和檢修效率，鍋爐廠配備了爐內(nèi)升降檢修平臺,而檢修平臺升降鋼絲繩是從爐頂繩孔穿入，經(jīng)
時代農(nóng)機(jī) 2017年7期2017-04-03
- 600MW機(jī)組鍋爐尾部受熱面管排出列變形原因分析及解決措施
組鍋爐尾部受熱面管排出列變形原因分析及解決措施高建峰高建峰南陽天益發(fā)電有限責(zé)任公司高建峰，男，河南南陽市人，目前從事火電廠生產(chǎn)技術(shù)管理工作。南陽天益發(fā)電有限責(zé)任公司2×600MW發(fā)電機(jī)組，鍋爐為東方超臨界參數(shù)變壓直流爐。投產(chǎn)以來，鍋爐尾部受熱面管排出列變形嚴(yán)重，影響機(jī)組的安全和穩(wěn)定運(yùn)行。近年來，通過進(jìn)行分析摸索并采取一些技術(shù)改造措施，此問題得到了有效解決。南陽天益發(fā)電有限公司二期工程裝設(shè)二臺東方600MW汽輪發(fā)電機(jī)組，鍋爐為超臨界參數(shù)變壓直流爐，一次再熱、
中國科技信息 2015年1期2015-11-16
- 海洋平臺模塊鉆機(jī)管排規(guī)劃設(shè)計
能集中布置，形成管排，最終在模塊鉆機(jī)狹小的空間內(nèi)完成管線的布置方案。因此，對整個模塊鉆機(jī)的管排進(jìn)行合理規(guī)劃，是模塊鉆機(jī)管線布置成敗的關(guān)鍵，也是海洋模塊鉆機(jī)更加集約化的基礎(chǔ)。1 接口管排規(guī)劃海洋模塊鉆機(jī)與海洋平臺接口管線的特點(diǎn)是數(shù)量龐大、大尺寸管線多、安裝空間狹小且必須集中布置。因此，接口管線在設(shè)計時應(yīng)首先考慮布置為管排。在規(guī)劃此管排時應(yīng)綜合考慮模塊鉆機(jī)管線的布置及平臺管線的布置。一般接口管線被設(shè)計為兩個立管管排布置在模塊鉆機(jī)DSM模塊南北兩側(cè)。由于管排接口
化工管理 2015年17期2015-08-15
- Π型鍋爐中段受熱面模塊化吊裝案例分析
熱器/末級再熱器管排，且管排一般分為前段和后段，均設(shè)有高冠板，如果將前后兩段組合在一起進(jìn)行吊裝，模塊尺寸大，易變形，吊裝難度大；如果前后段管排在不與高冠板組合的情況下分別吊裝，由于數(shù)量多，無疑會延長施工工期，造成機(jī)械臺班和人工的極大浪費(fèi)；如果將前后段管排分別與高冠板穿裝組合，利用電動葫蘆進(jìn)行管排模塊的吊裝，可以減少機(jī)械臺班的使用，提高吊裝效率，縮短施工工期。2 工程概況某電廠熱電聯(lián)產(chǎn)2×350MW 新建工程#1機(jī)組鍋爐為上海鍋爐廠設(shè)計生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運(yùn)
山東工業(yè)技術(shù) 2015年18期2015-07-16
- 管排與V形絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)中液膜流動可視化實驗
210096)?管排與V形絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)中液膜流動可視化實驗易哲宇 吳嘉峰 陳亞平 紀(jì)光菊(東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院, 南京 210096)搭建了管排和填料交替結(jié)構(gòu)中液膜流動的可視化實驗裝置,并對管排和V形不銹鋼絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)以及無絲網(wǎng)的光管排中的溴化鋰溶液流動進(jìn)行了觀察實驗.通過對比溴化鋰溶液在單列光管排和管排加絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)中的流動特征,分析了V形絲網(wǎng)填料對溶液流動的引流、布液和收集飛濺液體的有益作用.溴化鋰溶液在交替結(jié)構(gòu)中流動時,溶液在填料上依附
東南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2015年3期2015-06-09
- 底部支撐式鍋爐受熱面安裝施工技術(shù)
掛梁，同時受熱面管排自下向上分段安裝，較自上而下安裝焊接質(zhì)量更易控制；利用“設(shè)備對管道”的逆向方式把汽包就位于下降管上，減少了汽包臨時支撐梁設(shè)計及制作。2 施工原理受熱面管排分段組合、分片吊裝，吊裝按支撐承點(diǎn)自下而上進(jìn)行，下部安裝找正完畢并穩(wěn)固后再向上安裝。汽包及下降管吊裝采用預(yù)先組合好下降管，并在下降管就位、找正、加固后，用“設(shè)備對管道”的逆向方式把汽包就位于下降管上，找正對接。3 施工工藝3.1 工藝流程 水冷壁組合→水冷壁安裝→過熱器安裝→省煤器安裝
價值工程 2014年28期2014-10-16
- 1 000 MW機(jī)組塔式鍋爐爐內(nèi)“三器”專項吊裝方案設(shè)計
。幾組省煤器蛇形管排懸掛于下承重梁上，一次完成若干串“三器”安裝，吊裝的情況如圖2所示。幾組省煤器焊接懸掛完畢后，將液壓提升裝置提升一段高度，以便與下部一級再熱器懸吊管的焊接，使這幾組省煤器和一級再熱器連成一個整體，然后再將二級過熱器懸吊管與上部懸吊管焊接，以此類推，直到最下層的一級過熱器懸掛完畢后，將這幾組“三器”管屏整體向上提升，到達(dá)就位位置后，將懸掛于爐頂?shù)牡鯒U與支吊過渡梁連接。液壓提升裝置下部承重梁及吊具與“三器”連接。由圖2可知，液壓提升裝置能將
綜合智慧能源 2014年9期2014-09-11
- 一起鍋爐爆管事故原因分析
側(cè)人孔片的水冷壁管排的12根水管也被澆注料絕熱。所有承壓管的管子材料均為20(GB3087)。1.3 鍋爐調(diào)試情況鍋爐發(fā)生爆管事故時鍋爐的給水系二級除鹽水，鍋爐水位在正常位置。鍋爐工作壓力約為1.30MPa，從小油槍轉(zhuǎn)換至大油槍送油燃燒僅僅只有5h的時間。大油槍投用時火區(qū)長度約4m多，過燒水管區(qū)域（含兩根爆管的水管）共16根過燒，其中人孔水冷壁管排片上兩根水管各發(fā)生了一個爆口的爆管(見圖2所示)。過燒區(qū)域在D型爐膛的人孔部位對應(yīng)的上頂部12根水管及其前后相
中國特種設(shè)備安全 2014年3期2014-09-04
- D型鍋爐水動力計算創(chuàng)新
系統(tǒng)運(yùn)行壓差與各管排停滯壓差比大小的方法判定對流管束管內(nèi)工質(zhì)的流動方向。D型鍋爐；水動力計算；對流管束；工質(zhì)流向1 D型鍋爐水動力系統(tǒng)的特點(diǎn)D型鍋爐的水動力系統(tǒng)可以布置獨(dú)立的不受熱外置下降管，也可不布置不受熱的集中下降管。本文研究的D型鍋爐不設(shè)置不受熱的集中下降管，即受熱較弱的管束自然形成下降管。對流管束中上升管、下降管的具體排數(shù)無法簡單地進(jìn)行判定，因為其劃分不僅與對流管束各管排自身的結(jié)構(gòu)、熱量分配有關(guān)，而且還與爐膛結(jié)構(gòu)尺寸、吸熱量大小，燃燒器的布置，以及
創(chuàng)新科技 2014年14期2014-07-27
- 300MW循環(huán)流化床鍋爐外置床改造
個區(qū)域，相鄰2組管排由1根吊掛管懸吊。低溫倉室中，受熱面布置30根蛇形管，5根為1組，沿爐膛寬度方向均勻分布，相鄰2組管排由1根吊桿懸吊。根據(jù)受熱面內(nèi)蒸汽溫度及壓力等級的不同，不同區(qū)域、不同倉室中蛇形管排的材質(zhì)相應(yīng)改變。運(yùn)行數(shù)年來，引進(jìn)型300MW循環(huán)流化床鍋爐外置床主要存在2方面問題：一是隔墻冷卻水泄漏后無法對漏點(diǎn)進(jìn)行焊補(bǔ)，造成隔墻附近區(qū)域床料板結(jié)，不能正常流化，影響換熱；二是高溫區(qū)域吊掛管與管排碰觸磨損，管壁減薄后易導(dǎo)致爆管。1 改造背景我公司2×30
機(jī)電信息 2014年12期2014-03-06
- 超臨界機(jī)組受熱面密封焊接變形分析與控制
18 m進(jìn)行上下管排對口焊接，在焊口兩側(cè)加塞密封條進(jìn)行施焊。1 現(xiàn)狀介于超臨界及超超臨界機(jī)組中鍋爐受熱面管子具有管壁厚、管徑小、管間距小等不同于亞臨界機(jī)組的特點(diǎn)，在進(jìn)行密封焊接時容易產(chǎn)生焊接變形，直接影響焊口組對、剛性梁的安裝和爐膛的合攏質(zhì)量，對施工進(jìn)度和機(jī)組運(yùn)行造成影響。國電霍州發(fā)電廠2×660 MW“上大壓小”工程，水冷壁管屏、包墻過熱器管屏組合多為地面組合。在前期的密封焊接施工中由于為了搶工期，未采取相應(yīng)的防變形措施，導(dǎo)致管屏焊后嚴(yán)重的焊接變形，主要
山西電力 2013年1期2013-12-10
- 電廠模擬焊接架的研制
如下：（1）垂直管排內(nèi)側(cè)焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對面位置視線無法到達(dá)。（2）水平管排內(nèi)側(cè)焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對面位置視線無法到達(dá)。（3）近聯(lián)箱部位管排水平焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對面位置視線無法到達(dá)。（4）近聯(lián)箱部位管排下30°焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對面位置視線無法到達(dá)。（5）近聯(lián)箱部位管排下60°焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對面位置視線無法到達(dá)。（6）近聯(lián)箱部位管排上30°焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對面位置視線無法到達(dá)。（7）近聯(lián)箱部位管排上60°焊口，
電焊機(jī) 2013年5期2013-08-29
- 淺談鍋爐高溫過熱器聯(lián)箱接管座角焊縫裂紋原因
下幾點(diǎn)。3.1 管排結(jié)構(gòu)由事故發(fā)生的部位統(tǒng)計可知，聯(lián)箱外側(cè)第一根管排是事故發(fā)生的主要原因，其次為第二根與第三根。由此可以看出，高溫過熱器的管排直接相連的是聯(lián)箱出入口，鍋爐頂部固定有管排的中間吊掛?？梢娐?lián)箱出入口管排無其他固定吊掛。因此導(dǎo)致聯(lián)箱管排角的焊縫處承受管排自身重力所產(chǎn)生的剪切應(yīng)力。根據(jù)實際的數(shù)據(jù)統(tǒng)計，該連相關(guān)出口處第一次應(yīng)力值最大為119.565 MPa，這明顯高于其許用一次應(yīng)力值77.0 MPa；同時熱態(tài)下的二次應(yīng)力值最大為285.208 MPa
科學(xué)之友 2013年9期2013-08-15
- 新密電廠1000MW超超臨界機(jī)組塔式鍋爐受熱面吊裝工藝
完畢后，將冷灰斗管排利用50 t履帶吊散裝吊裝至冷灰斗剛性梁上，然后拼縫焊接，一切就緒后，利用5 t卷揚(yáng)機(jī)(穿繞32 t滑輪組)將前、后水冷壁灰斗合攏，完成冷灰斗水冷壁及剛性梁的吊裝。具體的吊裝順序以前水冷壁垂直段1號件吊裝為例進(jìn)行闡述。1號件包括4片管屏及部分吊掛件，質(zhì)量共計18.3 t(含腳手架及起重工器具2 t)，組件尺寸為27710 mm×5997 mm。采取多點(diǎn)抬吊吊裝，由50 t履帶吊配合120 t附壁吊雙車抬吊。120 t附壁吊使用的鋼絲繩型
電力建設(shè) 2013年1期2013-08-09
- 伺服控制系統(tǒng)在管排鋸中的應(yīng)用
032)0 引言管排鋸設(shè)備是用于將矯直后成排的毛坯鋼管進(jìn)行鋸頭、鋸尾、鋸定尺。管排鋸具有效率高、精度高、自動化程度高、生產(chǎn)節(jié)奏快、智能化等特點(diǎn)。隨著國內(nèi)外市場對無縫鋼管成品的長度偏差量、管頭端面的質(zhì)量及粗糙度等要求不斷提高。生產(chǎn)廠家對管排鋸電氣控制系統(tǒng)的實時動態(tài)響應(yīng)和位置精度要求極高，因此管排鋸長期依賴進(jìn)口。中國重型機(jī)械研究院有限公司為巨能特鋼設(shè)計供貨的φ325管排鋸，其主軸進(jìn)給裝置和定尺擋板裝置控制系統(tǒng)采用了西門子SINAMICS伺服控制器，完全達(dá)到了設(shè)
重型機(jī)械 2012年2期2012-11-18
- 淺談某電廠#1爐“四管”磨損的原因及防范措施
熱器和高溫再熱器管排錯排較為嚴(yán)重，從而使?fàn)t膛過來的煙氣方向和速度不均并受到破壞，造成后墻水冷壁迎火面部分管壁防磨瓦上端磨損嚴(yán)重。2）省煤器管排磨損嚴(yán)重省煤器自1985年投產(chǎn)以來運(yùn)行至今已有26年，嚴(yán)重超出其使用壽命。2001年技改中，省煤器未進(jìn)行改動，長周期運(yùn)行，使管排管壁材質(zhì)嚴(yán)重老化和材質(zhì)疲勞，再加上管排稠密和煙氣流速過快造成嚴(yán)重磨損（近期使用的煤質(zhì)差），管壁最薄達(dá)到2.3cm(設(shè)計32×4.5 mm)。3）包覆過熱器上下聯(lián)箱短節(jié)焊縫泄漏及側(cè)墻管壁碰損嚴(yán)
中國科技信息 2012年21期2012-10-27
- 660 MW機(jī)組超臨界鍋爐間全封閉受熱面的吊裝方法
水冷壁和爐內(nèi)蛇形管排吊裝。在板梁上鍋爐中性線處布置1套500.00 kN滑輪組及100.00 kN卷揚(yáng)機(jī)用于鍋爐內(nèi)蛇形管排卸車。在鍋爐前118.95m處布置1套500.00 kN滑輪組及100.00 kN卷揚(yáng)機(jī)用于連接管和集箱穿裝。主廠房外側(cè)布置CKP 3500型、起重量為 950.00 kN的塔式起重機(jī)和起重量為500.00 kN的港口用超重機(jī)起重機(jī)，用于廠內(nèi)組合場受熱面設(shè)備倒運(yùn)及卸車。廠外蛇形管組合場布置1臺型號為KH180、起重量為500.00 kN
綜合智慧能源 2012年3期2012-10-19
- 人機(jī)工程研究在高速列車虛擬裝配中的應(yīng)用
）雙手搬運(yùn)、抬舉管排。在安裝管排時，工人將管排（約20 kg）搬運(yùn)至車底，舉起管排至車底定位處，保持雙手抬舉動作，另兩個工人固定管排。在此過程中，雙手舉過肩這一動作，難度較高，極易產(chǎn)生疲勞[5]，該動作對肩部斜方肌和肌腱有很大損害[6]。這是使工人產(chǎn)生上肢肌肉酸痛的原因之一。（2）工具設(shè)計不符合人機(jī)工程學(xué)理論。工人用開口扳手鎖緊管排螺母及EO 接頭時，需將手臂上舉再施力。這一重復(fù)性的工作姿態(tài)，也是使工人產(chǎn)生上肢肌肉酸痛的原因之一。3.3 任務(wù)的仿真利用DE
裝備制造技術(shù) 2012年7期2012-08-29
- 沉降罐排泥工藝現(xiàn)場試驗
分別開展靜壓穿孔管排泥工藝和泵吸式排泥工藝現(xiàn)場試驗。靜壓穿孔管排泥工藝是快速有效的排泥方式，其最佳運(yùn)行參數(shù)為：不啟動沖洗管，雙管同時排泥，單次排泥時間為5 min。泵吸式排泥工藝可以降低罐底污泥的堆積高度，停罐運(yùn)行可以減小排泥對水質(zhì)的影響，其最佳運(yùn)行參數(shù)為：停罐排泥，2～3天后水質(zhì)恢復(fù)正常運(yùn)行，沖洗10 min、排泥時間在60 min以內(nèi)時，懸浮物去除率能夠達(dá)到80%。沉降罐；排泥工藝；靜壓穿孔管；泵吸大慶油田采油三廠采取3種沉降罐罐內(nèi)排泥工藝：泵吸式排泥
油氣田地面工程 2011年5期2011-12-10
- 高溫再熱器管壁超溫原因分析
膛寬度方向，兩側(cè)管排與中間管排壁溫差值在100～150℃之間，超溫管子主要集中于鍋爐中部。在3、4號爐停機(jī)時對受熱面進(jìn)行現(xiàn)場詳細(xì)檢查：（1）3 號鍋爐高溫再熱器出口管排第 38，39，41，42，43，44，45，46，47，48，49，50，51，52，53，54，55，56 排第 10 根氧化皮較明顯。在3號鍋爐大修期間，對氧化皮較重的管子（材質(zhì)為SA-213T22）送國電熱工研究院進(jìn)行實驗室分析，向火面強(qiáng)度參數(shù)為445～450 MPa，背火面強(qiáng)度參數(shù)
科學(xué)之友 2011年11期2011-08-15
- 管排數(shù)對變頻空調(diào)系統(tǒng)翅片管蒸發(fā)器性能影響研究
包括:翅片間距,管排數(shù),管徑,管間距,流路分布等,而由于國內(nèi)外甚至國內(nèi)各廠家生產(chǎn)技術(shù)水平的差異,造成對翅片管換熱器的主要影響因素也不一樣。換熱器的主要熱阻在空氣側(cè),國內(nèi)外學(xué)者對干濕工況下空氣側(cè)換熱特性以及壓降特性做了大量的研究,劉金平[1]等實驗研究了析濕工況下管排數(shù)對波紋翅片管換熱器空氣側(cè)換熱與壓降特性的影響,得出2排管的換熱因子要比1排管的換熱因子大約60%的結(jié)論;張圓明[2]等通過對7個帶親水層波紋翅片管換熱器進(jìn)行實驗研究,分析了翅片間距,管排數(shù),入
制冷 2011年2期2011-06-19
- 分離式熱管管排組合與傳熱
個蒸發(fā)段和冷凝段管排，熱管換熱器兩側(cè)總傳熱面積不變和管排數(shù)量相同情況下，管排重組可以分配每個熱管不同數(shù)量的蒸發(fā)段管排和冷凝段管排，如此可以改變換熱器中熱管的數(shù)量以及每個熱管兩側(cè)的換熱面積比，從而改變傳熱換熱器傳熱特性。用碳鋼－水熱管作為傳熱元件回收煙氣中廢熱到溴化鋰吸收式制冷機(jī)的高壓發(fā)生器中具有諸多優(yōu)勢［1］，但高溫?zé)煔鈴U熱回收時，熱管換熱器前后的傳熱溫差差別較大，前排熱管在高溫?zé)煔庵腥菀资篃峁芄べ|(zhì)溫度超過極限而降低熱管性能甚至熱管破損，在發(fā)生器內(nèi)也可能因
低溫工程 2010年1期2010-02-23