激光熔絲增材制造TC11鈦合金微觀組織及力學(xué)性能研究

中圖分類號：TN249 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A DOI：10. 19907/j.0490-6756.250037

Microstructure and mechanical propertiesof TC11 titanium alloy obtained by laser wire additive manufacturing

ZHANG Xin1.2.3， ZHANG Zhen-Lin1.2.3， CHEN Yong4， LIU Yan ^1，2，3 YANG Xiong4， ZHOU Fei1.2.3， RONG Peng4， CHEN Hu1.2.3 （1.School of Materials Science and Engineering，Southwest Jiaotong University，Chengdu 6lOo31，China; 2.Key Laboratory of Advanced Technologies of Materials，Ministryof Education，Chengdu 61oo31，China; 3.High-end Equipment Advanced Materials and Manufacturing Technology Laboratory，Chengdu 61Oo31，China; 4.AVIC Chengdu Aircraft Industrial（Group） Company Limited，Chengdu 61oo73，China）

Abstract： This paper investigates the microstructure and mechanical properties of TCl1 titanium ally（Ti6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-O.3Si） fabricated by laser wire aditive manufacturing.The results reveal that the asdeposited TC1l titanium alloy contains 300～500μm inclined columnar crystals with distinct layer banding phenomenon. The grain interior exhibit a basketweave structure primaryly composed of acicular α phase，α cluster and β -transformed structure. The as-deposited sample demonstrates an average hardness of 348.98 HV，with room temperature tensile strength significantly exceeding standard requirements. The sample shows average yield strength of 1415MPa ，average tensile strength of 1527MPa ，elongation of 6.95% ， and t quasi-cleavage fracture characteristics. The average K_Q of fracture toughness is 65.95MPa?m^1/2 .The fracture toughness specimens exhibit tortuous crack paths with micropore formation during propagation，and secondary cracks are formed by micropore connection. In the process of crack propagation，the a cluster aligned along the crack direction can hinder the crack propagation to a certain extent.

Keywords： Laser wire additive manufacturing；TC11 titanium alloy；Microstructure;Mechanical properties

1引言

TC11鈦合金作為一種新型輕質(zhì)金屬材料，憑借著密度低、比強(qiáng)度高、耐蝕性出色、熱穩(wěn)定性卓越以及疲勞強(qiáng)度高等一系列突出優(yōu)勢，在航空航天、軌道交通、船舶工業(yè)乃至醫(yī)療等多個新興戰(zhàn)略領(lǐng)域中得到了極為廣泛的應(yīng)用[1].在航空領(lǐng)域鈦合金可以用于飛機(jī)發(fā)動機(jī)部件、起落架、結(jié)構(gòu)部件和其他可靠性和性能至關(guān)重要的關(guān)鍵部件2.目前現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展對航空領(lǐng)域的高端裝備制造提出了大型化、整體化、輕量化、長壽化和快速制造的發(fā)展要求[3，4]，使得設(shè)備部件呈現(xiàn)結(jié)構(gòu)功能化、組件整體化和復(fù)雜輕量化的趨勢.因此，以高能量密度的激光束作為熱源，金屬粉末或者絲材作為原材料，對三維模型分層切片、逐層沉積，達(dá)成零件的近凈成形的激光增材制造技術(shù)（LaserAdditiveManufacturing，LAM）應(yīng)運(yùn)而生[5-8].激光增材制造技術(shù)通常以金屬粉末為材料對新型研發(fā)零部件進(jìn)行一體成形，縮短加工時間，但其受到成形速度和艙體尺寸限制，此外金屬粉末還存在利用率較低、成本高以及環(huán)境安全問題.激光熔絲增材制造能提高材料利用率，提高零部件的增材制造效率9.

但是，國內(nèi)外針對鈦合金的激光增材制造技術(shù)主要關(guān)注于對TC11鈦合金的粉末激光增材制造上，對TC11的激光熔絲增材制造研究較少.Zhu等[10.11]以TC11粉末為原料研究發(fā)現(xiàn)，激光增材制造制備的TC11鈦合金組織表現(xiàn)出大尺寸、外延生長的柱狀晶，并且存在層帶現(xiàn)象.由于沉積過程中的熱循環(huán)的影響，在層帶附近出現(xiàn)化學(xué)成分的均質(zhì)化差異導(dǎo)致微觀組織發(fā)生少許區(qū)別. REN^[12] 和Zhu^[13] 分別研究了采用TC11粉末為原料激光增材制造的TC11鈦合金拉伸性能，表明試樣強(qiáng)度與鍛造強(qiáng)度相當(dāng)，分別為 1101±9MPa 和 1033±13MPa 而Jiang等[14]也采用電弧增材制造研究使用絲材制造的TC11鈦合金拉伸性能和摩擦行為.Wang等[15]對增材制造的TC11鈦合金進(jìn)行疲勞裂紋擴(kuò)展行為研究，認(rèn)為柱狀晶較等軸晶能更有效的降低裂紋擴(kuò)展速率.

在現(xiàn)有的研究中，更多的將目光放在激光增材制造TC11鈦合金的微觀組織和拉伸性能，但鈦合金損傷容限即抗斷裂能力普遍較低，如斷裂韌性、裂紋擴(kuò)展速率和疲勞裂紋擴(kuò)展較差，在生產(chǎn)加工和使用過程中，由于內(nèi)部殘留應(yīng)力[16或者孔隙缺陷導(dǎo)致裂紋萌發(fā)，導(dǎo)致零件存在快速失效風(fēng)險.這限制了鈦合金在某些安全臨界載荷條件下的應(yīng)用[17.18]，因此本文研究TC11激光熔絲增材制造下的微觀組織和力學(xué)性能，并進(jìn)一步分析存在裂紋的情況下微觀組織對裂紋擴(kuò)展行為的影響.

2 試驗(yàn)材料與方法

試驗(yàn)采用的激光沉積增材制造系統(tǒng)包括焊絲熔敷單元和運(yùn)動單元.激光系統(tǒng)為nlightCDL-7000型光纖激光器及配套的冷卻設(shè)備，激光能量分布為平頂光分布，激光波長為 920nm ，光斑直徑約為 4mm .冷卻設(shè)備保護(hù)激光器持續(xù)正常工作.通過送絲控制系統(tǒng)可以調(diào)節(jié)送絲速度以及送絲時間，通過運(yùn)動控制系統(tǒng)可調(diào)整激光功率以及掃描速度，并利用切片軟件處理三維模型調(diào)整沉積路徑.

試驗(yàn)使用的絲材為TC11焊絲，該絲材通過熔煉拉拔并熱處理得到，元素組成及含量如表1所示.基板采用與TC11相近的TC4為基板，保證良好的相容性.

根據(jù)單道單因素變量試驗(yàn)結(jié)果及經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，獲得了優(yōu)化后的激光熔絲增材制造工藝參數(shù)為：激光功率 3500W 、送絲速度 2800mm/min 、掃描速度 400mm/min ，送絲角度為 25^° ，搭接率為 50% ，每層抬升量 2.24mm .增材試驗(yàn)前，用180號、400號、800號砂紙打磨TC4鈦合金基板表面，并用丙酮和酒精擦拭，去除基板表面氧化層和油污.為避免移動和減小表面變形，對基板進(jìn)行固定，對沉積層采用電火花線切割機(jī)切割得到拉伸試樣、斷裂韌性試樣和金相試樣.分別采用80號、180號、400號、800號、1200號、1500號、2000號和100號砂紙打磨金相試樣表面，待表面無明顯劃痕后，用金相拋光機(jī)進(jìn)行拋光處理，拋光后對試樣使用氫氟酸硝酸腐蝕液進(jìn)行腐蝕，采用體式顯微鏡對金相試樣顯微組織進(jìn)行觀察，采用蔡司光學(xué)顯微鏡對金相試樣顯微組織進(jìn)行觀察.顯微維氏硬度試驗(yàn)在自動轉(zhuǎn)塔數(shù)顯顯微維氏硬度計上進(jìn)行，設(shè)定載荷為 100g ，加載時間設(shè)定為15s.采用CSS-44100萬能試驗(yàn)機(jī)，依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T228-2002對增材構(gòu)件的室溫下拉伸強(qiáng)度進(jìn)行測試.采用WDW3100拉伸試驗(yàn)機(jī)根據(jù)GB/T4161-2007進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣的預(yù)制裂紋以及載荷 F 缺口張開位移 V 試驗(yàn).

3 結(jié)果及分析

3.1TC11增材制造試樣微觀組織形態(tài)分析

圖1所示為激光熔絲增材制造TC11鈦合金增材試樣宏觀表面形貌和微觀組織形態(tài).激光熔絲沉積 95mm^*90mm^*15mmTC11 鈦合金塊狀試樣，圖1a為增材塊狀試樣表面形貌，試樣表面為銀白色且成形規(guī)整；圖1b為試樣剖面宏觀形貌，可以觀察粗大的柱狀初生 β 晶粒傾斜生長，明暗交替，并且這些柱狀晶穿過多個沉積層，其寬度約 300～ 500μm .在激光熔絲增材制造過程中，熱量通過已沉積部分向基板擴(kuò)散，導(dǎo)致沿沉積方向形成顯著的溫度梯度和熱流密度.晶粒的生長方向主要沿最大溫度梯度方向擇優(yōu)生長.因此在高溫度梯度的驅(qū)動下，固-液界面沿沉積方向向上推進(jìn)，實(shí)現(xiàn)晶粒的外延生長，從而形成粗大的柱狀晶粒；而鈦合金中的 β -Ti相具有較大的自擴(kuò)散系數(shù)，導(dǎo)致柱狀初生 β 晶粒沿激光掃描方向略微傾斜生長[19]；并由于不同柱狀晶內(nèi)的不同結(jié)晶學(xué)取向，導(dǎo)致宏觀上柱狀晶出現(xiàn)明暗的區(qū)別.其次在沉積層中能觀察到層帶現(xiàn)象，這是由于沉積過程中新沉積層對已沉積層的表面重新加熱熔化，導(dǎo)致已沉積層在多次熱循環(huán)作用下，發(fā)生 β 相向 α 相轉(zhuǎn)變以及 α 相長大、粗化，體積分?jǐn)?shù)增加；另一方面，由于溫度的提升，促進(jìn)穩(wěn)定相元素的擴(kuò)散，溶質(zhì)濃度變化，與層內(nèi)濃度含量不同[20].

圖2為沉積試樣微觀組織形貌，圖2a中能進(jìn)一步觀察到明暗交替的柱狀晶以及層帶現(xiàn)象.圖2b為柱狀晶粒中的網(wǎng)籃組織，能觀察到細(xì)小針狀的 α 相交錯分布.圖2c和d為SEM下的微觀組織，組織中呈針狀的深灰色相為 α -Ti，而圖中粗大的白色組織以及針狀 α -Ti之間的白色組織均為 α -Ti和 β -Ti兩相組成的 β 轉(zhuǎn)變組織.沉積試樣的微觀組織主要是相互交錯的 α -Ti組成的網(wǎng)籃組織.在β相變過程中，部分 a -Ti會優(yōu)先在初生 β 晶粒中析出，能夠自由且充分地生長，從而形成了細(xì)長的針狀α^′ 相；而后析出的 α -Ti在生長過程中會被已有的 α -Ti截斷，無法自由生長，而是形成短棒狀的 α 相.

3.2 TC11試樣力學(xué)性能測試

3.2.1硬度圖3為沉積試樣硬度云圖.TC11試樣平均硬度為 348.98HV ，從云圖上可以觀察到

TC11沉積層硬度分布較為均勻，但頂部硬度較中下部明顯偏高，這與頂部熱量通過保護(hù)氣氛熱對流作用以及已有沉積層的熱傳導(dǎo)而散失有密切聯(lián)系，導(dǎo)致冷卻速率更快，形成了較多的針狀α相，有利于硬度的提升；其次，中下沉積層經(jīng)歷多個熱循環(huán)歷程的穩(wěn)態(tài)區(qū)沉積層，出現(xiàn)重熔或者溫度達(dá)到相變區(qū)間，進(jìn)行短時間的熱處理，多次熱循環(huán)，導(dǎo)致 β 轉(zhuǎn)變組織增加.

3.2.2室溫拉伸性能表2為TC11試樣在水平方向上的室溫拉伸性能.從拉伸結(jié)果看出試樣整體上呈現(xiàn)高強(qiáng)低塑的特點(diǎn)，其平均屈服強(qiáng)度為1415MPa ，平均抗拉強(qiáng)度為 1527MPa ，延伸率為6.95% ，強(qiáng)度遠(yuǎn)超標(biāo)準(zhǔn)值.TC11試樣組織為網(wǎng)籃組織，其中針狀 α 相為密排六方（HCP）結(jié)構(gòu)，滑移系較少，塑性變形能力有限；并且該試樣中的針狀α 相密集細(xì)小，這導(dǎo)致晶粒內(nèi)部存在高位錯密度有效阻礙位錯運(yùn)動，難以變形，帶來較高強(qiáng)度；此外由于 β 轉(zhuǎn)變組織均勻分布在 α 相片層中，無法有效的協(xié)調(diào)變形，導(dǎo)致塑性較低.

圖4為拉伸試樣的宏觀斷口和拉伸斷口圖.從宏觀斷口處能觀察到試樣斷裂位置存在一定的緊縮，說明斷裂前存在少量的塑性變形.從圖4b和c斷口形貌觀察，斷口存在解理臺階，并在解理臺階上分布著大量的韌窩，這些韌窩較小較淺，可以初步判定為脆性斷裂和韌性斷裂的混合斷裂機(jī)制一準(zhǔn)解理斷裂.從圖4d可以看到在斷口側(cè)面出現(xiàn)微孔，且易在多個相界處生成．觀察微孔的分布，主要沿著斷口路徑在其附近有序的分布，其中還存在微孔搭接形成二次裂紋的現(xiàn)象，微孔的形成主要和拉伸過程中的 α 相與 β 相晶體結(jié)構(gòu)不同有著一定關(guān)系，兩相受力發(fā)生變形，但晶體的滑移方向以及變形程度不一樣，導(dǎo)致存在不均勻性，容易產(chǎn)生應(yīng)力集中，撕裂形成孔洞.圖4f中能觀察到拉伸裂紋路徑容易沿著能量消耗少、應(yīng)力集中處擴(kuò)展，能觀察到裂紋是主要是沿著 α 相間的轉(zhuǎn)變 β 相擴(kuò)展，當(dāng)裂紋遇到針狀的 α 相和 α 集束時，直接切過，未發(fā)生擴(kuò)展路徑的變化.但當(dāng)裂紋沿著轉(zhuǎn)變β 相擴(kuò)展進(jìn)入平行路徑的 α 集束時，因?yàn)橹苯舆B續(xù)切過能量消耗較多，會發(fā)生擴(kuò)展一半路徑轉(zhuǎn)向的現(xiàn)象，并存在附近 α 相變形的現(xiàn)象.

3.2.3TC11試樣斷裂韌性性能測試試驗(yàn)所得標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣的載荷 F 與缺口張開位移 V 曲線如圖5所示.在載荷緩慢加載階段，曲線穩(wěn)步上升，沒有明顯拐點(diǎn)或突變，這表明試驗(yàn)過程中裂紋平穩(wěn)擴(kuò)展，當(dāng)載荷升至最高點(diǎn)時，試樣完全失效，而后隨著缺口張開位移的增大，載荷急劇下降．圖5a的曲線之間存在一定的差距，這與預(yù)制的裂紋長度以及試樣的均勻性有關(guān).在圖 5b～d 中對試驗(yàn)所得的載荷 F 與缺口張開位移 V 曲線做載荷加載階段的回歸曲線，并對此曲線斜率進(jìn)行0.95倍處理得到直線II，當(dāng)載荷 F 與缺口張開位移 V 曲線在回歸曲線以及直線ⅡI間的最大載荷 F 為 F_Q ，本試驗(yàn)中三根平行標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣的 F_Q 數(shù)值為曲線和直線Ⅱ的交點(diǎn)，由此得到 F_Q 后續(xù)根據(jù)公式：

計算對應(yīng)的條件值 K_Q ，將所得結(jié)果記錄于表中，此外表還給出了TC11沉積態(tài)標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試驗(yàn)的其他相關(guān)數(shù)據(jù).根據(jù)表3中所得數(shù)據(jù)可得TC11沉積態(tài)的 K_Q 平均值為 65.95MPa?m^1/2.

對標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣斷口形貌進(jìn)行宏觀觀察和SEM表征分析，結(jié)果如圖6所示.在宏觀下，標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣的斷口從上到下依次可劃分為粗糙的加工缺口區(qū)、條帶狀的預(yù)制疲勞裂紋區(qū)、斷口中部的裂紋擴(kuò)展區(qū)及斷口底部的瞬斷區(qū).圖中第一層條帶狀區(qū)域的范圍大小僅與預(yù)制疲勞裂紋時的長度有關(guān)，預(yù)制在國標(biāo)規(guī)定范圍內(nèi)不會對試驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生較大影響.預(yù)制疲勞裂紋區(qū)前部分較為平滑，末端存在撕裂脊，撕裂脊上能觀察到存在許多二次裂紋，這些二次裂紋基本處于撕裂脊臺階的底部.再向下為疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)，是阻礙裂紋擴(kuò)展產(chǎn)生的區(qū)域，這片區(qū)域的形貌在一定程度上反應(yīng)材料抗裂紋擴(kuò)展能力的好壞，圖中的撕裂脊表現(xiàn)出與預(yù)制疲勞裂紋區(qū)不同的臺階方向，在這些臺階上存在許多細(xì)小的韌窩，這些韌窩小于10μm ，無二次裂紋．底部顏色些微有區(qū)別的區(qū)域?yàn)樗矓鄥^(qū)，此區(qū)域?yàn)闃?biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣試驗(yàn)中達(dá)到最大承受力后，無法再阻礙裂紋繼續(xù)擴(kuò)展，試樣瞬斷后產(chǎn)生的區(qū)域，這片區(qū)域中的撕裂脊較前兩個區(qū)域形貌不規(guī)則，為韌窩和臺階混合，無二次裂紋．

對標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣斷口裂紋路徑進(jìn)行宏觀觀察和SEM表征分析，結(jié)果如圖7所示.圖7a和b中是標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣斷裂后的裂紋路徑，最上端筆直的裂紋路徑為預(yù)制疲勞裂紋，預(yù)制時限制此處長度在標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)；裂紋路徑向下曲折區(qū)域的為裂紋擴(kuò)展區(qū)，其路徑曲折，存在多處路徑偏移，并且試樣兩側(cè)的擴(kuò)展路徑存在不一致性；最尾端為瞬斷區(qū)，其路徑也存在不一致性.圖7c是粗糙加工缺口處，可以看到在加工過程中由于加工導(dǎo)致的應(yīng)力集中產(chǎn)生的裂紋或是預(yù)制裂紋過程中產(chǎn)生了二次裂紋，但在后續(xù)的預(yù)制疲勞裂紋和試驗(yàn)過程中，此二次裂紋未發(fā)生擴(kuò)展，說明在試驗(yàn)過程中試樣受到的力主要集中于預(yù)制裂紋處，用于促進(jìn)預(yù)制裂紋擴(kuò)展.圖7e～h是裂紋擴(kuò)展區(qū)域的微觀組織圖，能觀察到斷裂裂紋會直接截斷路徑上針狀 α 相和部分 α 相集束，針狀 α 相和垂直方向的 α 相集束對裂紋的阻抗能力較弱，但當(dāng)裂紋沿著平行方向的 α 相集束擴(kuò)展到一定程度會發(fā)生裂紋擴(kuò)展終止并進(jìn)行路徑偏移，說明當(dāng)裂紋沿著 α 集束擴(kuò)展時， α 集束具有阻止裂紋擴(kuò)展的能力，使沿著裂紋擴(kuò)展方向的 α 集束增多能有效阻止裂紋擴(kuò)展.然后在裂紋附近存在二次裂紋和微孔，二次裂紋由微孔聚集而成，這些微孔是 α 相與 β 相晶格結(jié)構(gòu)不同而產(chǎn)生的，二次裂紋截斷針狀 α 相；在二次裂紋過渡處，能觀察到存在變形從附近的微孔沿著針狀 α 相，截斷過渡路徑上少量垂直的針狀 α 相，進(jìn)而沿接至二次裂紋.

4結(jié)論

（1）激光熔絲增材制造TC11鈦合金沉積態(tài)微觀組織主要為明暗交替、傾斜生長的柱狀晶，存在明顯的層帶現(xiàn)象．柱狀晶寬度為 300～500μm ，部分柱狀晶貫穿整個沉積層，其內(nèi)部由組織為網(wǎng)籃組織，主要為針狀 α 相 ??α 集束和 β 轉(zhuǎn)變組織構(gòu)成.

（2）TC11鈦合金沉積態(tài)平均硬度為348.98HV，其室溫拉伸下平均屈服強(qiáng)度為 1415MPa ，平均抗拉強(qiáng)度為 1527MPa ，延伸率為 6.95% ，拉伸斷裂形式為準(zhǔn)解理斷裂，其強(qiáng)度遠(yuǎn)超標(biāo)準(zhǔn)值.

（3）TC11鈦合金沉積態(tài)平均 K_Q 為65.95MPa?m^1/2 .斷裂韌性試樣斷裂路徑曲折，斷裂過程中形成微孔，并由微孔連接形成二次裂紋；在裂紋擴(kuò)展過程中，平行于裂紋擴(kuò)展路徑的α集束能夠改變裂紋擴(kuò)展路徑，有效地阻礙裂紋的進(jìn)一步擴(kuò)展．

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（責(zé)任編輯：伍少梅）