酸性骨料瀝青混凝土耐久性研究

摘要：

在水工瀝青混凝土防滲結(jié)構(gòu)中，瀝青與酸性骨料界面黏結(jié)性較差，長(zhǎng)期浸水環(huán)境下瀝青與酸性骨料界面處的瀝青膜容易被水置換造成瀝青與骨料分離，從而降低整個(gè)瀝青混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性。嘗試通過添加抗剝落劑來提高酸性骨料瀝青混凝土的耐久性，并對(duì)摻抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土和堿性骨料瀝青混凝土長(zhǎng)齡期浸水和凍融循環(huán)后的力學(xué)性能與耐久性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果表明：摻加抗剝落劑可有效改善酸性骨料與瀝青之間的黏結(jié)力，提高酸性骨料瀝青混凝土的力學(xué)性能與耐久性能；與堿性骨料瀝青混凝土相比，摻抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土具有更加優(yōu)異的綜合性能，可用于水工防滲建筑中。

關(guān) 鍵 詞：

瀝青混凝土； 酸性礫石骨料； 水穩(wěn)定系數(shù)； 耐久性

中圖法分類號(hào)： TV431

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

DOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2023.03.030

0 引 言

瀝青混凝土心墻壩具有優(yōu)越的抗水滲透性能，能適應(yīng)壩殼料和過渡料變形，抵抗地震破壞及環(huán)境適應(yīng)性強(qiáng)，安全性能高，采用保溫措施后在嚴(yán)寒條件下也可進(jìn)行施工，且整個(gè)心墻無須設(shè)置結(jié)構(gòu)縫［1-4］。心墻瀝青混凝土的耐久性，是水工防滲結(jié)構(gòu)應(yīng)用于水工建筑物中最需關(guān)注的問題。然而瀝青混凝土心墻壩，除非在施工過程中發(fā)現(xiàn)質(zhì)量問題可以挖出更換，一旦投入服役過程，則沒有維護(hù)條件。因此，必須在瀝青混凝土原材料的選擇、配合比的設(shè)計(jì)以及施工過程中的質(zhì)量控制等方面做好工作，從源頭提高瀝青混凝土的質(zhì)量，確保心墻瀝青混凝土擁有良好的耐久性［5］。

工程師們?cè)诳蒲泻蜕a(chǎn)實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，在水工瀝青混凝土防滲結(jié)構(gòu)中酸性瀝青與堿性骨料界面有很好的黏附性，而瀝青與酸性骨料界面黏結(jié)力較差，在長(zhǎng)期浸水環(huán)境中，瀝青與酸性骨料界面易被水逐漸置換而從骨料表面剝離，無法保證瀝青混凝土的耐久性。目前在中國(guó)眾多水工瀝青混凝土土石壩中，對(duì)使用天然砂礫石骨料以及酸性巖石骨料仍持審慎態(tài)度，在SL 501-2010《土石壩瀝青混凝土面板和心墻設(shè)計(jì)規(guī)范》［6］中，對(duì)瀝青混凝土骨料選用提出：“粗骨料宜采用破碎的堿性巖石（石灰?guī)r、白云巖等）碎石。當(dāng)采用未經(jīng)過破碎的天然卵石、礫石時(shí)，其用量不宜超過粗骨料用量的一半；當(dāng)采用酸性碎石時(shí)，應(yīng)采取增強(qiáng)骨料與瀝青黏附力的措施，并經(jīng)試驗(yàn)論證”。國(guó)內(nèi)外研究表明，通過添加胺類和非胺類抗剝落劑可有效增強(qiáng)酸性骨料與瀝青的黏附性［7-8］。中國(guó)于2018年建成的奴爾水利樞紐工程采用全破碎酸性天然骨料。拉洛大壩瀝青混凝土心墻于2018年12月完成總工程量的50%，由于約定的堿性骨料采購(gòu)點(diǎn)——日喀則高新雪蓮水泥廠礦山開采范圍處在黑頸鶴保護(hù)核心區(qū)域，政府明令禁采，必須變更心墻瀝青混凝土骨料料場(chǎng)。拉洛水利樞紐工程具有高寒高海拔、晝夜溫差大等特點(diǎn)，因此本文針對(duì)酸性礫石破碎骨料進(jìn)行試驗(yàn)，對(duì)酸性骨料水工瀝青混凝土長(zhǎng)期浸水及凍融耐久性性能展開研究，為水工瀝青混凝土科學(xué)設(shè)計(jì)配合比、合理選擇骨料品種以及工程建設(shè)提供參考。

1 酸性骨料瀝青混凝土浸水耐久性

1.1 長(zhǎng)齡期浸水水穩(wěn)定性試驗(yàn)

水穩(wěn)定試驗(yàn)是在公路瀝青混凝土基礎(chǔ)上發(fā)展起來的成功經(jīng)驗(yàn)方法，主要適合公路用瀝青混凝土的特點(diǎn)：透水性好、抗壓強(qiáng)度高及抗車轍能力好。而心墻瀝青混凝土主要特點(diǎn)是抗?jié)B性和變形能力要求較高，因此瀝青混凝土的孔隙率很小，水分子進(jìn)入試件內(nèi)部需要很長(zhǎng)一段時(shí)間。本文借鑒相關(guān)學(xué)者提出的“將瀝青混凝土試件浸水溫度80 ℃，建立浸泡75 h相當(dāng)于20 ℃水中浸泡1 a的定量關(guān)系”［9］，通過加速瀝青混凝土老化方式進(jìn)行研究。室內(nèi)成型按擊實(shí)法制備試件，芯樣試件采用室內(nèi)加工，試件尺寸符合DL/T 5362-2018《水工瀝青混凝土試驗(yàn)規(guī)程》［10］中有關(guān)規(guī)定，第一組試件在（20±1） ℃的空氣中養(yǎng)護(hù)不少于48 h后進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，測(cè)定其抗壓強(qiáng)度R0；其余瀝青混凝土試件在（80±1） ℃恒溫水箱中浸泡750 h后，取出1組在（20±1） ℃水中浸泡2 h，再進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，測(cè)定其抗壓強(qiáng)度R1。前后2組抗壓強(qiáng)度之比為水穩(wěn)定系數(shù)K10=R1/R0，依此類推，隔750 h后從（80±1） ℃恒溫水箱中，取出1組在（20±1） ℃水中浸泡2 h，再進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，測(cè)定其抗壓強(qiáng)度Rn，與第一組試件抗壓強(qiáng)度相除，為水穩(wěn)定系數(shù)Kn0=Rn/R0。表1為瀝青混凝土長(zhǎng)齡期浸水水穩(wěn)定性試驗(yàn)結(jié)果，圖1為瀝青混凝土浸水水穩(wěn)定系數(shù)與養(yǎng)護(hù)齡期的關(guān)系圖。

從表1可以看出灰?guī)r骨料室內(nèi)試件（LA-5P）、酸性骨料芯樣（LT2-XP）與酸性骨料室內(nèi)試件（LT2-SP）制成的瀝青混凝土初期水穩(wěn)定系數(shù)分別為1.01，0.98與0.98。堿性骨料瀝青混凝土具有很好的耐水性能，符合堿性骨料與優(yōu)質(zhì)瀝青黏附性較好的一般規(guī)律，是由于瀝青中含有-OH、-COOH、-NH2、-SH等活性（極性）部分，由帶有偶極矩的極性基團(tuán)和非極性基團(tuán)組成。骨料被瀝青吸附于表面后，首先極性分子的定向作用使瀝青與骨料的界面形成吸附層；其次，由于極性的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，非極性分子由于受到極性的感應(yīng)而獲得額外的定向能力，從而形成致密的表面吸附層。此外，瀝青含有瀝青酸、瀝青酸酐、瀝青質(zhì)、樹脂和油分表面活性組分，其中瀝青酸和瀝青酸酐都是陰離子型的，表面活性最強(qiáng)。瀝青酸及瀝青酸酐能與堿性骨料界面的Mg2+、Ca2+等陽離子發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成穩(wěn)定的有機(jī)酸鹽，且這些高分子長(zhǎng)鏈的有機(jī)酸鹽在瀝青與骨料界面定向排列，有利于提高其黏附性能，進(jìn)而降低了水與骨料吸附的界面能力，提高了堿性骨料瀝青混凝土抗水剝落能力［11-13］。添加抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土芯樣與室內(nèi)成型試件均能滿足相關(guān)技術(shù)要求。瀝青與酸性骨料界面主要是物理吸附作用，瀝青與酸性骨料的界面在沒有水的情況下一般不會(huì)存在問題，但是由于水比瀝青更容易浸潤(rùn)骨料的表面，水的存在將會(huì)降低瀝青與骨料之間的黏附性，影響瀝青與骨料的黏結(jié)力，并有可能導(dǎo)致瀝青混凝土骨料界面剝落破壞。摻入抗剝落劑后的酸性骨料瀝青混凝土，由于改善了骨料與瀝青之間的物理及化學(xué)黏附性，提高了瀝青混凝土水穩(wěn)定性系數(shù)，其抵抗水對(duì)瀝青置換作用的能力較強(qiáng)。

從表1和圖1還能看出：隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長(zhǎng)，3組試件瀝青混凝土的水穩(wěn)定系數(shù)均呈降低趨勢(shì)。這是因?yàn)殡S著加速老化環(huán)境齡期的增長(zhǎng)，瀝青內(nèi)部發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，瀝青產(chǎn)生老化，一方面導(dǎo)致瀝青膠漿力學(xué)性能降低，另一方面瀝青與骨料黏結(jié)力降低；其次在高溫養(yǎng)護(hù)環(huán)境下，由于骨料和瀝青的膨脹變形程度不同，改變了骨料和瀝青界面的閉口孔隙結(jié)構(gòu)，隨著齡期增長(zhǎng)，水的逐漸浸潤(rùn)將會(huì)降低瀝青與骨料之間的黏結(jié)力?；?guī)r骨料與兩種摻抗剝落劑酸性骨料瀝青混凝土在（80±2） ℃恒溫水箱中浸泡750 h后，其水穩(wěn)定系數(shù)值相差不大，分別為0.80，0.81，0.80。而浸泡2 250 h后，酸性骨料芯樣與室內(nèi)酸性骨料瀝青混凝土的水穩(wěn)定系數(shù)分別為0.64和0.67，灰?guī)r骨料瀝青混凝土的浸水系數(shù)為0.66。浸泡3 750 h后，相當(dāng)于在20 ℃中浸泡50 a，灰?guī)r骨料、酸性骨料芯樣與室內(nèi)酸性骨料瀝青混凝土的長(zhǎng)期水穩(wěn)定性變化很小，水穩(wěn)定系數(shù)分別為0.55，0.52，0.53。瀝青中添加抗剝落劑后，能有效提高瀝青混凝土的水穩(wěn)定性，這是因?yàn)榭箘兟鋭┰谂c瀝青的融合過程中，其親油基與瀝青通過相似相容原理結(jié)合在一起，其親水基可以使酸性骨料形成黏結(jié)力較強(qiáng)的化學(xué)鍵，并促使礦料與瀝青很難發(fā)生剝落，說明灰?guī)r骨料與摻入抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土具有相同級(jí)別的長(zhǎng)期浸水穩(wěn)定性。

1.2 長(zhǎng)齡期浸水單軸壓縮試驗(yàn)

室內(nèi)成型按擊實(shí)法制備試件，芯樣試件采用室內(nèi)加工，試件尺寸符合DL/T 5362-2018《水工瀝青混凝土試驗(yàn)規(guī)程》中有關(guān)規(guī)定。第一組試件在10 ℃的水中養(yǎng)護(hù)不少于48 h后進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，測(cè)定其抗壓強(qiáng)度Rb0；其余瀝青混凝土試件在（80±1） ℃恒溫水箱中浸泡750，2 250 h及3 750 h后，取出1組在10 ℃水中浸泡2 h，再進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，測(cè)定其抗壓強(qiáng)度Rbn，前后2組抗壓強(qiáng)度之比Bn0=Rbn/Rb0。表2為瀝青混凝土長(zhǎng)齡期浸水單軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果，圖2為瀝青混凝土在80 ℃高溫水中浸泡后養(yǎng)護(hù)齡期與單軸抗壓強(qiáng)度關(guān)系。

從表2可以看出：第一組酸性骨料室內(nèi)試件與酸性骨料芯樣瀝青混凝土的單軸抗壓強(qiáng)度比灰?guī)r骨料瀝青混凝土強(qiáng)度高，分別為3.61，3.34 MPa與2.71 MPa，這是由于粗骨料在瀝青混凝土抗壓過程中起到骨架作用，酸性破碎骨料質(zhì)地堅(jiān)硬，堅(jiān)固性較好，骨料顆粒間能形成有效的嵌擠作用，具有較高的抵抗載荷的能力，所以其抗壓強(qiáng)度高于灰?guī)r骨料瀝青混凝土。

從表2和圖2還可看出：3組瀝青混凝土試件在（80±1） ℃恒溫水箱浸泡750 h后，其抗壓強(qiáng)度均有下降趨勢(shì)，但抗壓強(qiáng)度下降變化不大，分別下降到88%，87%和90%。隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長(zhǎng)，浸泡2 250 h以及3 750 h后，抗壓強(qiáng)度變化不大。瀝青混凝土是溫度敏感材料，在10 ℃時(shí)的變形呈現(xiàn)黏彈性狀態(tài)，摻入抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土與堿性骨料瀝青混凝土在長(zhǎng)期浸水后抗壓強(qiáng)度變化不大。

1.3 長(zhǎng)齡期浸水劈裂試驗(yàn)

第一組試件在4.8 ℃的水中養(yǎng)護(hù)不少于48 h后進(jìn)行劈裂試驗(yàn)，測(cè)定其劈裂抗拉強(qiáng)度RT0；其余瀝青混凝土試件在（80±1） ℃恒溫水箱中浸泡750，2 250 h及3 750 h后，取出1組在4.8 ℃水中浸泡2 h再進(jìn)行劈裂試驗(yàn)，測(cè)定其劈裂抗拉強(qiáng)度RTn，前后2組抗壓強(qiáng)度之比Tn0=RTn/RT0。表3為瀝青混凝土長(zhǎng)齡期浸水劈裂試驗(yàn)結(jié)果，圖3為瀝青混凝土在80 ℃水中浸泡后養(yǎng)護(hù)齡期與劈裂抗拉強(qiáng)度的關(guān)系圖，圖4為瀝青混凝土在80 ℃高溫水中浸泡前后劈裂抗拉強(qiáng)度下降情況。

從表3可以看出：灰?guī)r骨料、酸性骨料芯樣與酸性骨料室內(nèi)試件制成的瀝青混凝土在初期劈裂抗拉強(qiáng)度分別為3.20，3.49 MPa與3.54 MPa。與同類工程相比，本次試驗(yàn)的劈裂抗拉強(qiáng)度較大，其原因是試驗(yàn)采用的特征溫度較低（4.8 ℃），加載速率大。

從表3及圖3～4還可以看出：在（80±1） ℃恒溫水箱浸泡750 h后，試件劈裂抗拉強(qiáng)度和破壞拉伸應(yīng)變均有下降趨勢(shì)，劈裂抗拉強(qiáng)度分別下降到原來的65%，63%和64%。試件浸泡3 750 h后，堿性骨料瀝青混凝土與摻入抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土長(zhǎng)期浸水劈裂抗拉強(qiáng)度的變化不大，一方面是因?yàn)樵陂L(zhǎng)齡期高溫浸水作用下，瀝青從骨料表面剝離而降低瀝青混凝土的黏結(jié)強(qiáng)度，造成混合料逐漸松散；另一方面瀝青混凝土劈裂試件高度達(dá)63.7 mm，尺寸效應(yīng)加速了瀝青混凝土結(jié)構(gòu)破壞，其劈裂抗拉強(qiáng)度降低。

2 酸性骨料瀝青混凝土凍融耐久性

2.1 凍融劈裂試驗(yàn)

試驗(yàn)試件按JTG E20-2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》中T0717標(biāo)準(zhǔn)的飽水試驗(yàn)方法進(jìn)行真空飽水，然后將試件放入全級(jí)配混凝土抗凍試驗(yàn)機(jī)中凍融循環(huán)0，10，20，30次，分別測(cè)定其劈裂抗拉強(qiáng)度RT0、RT1、RT2、RT3。表4為瀝青混凝土凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果，圖5為瀝青混凝土凍融劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果，圖6為瀝青混凝土凍融劈裂破壞拉伸應(yīng)變?cè)囼?yàn)結(jié)果。

從表4可看到：灰?guī)r骨料、酸性骨料芯樣與酸性骨料室內(nèi)試件制成的瀝青混凝土初期劈裂抗拉強(qiáng)度分別為3.20，3.49 MPa與3.54 MPa。由于酸性骨料質(zhì)地堅(jiān)硬，具有較高的抵抗載荷的能力，其劈裂抗拉強(qiáng)度高于灰?guī)r骨料。隨著凍融次數(shù)的增加，3種瀝青混凝土凍融劈裂抗拉強(qiáng)度有逐漸降低的趨勢(shì)。瀝青混凝土凍融循環(huán)30次后，灰?guī)r骨料、酸性骨料芯樣與酸性骨料室內(nèi)試件瀝青混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度分別降低為初始的95%，91%及92%，由于水工瀝青混凝土孔隙率小，抗?jié)B性高，凍融循環(huán)對(duì)瀝青混凝土力學(xué)性能影響小，在低溫快速加載試驗(yàn)過程中瀝青混凝土呈現(xiàn)彈性狀態(tài)，瀝青混凝土強(qiáng)度降低變化不大。

從表4及圖5～6還可以看出：灰?guī)r骨料、酸性骨料芯樣與酸性骨料室內(nèi)試件制成的瀝青混凝土初期破壞拉伸應(yīng)變分別為1.278%，1.357%與1.386%。破壞拉伸應(yīng)變與其劈裂抗拉強(qiáng)度相對(duì)應(yīng)，強(qiáng)度越高其破壞拉伸應(yīng)變?cè)酱蟆?種瀝青混凝土試件在凍融循環(huán)10次后，破壞拉伸應(yīng)變變化明顯，分別降低為初始值的56%，57%及59%，隨著凍融次數(shù)的增加，其破壞拉伸應(yīng)變?cè)囼?yàn)結(jié)果趨于平緩。

2.2 凍融單軸壓縮試驗(yàn)

單軸壓縮試件放入全級(jí)配混凝土抗凍試驗(yàn)機(jī)中，凍融循環(huán)0，10，20，30次時(shí)，分別測(cè)定其單軸抗壓強(qiáng)度Rb0、Rb1、Rb2、Rb3。表5為瀝青混凝土凍融單軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果，圖7為瀝青混凝土凍融次數(shù)對(duì)單軸抗壓強(qiáng)度的影響。

從表5結(jié)果看出：灰?guī)r骨料、酸性骨料芯樣與酸性骨料室內(nèi)試件制成的瀝青混凝土初期抗壓強(qiáng)度分別為2.71，3.34 MPa與3.61 MPa。由于酸性骨料質(zhì)地堅(jiān)硬，堅(jiān)固性較好，具有較高抵抗載荷的能力，所以其抗壓強(qiáng)度高于灰?guī)r骨料，這與凍融劈裂試驗(yàn)成果一致。隨著凍融次數(shù)的增加，3種瀝青混凝土抗壓強(qiáng)度有逐漸增加的趨勢(shì)，這與凍融劈裂試驗(yàn)成果不同。

瀝青混凝土單軸壓縮試件在單一的凍融循環(huán)過程中具有一定的抵抗抗壓能力。凍融循環(huán)30次后，灰?guī)r骨料、酸性骨料芯樣與酸性骨料室內(nèi)試件制成的瀝青混凝土其抗壓強(qiáng)度分別增加為初始的119%，115%及116%。這是因?yàn)橐环矫嫠r青混凝土是密集配型混凝土，滲透系數(shù)小，具有很好的抗?jié)B性，水分子在低溫、短時(shí)間內(nèi)很難浸入瀝青混凝土內(nèi)部；另一方面密集配型水工瀝青混凝土仍然具有一定的開口孔隙和密閉孔隙，在凍融的作用下，瀝青混凝土中的孔隙逐漸減小，孔隙率降低，其抗壓強(qiáng)度增加，整體呈現(xiàn)出脆性破壞的特征。

3 結(jié) 語

摻抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土與堿性骨料瀝青混凝土均具有良好的耐久性。隨著高溫浸水養(yǎng)護(hù)齡期的增長(zhǎng)，瀝青混凝土抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度和破壞拉伸應(yīng)變均有下降趨勢(shì)，但下降幅度不大。堿性骨料瀝青混凝土耐水性能較好，而摻入抗剝落劑的酸性骨料瀝青混凝土其抵抗水對(duì)瀝青置換作用的能力也有所增強(qiáng)。酸性骨料質(zhì)地堅(jiān)硬，堅(jiān)固性較好，具有較高的抵抗載荷的能力，其凍融后的力學(xué)性能優(yōu)于灰?guī)r骨料瀝青混凝土。水工瀝青混凝土抗?jié)B性好，孔隙率低，在低溫快速加載試驗(yàn)過程中，凍融循環(huán)對(duì)水工瀝青混凝土力學(xué)性能影響較小，瀝青混凝土劈裂試驗(yàn)呈現(xiàn)彈性狀態(tài)，劈裂抗拉強(qiáng)度降低變化不大，而單軸抗壓強(qiáng)度有增加的趨勢(shì)。

參考文獻(xiàn)：

［1］ BAYISA N M.Relative performance evaluation of asphaltic concrete core embankment dam and clay core embankment dam：by Plaxis software application［J］.American Journal of Science，Engineering and Technology，2019，4（1）：18-24.

［2］ FENG S，WANG W B，HU K，et al.Stress-strain-strength behavior of asphalt core in embankment dams during construction［J］.Construction and Building Materials，2020，259（10）：119706.

［3］ FEIZI，SIAMAK，MIRGHASEMI，et al.Cyclic triaxial tests on asphalt concrete as a water barrier for embankment dams［J］.The Japanese Geotechnical Society，2008，48（3）：319-332.

［4］ 閆小虎，姚新華，王曉軍.土石壩瀝青混凝土心墻材料配合比試驗(yàn)研究［J］.長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào)，2017，34（6）：143-148.

［5］ 張懷生.水工瀝青混凝土［M］.北京：中國(guó)水利水電出版社，2005.

［6］ 中華人民共和國(guó)水利部.土石壩瀝青混凝土面板和心墻設(shè)計(jì)規(guī)范：SL 501-2010［S］.北京：中國(guó)水利水電出版社，2010.

［7］ 張苛，張爭(zhēng)奇.含鹽高濕地區(qū)瀝青抗剝落劑的應(yīng)用［J］.武漢大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版），2015，48（1）：64-68.

［8］ AMERIM，KOUCHAKIS，ROSHANIH.Laboratory evaluation of the effect of nano-organosilane anti-stripping additive on the moisture susceptibility of HMA mixtures under freeze-thaw cycles［J］.Construction and Buiding Materials，2013，48（11）：1009-1016.

［9］ 何建新，楊武，楊耀輝，等.水泥填料對(duì)心墻瀝青混凝土長(zhǎng)期水穩(wěn)定性的影響［J］.水利水電科技進(jìn)展，2017，37（4）：59-62.

［10］ 國(guó)家能源局.水工瀝青混凝土試驗(yàn)規(guī)程：DL/T 5362-2018［S］.北京：中國(guó)電力出版社，2018.

［11］ 郭鵬飛，何建新，劉亮.采用天然礫石骨料的澆筑式瀝青混凝土配合比設(shè)計(jì)及性能研究［J］.水資源與水工程學(xué)報(bào)，2012，23（3）：148-150.

［12］ 程永春，馬慧莉，張鵬.不同填料瀝青膠漿物理力學(xué)性能試驗(yàn)［J］.吉林大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版），2014，44（6）：1628-1632.

［13］ 郭猛.瀝青膠漿的界面行為與機(jī)理分析［D］.哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2012.

（編輯：胡旭東）

Study on durability of asphalt concrete containing acidic aggregate

XIONG Zebin1，YAN Xiaohu2，DONG Yun2

（1.CISPDR，Co.，Ltd.，Wuhan 430010，China； 2.Institute of Material and Structure，Changjiang River Scientific Research Institute，Wuhan 430010，China）

Abstract：

In the anti-seepage structure of hydraulic asphalt concrete，the interfacial adhesion between asphalt and acidic aggregate is poor.Under long-term immersion environment，the asphalt film at the interface between asphalt and acidic aggregate is easily replaced by water，resulting in the separation of asphalt and aggregate，thus reducing the durability of the whole asphalt concrete structure.We try to improve the durability of asphalt concrete containing acidic aggregate by adding anti-stripping agent，and compare the mechanical properties and durability of asphalt concrete containing acidic aggregate and asphalt concrete containing alkaline aggregate with anti-stripping agent after long-term immersion and freeze-thaw cycles.The results showed that the addition of anti-stripping agent can effectively improve the bonding force between acid aggregate and asphalt，and improve the mechanical properties and durability of asphalt concrete containing acidic aggregate.Compared with asphalt concrete containing alkaline aggregate，asphalt concrete containing acidic aggregate by adding anti-stripping agent has better comprehensive performance and can be used in hydraulic anti-seepage buildings.

Key words：

asphalt concrete；acidic gravel aggregate；water stability coefficient；durability