摘要:近年來新能源汽車行業(yè)的飛速發(fā)展,節(jié)能、安全逐漸成為其行業(yè)健康可持續(xù)發(fā)展的必然需求??照{(diào)系統(tǒng)作為整車上僅次于電機的耗能大戶,眾多節(jié)能方案及設(shè)計思路涌現(xiàn),其中新風回風模式因?qū)崿F(xiàn)成本低、節(jié)能效果可觀成為最常用的方案。據(jù)此,介紹了一種基于蒸發(fā)器后端排氣壓來測定空調(diào)系統(tǒng)新風回風率的方法,該方法與采用傳統(tǒng)風量或風速采集儀進行測試的方法相比具有眾多優(yōu)勢,對提升車用空調(diào)系統(tǒng)舒適性、節(jié)能性及安全性有著積極的作用。
關(guān)鍵詞:車用空調(diào);風量測試;新風回風率;蒸發(fā)器排氣壓
中圖分類號:U467.12 收稿日期:2023-05-19
DOI:10.19999/j.cnki.1004-0226.2023.10.029
1 前言
當前,新風回風模式因?qū)崿F(xiàn)成本低、節(jié)能效果可觀,成為最常見的方案之一。該模式主要通過在外氣導入模式時,混入部分車內(nèi)循環(huán)空氣來減少車外新風量的進入從而降低整車新風負荷。新風負荷作為空調(diào)負荷的主要組成部分,特別是低溫采暖時,即便在空調(diào)低送風量下,仍具有較大的占比。若能在滿足用戶新風需求及舒適性的前提下適當減少新風量,可較大程度地降低空調(diào)系統(tǒng)能耗。因此,如何綜合考量空調(diào)系統(tǒng)的舒適性、節(jié)能性及安全性,設(shè)定不同工況下最佳回風率,成為新風回風模式設(shè)計中的關(guān)鍵。汪爽等[1]則通過CAE仿真分析了HVAC回風率對電動汽車采暖能耗的影響,可知提高回風率可縮短乘員艙達到目標溫度所需要的時間,以及不同環(huán)境溫度下設(shè)定不同的回風率對整車續(xù)航里程的提升效果。
同時,設(shè)定最佳回風率離不開實車風量測試標定及驗證。現(xiàn)階段多采用傳統(tǒng)風量或風速測試設(shè)備進行出風口風量測定的方法。羅敬業(yè)[2]介紹了一種汽車空調(diào)小風量測試儀,可同時對多個出風口進行測試,提升了測試效率;尹海濤等[3]申請了一種空調(diào)出風口風量的測試裝置及測試方法,可實現(xiàn)對實車空調(diào)出風口風量的準確測量。但傳統(tǒng)測試方法常存在設(shè)備體積大、移動操作困難,及易因測試人員作業(yè)手法差異導致結(jié)果精度不足或試驗重復性差等問題。且回風率會受到車速、空調(diào)風擋等眾多因素影響,非恒定值,往往需要通過大量的試驗工況來測定,工作量繁重。針對上述問題,本文介紹一種基于蒸發(fā)器后端排氣壓測定新風回風率的方法,該方法相較于以往傳統(tǒng)測試方法具有較大的優(yōu)勢。
2 新風回風率測定方法
空調(diào)系統(tǒng)處于外氣導入模式,通過計測試驗車輛的全風量及新風量并根據(jù)下式求得新風回風率:
式中,[QT]為全風量,m3/h,從空調(diào)各出風口吹出風量之和;QF為新風量,m3/h,從車身外側(cè)進風口進入車內(nèi)的外部新鮮空氣;R為新風回風率,即車內(nèi)循環(huán)風量在空調(diào)全風量中的占比,%。
全風量、新風量流動狀態(tài)如圖1所示,其中QT≥QF;當QT=QF時,空調(diào)系統(tǒng)處于全外氣導入模式;若QT>QF,則系統(tǒng)內(nèi)部存在新風回風現(xiàn)象,其中全風量及新風量可通過下述方法進行計測。
2.1 測定新風量QF
通過空調(diào)鼓風電機驅(qū)動來實現(xiàn)新風導入的車輛,通常采用車室內(nèi)外壓差法測定其新風量[4]。
2.1.1 測試裝置及布置圖
2.1.2 測定方法
a.測試需在不受風影響的室內(nèi)進行,車輛處于靜止狀態(tài)。
b.鼓風電機、送風流量計需預熱準備,圓弧形集流器滿足GB 1236要求。
c.按圖2所示,把送風流量計及車內(nèi)氣壓測定用真空管安裝于側(cè)窗,并用膠帶把搭接間隙密封住。
d.空調(diào)系統(tǒng)設(shè)定為內(nèi)氣循環(huán)模式、吹面模式及最冷狀態(tài)。
e.封堵車身處空調(diào)排水口,調(diào)節(jié)面部出風口格柵全開且朝向正面,關(guān)閉車窗、車門。
f.將DC定電壓電源接至送風流量計電機端并以1 V的間隔階梯遞增。
g.通過測定車室內(nèi)氣壓Pi、車室外氣壓Po、集流器壓力值Δh及吸入空氣溫、濕度,根據(jù)下式求得標準空氣狀態(tài)下的吸入新風量:
式中,α為集流器流量系數(shù),α=0.99;ε為集流器膨脹系數(shù),當Δh≤500 Pa時,ε=1;Δh為集流器壓力值,Pa,此處負壓視為正壓進行計算;d為集流器直徑,m;v1為測定空氣比容,m3/kg;v2為標準空氣比容,m3/kg。
由上制成如圖3所示的QF~(Pi-Po)特性圖(新風量~車室內(nèi)外壓差)。
i.拆除送風流量計,將真空管與側(cè)窗間的間隙用膠帶重新密封好。
j.拆除車身處空調(diào)排水口封堵。
k.空調(diào)進風模式調(diào)節(jié)至外氣導入模式,其他狀態(tài)維持不變。
l.將DC定電壓電源接至空調(diào)鼓風電機處,電壓調(diào)節(jié)范圍從4~13 V,以1 V階梯遞增。
m.通過壓力計測器測定車室內(nèi)氣壓Pi及車室外氣壓Po,制成如圖4所示的(Pi-Po)~V特性圖(車室內(nèi)外壓差~鼓風機端電壓)。
n.整合圖3、圖4,作成如圖5所示QF~V特性圖,得到新風量與鼓風機端電壓間的關(guān)系。
2.2 測定全風量QT
通過基于蒸發(fā)器排氣壓的測量方法來測定全風量。
2.2.1 測試裝置及布置圖
在空調(diào)箱蒸發(fā)器后端位置處安裝壓力測定用真空管并通過側(cè)窗接至車外壓力計測器上[5],其他裝置及布置同圖2。
2.2.2 測定方法
a.在新風量QF測定步驟12時,同步測量蒸發(fā)器排氣壓Pe并制成如圖7所示的(Pe-Pi)~V特性圖,其中Pe-Pi為全風量從蒸發(fā)器后端到車室內(nèi)流經(jīng)風道所產(chǎn)生的壓損。
b.用膠帶封塞新風回風閥,重新調(diào)節(jié)鼓風電機端電壓從4~13 V,以1 V階梯遞增。
c.測定車室內(nèi)氣壓Pi、車室外氣壓Po、蒸發(fā)器排氣壓Pe,制成如圖8所示的(Pe-Pi)~(Pi-Po)特性圖。
d.由于新風回風閥被封堵,空調(diào)處于全外氣導入模式,QT=QF;并通過整合圖3、圖8制成如圖9所示的QT~(Pe-Pi)特性圖,從而得到全風量與流道壓損間的關(guān)系。
e.整合圖7、圖9制成如圖10所示的QT~V特性圖,得到全風量與鼓風機端電壓間的關(guān)系。
2.2.3 計算新風回風率
依據(jù)計測的QF~V及QT~V特性曲線,結(jié)合式(1)制成如圖11所示的R~V特性圖(新風回風率~鼓風機端電壓),最終得出外氣導入模式時不同鼓風機工作電壓下空調(diào)系統(tǒng)的新風回風率[6]。
4 結(jié)語
改進后的基于蒸發(fā)器排氣壓的新風回風率測定方法,較傳統(tǒng)采用風量或風速測試設(shè)備具有以下幾點優(yōu)勢:
a.減少了測試設(shè)備(風量/風速采集儀等)的投入,降低了整車風量測試的門檻及成本。
b.減免了傳統(tǒng)運用風量或風速采集儀繁瑣的測試步驟,精簡測試工序、提升測試效率。
c.避免了風量測試設(shè)備及測試手法對試驗結(jié)果的影響,提升測試結(jié)果可信度及試驗重復性。
d.車輛走行狀態(tài)下也可測試,克服了絕大多數(shù)風量測試設(shè)備無法用于走行工況的缺點。
e.同樣原理,該方法也可運用于空調(diào)系統(tǒng)其他吹風模式或溫度設(shè)定下的新風回風率測定。
該方法利用了空調(diào)蒸發(fā)器后端流道壓降與風量間的特定關(guān)系,同時規(guī)避了傳統(tǒng)方法中風量測試設(shè)備的運用,因而降低了測試成本,提升了測試效率及精度,且克服了以往無法測量走行工況的不足;運用范圍更廣泛,對于提升車用空調(diào)系統(tǒng)舒適性、節(jié)能性及安全性有著積極的作用。
參考文獻:
[1]汪爽,雍安姣,俞志偉,等.HVAC風量及回風比例對電動汽車采暖能耗的影響分析[J].機電信息,2022(22):46-51.
[2]羅敬業(yè).一種汽車空調(diào)小風量測試儀:中國,CN 206648694U[P].20170425.
[3]尹海濤,徐關(guān)羽,謝輝,等.一種空調(diào)出風口風量的測試裝置及測試方法:中國,CN 115452083A[P].20221209.
[4]蔣帥.一種整車風量試驗測試方法及運用[R].第十八屆河南省汽車工程科技學術(shù)研討會.鄭州,2021.
[5]GB 1236-85 通風機空氣動力性能試驗方法[S].
[6]方貴銀,李輝.汽車空調(diào)技術(shù)[M].北京:機械工業(yè)出版社,2002.
作者簡介:
馬永民,男,1983年生,工程師,研究方向為車用空調(diào)系統(tǒng)。