帶濕接縫的預(yù)制UHPC-NC組合板試驗(yàn)與分析

張軼 張陽(yáng)，2 劉穎峰 邱俊峰

1.湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院， 長(zhǎng)沙 410082； 2.湖南大學(xué) 風(fēng)工程與橋梁工程湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 長(zhǎng)沙 410082；3.福建省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司 近海公路建設(shè)與養(yǎng)護(hù)新材料技術(shù)應(yīng)用交通運(yùn)輸行業(yè)研發(fā)中心， 福州 350004

UHPC 通過(guò)提高材料組分的細(xì)度與活性，不使用粗骨料，按最大密實(shí)度理論進(jìn)行級(jí)配，減小材料內(nèi)部的缺陷，同時(shí)摻入鋼纖維，最大限度提高混凝土的力學(xué)性能，是一種具有超高抗拉壓性能、超高耐久性以及超高韌性的新型水泥基復(fù)合材料［1-2］。將UHPC 引入預(yù)制裝配式橋梁結(jié)構(gòu)，用UHPC 部分替代NC 板，形成底部UHPC、頂部NC 的UHPC-NC 組合板結(jié)構(gòu)，能更好地發(fā)揮UHPC 的高抗拉強(qiáng)度和高韌性，保護(hù)上層NC，延緩結(jié)構(gòu)開(kāi)裂。UHPC 具有高耐久性，UHPC-NC組合板可適用于復(fù)雜惡劣的服役環(huán)境。然而，預(yù)制裝配式橋梁普遍存在濕接縫薄弱、易損壞等問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外對(duì)于采用UHPC作為濕接縫材料已有不少研究。陽(yáng)晴等［3］進(jìn)行了UHPC 鉸縫梁受力性能研究，發(fā)現(xiàn)UHPC鉸縫梁開(kāi)裂荷載和極限荷載比NC 鉸縫梁分別提高477.0%和215.1%。尹炳森［4］研究了漏斗形和楔形UHPC 接縫板抗彎性能，結(jié)果表明兩種濕接縫構(gòu)造形式不會(huì)降低接縫板承載力，接縫界面的開(kāi)裂荷載遠(yuǎn)大于預(yù)制板內(nèi)普通混凝土的開(kāi)裂荷載，且界面裂縫的擴(kuò)展緩慢，主裂縫都位于普通混凝土內(nèi)。Qiu等［5］研究了12 塊UHPC 接縫板抗彎性能，結(jié)果表明局部加高T 形接縫抗裂性能優(yōu)異，承載力高，但延性較差，而矩形接縫承載力低，延性較好。與完整板相比，局部加高T 形和矩形接縫的開(kāi)裂荷載分別增加28.8%和減少30.0%，極限荷載分別增加18.4%和降低15.8%。此外，一些學(xué)者對(duì)UHPC濕接縫進(jìn)行了有限元模擬研究。Hussein 等［6］建立了UHPC 與高強(qiáng)度混凝土連接界面的三維有限元研究模型，并與試驗(yàn)相互驗(yàn)證，根據(jù)不同粗糙度給出了基于牽引分離準(zhǔn)則的黏聚力模型參數(shù)推薦值。胡志堅(jiān)等［7］采用黏聚力模型對(duì)UHPC-NC界面進(jìn)行模擬，通過(guò)已有試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證模型正確性并進(jìn)行參數(shù)分析。龍佩恒等［8］研究了UHPC 濕接縫合理寬度并進(jìn)行有限元模擬和參數(shù)分析，發(fā)現(xiàn)寬30 cm 的UHPC 濕接縫板抗彎承載能力最佳，且配筋率對(duì)板開(kāi)裂、破壞位置及抗彎性能影響顯著。Yin 等［9］對(duì)UHPC干字形濕接縫板進(jìn)行了精細(xì)化建模，界面采用黏聚力模型，發(fā)現(xiàn)干字形濕接縫力學(xué)性能明顯優(yōu)于菱形濕接縫，推薦濕接縫配筋率取4.8%。

綜上，將UHPC應(yīng)用于濕接縫已有較多研究，但針對(duì)UHPC-NC 組合板這一新結(jié)構(gòu)的濕接縫鮮有涉及。本文采用UHPC 作為接縫材料，制作1 塊UHPC-NC 組合濕接縫板模型，通過(guò)模型試驗(yàn)研究其受力性能、破壞模式，并采用ABAQUS 軟件進(jìn)行參數(shù)分析，優(yōu)化組合板濕接縫關(guān)鍵參數(shù)，以期為預(yù)制UHPC-NC 組合板的設(shè)計(jì)施工提供參考。

1 模型試驗(yàn)及結(jié)果

1.1 試件設(shè)計(jì)與制作

制作了1 塊接縫板試件并進(jìn)行四點(diǎn)彎曲性能試驗(yàn)。試件尺寸為210 cm（長(zhǎng)） × 70 cm（寬） × 35 cm（高），底層UHPC 厚4.5 cm，上層NC 厚30.5 cm，層間設(shè)置豎向界面錨筋；接縫采用UHPC現(xiàn)澆，寬20 cm，在層間設(shè)置菱形企口，NC 層設(shè)置抗剪鍵齒，接縫處采用直徑12 mm 的U形鋼筋交錯(cuò)錨固形式，設(shè)置界面加密鋼筋，UHPC 層界面處配筋率為2.87%，界面加密鋼筋長(zhǎng)45 cm，彎剪段存在鋼筋配筋率變化截面。試件尺寸與鋼筋布置見(jiàn)圖1。

圖1 試件尺寸與鋼筋布置（單位：mm）

試件澆筑過(guò)程為：①綁扎底層UHPC 鋼筋網(wǎng)并澆筑UHPC；②澆筑后48 h 拆模并進(jìn)行UHPC 板表面人工機(jī)械鑿毛處理，然后90 ℃蒸汽養(yǎng)護(hù)48 h；③以UHPC層為底模，綁扎上層NC 鋼筋網(wǎng)并澆筑NC，常溫自然養(yǎng)護(hù)28 d；④濕接縫界面人工機(jī)械鑿毛處理，界面充分濕潤(rùn)后澆筑接縫UHPC材料，常溫自然養(yǎng)護(hù)28 d。

1.2 試驗(yàn)材料

采用預(yù)制UHPC 干混料和商品混凝土澆筑試件，其中組合板UHPC 層（蒸汽養(yǎng)護(hù)）鋼纖維體積摻量為2.0%，接縫部位UHPC（自然養(yǎng)護(hù)）鋼纖維體積摻量為2.5%。鋼纖維長(zhǎng)13 mm，直徑為0.2 mm。組合板NC部分采用C50商品混凝土。鋼筋采用直徑為8、12 mm的HRB400 鋼筋。根據(jù)GB/ T 50081—2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》［10］與GB/ T 31387—2015《活性粉末混凝土》［11］澆筑并完成了包括立方體抗壓、軸心抗壓、軸心抗拉、抗折強(qiáng)度，以及彈性模量在內(nèi)的材料性能測(cè)試?；炷?、鋼筋材料性能分別見(jiàn)表1和表2。

表1 混凝土材料性能

表2 鋼筋材料性能

1.3 試驗(yàn)結(jié)果

試件破壞過(guò)程可分為開(kāi)裂前、裂縫發(fā)展、破壞三個(gè)階段。①開(kāi)裂前階段：試件在出現(xiàn)肉眼可見(jiàn)裂縫之前處于線彈性受力階段。試件剛度基本不變，荷載撓度線性增加。初裂荷載（Pcr）為179.5 kN。②裂縫發(fā)展階段：界面首先出現(xiàn)裂縫并沿濕接縫界面向上延伸，兩側(cè)預(yù)制板底部UHPC 層也相繼出現(xiàn)裂縫。隨著荷載的增加，縱筋配筋率變化截面的裂縫數(shù)量迅速增加，裂縫細(xì)而密并逐漸連成一條主裂縫。試件剛度逐漸降低，撓度增加較快。預(yù)制板UHPC 開(kāi)裂荷載（Pucr）為290.0 kN。③破壞階段：達(dá)到極限荷載后，荷載開(kāi)始緩慢下降。彎剪段形成一條主裂縫并迅速擴(kuò)展，在此過(guò)程中界面裂縫產(chǎn)生回縮現(xiàn)象，伴有鋼纖維拔出的嘶嘶聲，UHPC 基體粉末掉落，撓度迅速增加。在鋼筋被拉斷后荷載急速下降，試驗(yàn)停止。極限荷載（Pu）為576.6 kN。

試驗(yàn)板最終破壞形態(tài)見(jiàn)圖2。圖中紅色線條代表不同混凝土間的界面。可見(jiàn)，接縫板在達(dá)到破壞時(shí)，頂部NC 未壓碎，主裂縫處鋼筋頸縮斷裂，接縫部位結(jié)構(gòu)較為完好。接縫板只有彎剪段變化截面的一條主裂縫，側(cè)面裂縫分布基本與底部裂縫一一對(duì)應(yīng)，主裂縫附近的UHPC 底板存在大量細(xì)小密集的裂縫，越靠近接縫界面裂縫越少，濕接縫內(nèi)部未出現(xiàn)裂縫。

圖2 試驗(yàn)板最終破壞形態(tài)

2 有限元建模驗(yàn)證

采用ABAQUS 有限元軟件對(duì)試驗(yàn)板進(jìn)行模擬計(jì)算，將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，驗(yàn)證建模方法的正確性與合理性，進(jìn)而對(duì)組合濕接縫板進(jìn)行參數(shù)分析。

2.1 模型建立

根據(jù)接縫試驗(yàn)板尺寸進(jìn)行建模，板寬方向取半結(jié)構(gòu)以減少單元網(wǎng)格數(shù)量，提高計(jì)算效率，最終建立的1/2 模型如圖3 所示。其中，NC 和UHPC 采用C3D8R單元，鋼筋采用T3D2 單元，加載點(diǎn)支座和梁體支座采用剛度非常大的實(shí)體墊塊來(lái)模擬。純彎段網(wǎng)格長(zhǎng)度為25 mm，剪跨段為50 mm，模型共計(jì)15 504 節(jié)點(diǎn)，12 396 個(gè)單元。采用位移加載形式，荷載通過(guò)墊塊傳遞到接縫板。

圖3 有限元模型

2.2 材料本構(gòu)

采用塑性損傷模型（Concrete Damage Plasticity，CDP）來(lái)模擬NC 及UHPC 的開(kāi)裂和軟化行為。CDP 模型基本參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 CDP模型基本參數(shù)

CDP 模型中所需的混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系采用以下三種取值方式。

1）C50 混凝土拉壓本構(gòu)采用GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》［12］推薦模型，受拉、受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線按規(guī)范確定。

2）濕接縫板的兩種UHPC受壓本構(gòu)采用文獻(xiàn)［13］所建模型。UHPC受壓應(yīng)力（σc）-應(yīng)變（ε）公式為

式中：fc為UHPC峰值抗壓強(qiáng)度；ε0為UHPC峰值應(yīng)變，取3 500 × 10-6；n為彈模比，n=Ec/Es；Ec為初始彈性模量；Es為峰值點(diǎn)割線模量；ξ為應(yīng)變比，ξ=ε/ε0。

3）UHPC 受拉本構(gòu)采用文獻(xiàn)［14］所建模型。受拉彈性階段與應(yīng)力硬化段公式為

式中：ft為UHPC 應(yīng)變硬化階段平均應(yīng)力，取初裂強(qiáng)度和極限強(qiáng)度的平均值；εca為UHPC彈性階段最大應(yīng)變，取198 × 10-6；εpc為UHPC極限拉應(yīng)變，取765 × 10-6。

應(yīng)力軟化段公式為

式中：ω為裂縫寬度；p為擬合參數(shù)，取0.95；ωp為曲線上應(yīng)力下降至2-p·ft時(shí)的裂縫寬度，取1 mm；lc為截面特征長(zhǎng)度；Eu為UHPC彈性模量。

UHPC應(yīng)力-應(yīng)變曲線見(jiàn)圖4。

圖4 UHPC應(yīng)力-應(yīng)變曲線

鋼筋本構(gòu)采用具有強(qiáng)化段的三折線理想彈塑性模型，其屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度按表2取值。

2.3 界面模擬

在各個(gè)裝配部件的關(guān)系中，組合接縫板存在UHPC-NC 和UHPC-UHPC 兩種界面，界面接觸模擬對(duì)模型開(kāi)裂荷載計(jì)算十分重要。ABAQUS 程序內(nèi)提供的適用于混凝土接觸模擬方法主要有三種：①綁定約束；②接觸摩擦模型；③黏聚力模型。本文采用黏聚力模型中的黏聚面來(lái)模擬不同混凝土之間的接觸關(guān)系。黏聚力模型基于牽引分離準(zhǔn)則，而牽引分離準(zhǔn)則最常用的本構(gòu)模型為雙線性本構(gòu)模型，見(jiàn)圖5。圖中上升段斜率為界面法向黏結(jié)剛度和界面上兩個(gè)正交的切向黏結(jié)剛度knn、kss、ktt，頂點(diǎn)為界面法向最大黏結(jié)強(qiáng)度和兩個(gè)切向的最大黏結(jié)強(qiáng)度tn、ts、tt，下降段末端為損傷極限位移δf，雙折線包圍的面積為總能量G。

黏聚力模型屬于損傷模型，本文采用的損傷準(zhǔn)則為二次應(yīng)力準(zhǔn)則，即

式中：σn為法向應(yīng)力；σt、σs為兩個(gè)正交的切向應(yīng)力。

當(dāng)接觸面應(yīng)力狀況滿足式（5）時(shí)，接觸面開(kāi)始出現(xiàn)損傷，隨著損傷的發(fā)展，當(dāng)塑性位移或能量到達(dá)損傷極限位移或總能量時(shí)，界面完全脫粘。本文采用的黏聚力模型參數(shù)參考文獻(xiàn)［6］的推薦值并在該基礎(chǔ)上結(jié)合試驗(yàn)值進(jìn)行調(diào)整修正。具體參數(shù)見(jiàn)表4。

表4 界面黏聚力模型參數(shù)

2.4 計(jì)算結(jié)果分析

2.4.1 破壞模式

有限元模型與試驗(yàn)?zāi)Ｐ推茐哪Ｊ綄?duì)比見(jiàn)圖6，圖中白色邊界表示混凝土間的界面，DAMAGEC、DAMAGET 表示單元受壓、受拉損傷系數(shù)，均為無(wú)量綱數(shù)，其值為CDP 模型參數(shù)中設(shè)定的最大損傷因子時(shí)，單元完全破壞?？梢?jiàn)，有限元模型和試驗(yàn)?zāi)Ｐ途l(fā)生彎剪破壞，主裂縫位于彎剪段縱筋變化截面處。有限元模型受拉損傷主要發(fā)生于界面旁NC 單元和彎剪段斜截面單元，其中彎剪段裂縫連成一片并向上延伸，延伸至頂層混凝土后沿水平方向發(fā)展；接縫旁NC 單元損傷沿界面向上發(fā)展，有限元模型裂縫與實(shí)際裂縫開(kāi)展位置、趨勢(shì)均相同。有限元模型頂部混凝土幾乎沒(méi)有產(chǎn)生受壓損傷，與試驗(yàn)?zāi)Ｐ晚敳縉C 未發(fā)生壓潰相符合。

圖6 有限元模擬與試驗(yàn)板破壞模式對(duì)比

2.4.2 荷載-位移曲線

有限元模型和試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃奢d位移曲線對(duì)比見(jiàn)圖7?？芍孩匍_(kāi)裂前有限元模型和試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷暮奢d位移曲線基本一致，剛度無(wú)明顯差化。②開(kāi)裂后，由于界面模擬中界面單元無(wú)厚度，界面產(chǎn)生開(kāi)裂損傷后對(duì)有限元模型整體剛度影響較小，而實(shí)際試驗(yàn)中界面開(kāi)裂后試驗(yàn)板剛度明顯下降，導(dǎo)致計(jì)算剛度偏大。③在破壞階段，荷載開(kāi)始緩慢下降，荷載-位移曲線吻合較好；達(dá)鋼筋極限應(yīng)變后鋼筋拉斷，荷載突降。

圖7 有限元模型和試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃奢d-位移曲線對(duì)比

2.4.3 荷載特征值

有限元模擬中將界面損傷開(kāi)始時(shí)的荷載作為初裂荷載，UHPC 底板單元應(yīng)變達(dá)到設(shè)置的峰值應(yīng)變作為UHPC 開(kāi)裂荷載。荷載特征值對(duì)比見(jiàn)表5。可知，有限元模擬值與試驗(yàn)值的Pcr、Pucr與Pu吻合較好，相對(duì)誤差均在10%以內(nèi)，且計(jì)算結(jié)果偏于安全。

表5 荷載特征值對(duì)比

綜上，該建模方法計(jì)算得到的破壞模式、荷載位移曲線，以及荷載特征值與試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)均吻合良好，說(shuō)明該建模方法可靠有效，可以用于建立參數(shù)分析模型。

3 參數(shù)分析

為探究試驗(yàn)板各部位關(guān)鍵參數(shù)對(duì)其抗彎性能的影響，對(duì)組合濕接縫板的UHPC層板厚、縱筋配筋率以及濕接縫構(gòu)造形式進(jìn)行了參數(shù)分析，分析時(shí)僅取跨中撓度為12 mm前的荷載-位移曲線進(jìn)行對(duì)比。

3.1 UHPC板厚

在總梁高不變的情況下，為研究不同UHPC 層板厚對(duì)組合板濕接縫抗彎性能的影響，對(duì)UHPC 層板厚分別為2.5、3.5、5.5、6.5 cm 的模型進(jìn)行了數(shù)值模擬。通過(guò)模擬計(jì)算發(fā)現(xiàn)，在僅改變UHPC-NC 組合板濕接縫模型的UHPC層板厚情況下，模型的破壞模式不變，均發(fā)生彎剪破壞，主裂縫位于彎剪段配筋率變化截面。不同UHPC板厚模擬計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖8。

圖8 不同UHPC板厚模擬計(jì)算結(jié)果

由圖8（a）可知，不同UHPC 層板厚模型前期剛度基本相同，界面均首先產(chǎn)生裂縫，但界面單元厚度為0，界面單元發(fā)生開(kāi)裂失效而導(dǎo)致的模型整體剛度下降幅度不明顯。2.5 cm 板厚模型在303.4 kN 時(shí)最先發(fā)生剛度明顯下降，而6.5 cm板厚模型在464.6 kN才產(chǎn)生明顯的剛度下降。原因是隨著荷載的增加，由于UHPC 優(yōu)異的抗拉性能，更厚的UHPC 層能更好地保護(hù)上層NC，延緩破損開(kāi)裂，保持模型剛度。不同UHPC 層板厚模型在鋼筋強(qiáng)化作用下緩慢到達(dá)極限荷載后各曲線趨于一致。

由圖8（b）可知，板厚對(duì)模型界面開(kāi)裂荷載幾乎無(wú)影響；增加UHPC 層板厚可以小幅提高UHPC 層開(kāi)裂荷，與2.5 cm 板厚模型相比，3.5、4.5、5.5、6.5 cm 模型開(kāi)裂荷載分別提高了3.1%、8.2、16.0%、28.4%；對(duì)于模型屈服荷載，UHPC 板越厚，越能抑制NC 的開(kāi)裂，延緩開(kāi)裂則降低了鋼筋應(yīng)力，因此提高了鋼筋的屈服荷載，與2.5 cm 板厚模型相比，3.5、4.5、5.5、6.5 cm的屈服荷載分別提高了2.5%、18.0%、26.7%、30.0%。由于模型發(fā)生彎剪破壞，UHPC 層厚度變化對(duì)模型到達(dá)極限荷載時(shí)的剪壓區(qū)NC、箍筋、裂縫界面骨料咬合力、縱筋銷(xiāo)栓等提供的抗剪貢獻(xiàn)無(wú)顯著影響，因此UHPC板厚對(duì)極限荷載影響不大。

3.2 配筋率

為研究UHPC層縱筋配筋率對(duì)濕接縫板的抗彎性能影響，對(duì)UHPC 層配筋率為1.28%、1.43%（無(wú)界面加密鋼筋）、1.99%、3.91%、5.11%的模型進(jìn)行了數(shù)值模擬。通過(guò)模擬計(jì)算發(fā)現(xiàn)，在僅改變UHPC-NC 組合濕接縫板模型的底層UHPC 板縱向鋼筋配筋率情況下，配筋率為1.27%、1.43%時(shí)，由于鋼筋在接縫界面處配筋率過(guò)小，不能抑制接縫界面裂縫的開(kāi)展，模型發(fā)生彎曲破壞，主裂縫為界面裂縫，而其余配筋率模型均發(fā)生彎剪破壞，主裂縫位于彎剪段配筋率變化截面。因此，設(shè)置界面加密鋼筋并保證界面配筋率對(duì)于抑制接縫界面裂縫和改善濕接縫受力性能有著重要作用。不同受拉縱筋配筋率模擬計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖9。

圖9 不同受拉縱筋配筋率模擬計(jì)算結(jié)果

由圖9 可知：①不同配筋率模型前期剛度基本相同，在撓度達(dá)到3 mm 左右時(shí)，高配筋率（3.91%、5.11%）提高了彎剪段配筋率變化截面相對(duì)薄弱的抗裂性能，抑制彎剪段裂縫開(kāi)展，因此較低配筋率板荷載-位移曲線在因彎剪段裂縫開(kāi)展而出現(xiàn)明顯平臺(tái)段時(shí)，高配筋率板仍能保持強(qiáng)化趨勢(shì)上升。②配筋率越大，模型延性越好。③改變配筋率對(duì)模型界面和UHPC 層開(kāi)裂荷載基本無(wú)影響，但配筋率的提高可以有效地提高板的屈服荷載和極限荷載。相對(duì)于配筋率為1.27%板，配筋率為1.43%、1.99%、2.83%、3.91%、5.11%板的屈服荷載分別提高-1.2%、8.3%、31.5%、43.1%、46.5%，極限荷載分別提高12.5%、21.5%、49.1%、111.8%、153.6%。

3.3 濕接縫構(gòu)造

為改善濕接縫受力模式，提高濕接縫抗裂性能，設(shè)計(jì)了倒T形接縫和矩形接縫進(jìn)行模擬計(jì)算并與試驗(yàn)板（企口形）進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果見(jiàn)圖10、圖11。圖10 中白色線條為混凝土界面部位。

圖10 不同類(lèi)型接縫裂縫云圖

圖11 不同類(lèi)型接縫荷載-位移曲線

由圖10、圖11可知：①矩形構(gòu)造、倒T形構(gòu)造和企口形構(gòu)造三種結(jié)構(gòu)形式均發(fā)生彎剪破壞，主裂縫位于彎剪段。企口形和倒T 形構(gòu)造裂縫發(fā)展較為類(lèi)似，倒T 形構(gòu)造界面形狀更崎嶇，能更好地抑制界面裂縫的開(kāi)展，且T形轉(zhuǎn)角處未開(kāi)裂，保護(hù)了上層NC界面，具有更好的界面抗裂性能。矩形構(gòu)造裂縫較少，裂縫發(fā)展快，抗裂性能較差。②三種接縫形式的荷載-位移曲線基本相同，各個(gè)特征荷載較為接近，但前期企口形接縫剛度最高，倒T形次之，矩形最低。矩形接縫由于裂縫較少，應(yīng)力的集中釋放導(dǎo)致裂縫開(kāi)展過(guò)快，因此荷載過(guò)早出現(xiàn)下降，延性較差。綜合三種結(jié)構(gòu)的受力性能以及施工便利性，推薦采用企口形濕接縫構(gòu)造。

4 結(jié)論

1）通過(guò)模型試驗(yàn)得到了新型預(yù)制UHPC-NC 組合濕接縫板的破壞模式為彎剪破壞形式，濕接縫界面首先開(kāi)裂，但頂部NC及UHPC未壓碎，彎剪段縱筋拉斷，板沿斜截面破壞，表明濕接縫部位抗彎性能優(yōu)異。

2）增加UHPC板厚可以增加組合濕接縫板的前期剛度，并使UHPC 層開(kāi)裂荷載和屈服荷載分別提高3.1% ～ 28.4%、2.5% ～ 30.0%，但對(duì)極限承載力提升有限。

3）增加UHPC層配筋率可以有效提升組合濕接縫板的屈服荷載和極限荷載，提升幅度分別為8.3% ～31.5%、12.5% ～ 49.1%，而高配筋率下提高幅度達(dá)到43.1% ～ 46.5%、111.8% ～ 153.6%。在UHPC 縱筋配筋率低于1.43%時(shí)組合濕接縫板發(fā)生界面破壞。建議濕接縫界面UHPC層配筋率不應(yīng)低于2%，并設(shè)置界面加密鋼筋。

4）企口形、倒T形接縫抗裂效果和延性相近，且優(yōu)于矩形接縫，但企口形構(gòu)造更簡(jiǎn)單、施工更便捷，建議采用企口形濕接縫形式。