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    管樁新型抱箍式機(jī)械連接接頭設(shè)計(jì)與抗彎性能試驗(yàn)研究

    2023-10-09 12:34:44鄧逆濤陳鋒郭增強(qiáng)吳笑雷唐雯李宜霖
    鐵道建筑 2023年8期
    關(guān)鍵詞:端板連接件管樁

    鄧逆濤 陳鋒 郭增強(qiáng) 吳笑雷 唐雯 李宜霖

    1.中國鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司 鐵道建筑研究所, 北京 100081;2.中國鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司 電子計(jì)算技術(shù)研究所, 北京 100081

    預(yù)應(yīng)力混凝土管樁具有單樁承載力高、成型質(zhì)量穩(wěn)定、價(jià)格適宜等諸多優(yōu)點(diǎn),在地基處理工程中得到了廣泛應(yīng)用[1-4]。由于生產(chǎn)、運(yùn)輸和施工等條件的制約,單樁長度受限,在施工中往往需要接樁處理??煽康倪B接是確保樁身所受荷載有效傳遞的關(guān)鍵,接樁質(zhì)量直接影響著預(yù)應(yīng)力管樁的施工質(zhì)量和承載力水平[2-4]。大量工程實(shí)踐表明,管樁的接頭是整個樁基礎(chǔ)中最薄弱的環(huán)節(jié),因此接樁質(zhì)量的控制非常重要。

    預(yù)應(yīng)力混凝土管樁主要有兩種接樁方式:焊接連接和機(jī)械連接。焊接連接存在受天氣影響大、焊接質(zhì)量不易保證、工人勞動強(qiáng)度高、施工效率低等缺點(diǎn)[4-5],在實(shí)際工程中由于接頭焊接質(zhì)量不良而引起的管樁基礎(chǔ)事故并不鮮見。機(jī)械連接相對焊接方式施工便捷,可不受天氣、操作人員技術(shù)水平的影響。目前,機(jī)械連接主要有嚙合式、插銷式、抱箍式等連接方法,其中嚙合式、插銷式接頭由于配件多,加工精度要求高,造成生產(chǎn)和現(xiàn)場施工難度增加;插銷式接頭雖然取消端板節(jié)約了成本,但接頭構(gòu)造抗彎、抗剪性能較差,管樁使用工況受限;抱箍式接頭整體受力性能良好,但當(dāng)前抱箍卡槽多為直角設(shè)計(jì)[6-7],對端板平面平整度要求高,實(shí)際現(xiàn)場裝配十分困難,為了可靠固定抱箍式接頭還設(shè)置了過多的螺栓連接件,因螺栓連接構(gòu)造要求限制,導(dǎo)致抱箍與固定配件尺寸偏大,制造成本大幅度增加。

    基于此,為提高管樁的接樁質(zhì)量和效率,本文提出一種新型抱箍式機(jī)械連接接頭,該接頭采用分段抱箍扣接裝配,實(shí)現(xiàn)接頭整體環(huán)向拉緊連接,且無需在樁身上開孔,不改變既有管樁生產(chǎn)工藝,進(jìn)而解決了現(xiàn)有抱箍式接頭結(jié)構(gòu)優(yōu)化、成本控制和施工可操作性的協(xié)調(diào)統(tǒng)一問題。同時(shí)提出接頭受力計(jì)算模型,通過足尺抗彎性能試驗(yàn)驗(yàn)證新型抱箍式機(jī)械連接接頭是否滿足管樁樁身抗彎承載力要求。

    1 新型抱箍式機(jī)械連接接頭設(shè)計(jì)

    1.1 接頭結(jié)構(gòu)形式設(shè)計(jì)

    新型抱箍式機(jī)械連接接頭采用分段抱箍結(jié)合燕尾槽的連接方式,其設(shè)計(jì)圖見圖1。接頭主要部件包括:①環(huán)形端板。帶有與環(huán)形端板一體的徑向凸出部,端板面部帶有防止扭轉(zhuǎn)的剪切件。②抱箍。沿環(huán)形端板的外周布置在凸出部的外側(cè),抱箍凹槽的截面構(gòu)造與凸出部的截面形狀相匹配。為了方便施工,抱箍沿環(huán)向分為3 段。抱箍兩端設(shè)有錐形凸起,用以與弧形板連接件裝配。③抱箍連接件。連接件內(nèi)部設(shè)有錐形燕尾凹槽,通過將抱箍凸起插入錐形燕尾凹槽將抱箍與抱箍連接件連接起來。

    圖1 新型抱箍式機(jī)械連接接頭

    1.2 接頭性能優(yōu)點(diǎn)

    新型抱箍式機(jī)械連接接頭設(shè)計(jì)具有如下優(yōu)點(diǎn):①抗彎、抗剪、抗拉等力學(xué)性能好,可以滿足不同工況使用要求。②配件少,加工精度要求低,且未在既有管樁樁身或端板上開孔,不需改變既有管樁生產(chǎn)工藝,加工制造成本較低。③部件組裝時(shí)對準(zhǔn)要求低,裝配簡單快捷,接頭連接時(shí)間2~3 min,顯著提升施工效率。

    1.3 接頭受力模型

    管樁的接頭力學(xué)性能需滿足樁身承載力受力要求,管樁的主要受力工況為受彎、受剪和受拉,因此新型抱箍式機(jī)械結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)必須滿足抗彎、抗拉和抗剪承載力要求[8-10]。接頭抗拉受力模型見圖2。

    圖2 接頭抗拉受力模型

    1.3.1 樁身受拉

    樁身受拉工況抱箍式接頭受力模型[圖2(a)],N1為端板側(cè)壁對抱箍凹槽的壓力;N2為端板斜邊對抱箍斜邊的壓力;N3為管樁外壁對抱箍頂部內(nèi)壁的壓力;f1、f2、f3為抱箍相應(yīng)各壁所受到的摩擦力;F為管樁的受拉荷載,由于抱箍為三段式設(shè)計(jì),則F/3為單個抱箍受到的拉力;θ0為端板斜邊傾角;d為端板底面直徑;a為端板斜邊在水平面的投影長度。

    由于受拉工況下抱箍側(cè)壁受力較小,可簡化N1= 0、N3= 0,則f1= 0、f3= 0,根據(jù)水平和豎向受力平衡可得

    式中:μ為鋼材摩擦面之間的抗滑移系數(shù)

    為了分析抱箍及抱箍連接件燕尾卡槽的受力[圖2(b)],可將軸向受力轉(zhuǎn)化為橫向平面的環(huán)向受力。其中,N2x、N2y為N2在水平和豎直方向的分力;N2x1、N2x2為N2x在水平和豎直方向的分力;f2x、f2y為f2在水平和豎直方向的分力;f2x1、f2x2為f2x在橫向平面水平和豎直方向的分力;P為抱箍兩端燕尾槽斷面在環(huán)向受到的壓力;F1為單個抱箍在橫向平面xˉ方向上的合力。因此,可得

    同理對f2x1積分可得

    1)端板/抱箍斜面受壓

    式中:σc為端板/抱箍斜面受到壓應(yīng)力;Ac為斜面受壓面積;fc為對應(yīng)牌號鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

    2)抱箍受剪

    式中:τ1為抱箍頂部凸起縱截面剪應(yīng)力;Aτ為抱箍頂部凸起受剪縱截面面積;fV1為對應(yīng)牌號鋼材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

    3)抱箍受拉

    式中:σt為抱箍橫截面拉應(yīng)力;At為抱箍頂橫截面面積;ft為對應(yīng)牌號鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

    1.3.2 樁身受剪

    樁身受剪工況抱箍式接頭受力模型見圖3,抱箍凹槽橫截面剪應(yīng)力計(jì)算式為

    圖3 樁身受剪計(jì)算簡圖

    式中:τ2為抱箍凹槽橫截面剪應(yīng)力;FQ為樁身受到的剪力;Aτ為凹槽橫截面面積。

    1.3.3 樁身受彎

    樁身受彎工況抱箍式接頭受力較為復(fù)雜,對其按整個圓環(huán)進(jìn)行簡化,受力模型見圖4。圖中,F(xiàn)A、FC為鉸支座所受的力;FB、FD為滑動支座所受的力。

    圖4 樁身受彎計(jì)算模型

    抱箍橫截面應(yīng)力計(jì)算式為

    式中:σmax為抱箍橫截面最大正應(yīng)力;M為樁身彎矩;W為樁身自重;Wz為抱箍彎曲截面系數(shù);L為試驗(yàn)樁樁長;Pc為試驗(yàn)機(jī)施加荷載;d為1/2的加荷跨距。

    2 抗彎性能試驗(yàn)

    2.1 試驗(yàn)?zāi)康?/h3>

    通過對Q235B 和Q345B 兩種不同材質(zhì)的新型抱箍式機(jī)械連接接頭進(jìn)行抗彎力學(xué)性能試驗(yàn),分析接頭的變形受力特征;驗(yàn)證新型抱箍式機(jī)械連接接頭是否滿足“管樁接頭處極限彎矩不得低于樁身極限彎矩”這一要求。

    2.2 試驗(yàn)方案

    參考GB 13476—2009《先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》中6.4節(jié)的抗彎試驗(yàn)要求,試驗(yàn)方案中設(shè)置長度為1 m 的純彎段,以試驗(yàn)樁機(jī)械接頭的中點(diǎn)處為對稱軸,在距離對稱軸0.5 m 處對稱安裝加載裝置,在距離對稱軸0.3L處分對稱安放支座,管樁接頭的抗彎試驗(yàn)如圖5所示。

    圖5 管樁接頭抗彎試驗(yàn)

    2.2.1 試驗(yàn)樁制作

    為了驗(yàn)證接頭性能同時(shí)滿足A、AB、B、C 型管樁的極限抗彎要求,試驗(yàn)樁采用剛度更大的實(shí)芯鋼管混凝土樁,單根試驗(yàn)樁長度3 m,單根質(zhì)量960 kg。

    2.2.2 試驗(yàn)工況

    由于抱箍為環(huán)向三等分設(shè)計(jì),抗彎試驗(yàn)時(shí)接頭擺放方式分別為抱箍連接件處于受拉(工況1)和受壓(工況2)最大的位置。每種工況開展兩種材質(zhì)試驗(yàn),共計(jì)開展4組試驗(yàn)。

    2.2.3 測點(diǎn)布置

    1)應(yīng)變片布置。在抱箍和抱箍連接件上沿軸向和環(huán)向布置雙軸電阻應(yīng)變片,應(yīng)變片的具體布置為每塊抱箍的兩端、中心以及抱箍連接件的中心部位,布置位置見圖6。圖中,X表示軸向;Y表示環(huán)向。

    圖6 應(yīng)變片布置

    2)位移計(jì)布置。在試驗(yàn)樁跨中底部、分配梁荷載傳遞點(diǎn)正下方、樁身兩端支座處正上方分別布置位移傳感器W1、W2、W3、W4 和W5(參見圖5),采集加載過程中試驗(yàn)樁發(fā)生的位移。

    2.2.4 抗彎加載程序

    1)加載程序

    第一步:按AB型管樁抗裂彎矩的20%級差由0加載至抗裂彎矩的100%,達(dá)到AB 型管樁抗裂彎矩;然后分別繼續(xù)加載至100% B 型、C 型管樁抗裂彎矩、100% AB型極限彎矩。

    第二步:按B 型管樁極限彎矩的10%級差由90%極限彎矩加載至極限彎矩的100%;然后按B型管樁極限彎矩的5%級差加載至115% B型管樁極限彎矩。

    第三步:若接頭無破壞,按C 型管樁極限彎矩的5%的級差繼續(xù)由90%加載至115% C 型管樁極限彎矩。

    加載過程中,每級荷載彎矩的持續(xù)時(shí)間為3 min,觀察接頭有無破壞并記錄。

    2)分級加載數(shù)值

    本次以PHC 400-95 管樁樁身承載力指標(biāo)為參考進(jìn)行的足尺抗彎試驗(yàn),分級加載荷載見表1。

    表1 抗彎分級加載數(shù)值

    2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.3.1 變形規(guī)律

    1)接頭宏觀變形規(guī)律

    在加載過程中底部抱箍與樁身外壁先出現(xiàn)間隙,隨著荷載持續(xù)增加,接頭底部抱箍與樁身外壁接觸面間隙逐漸加大,間隙沿接頭兩側(cè)向上發(fā)展。加載完成后抱箍與樁身間隙呈底部最大,向樁身頂部延伸遞減的規(guī)律,接頭整體變形情況見圖7。

    圖7 加載完成后接頭變形情況

    由圖7 可知,加載完成后Q235B 接頭出現(xiàn)了抱箍連接件翹曲現(xiàn)象,而Q345B 接頭部件未發(fā)生明顯變形。整個加載過程中,變形主要發(fā)生在分段抱箍連接部位,所有固定螺栓均無松動拔出跡象,驗(yàn)證了以燕尾槽為主要受力部件設(shè)計(jì)的合理性。

    2)位移變形

    各組荷載-跨中位移曲線對比結(jié)果見圖8。可知:接頭處于工況1 時(shí)的峰值位移均大于工況2。①在荷載施加初期,Q235B 接頭跨中位移呈線性增長,接頭處于彈性工作階段;隨著荷載不斷施加,Q235B 接頭跨中撓度變化速率加快,荷載-位移曲線出現(xiàn)明顯的拐點(diǎn)后曲線斜率降低明顯,跨中位移增長變快,接頭進(jìn)入塑性工作階段。②Q345B 接頭在荷載超過307.04 kN(115% C 型極限彎矩)時(shí),跨中位移依然呈線性增長趨勢,顯示接頭均處于彈性工作階段。由于已經(jīng)滿足設(shè)計(jì)要求,為防止接頭發(fā)生脆性破壞,當(dāng)加載至341 kN時(shí),停止加載。

    圖8 荷載-跨中位移曲線對比

    2.3.2 應(yīng)力應(yīng)變結(jié)果

    1)應(yīng)變結(jié)果

    抱箍及其連接件的應(yīng)變發(fā)展曲線分別見圖9、圖10,前期為分級加載得到的應(yīng)變數(shù)據(jù),1個標(biāo)記點(diǎn)對應(yīng)1 級荷載下的應(yīng)變;當(dāng)荷載超過307.04 kN 后進(jìn)行連續(xù)加載,因此后期應(yīng)變曲線標(biāo)志點(diǎn)較密。

    圖9 抱箍應(yīng)變

    圖10 抱箍連接件應(yīng)變

    由圖9、圖10可知:

    ①荷載施加初期接頭各部位的應(yīng)變均成線性增長,應(yīng)變都較??;隨著荷載增加,Q235B 接頭的部件部分位置應(yīng)變增長速率隨之加快,部分應(yīng)變超過超出 ± 1 024 × 10-6(Q235B 鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度215 MPa 下的應(yīng)變);當(dāng)荷載超過266.43 kN(100% C 型極限彎矩)時(shí),Q235B 接頭部分位置應(yīng)變急劇增長,產(chǎn)生較大的塑性應(yīng)變。

    ②Q345B 接頭從加載開始至266.43 kN 時(shí),應(yīng)變一直緩慢發(fā)展,且應(yīng)變值較小,最大應(yīng)變 -1 079,未超出 ± 1 525 × 10-6(Q345B 鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度305 MPa 下的應(yīng)變)。當(dāng)荷載超過266.43 kN 后,Q345B 接頭抱箍應(yīng)變依然呈穩(wěn)定增長趨勢,部分抱箍連接件開始出現(xiàn)應(yīng)變增長速率加快現(xiàn)象;當(dāng)荷載超過307.04 kN 后,部分抱箍連接件應(yīng)變急劇增長,產(chǎn)生較大的塑性應(yīng)變。在加載過程中個別應(yīng)變片出現(xiàn)應(yīng)變先增大后減小的現(xiàn)象,主要與接頭部件的加工裝配誤差相關(guān)。

    由應(yīng)變發(fā)展結(jié)果可得出,Q235B 和Q345B 兩種不同強(qiáng)度的接頭在抗彎試驗(yàn)中,最大應(yīng)變發(fā)生位置與工況1、工況2密切相關(guān)。工況1 最大應(yīng)變位置發(fā)生在接頭底部,即1 號板和3 號板連接件位置處;工況2 最大應(yīng)變位置發(fā)生在接頭中部,即1 號板和3 號板連接件位置處或2號板與3號板連接件位置處。

    2)應(yīng)力結(jié)果

    由于最大應(yīng)變均出現(xiàn)在抱箍連接件上,將通過試驗(yàn)應(yīng)變結(jié)果計(jì)算所得應(yīng)力與理論計(jì)算應(yīng)力進(jìn)行比對,結(jié)果見表2。可知,AB、B、C 型管樁極限彎矩作用下,接頭徑向應(yīng)力試驗(yàn)值與設(shè)計(jì)計(jì)算值基本接近,Q345B新型抱箍式機(jī)械連接接頭的抗彎性能均滿足設(shè)計(jì)要求。荷載較大時(shí),試驗(yàn)值與設(shè)計(jì)計(jì)算值相差偏大,與理論計(jì)算未考慮裝配誤差和應(yīng)力集中相關(guān)。

    表2 徑向應(yīng)力及安全系數(shù)

    3 結(jié)論

    1)本文提出了新型抱箍式機(jī)械連接接頭的結(jié)構(gòu)形式和樁身受拉、受剪、受彎工況下的接頭受力計(jì)算模型。該接頭具有配件少,加工精度要求低,成本低廉和施工裝配簡單快捷等優(yōu)勢。

    2)接頭部件變形由樁身底部向頂部呈遞減規(guī)律。Q235B 接頭在加載后期進(jìn)入塑性工作階段,出現(xiàn)翹曲變形現(xiàn)象。Q345B 接頭在加載過程中基本處于彈性工作階段,加載完成后,接頭各部件未發(fā)生明顯變形。

    3)接頭變形和受力與接頭受力工況密切相關(guān),受拉時(shí)的峰值位移均大于受壓。受拉最大應(yīng)變位置發(fā)生在接頭底部,即1 號板和3 號板連接件處;受壓最大應(yīng)變發(fā)生在接頭中下部,即1 號板和3 號板連接件處或2號板與3號板連接件處。

    4)最大應(yīng)變均出現(xiàn)在抱箍連接件上,通過理論計(jì)算和抗彎試驗(yàn)可得,新型抱箍式機(jī)械連接接頭極限抗彎承載力與理論計(jì)算值基本一致,滿足“管樁接頭處極限彎矩不得低于樁身極限彎矩”要求。Q345B 材質(zhì)的新型抱箍式機(jī)械連接接頭具有可靠的連接性能。

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