豎向肋條對高層建筑局部覆面風(fēng)壓的影響

柯延宇,沈國輝,謝霽明

(浙江大學(xué) 建筑工程學(xué)院,杭州 310058)

為了滿足日益增長的建筑美學(xué)和遮陽等功能需求,建筑表面設(shè)置的局部裝飾構(gòu)件已越來越常見。建筑表面突出的肋條、陽臺、百葉板等局部構(gòu)件增加了表面粗糙度,對建筑表面的風(fēng)壓會產(chǎn)生一定影響。

已有研究探討了建筑物外附構(gòu)件對局部風(fēng)壓的影響。Stathopoulos等[1]研究發(fā)現(xiàn),迎風(fēng)面上部、側(cè)面和背風(fēng)面下部的局部風(fēng)壓隨著粗糙度的增大而減小,而其他區(qū)域的影響較小;Chand等[2]發(fā)現(xiàn)陽臺會顯著改變建筑物迎風(fēng)面上的風(fēng)壓分布,但不會引起背風(fēng)面上的明顯變化;Maruta等[3]研究了不同陽臺寬度對局部風(fēng)壓的影響,他們發(fā)現(xiàn)由于表面粗糙度的增加抑制了渦脫,導(dǎo)致分離氣泡引起的脈動風(fēng)壓有所降低;Montazeri等[4]通過CFD模擬發(fā)現(xiàn)陽臺可能導(dǎo)致建筑物風(fēng)壓分布發(fā)生非常強烈的變化,因為它們會在立面上引入多個流動分離和再循環(huán)區(qū)域;沈國輝等[5]研究了外部開孔裝飾構(gòu)件對扭曲型高層建筑風(fēng)壓分布的影響,研究發(fā)現(xiàn)裝飾構(gòu)件可明顯降低建筑表面兩側(cè)的負(fù)壓峰值;Hu等[6]發(fā)現(xiàn)帶開口雙層幕墻的側(cè)面開口抑制了側(cè)面的分離泡,因此可以有效降低側(cè)面和背風(fēng)面的壓力;Yuan等[7]使用水平薄分流板模擬覆面構(gòu)件,發(fā)現(xiàn)覆面構(gòu)件可以降低側(cè)面角部區(qū)域的局部負(fù)壓峰值,與參考模型相比風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)差的最大折減效率達(dá)60%;Liu等[8]用高頻粒子測速技術(shù)對模型周圍的流場進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)豎向肋條可以顯著地減弱分離剪切層和近尾流區(qū)的湍流強度,降低側(cè)面和背風(fēng)面的脈動風(fēng)壓。以上研究發(fā)現(xiàn)了外附粗糙構(gòu)件對局部風(fēng)荷載的影響,但對于常見的豎向肋條對高層建筑局部風(fēng)壓的研究較少。

本文通過風(fēng)洞試驗研究三種豎向肋條布置對高層建筑局部風(fēng)壓的影響,對比有無豎向肋條情況下高層建筑平均風(fēng)壓和脈動風(fēng)壓的差異,分析各工況下風(fēng)壓點的功率譜和風(fēng)壓POD模態(tài)的差異,通過風(fēng)壓點的分布概率密度探究豎向肋條導(dǎo)致風(fēng)壓非高斯性分布的變化,最后獲得有豎向肋條情況下的高層建筑表面風(fēng)壓的極值。研究成果為帶裝飾條的高層建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計提供參考。

1 試驗概況

選取高度H=368 m的方形截面超高層建筑為研究對象,建筑邊長B=48 m,模型幾何縮尺比為1∶400。試驗?zāi)Ｐ筒捎肁BS塑料等材料制作而成,共模擬了三種工況,其中工況1(參考工況)表面光滑,未布置豎向肋條。由于高層建筑上半部分對風(fēng)壓更為敏感[9],文獻(xiàn)[7-8]也大多在上半部分布置肋條,因此工況2、工況3在表面風(fēng)壓較大的上半部分布置豎向肋條,肋條外伸寬度b=2 m,相對寬度b/B≈4%。由于建筑角部對負(fù)風(fēng)壓更加敏感,為了探究角區(qū)的肋條對建筑覆面風(fēng)壓的影響程度,對工況2和3設(shè)置不同的肋條分布形式,其中工況2僅在模型上半部分的角區(qū)布置豎向肋條,工況3在模型上半部分全部布置豎向肋條?；诠こ添椖繉嵺`,裝飾條的間距為4 m,在本文設(shè)置為常量。三種工況的橫截面見圖1。其中工況3的試驗?zāi)Ｐ鸵妶D2。為敘述方便,以上三種工況分別簡稱為光滑、半布、全布。由于對于方形截面,氣流分離點不發(fā)生改變,氣流分離后也不會發(fā)生再附,因此對于本試驗不考慮雷諾數(shù)效應(yīng)的影響。

圖1 三種工況截面示意

圖2 工況3試驗?zāi)Ｐ?/p>

三個模型測點布置保持一致,共布置10個測層,見圖3,從下至上測層名稱依次為A-H、J、K,對應(yīng)高度分別為40、80、120、160、200、240、270、300、330、360 m,每一層測點布置也均相同。測點層的測點布置見圖3,每個面均布置8個測點,每層共布置32個測點,每個測點的測壓管垂直建筑物表面[10]。坐標(biāo)系定義見圖3(b),其中編號1-8位于X正面,編號9-16位于Y正面。由于建筑具有雙軸對稱性,風(fēng)洞試驗測試0～90°風(fēng)向角,間隔為10°,并增加了5°和85°的風(fēng)向角測試。

圖3 測點與測層布置

風(fēng)洞試驗在浙江大學(xué)的ZD-1邊界層風(fēng)洞中進(jìn)行,試驗段長18 m、寬4 m、高3 m。風(fēng)壓測試采用美國DSM340電子掃描閥,對同一個模型的所有測點進(jìn)行同步測壓,采樣頻率為312.5 Hz,采樣時長為90 s,采樣點數(shù)為28 125。本次試驗在來流前部布置粗糙元與尖劈來模擬B類風(fēng)場。根據(jù)GB 50009—2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[11],平均風(fēng)速和湍流度剖面采用如下公式:

U=UH(z/H)α

(1)

Iu=I10(z/10)-α

(2)

式中:UH為H高度處的風(fēng)速,z為離地高度,H為建筑頂部高度,I10為10 m高度處的湍流度,α為0.15。圖4為風(fēng)洞模擬值和規(guī)范要求值的比較,可以發(fā)現(xiàn)風(fēng)洞較好地模擬了B類風(fēng)場。

圖4 B類地貌的風(fēng)場模擬

風(fēng)洞試驗獲得測點的風(fēng)壓系數(shù)Cpi定義為

(3)

式中:Pi為測點i的風(fēng)壓值;P∞為參考點靜壓力值;ρ為空氣密度;U∞為參考點的風(fēng)速,選取建筑頂點H作為參考點,本次建筑模型頂部高度處的測試速度為12.50 m/s。

2 平均風(fēng)壓系數(shù)

三種工況在0°風(fēng)向下迎風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)Cp見圖5。為表示清晰,等值線圖中寬度放大了一倍,下文的表達(dá)方式均同此?？梢园l(fā)現(xiàn):1)迎風(fēng)面上的平均風(fēng)壓系數(shù)隨著高度增大總體增大;2)在樓頂處由于三維流的存在使得風(fēng)壓系數(shù)減小;3)同一高度下,中間的測點風(fēng)壓系數(shù)最大,向兩邊減少,且等值線密集,壓力梯度較大;4)三種工況的平均風(fēng)壓系數(shù)非常接近,說明豎向肋條的布置對于迎風(fēng)面正風(fēng)壓的影響很小。

圖5 迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)分布(0°)

0°風(fēng)向下側(cè)風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)Cp分布見圖6,可以發(fā)現(xiàn):1)受氣流分離及旋渦脫落的影響,側(cè)面承受負(fù)壓;2)光滑工況下,前緣與后緣的風(fēng)壓差距不大,而當(dāng)布置豎向肋條后,前后緣之間的風(fēng)壓差異變大,其原因為豎向肋條對建筑橫向繞流的局部阻礙作用[12]使得前緣負(fù)壓變大,而后緣負(fù)壓變小;3)特別在肋條布置的分界點(180 m處),風(fēng)壓在上下方向和前后方向的梯度都非常大;4)半布和滿布工況的平均風(fēng)壓系數(shù)幾乎相同,可以看出中部肋條對風(fēng)壓分布的影響較小。

圖6 側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)等值線(0°)

0°風(fēng)向下背風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)Cp分布見圖7,可以發(fā)現(xiàn):1)背風(fēng)面位于尾流區(qū),承受負(fù)壓;2)背風(fēng)面中部承受負(fù)風(fēng)壓最小,從中部到四周的負(fù)風(fēng)壓絕對值逐漸增大;3)半布和滿布工況的背風(fēng)面風(fēng)壓分布非常接近,均小于光滑工況,說明布置豎向肋條使得背風(fēng)面所有測點的負(fù)壓都有所降低。

選取B(80 m)、E(200 m)、H(300 m)三個測層在0°風(fēng)向角下的平均風(fēng)壓進(jìn)行分析,相對高度z/H分別為0.22、0.54和0.82。三個測層各測點的平均風(fēng)壓系數(shù)Cp見圖8,圖8中N為測點編號,可以發(fā)現(xiàn):1)B層(z/H=0.22)三種工況在迎風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)不變,光滑工況在側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)的負(fù)壓絕對值均大于半布和全布工況,說明上方的豎向肋條對該層的風(fēng)荷載產(chǎn)生了影響,這是相對于正壓,負(fù)壓對建筑表面特性更加敏感,與高度無關(guān),即使下半部分沒有布置肋條,但是也受到上半部分肋條的影響有所變化,這與文獻(xiàn)[7-8]的研究結(jié)果類似;2)E層(z/H=0.54)位于肋條分界線(184 m)之上,半布和全布工況在側(cè)風(fēng)面的氣流分離點處產(chǎn)生了很大的負(fù)壓,而光滑工況在該位置的負(fù)風(fēng)壓較小,說明在肋條分界線附近,肋條導(dǎo)致了劇烈的氣流分離,使得側(cè)面前緣局部負(fù)風(fēng)壓驟然增大,特別是9、10號測點,E9測點全布工況的平均風(fēng)壓系數(shù)比光滑工況大83.3%;3)H層(z/H=0.82)側(cè)風(fēng)面的氣流分離點由于布置肋條導(dǎo)致的負(fù)壓增大現(xiàn)象依舊存在,但是增大程度遠(yuǎn)不如E層,H9測點全布工況的平均風(fēng)壓系數(shù)只比光滑工況大23.5%, 側(cè)面后緣與背部測點在布置肋條后風(fēng)壓系數(shù)有所降低;4)三個截面半布工況和全布工況的平均風(fēng)壓系數(shù)風(fēng)壓非常接近,說明中部肋條對風(fēng)壓分布的影響較小。

圖7 背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)等值線(0°)

圖8 三個測層的平均風(fēng)壓系數(shù)

3 風(fēng)壓系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)差

B(80 m)、E(200 m)、H(300 m)三個測層的測點在0°風(fēng)向角下的風(fēng)壓系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差C′p見圖9。可以發(fā)現(xiàn):1)B層(z/H=0.22)三種工況在迎風(fēng)面的風(fēng)壓系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差不變,光滑工況在側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面的風(fēng)壓系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差均大于半布和全布工況;2)E層(z/H=0.54)半布和全布工況在側(cè)風(fēng)面的氣流分離點處產(chǎn)生了很大的風(fēng)壓脈動,與平均值的規(guī)律類似,肋條的布置使得側(cè)面前緣分離引起較大的氣流紊亂;3)H層(z/H=0.82)側(cè)風(fēng)面的氣流分離點由于布置肋條導(dǎo)致的負(fù)壓增大現(xiàn)象依舊存在,肋條布置導(dǎo)致的負(fù)壓脈動劇烈程度有所減小;4)三個測層背風(fēng)面風(fēng)壓系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差中均反映了一個規(guī)律,即半布和全布工況的標(biāo)準(zhǔn)差均小于光滑工況,說明豎向肋條會降低背風(fēng)面的風(fēng)壓脈動值;5)三個截面半布工況和全布工況的脈動風(fēng)壓系數(shù)非常接近,說明中部肋條對脈動風(fēng)壓分布影響較小。

4 測點風(fēng)壓的功率譜

由前面的分析可知,在迎風(fēng)面上肋條布置對平均值和脈動值幾乎沒有影響,因此本節(jié)主要分析側(cè)風(fēng)面、背風(fēng)面的風(fēng)壓頻譜特性。在側(cè)風(fēng)面選取B10、E10、H10三個測點分析在0°風(fēng)向角不同高度測點的頻譜特性,見圖10。圖10中f為頻率,D為建筑寬度,fS*為無量綱化后的功率譜。由圖10可知:1)對于B10測點,受建筑上半部分的肋條影響后,半布和全布工況的譜峰值比光滑工況略小;2)對于E10測點,肋條的布置并沒有改變頻譜最大值所在的約化頻率,這說明St=fD/U并沒有改變,也說明本試驗當(dāng)中Re數(shù)效應(yīng)可以忽略,但是肋條的存在顯著改變了測點風(fēng)壓的功率譜幅值大小,光滑工況的風(fēng)壓譜能量較為集中,峰值出現(xiàn)在折減頻率為0.1左右,而半布和全布工況的風(fēng)壓譜峰值明顯降低,但半布和全布工況的大部分頻率上的譜值均大于光滑工況;3)H10測點布置肋條后的變化規(guī)律與E10測點類似,與風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)差的變化規(guī)律類似,肋條布置導(dǎo)致的負(fù)壓脈動劇烈程度比E10有所減小。

圖10 側(cè)風(fēng)面不同高度測點的頻譜

在背風(fēng)面取B18、E18、H18三個測點分析在0°風(fēng)向角的風(fēng)壓譜特性,見圖11,可以發(fā)現(xiàn):1)對于B18測點,可以發(fā)現(xiàn)三種工況下的風(fēng)壓譜形狀非常接近,半布和全布工況的風(fēng)壓譜在峰值處略小于光滑工況;2)對于E18和H18,均處于布置肋條的背風(fēng)面區(qū)域,三種工況呈現(xiàn)出的規(guī)律非常接近,即三種工況均表現(xiàn)為單峰譜,而半布和全布工況的風(fēng)壓譜非常接近,均小于光滑工況的風(fēng)壓譜,該情況與圖9(b)和圖9(c)的風(fēng)壓系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差分布特征相吻合,說明豎向肋條會降低背風(fēng)面的風(fēng)壓脈動幅度。

圖11 背風(fēng)面不同高度測點的頻譜

5 POD模態(tài)分析

本征正交分解(proper orthogonal decomposition, POD)技術(shù)主要用于識別流動機制和壓力分布模式[7]。對該建筑的兩個側(cè)面上的風(fēng)壓進(jìn)行了POD分析,風(fēng)向角為0°,獲得了POD分析的各階能量占比、主坐標(biāo)和模態(tài)。

對0°風(fēng)向角側(cè)風(fēng)面的脈動風(fēng)壓系數(shù)進(jìn)行POD分解,得到各階能量占比。圖12為不同工況各階模態(tài)能量占比示意(以側(cè)風(fēng)面為例),圖中Nm為模態(tài)數(shù)目?？梢钥闯?1)背風(fēng)面光滑工況下的第一階能量占比為52.9%,超過50%,第一階模態(tài)擁有較大的脈動能量;2)半布和全布的第一階能量占比分布為37.9%和35.0%,都小于光滑工況的占比,但是一階仍占據(jù)較大的脈動能量;3)POD分析的各階能量占比主要集中在前三階模態(tài)。

取前兩階的主坐標(biāo)進(jìn)行功率譜分析,圖13為POD前兩階主坐標(biāo)歸一化功率譜曲線。可以看出:1)第一階主坐標(biāo)呈現(xiàn)出單峰譜特性,在折減頻率0.1附近存在尖峰,對應(yīng)于渦脫頻率,此時橫風(fēng)向氣動力占主導(dǎo)地位,布置肋條后峰值有所降低;2)在折減頻率為0.01～0.1時布置肋條的功率譜大于光滑工況;3)第二階主坐標(biāo)功率譜表現(xiàn)出寬帶譜特性,沒有明顯譜峰,對應(yīng)順風(fēng)向氣動力。

圖13 前兩階主坐標(biāo)歸一化功率譜

圖14給出了模型光滑工況下第一階模態(tài)在建筑表面的分布,可以發(fā)現(xiàn):1)第一階特征模態(tài)在兩側(cè)面呈反對稱分布,說明側(cè)風(fēng)面風(fēng)壓分布偏向一側(cè),合力方向垂直與來流風(fēng)向,表明一階模態(tài)主要由橫風(fēng)向氣動激勵起主導(dǎo)作用[13];2)當(dāng)布置肋條后,在肋條分界線(184 m)以上的前緣區(qū)域位置的模態(tài)值增大較多,其他位置的模態(tài)值有所減小。

圖14 E層各工況1階模態(tài)分布

6 測點風(fēng)壓的非高斯性

由于側(cè)風(fēng)面角區(qū)受氣流分離作用,使得測點風(fēng)壓概率分布具有非高斯性,采用峰值因子法可能會帶來較大的誤差。對非高斯分布的判斷標(biāo)準(zhǔn)通常采用數(shù)據(jù)的三階中心距S(偏度)與四階中心矩K(峰度),偏度表示概率分布的對稱性,峰度描述數(shù)據(jù)的突起程度,K>3表示概率密度曲線凸起程度比高斯分布大,K<3表示概率密度曲線比較平坦。標(biāo)準(zhǔn)高斯信號概率分布的偏度值和峰度值S=0、K=3。本文參考文獻(xiàn)[14]確定劃分非高斯區(qū)域的標(biāo)準(zhǔn)為:|S|>0.2且|K-3|>0.5。

對0°風(fēng)向角下迎風(fēng)面、背風(fēng)面、側(cè)風(fēng)面高斯和非高斯區(qū)域見圖15,可知:1)迎風(fēng)面受來流正面撞擊,斜度值較大,正偏,而峰態(tài)值比較小,整個立面為高斯區(qū)域,肋條的布置對高斯區(qū)域的分布沒有任何影響;2)側(cè)風(fēng)面(以左側(cè)為例)在光滑工況下,只有上部局部點風(fēng)壓概率密度分布為高斯性,當(dāng)增加豎向肋條后,建筑中部測點的風(fēng)壓概率密度分布由非高斯性轉(zhuǎn)化為高斯性;3)對于背風(fēng)面的測點,整個立面都處于來流的尾流區(qū),即整個背風(fēng)面幾乎為非高斯區(qū)域,豎向肋條的存在使得一部分測點風(fēng)壓概率密度分布由非高斯性轉(zhuǎn)化為高斯性。

圖15 高斯區(qū)域與非高斯區(qū)域變化(0°)

7 極值風(fēng)壓系數(shù)

鑒于側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面的風(fēng)壓分布的非高斯特性,采用Cook等[15]提出的最佳線性無偏估計(best linear unbiased estimation,BLUE)極值分析法計算極值正壓系數(shù)[16]。以0°風(fēng)向角為例計算各個面的極值風(fēng)壓系數(shù),迎風(fēng)面的極值風(fēng)壓系數(shù)見圖16,由于迎風(fēng)面為正壓控制,圖中只給出正的極值風(fēng)壓系數(shù),可以發(fā)現(xiàn):1)在樓頂處由于三維流的存在使得極值風(fēng)壓系數(shù)減小;2)同一高度處,中間測點的極值風(fēng)壓系數(shù)最大,向兩邊減少,且等值線密集,壓力梯度較大;3)三種工況的極值正風(fēng)壓系數(shù)非常接近,說明豎向肋條的布置對于迎風(fēng)面極值正風(fēng)壓的影響很小。

圖16 迎風(fēng)面極值風(fēng)壓系數(shù)分布(0°)

側(cè)風(fēng)面的風(fēng)壓主要為負(fù)壓,因此側(cè)風(fēng)面(以左側(cè)為例)主要分析極值負(fù)壓系數(shù),見圖17?？梢园l(fā)現(xiàn):1)光滑工況下,前緣與后緣的極值風(fēng)壓差距不大,當(dāng)布置豎向肋條后,前后緣之間的極值風(fēng)壓差異變大,其原因為豎向肋條對建筑橫向繞流的局部阻礙作用使得前緣負(fù)壓變大、后緣負(fù)壓變小;2)在肋條布置的分界點(180 m處),極值負(fù)風(fēng)壓在上下方向和前后方向的梯度都非常大;3)半布和滿布工況的極值風(fēng)壓系數(shù)幾乎相同,可以看出中部肋條對側(cè)面極值負(fù)風(fēng)壓分布的影響較小。

圖17 側(cè)風(fēng)面極值風(fēng)壓系數(shù)等值線(0°)

背風(fēng)面的風(fēng)壓主要為負(fù)壓,因此背風(fēng)面主要分析負(fù)的極值風(fēng)壓系數(shù),見圖18。可以發(fā)現(xiàn):1)背風(fēng)面中部承受負(fù)的極值風(fēng)壓最小,從中部到四周的極值負(fù)風(fēng)壓絕對值逐漸增大;2)半布和滿布工況的背風(fēng)面極值負(fù)風(fēng)壓分布非常接近,均小于光滑工況,說明布置豎向肋條使得背風(fēng)面的極值負(fù)壓有所降低。

圖18 背風(fēng)面極值風(fēng)壓系數(shù)等值線圖(0°)

將所有風(fēng)向角下風(fēng)壓系數(shù)極值取包絡(luò),可獲得全風(fēng)向的極值風(fēng)壓系數(shù),根據(jù)建筑的雙軸對稱性,可以采用一個面的風(fēng)壓來表示。全風(fēng)向的極值風(fēng)壓系數(shù)見圖19。

圖19 全風(fēng)向風(fēng)壓系數(shù)極值

由圖19可知:1)對于正壓,三種工況的風(fēng)壓分布幾乎一致,說明豎向肋條對正壓極值幾乎沒有影響,風(fēng)壓系數(shù)極值大部分為1.1～1.3;2)對于負(fù)壓,豎向肋條分界線(180 m)以下的區(qū)域,肋條布置使得負(fù)壓極值都變小;對于分界線附近,肋條的存在現(xiàn)使得負(fù)壓極值大大增大;對于頂部高度區(qū)域,肋條的存在使得負(fù)壓極值略有降低。

8 結(jié) 論

研究豎向肋條對高層建筑局部風(fēng)壓的影響,通過風(fēng)洞試驗研究三種豎向肋條布置對高層建筑局部風(fēng)壓的影響,對比有無豎向肋條下情況高層建筑平均風(fēng)壓和脈動風(fēng)壓的差異,分析各工況下風(fēng)壓點的功率譜和風(fēng)壓POD模態(tài)的差異,通過風(fēng)壓點的分布概率密度探究豎向肋條導(dǎo)致風(fēng)壓非高斯性分布的變化,最后獲得有豎向肋條情況下的高層建筑表面風(fēng)壓的極值,得出以下結(jié)論:

1)肋條的布置對于迎風(fēng)面測點風(fēng)壓的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差沒有影響;對于側(cè)風(fēng)面,分界線以上的前緣點的負(fù)壓平均值和脈動值大大增加,其他區(qū)域負(fù)壓平均值和脈動值均有所降低;背風(fēng)面布置肋條后平均值和脈動值降低。

2)通過對典型測點的頻譜特性也驗證了脈動風(fēng)壓的差異。如E10點半布和全布工況的譜峰處有所降低,但風(fēng)壓譜積分小于光滑工況下的值。

3)通過POD分解可知,對風(fēng)場能量貢獻(xiàn)最大的第一階特征模態(tài)是橫風(fēng)向氣起主導(dǎo)作用;布置肋條使得一階主坐標(biāo)功率譜譜峰有所降低;肋條分界線以上的前緣區(qū)域位置的模態(tài)值增大較多。

4)當(dāng)肋條增加后,在建筑側(cè)風(fēng)面中部的測點的風(fēng)壓概率密度分布由非高斯性轉(zhuǎn)化為高斯性。迎風(fēng)面、背風(fēng)面基本沒有變化。

5)肋條的布置對于正壓極值沒有變化。分界線以上的前緣點的負(fù)壓極值大大增加,其他區(qū)域的負(fù)壓極值有所降低。

6)半布和滿布工況對局部風(fēng)壓特性造成的差異相差不大,說明中部的肋條對局部風(fēng)壓影響較小。