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    明挖超大跨度疊層隧道結(jié)構(gòu)受力分析及斷面優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2023-03-12 02:30:34張光偉答武強(qiáng)余祖峰
    城市道橋與防洪 2023年2期
    關(guān)鍵詞:直墻中板疊層

    張光偉,孫 超,答武強(qiáng),余祖峰

    (中鐵第六勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,天津市 300000)

    0 引言

    自改革開(kāi)放以來(lái),人口和資源在時(shí)空上的高度聚集,我國(guó)城鎮(zhèn)化進(jìn)程加速推進(jìn)[1]。在此背景下,人們對(duì)采用隧道與地下工程解決人類生存與地面環(huán)境矛盾的認(rèn)識(shí)也越來(lái)越深刻。而隨著我國(guó)城市面積的擴(kuò)容及人口的增長(zhǎng),在人口及交通密集區(qū)域,雙向六車道以及雙向八車道的超大跨度明挖隧道屢見(jiàn)不鮮,該類型隧道以箱涵框架結(jié)構(gòu)為主,從較為簡(jiǎn)單的單層箱型結(jié)構(gòu)逐漸發(fā)展為單層雙跨、疊層單跨、疊層多跨[2-3]等多種結(jié)構(gòu)形式,跨度也隨之逐漸增大。

    針對(duì)明挖超大跨度隧道結(jié)構(gòu)受力分析及斷面設(shè)計(jì),已有部分學(xué)者對(duì)此做了相關(guān)研究。例如:林永貴[4]借助有限元法建模計(jì)算,認(rèn)為矩形框架最優(yōu)斷面形式為直墻折板式斷面,并提出抬高頂板高度、采用空心頂板結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案以滿足結(jié)構(gòu)受力要求;付大喜[5]分析了三種斷面形式的受力特點(diǎn),并對(duì)直墻折板斷面形式進(jìn)行了參數(shù)優(yōu)化;唐鵬[6]通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析,認(rèn)為大跨度框架式隧道受力薄弱點(diǎn)為結(jié)構(gòu)跨中和邊墻拐角處,可通過(guò)設(shè)置變截面的方法優(yōu)化結(jié)構(gòu)受力薄弱處的設(shè)計(jì);周倩茹[7]結(jié)合深圳媽灣跨海通道工程,分別建立梁、板單元二維模型模擬框架結(jié)構(gòu)受力,發(fā)現(xiàn)斷面頂板設(shè)置折板可以顯著優(yōu)化頂板受力,但對(duì)于底板的內(nèi)力基本無(wú)影響。歐孝奪[8]認(rèn)為結(jié)構(gòu)自重與超載貢獻(xiàn)了箱型大跨度框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力較大的比重,應(yīng)嚴(yán)格控制回填及拆模時(shí)機(jī)。

    綜合上述研究發(fā)現(xiàn),目前研究主要針對(duì)明挖大跨度單層隧道結(jié)構(gòu),以超大跨度明挖疊層隧道結(jié)構(gòu)作為研究對(duì)象的很少。依托深圳望海路隧道工程實(shí)例,分析超大跨度疊層明挖隧道結(jié)構(gòu)受力特征,探討超大跨度疊層明挖隧道的優(yōu)化設(shè)計(jì),為類似工程設(shè)計(jì)提供參考。

    1 工程概況

    望海路快速化改造工程西起興海大道高架,東接沙河西路,地下快速路為雙向4~6 車道,全長(zhǎng)約7.64 km,郵輪大道以東為雙向6 車道,以西段雙向4車道,通過(guò)路基段及橋梁改造與興海大道高架銜接。道路等級(jí)為城市快速路(小客車專用),設(shè)計(jì)速度主線60 km/h(匝道40 km/h)。起點(diǎn)—微波山段主線隧道長(zhǎng)約1 528 m,受興海大道接地點(diǎn)及沿線建筑物限制,隧道在郵輪大道位置平面曲線半徑小,礦山法及盾構(gòu)法均不具備實(shí)施條件,本段隧道采用明挖法施工。標(biāo)準(zhǔn)疊層段隧道斷面凈跨達(dá)12.4 m,為疊層雙向六車道隧道,因在疊層隧道內(nèi)設(shè)置匝道進(jìn)出口車道及分合流車道,隧道斷面凈跨最大達(dá)27.6 m,跨度在大跨度明挖隧道里居于前列。超大跨段隧道結(jié)構(gòu)頂覆土厚2.0~ 3.5 m,計(jì)算抗浮水位按最不利工況考慮,取建成后地面標(biāo)高。

    起點(diǎn)—微波山段場(chǎng)區(qū)地勘揭示,土層類別由上到下依次為填石、素填土、淤泥、含黏性土礫砂、強(qiáng)~ 中風(fēng)化巖花崗,隧道基底主要位于塊狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖巖層。地下水位的變化受季節(jié)、大氣降雨和海水潮汐等因素影響,詳勘測(cè)得場(chǎng)地混合穩(wěn)定水位埋深為1.2~5.2 m。

    2 疊層隧道結(jié)構(gòu)受力特征分析

    2.1 疊層隧道結(jié)構(gòu)受力特征

    以“直墻平頂”斷面形式為例,擬定研究段隧道斷面結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)圖1,計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1。

    圖1 “直墻平頂”斷面(單位:mm)

    表1 計(jì)算參數(shù)

    計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2。

    圖2 “直墻平頂”斷面內(nèi)力圖

    由圖2 可知,大跨度隧道結(jié)構(gòu)受力左右對(duì)稱,其規(guī)律較明顯。最大彎矩值出現(xiàn)在板跨中及墻板交界處,頂板跨中最大值為5 250 kN·m,按照正常使用極限狀態(tài)要求(最大裂縫寬度0.2 mm)計(jì)算出的鋼筋截面面積為22 231 mm2,遠(yuǎn)超施工鋼筋排布極限;最大剪力值在兩側(cè)邊墻與頂?shù)装褰唤缣?;結(jié)構(gòu)頂、底板、側(cè)墻構(gòu)件均處于偏心受壓狀態(tài),中板處于偏心受拉狀態(tài)。超大跨度疊層隧道存在頂?shù)装鍙澗剡^(guò)大、中板承受拉應(yīng)力的問(wèn)題,結(jié)構(gòu)斷面設(shè)計(jì)不合理、且存在安全隱患。

    2.2 中板偏心受拉原因分析

    (1)結(jié)構(gòu)跨度過(guò)大。

    以“直墻平頂”斷面形式為例,在結(jié)構(gòu)高度不變的情況下,通過(guò)對(duì)比分析不同跨度結(jié)構(gòu)受力情況,歸納不同跨度隧道結(jié)構(gòu)軸力變化規(guī)律見(jiàn)圖3。

    圖3 不同跨度下中板軸力

    由圖3 知隧道結(jié)構(gòu)側(cè)墻高度不變的情況下,結(jié)構(gòu)中板軸力值隨著跨度增加,構(gòu)件由偏心受拉向偏心受壓轉(zhuǎn)變;隨著跨度增加隧道結(jié)構(gòu)高跨比逐漸減小,結(jié)構(gòu)愈加“扁坦”,中板軸力逐漸增大。分析其原因,扁平隧道結(jié)構(gòu)左右側(cè)墻變形呈現(xiàn)對(duì)稱的“8”字形,中板約束了左右側(cè)墻中部凸起變形,承受側(cè)墻的牽引,中板結(jié)構(gòu)偏心受拉;隨著跨度的減小,頂?shù)装鍎偠戎饾u增加,跨中豎向變形顯著減小,其對(duì)側(cè)墻的“牽引”作用減弱,牽引作用不足以抵消側(cè)墻水土壓力作用,中板由偏心受拉向偏心受壓轉(zhuǎn)變。

    (2)側(cè)向土體對(duì)結(jié)構(gòu)約束不足。

    將側(cè)墻土體對(duì)結(jié)構(gòu)約束作用簡(jiǎn)化為僅受壓的彈簧,以“直墻平頂”斷面形式為例,通過(guò)對(duì)比分析不同地基反力系數(shù)下結(jié)構(gòu)受力情況,歸納結(jié)構(gòu)軸力變化規(guī)律見(jiàn)圖4。

    圖4 不同基床系數(shù)下中板軸力

    由圖4 可見(jiàn),結(jié)構(gòu)高跨比不變的情況下,隨著基床系數(shù)增加,側(cè)向土體對(duì)結(jié)構(gòu)變形約束作用更加明顯,中板軸力值隨基床系數(shù)增大逐漸減小,構(gòu)件由偏心受拉向偏心受壓構(gòu)件轉(zhuǎn)變。結(jié)構(gòu)中板軸力值隨著地基反力系數(shù)變化明顯,分析其原因,在結(jié)構(gòu)高跨比不變的情況下,隨著基床系數(shù)增加,側(cè)向他土體對(duì)結(jié)構(gòu)變形約束作用更加明顯,側(cè)墻的凸起變形受到抑制,中板軸力逐漸向偏心受壓轉(zhuǎn)變。

    3 斷面結(jié)構(gòu)形式選擇

    根據(jù)頂、底板形式不同,大跨度明挖隧道結(jié)構(gòu)斷面形式主要有直墻拱形斷面、直墻微拱形斷面、直墻折板斷面、直墻平頂斷面[5]等類型,其中直墻平頂斷面在實(shí)際工程中應(yīng)用最多。而直墻拱形斷面雖然受力性能出眾,但是存在斷面利用率低淺覆土情況下拱矢高受限[9-10]及鋼筋綁扎困難等問(wèn)題。考慮到依托工程大跨段覆土厚度無(wú)起拱條件,本次設(shè)計(jì)采取其余3種斷面形式優(yōu)化設(shè)計(jì),具體斷面形式及尺寸參數(shù)見(jiàn)圖5。

    圖5 2 種斷面形式

    定義隧道斷面利用率為建筑限界面積與斷面內(nèi)輪廓面積的比值,則三種斷面的利用率分別為0.484,0.487 和0.414?!爸眽φ郯濉睌嗝胬寐矢哂凇爸眽ζ桨濉睌嗝妫爸眽ξ⒐啊睌嗝胬寐首畹?。

    由表2 可知,三種斷面結(jié)構(gòu)形式頂、底板均處于偏心受壓狀態(tài),中板處于偏心受拉狀態(tài);斷面結(jié)構(gòu)受力左右對(duì)稱,最大彎矩值均出現(xiàn)在頂?shù)装蹇缰屑皦Π褰唤游恢?;微拱形斷面頂、底板受力性能明顯優(yōu)于另兩種斷面,結(jié)構(gòu)斷面尺寸和配筋面積最經(jīng)濟(jì),直墻折板斷面頂板受力明顯優(yōu)于直墻平頂斷面,三種斷面形式中板內(nèi)力差距較小。

    表2 3 種斷面形式結(jié)構(gòu)內(nèi)力

    就施工難度及經(jīng)濟(jì)性方面而言,微拱形斷面工程量<直墻折板形斷面<直墻平頂斷面,微拱形斷面最具優(yōu)勢(shì)。但微拱形斷面結(jié)構(gòu)除拱頂和底部板厚較薄外,需加大頂、底部的空間2.2 m,增加造價(jià)的同時(shí)斷面利用率低;同時(shí)微拱形斷面形式存在澆筑及支模困難等問(wèn)題,大大降低其實(shí)用性。

    基于上述分析,本次設(shè)計(jì)選用直墻折板斷面。

    4 跨度優(yōu)化

    隨著跨度的增加頂?shù)装鍎偠戎饾u減小,疊層隧道頂?shù)装宄惺苄『奢d即會(huì)產(chǎn)生較大的截面內(nèi)力,為保證結(jié)構(gòu)安全性,一般通過(guò)增加板厚和配筋量滿足正常使用極限狀態(tài)要求,但一味增加板厚和配筋量是不合理的也是不經(jīng)濟(jì)的。同時(shí)中板處于偏心受拉狀態(tài),裂縫寬度受限的情況下中板配筋尤其大,在中板板厚難以增加的條件下鋼筋排布無(wú)法實(shí)現(xiàn)。

    望海路明挖隧道在明挖隧道內(nèi)設(shè)置進(jìn)出口匝道,隧道需從標(biāo)準(zhǔn)單洞雙線六車道過(guò)渡到雙線八車道加寬斷面分合流車道,由于隧道疊層布置,跨徑凈跨最大達(dá)27.68 m,結(jié)構(gòu)覆土為2.0~3.5 m。以覆土2 m斷面為例,以最大跨度斷面為例,擬定3 種超大跨斷面減跨形式,分別在計(jì)算模型的頂、底板及側(cè)墻上選取跨中和支座位置內(nèi)力值進(jìn)行分析。具體斷面設(shè)置見(jiàn)圖6,結(jié)構(gòu)內(nèi)力見(jiàn)表3。

    圖6 3 種跨度優(yōu)化斷面(單位:mm)

    三種超大跨斷面結(jié)構(gòu)減跨形式對(duì)結(jié)構(gòu)跨度做了一定程度的削弱,斷面一、二減少了中板和底板跨度,斷面三減少了中板和頂、底板跨度。

    由表3 內(nèi)力計(jì)算結(jié)果可知,各斷面板厚不變的情況下,跨度優(yōu)化設(shè)計(jì)后頂板彎矩小幅度增加,中、底板撓度和彎矩降幅明顯,尤其是中板彎矩降幅達(dá)50%以上;在跨度優(yōu)化斷面形式中,中板仍承受拉應(yīng)力,處于偏心受拉狀態(tài),結(jié)構(gòu)軸力均較直墻折板形式減小;斷面一中、底板受力性能較斷面二更優(yōu),但頂板彎矩較其余斷面更大;斷面三和斷面二相比,頂?shù)装迨芰Σ罹噍^小,斷面三中板由于傳遞頂板荷載,受力大幅度增加。

    表3 不同斷面形式結(jié)構(gòu)內(nèi)力

    對(duì)超大跨度疊層隧道結(jié)構(gòu)而言,跨度的大小貢獻(xiàn)了結(jié)構(gòu)內(nèi)力較大的比重,跨度優(yōu)化措施對(duì)結(jié)構(gòu)受力改善明顯;綜合來(lái)講,斷面一在受力性能及工程用量方面綜合優(yōu)勢(shì)最大。

    5 覆土影響及優(yōu)化措施

    為改善結(jié)構(gòu)受力條件,進(jìn)一步進(jìn)行斷面結(jié)構(gòu)優(yōu)化,根據(jù)現(xiàn)有文獻(xiàn)資料[11-12],設(shè)計(jì)方多通過(guò)加高側(cè)墻結(jié)構(gòu)高度(抬高頂板)以減小覆土的厚度,高度整體加高后,頂板受力將會(huì)減小,側(cè)墻及底板的受力基本不變。依托工程由于線位影響,頂板最小覆土僅2 m,頂板無(wú)抬高條件。頂板上覆土采用部分換填泡沫混凝土的方式減少容重,改善頂板受力。在頂、底板埋深不變的情況下,選用輕質(zhì)混凝土(泡沫混凝土),密度等級(jí)為A10,即干密度標(biāo)準(zhǔn)值為100 kg/m3,強(qiáng)度等級(jí)為CF0.9,即抗壓強(qiáng)度不小于0.9 MPa[13-14]。本次設(shè)計(jì)選用埋深3.5 m 斷面,分別換填1.0、1.5、2.5 m 厚的輕質(zhì)混凝土進(jìn)行結(jié)構(gòu)受力分析。

    從圖7 可知,換填上覆土為輕質(zhì)混凝土后,隧道頂板結(jié)構(gòu)承受豎向荷載減小,受力條件得到明顯改善,頂板結(jié)構(gòu)承受內(nèi)力隨換填比例增加逐漸減小??梢?jiàn),在抬高頂板高度條件受限的情況下,換填上覆土為輕質(zhì)混凝土不失為有效優(yōu)化頂板受力條件的措施,考慮地上路面鋪裝厚度和抗浮需要要求,換填層宜控制在1~1.5 m。

    圖7 頂板內(nèi)力

    6 結(jié)論及建議

    (1)超大跨度疊層隧道存在頂?shù)装鍙澗剡^(guò)大、中板承受拉應(yīng)力的問(wèn)題;其中中板受拉原因歸因于跨度過(guò)大及側(cè)向側(cè)向土體對(duì)結(jié)構(gòu)約束不足。

    (2)在受力性能上,明挖隧道框架結(jié)構(gòu)微拱形斷面優(yōu)于直墻折板斷面,直墻折板斷面優(yōu)于直墻平頂斷面。綜合考慮結(jié)構(gòu)受力性能、斷面利用率、經(jīng)濟(jì)指標(biāo),對(duì)于明挖大跨度疊層隧道推薦采用直墻折板斷面。

    (3)超大跨度疊層隧道結(jié)構(gòu)而言,跨度的大小貢獻(xiàn)了結(jié)構(gòu)內(nèi)力較大的比重,跨度優(yōu)化措施對(duì)結(jié)構(gòu)受力改善明顯;綜合來(lái)講,斷面一在受力性能及工程用量方面綜合優(yōu)勢(shì)最大。

    (4)在不具備抬高頂板的淺埋條件下,推薦頂板上覆土采用換填泡沫混凝土的方式減少上覆土容重,從而降低隧道結(jié)構(gòu)頂板截面內(nèi)力,改善頂板受力條件。

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