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    骨料包漿預(yù)處理對(duì)礁石混凝土性能的影響

    2022-11-01 06:15:34朱兆坤范小春藍(lán)少丁趙東三
    硅酸鹽通報(bào) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:包漿礁石漿體

    朱兆坤,高 旭,范小春,藍(lán)少丁,趙東三

    (武漢理工大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院,武漢 430070)

    0 引 言

    發(fā)展海洋經(jīng)濟(jì)現(xiàn)已成為一項(xiàng)重要的國(guó)家戰(zhàn)略,因此海洋基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的需求正在飛速增長(zhǎng)。涉海地區(qū)多遠(yuǎn)離內(nèi)陸,基建工程面臨著大宗建筑原材料短缺、建設(shè)周期長(zhǎng)、運(yùn)輸成本高等問(wèn)題。與此同時(shí),遠(yuǎn)海地區(qū)擁有豐富的礁石資源,利用海島礁石資源替代傳統(tǒng)骨料制備混凝土材料可為海工基礎(chǔ)設(shè)施的高效建設(shè)提供新思路與便利條件[1]。然而礁石骨料具有堆積密度低、空隙率高、吸水率大、壓碎指標(biāo)大、雜質(zhì)含量高等缺陷,由礁石骨料配制而成的混凝土綜合性能較低,嚴(yán)重制約了該類(lèi)混凝土的應(yīng)用范圍[2]。

    為改善礁石混凝土的力學(xué)性能,研究人員從優(yōu)化混凝土配合比、使用輔助膠凝材料、改善礁石骨料技術(shù)性質(zhì)等方面開(kāi)展了大量研究。Liu等[3]基于高性能混凝土的組成設(shè)計(jì)方法,采用顆粒緊密堆積模型對(duì)礁石混凝土的顆粒級(jí)配進(jìn)行優(yōu)化,在一定程度上減少了骨料的高棱角度對(duì)顆粒堆積的負(fù)面影響。朱壽永等[4]通過(guò)摻入粉煤灰、偏高嶺土等摻合料對(duì)礁石砂混凝土進(jìn)行改性處理,結(jié)果表明改性后礁石混凝土的28 d抗壓強(qiáng)度可提高21%。楊久俊等[5]、Pandurangan等[6]的研究表明,礁石骨料經(jīng)酸溶液浸泡處理過(guò)后,可清除雜質(zhì),提高界面結(jié)合力,進(jìn)而改善礁石混凝土力學(xué)性能。郭曈等[7]使用聚乙烯醇溶液浸泡礁石骨料,通過(guò)形成保護(hù)膜的方式,改善了骨料與水泥砂漿之間的黏結(jié)能力,使礁石混凝土的抗壓強(qiáng)度提高了17%。姚燕等[8]通過(guò)鹽酸與水玻璃對(duì)礁石骨料進(jìn)行預(yù)處理,制備的混凝土的顯微硬度、彈性模量均大幅提高,28 d抗壓強(qiáng)度可達(dá)45 MPa。程書(shū)凱[9]利用水泥凈漿包覆處理礁石骨料,提升了礁石混凝土的抗碳化以及抗氯離子侵蝕能力。由此可見(jiàn),相較于優(yōu)化混凝土配合比和使用礦物摻合料,通過(guò)改善礁石骨料的自身缺陷,提升其技術(shù)性質(zhì),進(jìn)而改善礁石混凝土性能的方法具有更好的改性效果,且是一種針對(duì)礁石材料性質(zhì)特征的科學(xué)改性方法。

    本文擬通過(guò)高性能水泥漿體包裹礁石骨料的方法來(lái)優(yōu)化礁石骨料與礁石混凝土的性能,研究骨料包漿方法、包漿材料對(duì)礁石骨料基本物理性質(zhì)、氯離子溶出特性、骨料強(qiáng)度的影響,評(píng)估包漿處理對(duì)礁石混凝土力學(xué)性能、氯離子滲透性能以及體積穩(wěn)定性的影響,為礁石骨料的高性能化設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供基礎(chǔ)與借鑒。

    1 實(shí) 驗(yàn)

    1.1 原材料

    膠凝材料為市售P·Ⅰ 42.5硅酸鹽水泥、S95級(jí)礦粉(slag, SG)和偏高嶺土(metakaolin, MK),膠凝材料的主要化學(xué)組成如表1所示。采用γ-Al2O3分散液(固含量20%)來(lái)改善包漿膠凝材料的氯離子固化能力。試驗(yàn)用水為去離子水,減水劑為聚羧酸減水劑,減水率約為40%。

    表1 膠凝材料的主要化學(xué)組成Table 1 Main chemical composition of cementitious materials

    粗集料為10~20 mm連續(xù)級(jí)配碎石,壓碎值為7.9%。礁石粒徑范圍為10~20 mm,表觀密度為2 304 kg/m3,堆積密度為1 043 kg/m3,使用時(shí)等體積摻入混凝土中。細(xì)集料為普通河砂,表觀密度為2 638 kg/m3,堆積密度為1 635 kg/m3,細(xì)度模數(shù)為2.81。

    1.2 試驗(yàn)方案

    1.2.1 礁石骨料包漿方法

    本研究對(duì)比了三種不同包漿方式(A1~A3),未包漿組為對(duì)比組(A4),不同礁石包漿方式的分類(lèi)總結(jié)見(jiàn)表2。其中A1:將礁石骨料在漿體中浸潤(rùn)5 min后,通過(guò)攪拌的方式使?jié){體充分包裹骨料,最后放入室內(nèi)自然風(fēng)干;A2:將礁石骨料投放入漿體中,攪拌均勻后放入室內(nèi)自然風(fēng)干48 h,再放入50 ℃烘箱中24 h,最后冷卻至室溫;A3:礁石骨料攪拌包裹漿體以后標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d。

    包漿過(guò)程:首先將膠凝材料按照表3中的比例關(guān)系配制成均勻漿體,然后將礁石骨料均勻投入盛有包漿漿體的容器中,并按照表2中所描述的不同方法對(duì)礁石骨料進(jìn)行包漿處理,包漿處理后將骨料放入孔徑為10 mm的篩網(wǎng)中,輕振0.5 min篩除多余漿體,最后按照表2所描述的方法進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。包漿用膠凝材料選用硅酸鹽水泥、硅酸鹽水泥復(fù)合富鋁相輔助膠凝材料兩類(lèi),后者的材料組成基于氯離子固化、滲透以及漿體流動(dòng)性等前期研究成果確定,包漿膠凝材料配合比見(jiàn)表3,摻入高效減水劑后漿體工作性與包漿效果良好。礁石骨料包漿前后表觀形貌見(jiàn)圖1。

    表2 不同包漿形式的分類(lèi)Table 2 Classification of different coating forms

    表3 包漿膠凝材料配合比Table 3 Mix proportion of cementitious materials for coating

    圖1 礁石骨料包漿前后表觀形貌Fig.1 Reef aggregate appearance before and after coating

    1.2.2 礁石混凝土配合比

    采用水泥復(fù)摻礦粉、偏高嶺土、γ-Al2O3作為包漿膠凝材料,以及包漿后靜置48 h并50 ℃烘干的處理方式對(duì)礁石進(jìn)行包漿處理,進(jìn)而用于制備礁石混凝土,混凝土配合比見(jiàn)表4。其中以不摻入礁石骨料為基準(zhǔn)對(duì)比組,以考慮礁石骨料包漿和未包漿并以不同替代率來(lái)替代普通碎石的為試驗(yàn)組。基于力學(xué)性能、氯離子滲透性能以及工作性等基礎(chǔ)試驗(yàn)結(jié)果,確定礁石骨料替代率為20%、40%、60%,水灰比(W/C)固定為0.4。

    表4 礁石混凝土配合比Table 4 Mix proportion of reef concrete

    1.3 試驗(yàn)方法

    礁石骨料的表觀密度、堆積密度、空隙率以及吸水率參照《建設(shè)用卵石、碎石》(GB/T 14685—2011)進(jìn)行測(cè)試;礁石骨料的氯離子溶出行為按照《建設(shè)用砂》(GB/T 14684—2011)中氯離子含量的滴定測(cè)試方法進(jìn)行測(cè)試;礁石混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)依照《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009),采用氯離子擴(kuò)散快速測(cè)定法(rapid chloride migration, RCM)進(jìn)行測(cè)定。

    膠凝材料的力學(xué)性能通過(guò)凈漿抗壓強(qiáng)度進(jìn)行表征,按照表3中的實(shí)際配比進(jìn)行配制,試件尺寸為40 mm×40 mm×40 mm。礁石骨料、混凝土的壓碎值和特征齡期的抗壓強(qiáng)度分別依據(jù)《建設(shè)用卵石、碎石》(GB/T 14685—2011)和《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50081—2019)進(jìn)行測(cè)試。礁石混凝土的體積穩(wěn)定性根據(jù)《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009),使用接觸法立式混凝土收縮儀進(jìn)行測(cè)定。包漿膠凝材料的物相組成通過(guò)D8Advance型X射線衍射儀進(jìn)行表征分析。包漿礁石骨料的形貌與界面特征通過(guò)場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)進(jìn)行分析,首先利用低速切割機(jī)對(duì)礁石骨料橫截面處進(jìn)行切片處理,切取1~2 mm厚的薄片,并進(jìn)行表面噴金處理。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 包漿礁石骨料材料性質(zhì)

    2.1.1 包漿用膠凝材料

    兩種包漿用膠凝材料3 d、7 d、28 d的抗壓強(qiáng)度如圖2(a)所示。由圖可知:純水泥組漿體的3 d、7 d、28 d的抗壓強(qiáng)度分別為68.6 MPa、70.8 MPa、76.9 MPa;當(dāng)用SG、MK和γ-Al2O3部分替代水泥時(shí),漿體各齡期抗壓強(qiáng)度分別提高了9.7%、10.5%、11.3%。膠凝材料整體具有較高力學(xué)性能的原因在于水灰比較低,同時(shí)SG具有較高的反應(yīng)活性,生成更多水化硅酸鈣(calcium silicate hydrated, C-S-H);MK與γ-Al2O3均屬于高活性輔助膠凝材料,對(duì)抗壓強(qiáng)度具有較好的促進(jìn)作用。圖2(b)為兩種漿體試樣在氯鹽溶液中侵蝕前后的XRD譜,當(dāng)在氯鹽中侵蝕3個(gè)月后,漿體水化產(chǎn)物中的有效活性鋁相與氯離子發(fā)生化學(xué)反應(yīng),生成化學(xué)固氯產(chǎn)物弗雷德?tīng)桘}(Friedel’s salt,F(xiàn)鹽)。在兩種漿體試樣的XRD譜中均觀察到了F鹽的衍射峰,且摻輔助膠凝材料漿體中該礦物的衍射峰強(qiáng)度高于純水泥漿體。SG、MK與γ-Al2O3的復(fù)合使用綜合優(yōu)化了膠凝材料的顆粒級(jí)配,以及Ca-Si-Al平衡關(guān)系,進(jìn)而在消耗Ca(OH)2、提升力學(xué)性能的同時(shí),通過(guò)額外補(bǔ)充鋁相礦物來(lái)提升膠凝材料的氯離子固化能力[10]。

    圖2 膠凝材料的力學(xué)性能與氯離子固化特性Fig.2 Mechanical properties and chloride ion curing properties of cementitious materials

    2.1.2 礁石骨料技術(shù)性質(zhì)

    表5展示了包漿和未包漿礁石骨料的基本物理指標(biāo)。未包漿礁石骨料空隙率略高于包漿后礁石骨料,經(jīng)A1~A3三種包漿方法預(yù)處理后,純水泥包裹礁石骨料的空隙率分別降低了1.98%、4.04%和3.77%,復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的空隙率分別降低了1.85%、2.21%和2.56%;純水泥包裹礁石骨料的吸水率分別下降了7.11%、9.22%、7.32%,復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的吸水率分別降低了13.30%、14.01%和9.36%。由以上試驗(yàn)結(jié)果可知,復(fù)合膠凝材料包漿靜置后烘干養(yǎng)護(hù)的效果較其他方法表現(xiàn)更優(yōu),這是因?yàn)榈V物摻合料協(xié)同使用并烘干養(yǎng)護(hù)后水泥基體水化更為充分,生成更多水化產(chǎn)物[11]。水化產(chǎn)物能理想地通過(guò)礁石骨料的自身孔隙進(jìn)入到其內(nèi)部,進(jìn)一步減少了礁石骨料的內(nèi)部微裂縫以及降低了內(nèi)部孔洞的吸水作用,礁石骨料密實(shí)度增加,進(jìn)而使骨料的各項(xiàng)物理性能得到了改善。

    表5 礁石骨料基本物理性能Table 5 Basic physical properties of reef aggregate

    2.1.3 礁石骨料力學(xué)性能

    圖3為礁石骨料壓碎指標(biāo)柱狀圖。由圖可知,相較于未包漿組(A4),各包漿礁石骨料壓碎指標(biāo)均小于未包漿礁石骨料。經(jīng)A1~A3三種包漿方法處理后,純水泥包裹礁石骨料的壓碎指標(biāo)分別降低了6.50%、7.28%、7.00%,復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的壓碎指標(biāo)分別降低了8.67%、9.13%、8.75%。其中靜置后烘干養(yǎng)護(hù)(A2)的預(yù)處理效果較其他養(yǎng)護(hù)方法對(duì)復(fù)合膠凝材料包裹礁石骨料的力學(xué)性能具有更好的提升作用。原因在于復(fù)合膠凝材料具有更高的力學(xué)性能[12],且在粉體材料層面使用了不同顆粒尺度的材料進(jìn)行復(fù)配,使?jié){體密實(shí)度提升,最終表現(xiàn)為礁石骨料壓碎指標(biāo)的改善。

    圖3 礁石骨料壓碎指標(biāo)Fig.3 Crushing index of reef aggregate

    2.1.4 礁石骨料微觀結(jié)構(gòu)

    圖4(a)為未包漿礁石骨料的SEM照片,可見(jiàn)礁石骨料內(nèi)部結(jié)構(gòu)疏松多孔。圖4(b)~(g)為不同包漿方法處理后礁石骨料的SEM照片,可見(jiàn)骨料外層存在明顯的水泥包裹漿體,但不同漿體和養(yǎng)護(hù)方法使礁石和水泥漿之間的界面過(guò)渡區(qū)存在不同形貌特征。在不同包漿方法中,包漿靜置后烘干養(yǎng)護(hù)(A2)的預(yù)處理效果較好,礁石與水泥漿之間界面過(guò)渡區(qū)更為平滑與致密。相較于純水泥漿,復(fù)合膠凝材料由于火山灰效應(yīng)以及顆粒堆積效應(yīng),使礁石骨料的致密性有所提升,進(jìn)而增強(qiáng)了材料性能指標(biāo)。

    2.1.5 礁石骨料氯離子溶出行為

    圖5反映了礁石骨料在去離子水中氯離子含量隨浸泡時(shí)間的變化情況。未包漿礁石骨料在去離子水中浸泡1 d、3 d、7 d、14 d、28 d后,溶液中氯離子含量分別為0.014%、0.015%、0.018%、0.019%、0.019%。由圖4(a)可知,礁石骨料表面有大小不一的孔洞,礁石骨料中微米級(jí)甚至納米級(jí)貫通孔或者半封閉孔中的氯離子很難在較短浸泡時(shí)間內(nèi)充分溶出。因此為充分分析包漿礁石骨料的氯離子溶出行為,首先配制氯鹽溶液來(lái)浸泡礁石骨料。浸泡后未包漿礁石在上述特征齡期內(nèi)溶液中氯離子含量穩(wěn)定在0.146%~0.150%。其中經(jīng)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后的礁石骨料與未包漿礁石骨料相比,溶液中28 d氯離子含量的降幅為60.00%;經(jīng)純水泥漿體包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后的礁石骨料與未包漿礁石骨料相比,溶液中28 d氯離子含量的降幅為56.67%。這表明經(jīng)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后改善了礁石骨料的孔隙結(jié)構(gòu),彌補(bǔ)了礁石骨料內(nèi)部的細(xì)小孔徑和微裂縫,使之更為密實(shí),同時(shí)膠凝材料對(duì)氯離子的固化也有效抑制了其物理滲透作用。由圖5可知,隨著浸泡時(shí)間的延長(zhǎng),浸泡液中氯離子的含量呈先增加后平緩變化的趨勢(shì),浸泡14 d以后,各組氯離子含量變化不明顯。未包漿礁石骨料經(jīng)氯鹽浸泡,并在去離子水中浸泡至氯離子溶出穩(wěn)定后(28 d),氯離子含量相對(duì)于初始時(shí)刻(1 d)增加了2.74%。這表明在去離子水中礁石骨料浸泡早期未溶出的氯離子在后續(xù)浸泡過(guò)程中可持續(xù)溶出,導(dǎo)致溶液中氯離子含量增加。

    圖5 礁石骨料中氯離子溶出行為Fig.5 Chloride ion dissolution behavior in reef aggregate

    2.2 礁石混凝土力學(xué)性能

    圖6為礁石混凝土各齡期抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果。由圖可知:當(dāng)礁石骨料體積取代率為20%、40%、60%時(shí),未包漿礁石混凝土的3 d、7 d、28 d抗壓強(qiáng)度均呈下降趨勢(shì),其中28 d抗壓強(qiáng)度較對(duì)比組分別降低了20.88%、25.80%、27.52%;包漿礁石混凝土的28 d抗壓強(qiáng)度分別降低了15.23%、12.29%、9.34%。當(dāng)礁石骨料替代率為20%、40%、60%時(shí),相對(duì)于未包漿礁石混凝土,包漿礁石混凝土28 d的抗壓強(qiáng)度分別提高了6.67%、15.40%、20.05%。當(dāng)摻入未包漿礁石骨料時(shí),礁石混凝土的抗壓強(qiáng)度隨著礁石骨料替代率的增加而降低;當(dāng)摻入包漿礁石骨料時(shí),礁石混凝土的抗壓強(qiáng)度隨著包漿礁石骨料替代率的增加而增加,并且在各養(yǎng)護(hù)齡期時(shí),包漿礁石混凝土的力學(xué)性能要優(yōu)于未包漿礁石混凝土的力學(xué)性能。這是因?yàn)榻甘橇蟽?nèi)部含有眾多細(xì)小微裂縫,骨料強(qiáng)度較低,對(duì)混凝土負(fù)面作用影響較大;當(dāng)礁石骨料經(jīng)過(guò)復(fù)合膠凝材料包裹,靜置后烘干養(yǎng)護(hù)之后,水泥水化反應(yīng)以及SG、MK、γ-Al2O3促進(jìn)水泥水化,生成更多的水化硅酸鈣等物質(zhì),填充了礁石內(nèi)部細(xì)小的微裂縫,使礁石骨料更為密實(shí),并且漿體在礁石表面形成黏結(jié)性較強(qiáng)的“保護(hù)膜”,提高了礁石表面與水泥砂漿之間的黏結(jié)能力[13]。因此,將礁石骨料包漿處理可增強(qiáng)礁石混凝土的力學(xué)性能。同時(shí)值得注意的是,礁石混凝土力學(xué)性能的提升,可能反映出骨料包裹層與新漿體層之間界面結(jié)合情況的優(yōu)化。

    圖6 礁石混凝土抗壓強(qiáng)度Fig.6 Compressive strength of reef concrete

    2.3 礁石混凝土氯離子滲透性能

    礁石混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)(DRCM)的測(cè)定結(jié)果如圖7所示。當(dāng)礁石骨料替代率為20%、40%、60%時(shí),未包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別為4.8×10-12m2·s-1、5.2×10-12m2·s-1、6.3×10-12m2·s-1,相較于對(duì)比組分別升高了37.14%、48.57%、80.00%;包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別為4.5×10-12m2·s-1、4.3×10-12m2·s-1、3.9×10-12m2·s-1,相較于對(duì)比組分別升高了28.57%、22.89%、11.43%;相較于未包漿礁石混凝土,包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別降低了6.25%、17.31%、38.10%。未包漿礁石混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)呈現(xiàn)出此變化趨勢(shì)的原因主要有兩方面:(1)礁石骨料細(xì)微孔隙眾多,與天然骨料相比介質(zhì)傳輸能力較強(qiáng),因此隨著未包漿礁石替代率的提升,基體中的氯離子更容易通過(guò)自身孔隙滲透到混凝土內(nèi)部;(2)礁石骨料表面較為粗糙,在拌和混凝土過(guò)程中,會(huì)與新拌砂漿之間形成新的界面過(guò)渡區(qū),新界面過(guò)渡區(qū)的黏結(jié)能力較差,結(jié)構(gòu)疏松,細(xì)微裂縫較多[14],為氯離子滲透提供了更加快捷的通道,從而使礁石混凝土的氯離子滲透性能降低。經(jīng)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后的礁石骨料可較為理想地改善礁石混凝土的氯離子滲透性能,礁石骨料經(jīng)包漿材料水化反應(yīng)產(chǎn)生的水化產(chǎn)物填充了自身的孔隙。同時(shí)膠凝材料SG、MK、γ-Al2O3等富鋁相、多尺度礦物摻合料的使用,進(jìn)一步提升了基體的密實(shí)程度與氯離子阻遷特性,且可進(jìn)一步優(yōu)化界面過(guò)渡區(qū),從而改善礁石混凝土的氯離子滲透性能。

    圖7 礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)Fig.7 Chloride ion diffusion coefficient of reef concrete at 28 d

    2.4 礁石混凝土體積穩(wěn)定性

    礁石混凝土的干燥收縮特性如圖8所示。當(dāng)以20%、40%、60%的替代率摻入包漿或未包漿礁石骨料時(shí),礁石混凝土的干燥收縮率為對(duì)比組的1.0~1.5倍,且無(wú)論礁石骨料是否經(jīng)包漿處理,礁石混凝土60 d干燥收縮率均隨著礁石骨料替代率增加而增加,這是由于礁石骨料屬于輕質(zhì)多孔材料,其彈性模量低于天然碎石骨料,從而導(dǎo)致礁石混凝土的干燥收縮率增加[15]。摻入包漿處理后的礁石骨料,礁石混凝土的干燥收縮較未包漿試樣組有顯著改善,摻入20%、40%、60%未包漿礁石骨料的混凝土60 d干燥收縮率分別為516×10-6、569×10-6、610×10-6,摻入包漿礁石骨料的混凝土60 d干燥收縮率相較于未包漿組分別降低了5.81%、17.05%、24.43%。這是因?yàn)椴捎脧?fù)合膠凝材料進(jìn)行包漿處理,SG和MK還有γ-Al2O3可以促進(jìn)水泥水化,生成更多晶體和C-S-H凝膠等水化產(chǎn)物[16],水化產(chǎn)物填充了礁石骨料自身的孔隙,并且多種類(lèi)、多尺度礦物摻合料的協(xié)同使用使骨料外部形成較為致密、具有較高力學(xué)性能的硬化層,從而整體上改變了礁石骨料的彈性模量,進(jìn)而一定程度上抑制了混凝土的體積變形[17]。

    圖8 礁石混凝土干燥收縮Fig.8 Drying shrinkage of reef concrete

    3 結(jié) 論

    (1)礁石骨料經(jīng)過(guò)復(fù)合膠凝材料包漿且烘干養(yǎng)護(hù)后,可獲得較好的包漿效果,相較于未包漿礁石骨料,空隙率降低了2.21%,吸水率降低了14.01%,壓碎值降低了9.13%,且礁石中氯離子溶出量減少了60.00%。

    (2)摻入礁石骨料的混凝土各齡期抗壓強(qiáng)度均低于未摻礁石骨料的混凝土,同時(shí)包漿礁石骨料可以增強(qiáng)混凝土的力學(xué)性能。當(dāng)礁石骨料摻量為20%、40%、60%時(shí),相較于未包漿礁石混凝土,包漿礁石混凝土28 d抗壓強(qiáng)度分別提高了6.67%、15.40%、20.05%。

    (3)隨著未包漿礁石骨料替代率的增加,礁石混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)呈升高趨勢(shì)。當(dāng)礁石骨料摻量為20%、40%、60%時(shí),相較于未包漿礁石混凝土,包漿礁石混凝土28 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別降低了6.25%、17.31%、38.10%,表明礁石包漿可以?xún)?yōu)化混凝土氯離子滲透性能,提高其耐久性。

    (4)礁石骨料包漿可以改善礁石混凝土的干燥收縮特性,礁石混凝土60 d干燥收縮率為未摻礁石骨料混凝土的1.0~1.5倍,相較于未包漿礁石混凝土,包漿礁石混凝土干燥收縮降幅最高可達(dá)24.43%。

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