孫勝偉,鄧亮文
(中國(guó)建筑第二工程局有限公司,北京 100160)
核電廠核島反應(yīng)堆廠房?jī)?nèi)安全殼是由反應(yīng)堆底板、內(nèi)筒體、內(nèi)穹頂、鋼襯里組成的有粘結(jié)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu),預(yù)應(yīng)力管道分布于殼體中。預(yù)應(yīng)力金屬波紋管摩擦試驗(yàn)旨在通過(guò)預(yù)應(yīng)力金屬波紋管用鋼帶摩擦試驗(yàn)、預(yù)應(yīng)力金屬波紋管摩擦試驗(yàn),將國(guó)產(chǎn)磷化鍍鋅鋼帶(國(guó)產(chǎn)鋼帶)波紋管與進(jìn)口磷化皂化鍍鋅鋼帶(進(jìn)口鋼帶)波紋管的摩擦系數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析,為項(xiàng)目核電廠反應(yīng)堆廠房?jī)?nèi)安全殼預(yù)應(yīng)力金屬波紋管的選用提供數(shù)據(jù)支撐。
利用磷化皂化鍍鋅鋼帶卷制的波紋管具有低摩阻性能(摩擦系數(shù)μ≤0.16),但磷化皂化鍍鋅鋼帶的皂化工藝、技術(shù)指標(biāo)、摩擦系數(shù)等未有具體參數(shù)。國(guó)內(nèi)現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范中規(guī)定,預(yù)埋金屬波紋管摩擦系數(shù)規(guī)定值的取值下限為0.20,并不能滿足安全殼預(yù)應(yīng)力金屬波紋管摩擦系數(shù)μ≤0.16的技術(shù)要求。在我國(guó)現(xiàn)行的國(guó)家、地方和團(tuán)體標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范中,關(guān)于磷化皂化鍍鋅鋼帶皂化工藝的技術(shù)指標(biāo)和低摩阻預(yù)應(yīng)力金屬波紋管卷制工藝的技術(shù)指標(biāo)尚屬空白[1-3]。
1.1.1皂化劑
選定長(zhǎng)沙祁勝Q(mào)S-ST94皂化粉、上海哈斯太98號(hào)皂化油2種皂化劑。
1.1.2鋼帶皂化處理
1.1.2.1皂化粉皂化
1)2個(gè)恒溫水箱中加入飲用水,恒定溫度設(shè)置為80℃,當(dāng)水溫達(dá)到設(shè)置溫度時(shí),第2個(gè)恒溫水箱中加入皂化粉,皂化液濃度按1∶10(質(zhì)量比)進(jìn)行配制。待皂化粉充分溶解后,開(kāi)始皂化鋼帶。
2)將國(guó)產(chǎn)鋼帶通過(guò)第1個(gè)恒溫水箱,除去鋼帶表面雜質(zhì),然后再通過(guò)加有皂化粉的恒溫水箱,鋼帶通過(guò)速度控制在1min/m,確保皂化液完全附著。
3)皂化過(guò)程中,隨時(shí)觀察2個(gè)恒溫水箱液面情況,當(dāng)液面低于水箱中鋼帶表面時(shí),應(yīng)及時(shí)添加皂化液。
皂化粉皂化工藝如圖1所示。
圖1 皂化粉皂化工藝
1.1.2.2皂化油皂化
1)將國(guó)產(chǎn)鋼帶安裝在放線架上,鋼帶與卷管機(jī)連接,在卷制過(guò)程中對(duì)鋼帶底面涂刷皂化油(即波紋管內(nèi)壁)。
2)卷制過(guò)程中,用滾筒對(duì)鋼帶底面涂刷皂化油,速度控制在≤8m/min,確保不漏涂。
3)因皂化油遇水溶解乳化,卷制過(guò)程中不開(kāi)啟卷管機(jī)冷卻潤(rùn)滑系統(tǒng)。
根據(jù)規(guī)范YB/T 4286—2012《金屬材料 薄板和薄帶摩擦系數(shù)試驗(yàn)方法》所規(guī)定的試驗(yàn)方法,對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼帶摩擦系數(shù)進(jìn)行測(cè)定(見(jiàn)表1)。
表1 鋼帶摩擦系數(shù)
試驗(yàn)設(shè)4組:國(guó)產(chǎn)鋼帶、進(jìn)口帶(法西奈)、國(guó)產(chǎn)磷化鍍鋅鋼帶并經(jīng)上海哈斯太98號(hào)皂化油皂化、國(guó)產(chǎn)磷化鍍鋅鋼帶并經(jīng)長(zhǎng)沙祁勝Q(mào)S-ST94皂化粉皂化。
經(jīng)皂化油皂化的國(guó)產(chǎn)鋼帶、皂化粉皂化的國(guó)產(chǎn)鋼帶、國(guó)產(chǎn)鋼帶摩擦系數(shù)均小于進(jìn)口鋼帶,因此鋼帶皂化有降低摩擦系數(shù)的功效。
制作波紋管的鋼帶有進(jìn)口鋼帶、國(guó)產(chǎn)鋼帶、皂化粉皂化的國(guó)產(chǎn)鋼帶、皂化油皂化的國(guó)產(chǎn)鋼帶。
按1∶1實(shí)際半徑選取90°設(shè)計(jì)建造試驗(yàn)?zāi)P?,模型中共布設(shè)12根孔道(見(jiàn)表2),進(jìn)口鋼帶波紋管共3根孔道,其他鋼帶波紋管共9根孔道。試驗(yàn)?zāi)P腿鐖D2所示。
表2 波紋管試驗(yàn)管道參數(shù)
圖2 波紋管摩擦試驗(yàn)?zāi)P?/p>
同一標(biāo)高層孔道半徑分別為22.7,23.4,24.1m,分為4層設(shè)置。3種不同半徑的孔道長(zhǎng)度分別為35.66,36.76,37.86m。錨固件喇叭口分別位于模型短邊兩側(cè)。預(yù)應(yīng)力鋼束均由54根φ15.7鋼絞線構(gòu)成,鋼絞線強(qiáng)度等級(jí)為1 860MPa、公稱面積150mm2、極限負(fù)荷279kN。
2.3.1第1階段
0.95ΔL1<ΔL-ΔLQ<1.08ΔL1
(1)
式中:ΔL1為第1階段張拉完成后的鋼束理論伸長(zhǎng)值;ΔLQ為千斤頂內(nèi)鋼束伸長(zhǎng)值,需現(xiàn)場(chǎng)根據(jù)千斤頂?shù)膮?shù)和壓力計(jì)算;ΔL為第1階段張拉完成后千斤頂內(nèi)工具錨間受力鋼束實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值。
鋼束第1階段理論伸長(zhǎng)值如表3所示。
表3 鋼束第1階段理論伸長(zhǎng)值
2.3.2第2階段
0.95ΔL0<ΔL′-ΔL′Q<1.08ΔL0
(2)
鋼束第2階段理論伸長(zhǎng)值如表4所示。
表4 鋼束第2階段理論伸長(zhǎng)值 mm
2.4.1伸長(zhǎng)值計(jì)算
1)第1階段
第1階段修正后伸長(zhǎng)值:
ΔL1=Δl1-ΔLQ
(3)
千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長(zhǎng)值:
ΔLQ=ΔLQA+ΔLQB
(4)
A端千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長(zhǎng)值:
ΔLQA==Fa0(1 400+LA缸1)/54E
(5)
B端千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長(zhǎng)值:
ΔLQB==Fp(1 400+LB缸1)/54E
(6)
式中:Δl1為第1階段結(jié)束后B端實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值;Fa0為第1階段結(jié)束后A端實(shí)測(cè)張拉力值(kN);Fp為第1階段結(jié)束后B端實(shí)測(cè)張拉力值(kN);E為鋼絞線彈性模量,取195GPa;LA缸1,LB缸1分別為第1階段結(jié)束后A,B端實(shí)測(cè)油缸伸出量。
2)第2階段
第2階段修正后總伸長(zhǎng)值:
ΔL0=ΔL1+ΔL2=Δl1+Δl2-ΔL′Q
(7)
千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長(zhǎng)值:
ΔL′Q=ΔL′QA+ΔL′QB
(8)
A端千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長(zhǎng)值:
ΔL′QA=Fa0(1 400+LA缸2)/54E
(9)
B端千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長(zhǎng)值:
ΔL′QB=FB0(1 400+LB缸2)/54E
(10)
式中:Δl2為第2階段結(jié)束后B端實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值;FB0為第2階段結(jié)束后B端最終實(shí)測(cè)張拉力值(kN);LA缸2,LB缸2分別為第2階段結(jié)束后A,B端實(shí)測(cè)油缸伸出量[9-10]。
2.4.2摩擦系數(shù)計(jì)算
試驗(yàn)鋼束兩端分別安裝壓力傳感器、千斤頂,其中一端千斤頂對(duì)鋼束施加拉力,稱為主動(dòng)端;另一端千斤頂不施加拉力,稱為被動(dòng)端。當(dāng)主動(dòng)端千斤頂對(duì)鋼束施加拉力時(shí),被動(dòng)端壓力傳感器壓力可反映出該處鋼束拉力,從主動(dòng)端和被動(dòng)端鋼束的拉力差值,根據(jù)式(1)可計(jì)算出鋼束和管道壁間的實(shí)際摩擦系數(shù)μ。
TL=T0·e-(μα+kL)
(11)
式中:TL為計(jì)算點(diǎn)L處預(yù)應(yīng)力鋼束拉力(kN);T0為張拉端預(yù)應(yīng)力鋼束拉力(kN);μ為預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁間的摩擦系數(shù);k為管道局部偏差(每米)的摩擦影響系數(shù),k=0.001 6。
設(shè)計(jì)要求的最終應(yīng)力F=12 052.8kN,取整數(shù)為12 053kN。千斤頂輸出應(yīng)力由千斤頂前端壓力傳感器測(cè)定,同時(shí)通過(guò)約束環(huán)避免鋼絞線與喇叭口產(chǎn)生摩擦,實(shí)現(xiàn)壓力傳感器測(cè)定應(yīng)力即為孔道端鋼束應(yīng)力。
場(chǎng)地清理→測(cè)量放線→預(yù)應(yīng)力錨墊板安裝→鋼筋綁扎→預(yù)應(yīng)力管道安裝→模板支設(shè)→混凝土生產(chǎn)→混凝土運(yùn)輸→混凝土澆筑→混凝土振搗→壓面→混凝土養(yǎng)護(hù)→拆模。
孔道張拉試驗(yàn)大致順序?yàn)镃類→B類→D類→A類。
3.2.1試驗(yàn)步驟
張拉前現(xiàn)場(chǎng)檢查→壓力傳感器(約束環(huán))安裝→千斤頂安裝→鋼絞線預(yù)緊→正式張拉→放張。
3.2.2鋼絞線預(yù)緊
張拉設(shè)備安裝就位后(見(jiàn)圖3),為便于放張后千斤頂拆卸,A端千斤頂油缸伸出10mm,關(guān)閉回油閥;B端千斤頂油缸伸出150mm,關(guān)閉回油閥。此時(shí),工具錨不受力。
圖3 孔道張拉試驗(yàn)設(shè)備布置
采用YDC240Q型千斤頂對(duì)其尾部每根鋼絞線進(jìn)行預(yù)緊,預(yù)緊力為10kN(油表讀數(shù)為3MPa)。按從內(nèi)圈至外圈的順序逐一預(yù)緊,循環(huán)2次,保證每根鋼絞線受力均勻[4-6]。
3.2.3孔道張拉摩擦試驗(yàn)步驟
鋼束完成預(yù)緊后開(kāi)始正式張拉。每根試驗(yàn)鋼束均為兩端張拉,預(yù)應(yīng)力鋼束主動(dòng)張拉端為A端,被動(dòng)張拉端為B端。孔道張拉試驗(yàn)共分2個(gè)階段。
3.2.3.1第1階段
1)正式開(kāi)始前確認(rèn)已完成預(yù)緊。
2)B端千斤頂加壓至約1 200kN停止,使應(yīng)力施加于千斤頂工具夾片,B端千斤頂和油泵關(guān)閉回油閥。
3)選取測(cè)量點(diǎn)并標(biāo)記,測(cè)量千斤頂油缸伸出量(用于計(jì)算伸長(zhǎng)值)和工具錨夾片外露量(選取上、中、下3個(gè),用于修正伸長(zhǎng)值)。
4)利用預(yù)應(yīng)力鋼束A端千斤頂進(jìn)行分級(jí)張拉。A端千斤頂加壓至約2 400kN(約0.2Fa,F(xiàn)a為A端最終壓力),記錄A,B端壓力值、伸出量、外露量。此后按每級(jí)約1 200kN(約0.1Fa)增壓至Fa停止加壓,記錄A,B端壓力值、伸出量、外露量。
5)主動(dòng)端千斤頂加載時(shí)應(yīng)緩慢、均勻,每級(jí)加載時(shí)間≥1min,且不得回油調(diào)整荷載;張拉至最終壓力Fa后,保壓時(shí)間≥5min[7]。
3.2.3.2第2階段
1)A端千斤頂和油泵關(guān)閉加油閥,保持A端千斤頂壓力。
2)對(duì)B端千斤頂進(jìn)行補(bǔ)充張拉,張拉方式同第1階段。被動(dòng)端按每級(jí)約1 200kN(約0.1Fb,F(xiàn)b為B端最終壓力)增壓至Fb停止加壓,記錄B端壓力值、伸出量、外露量。
1)根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,4類波紋管12根孔道摩擦系數(shù)從小到大排序?yàn)椋篊類波紋管(均值μ=0.081) 2)A,B,C類波紋管摩擦系數(shù)均小于設(shè)計(jì)假定值,D類波紋管摩擦系數(shù)接近甚至超出設(shè)計(jì)假定值。 3)因A,C類波紋管摩擦系數(shù)遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)假定值,導(dǎo)致其鋼絞線實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值存在>1.08ΔL的情況。 1)B類波紋管(國(guó)產(chǎn)鋼帶卷制)摩擦系數(shù)指標(biāo)滿足設(shè)計(jì)要求。 2)因皂化油遇水溶解乳化,D類波紋管在模型制作過(guò)程中,皂化油涂層流失,未起到皂化潤(rùn)滑作用。因此,D類波紋管摩擦系數(shù)最大。 3)進(jìn)口鋼帶摩擦系數(shù)最大,但進(jìn)口鋼帶波紋管摩擦系數(shù)最小,說(shuō)明進(jìn)口鋼帶皂化層附著性良好,波紋管卷制過(guò)程中對(duì)進(jìn)口鋼帶皂化層損傷破壞小。 4)皂化粉皂化的國(guó)產(chǎn)鋼帶波紋管摩擦系數(shù)顯著小于國(guó)產(chǎn)鋼帶波紋管,且接近進(jìn)口鋼帶波紋管,說(shuō)明皂化粉在國(guó)產(chǎn)鋼帶表面形成的皂化層可顯著降低國(guó)產(chǎn)鋼帶波紋管摩擦系數(shù)。4 結(jié)語(yǔ)