廢棄玻璃鋼粉改性瀝青材料制備與性能研究

胡晨光，蘇 航，封孝信，丁 鋒，李恩碩，付佳偉

（1.華北理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，河北 唐山 063210；2.河北省無(wú)機(jī)非金屬材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北 唐山 063210；3.唐山市交通運(yùn)輸局，河北 唐山 063000）

0 前言

熱固性玻璃纖維增強(qiáng)樹脂俗稱GFRP，是以玻璃纖維作為增強(qiáng)材料，以合成樹脂作為基體的1種復(fù)合材料，具有質(zhì)輕、高強(qiáng)、防腐、保溫、絕緣、隔音等優(yōu)良特性，在建筑、化工、汽車制造、航空航天和國(guó)防等諸多領(lǐng)域廣泛應(yīng)用［1‐2］。但正由于GFRP的高耐磨、耐酸堿等優(yōu)異性能，致使GFRP生產(chǎn)過(guò)程產(chǎn)生的邊角料以及退役的GFRP等廢棄物在后期的資源化利用方面受到極大限制。

目前，關(guān)于廢棄GFRP資源化利用的研究已開展了大量工作，主要集中在利用物理方式粉碎處理后作為填料進(jìn)行利用，以及采用化學(xué)方式熱解處理后再利用［3‐4］等方面，其中學(xué)者們?cè)诶脧U棄GFRP改性瀝青方面開展了一些研究。例如，尹健標(biāo)等［5］研究發(fā)現(xiàn)，經(jīng)破碎粉磨的粒徑小于0.1 mm的廢棄電路板粉（含質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%的稀有金屬和質(zhì)量分?jǐn)?shù)為70%的環(huán)氧樹脂、酚醛樹脂、固化劑、玻璃纖維等）改性瀝青，可使瀝青的針入度、延度有所降低，黏度和軟化點(diǎn)相應(yīng)提升，高溫時(shí)變形恢復(fù)能力提高。陳軍等［6］發(fā)現(xiàn)粒徑為0.075 mm的廢舊印刷線路板粉末中環(huán)氧樹脂、玻璃纖維等成分通過(guò)溶脹與吸附作用可增加瀝青組分結(jié)構(gòu)中的大分子組分，使瀝青高溫穩(wěn)定性增強(qiáng)；同時(shí)，廢舊印刷線路板中樹脂、纖維在瀝青相中形成網(wǎng)格結(jié)構(gòu)降低瀝青的低溫流變性；并且廢舊印刷線路板粉摻量過(guò)多會(huì)吸附瀝青中的輕組分形成大的膠團(tuán)，在分子熱運(yùn)動(dòng)以及重力的影響下導(dǎo)致其與瀝青的相容性降低?？梢姡脧U棄電路板改性瀝青具有一定性能改進(jìn)效果，但目前關(guān)于廢棄GFRP改性瀝青的相關(guān)研究還較少，作用機(jī)理還不夠明確。

由于廢棄GFRP中主要含有玻璃纖維與熱固性樹脂2種材料，不同GFRP制品中玻璃纖維含量、樹脂種類與含量以及其他成分含量等因素均會(huì)影響瀝青的改性效果，有必要針對(duì)各種類的廢棄GFRP對(duì)瀝青改性效果分別進(jìn)行深入研究。因此，本文擬采用由60%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）熱固性環(huán)氧樹脂和40%玻璃纖維組成的GFRP管道廢棄物，經(jīng)破碎粉磨后對(duì)瀝青進(jìn)行改性，分析廢棄GFRP粉改性瀝青的性能變化規(guī)律，探討廢棄GFRP改性瀝青的作用機(jī)理，為完善廢棄GFRP改性瀝青的理論體系提供支撐。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要原料

廢棄GFRP，60%熱固性環(huán)氧樹脂+40%玻璃纖維，恒潤(rùn)集團(tuán)有限公司；

基質(zhì)石油瀝青，70#，25℃延度71.9 cm，針入度48.4 mm，軟化點(diǎn)51.5℃，茂名市東海石化有限公司。

1.2 主要設(shè)備及儀器

全自動(dòng)高速改性瀝青乳化剪切機(jī)，LHGJ‐30，北京藍(lán)航中科測(cè)控技術(shù)研究所；

瀝青延度測(cè)試儀，SYD‐4508G，上海昌吉地質(zhì)儀器有限公司；

電腦瀝青針入度測(cè)試儀，F(xiàn)Y‐280B，北京中科建儀電子科技有限公司；

電腦瀝青軟化點(diǎn)測(cè)試儀，F(xiàn)Y‐2806F，北京中科建儀電子科技有限公司；

電熱干烘箱，101‐1，龍口市電爐廠；

FTIR，VERTEX70，德國(guó)布魯克公司；

掃描電子顯微鏡（SEM），Scios，捷克FEI公司；

激光粒度分析儀，MASTERSIZER 3000，英國(guó)馬爾文帕納科公司；

PLM，Axio Scope.A1pol，德國(guó)蔡司公司。

1.3 樣品制備

選用粒徑小于0.075 mm和小于0.3 mm的廢棄GFRP粉，利用高速剪切機(jī)進(jìn)行廢棄GFRP粉改性瀝青，分析剪切溫度（130、140、150、160、170 ℃）、剪切機(jī)轉(zhuǎn)速（5 000、8 000、10 000 r/min）、廢棄 GFRP 摻量（4%、5%、6%、7%）等參數(shù)對(duì)改性瀝青針入度、軟化點(diǎn)、延度等性能的影響，具體試驗(yàn)參數(shù)設(shè)計(jì)見表1。

表1 GFRP改性瀝青制備參數(shù)Tab.1 Preparation parameters of GFRP modified asphalt

1.4 性能測(cè)試與結(jié)構(gòu)表征

宏觀性能分析：根據(jù)JTE E20—2011《公路瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》［7］測(cè)試改性瀝青針入度、延度、軟化點(diǎn)；

微觀形貌分析：將廢棄GFRP粉試樣用導(dǎo)電膠固定在樣品臺(tái)上，真空噴金處理，采用SEM對(duì)廢棄GFRP粉樣品進(jìn)行微觀形貌測(cè)試，測(cè)試條件為20 kV電壓、0.8 nA電流；用裁刀選取改性瀝青表面0.3 mm×0.3 mm的試樣，選用PLM進(jìn)行瀝青微觀形貌分析；

粒徑分布測(cè)試：采用激光粒度分析儀測(cè)試粒徑小于0.3 mm廢棄GFRP粉末的粒徑分布，所選用樣品折射率為1，干法測(cè)試；

紅外分析：用裁刀選取一定量改性瀝青試樣，利用銼刀銼成粉末狀，采用KBr壓片法制備樣品；波長(zhǎng)掃描范圍為4 000～400 cm-1，分辨率為16 cm-1。

2 結(jié)果與討論

2.1 GFRP粒徑對(duì)改性瀝青性能的影響

表2為粒徑小于0.075 mm和小于0.3 mm廢棄GFRP粉改性瀝青的性能指標(biāo)。由表可以看出，2種粒徑下廢棄GFRP粉改性瀝青的延度、針入度、軟化點(diǎn)無(wú)明顯差別。說(shuō)明粒徑小于0.075 mm和小于0.3 mm廢棄GFRP粉對(duì)瀝青性能的影響較小，這是由于粒徑小于0.3 mm的廢棄GFRP粉中粒徑小于0.075 mm的占比為83.52%，0.075～0.15 mm的占比為14.43%，0.15～0.3 mm的占比2.05%（圖1），其中0.075～0.3 mm粒徑的GFRP粉占16.48%，其含量較低。同時(shí)，結(jié)合粒徑小于0.3 mm廢棄GFRP粉激光粒度分布情況（圖2）可以看出，其粒徑分布范圍主要在0.113～100 μm，0.075～0.15 mm粒徑的含量較少，其中0.15～0.3 mm粒徑的GFRP粉幾乎不存在，其原因可能是樣品選取時(shí)存在誤差。但從整體上看，粒徑小于0.3 mm的GFRP粉中主要是小于0.075 mm的顆粒，從而致使2種粒徑的GFRP粉對(duì)瀝青性能的影響不顯著。因此從高消納廢棄GFRP的角度考慮，采用粒徑小于0.3 mm的廢棄GFRP粉對(duì)瀝青改性。

表2 2種粒徑廢棄GFRP改性瀝青的性能Tab.2 Performance of waste GFRP modified asphalt with two kinds of particle size

圖1 廢棄GFRP粉粒徑分布Fig.1 Particle size distribution of waste GFRP powder

圖2 粒徑小于0.3 mm廢棄GFRP粉末的激光粒度分析曲線Fig.2 Laser particle size analysis curve of waste GFRP powder with a particle size less than 0.3 mm

2.2 GFRP摻量對(duì)改性瀝青性能的影響

圖3為不同廢棄GFRP粉摻量改性瀝青的性能變化規(guī)律圖。由圖3（a）可見，隨著廢棄GFRP粉摻量的增加，改性瀝青的延度總體上呈先升高后降低的變化趨勢(shì)，由此說(shuō)明廢棄GFRP中的熱固性樹脂在高溫（140℃）條件下，可與基質(zhì)瀝青發(fā)生反應(yīng)提高瀝青的塑性，但摻量超過(guò)4%時(shí)，改性瀝青延度大幅降低，這可能由于玻璃纖維呈酸性［8］，其與瀝青的結(jié)合程度較差，隨著GFRP摻量增加，玻璃纖維摻入量相應(yīng)增加，進(jìn)而增加了改性瀝青中的缺陷，導(dǎo)致改性瀝青塑性降低。

圖3 廢棄GFRP摻量對(duì)改性瀝青性能的影響Fig.3 Effect of waste GFRP content on performance of the modified asphalt

由圖3（b）可知，改性瀝青的針入度隨廢棄GFRP摻量增加呈現(xiàn)先減小后增大，但增大的幅度較低，均低于基質(zhì)瀝青。由此說(shuō)明，廢棄GFRP中的玻璃纖維可提高瀝青的硬度和稠度；然而，當(dāng)摻量高于4%時(shí)，改性瀝青針入度有所提高，可能是熱固性樹脂與瀝青反應(yīng)，提高了瀝青的塑性，隨著熱固性樹脂含量增加，瀝青塑性增大，致使針入度有所提高。由此推斷，GFRP中玻璃纖維和樹脂的比例決定改性瀝青中廢棄GFRP的最佳摻量。

從圖3（c）可以得出，廢棄GFRP可提高瀝青的軟化點(diǎn)，但隨著廢棄GFRP摻量的增加，改性瀝青的軟化點(diǎn)變化較小。從而可知，廢棄GFRP可提高瀝青的高溫穩(wěn)定性，但并非其摻量越高，提高程度越高。綜合上述，改性瀝青中廢棄GFRP最佳摻量為4%。

2.3 剪切溫度對(duì)改性瀝青性能的影響

以廢棄GFRP粉摻量4%為基準(zhǔn)，不同剪切溫度的改性瀝青性能變化規(guī)律如圖4所示。由圖4（a）可見，隨著剪切溫度的升高，其延度出現(xiàn)先上升后下降的趨勢(shì)，由此也可以證實(shí)廢棄GFRP中的熱固性樹脂在高溫下可與瀝青發(fā)生反應(yīng)，剪切溫度在130～150℃時(shí)，隨著溫度升高熱固性樹脂與瀝青分子形成的化學(xué)鍵增加，進(jìn)而提高改性瀝青的黏度；然而，當(dāng)溫度高于150℃時(shí)，改性瀝青延度降低，其原因可能是剪切溫度過(guò)高會(huì)加速熱固性樹脂在瀝青中溶解和分散，進(jìn)而使熱固性樹脂分子進(jìn)入到瀝青中的膠質(zhì)與瀝青質(zhì)分子之間，形成新的氫鍵聚集體，由于氫鍵聚集體的分子呈結(jié)構(gòu)松散、無(wú)序堆砌、空間延伸度較小的狀態(tài)，進(jìn)而降低瀝青的黏度［9］。由此推斷，廢棄GFRP中熱固性樹脂對(duì)瀝青可起到高溫降黏的作用。

圖4 剪切溫度對(duì)改性瀝青性能的影響Fig.4 Effect of shear temperature on performance of the modified asphalt

由圖4（b）可知，隨著剪切溫度的升高，改性瀝青的針入度同樣呈先升高后降低趨勢(shì)，其中溫度在150℃和160℃時(shí)的針入度接近，其原因也可能是廢棄GFRP中熱固性樹脂的降黏作用；但在170℃時(shí)略有降低，可能與GFRP中的玻璃纖維分布有關(guān)。由圖4（c）可得出，在各剪切溫度下的廢棄GFRP粉改性瀝青軟化點(diǎn)無(wú)明顯變化，說(shuō)明剪切溫度不影響廢棄GFRP粉改性瀝青的高溫穩(wěn)定性。綜合考慮可知，150℃為廢棄GFRP改性瀝青的最佳剪切溫度。

2.4 剪切機(jī)轉(zhuǎn)速及時(shí)間對(duì)改性瀝青性能的影響

由表3可知，相比5×103、10×103r/min，剪切機(jī)轉(zhuǎn)速8×103r/min的改性瀝青延度較高，但3種剪切機(jī)轉(zhuǎn)速下改性瀝青的針入度、軟化點(diǎn)并無(wú)顯著變化，說(shuō)明提高剪切機(jī)轉(zhuǎn)速有利于GFRP粉在瀝青中的分散，提升改性瀝青塑性，但達(dá)到一定剪切機(jī)轉(zhuǎn)速后，將不影響改性瀝青的延度；并且剪切機(jī)轉(zhuǎn)速不影響廢棄GFRP粉改性瀝青的硬度和高溫穩(wěn)定性。同時(shí)，隨著剪切時(shí)間的增長(zhǎng)，廢棄GFRP粉改性瀝青的延度也在升高，針入度和軟化點(diǎn)也無(wú)顯著變化，說(shuō)明剪切時(shí)間越長(zhǎng)，廢棄GFRP粉在瀝青中分布越均勻，熱固性樹脂與瀝青反應(yīng)結(jié)合程度越高。因此，確定剪切機(jī)轉(zhuǎn)速8×103r/min、剪切時(shí)間4 h為最佳剪切條件。

表3 剪切機(jī)轉(zhuǎn)速和剪切時(shí)間對(duì)改性瀝青性能的影響Tab.3 Effect of shear rate and shear time on performance of the modified asphalt

2.5 改性瀝青微觀形貌分析

如圖5所示，廢棄GFRP粉中存在長(zhǎng)纖維狀和碎顆粒狀玻璃纖維，并且玻璃纖維表面光滑；同時(shí)存在大小不一塊狀和長(zhǎng)條狀的樹脂，其中多數(shù)樹脂顆粒表面存在毛刺或鋸齒狀，個(gè)別樹脂顆粒斷口光滑、顆粒輪廓清晰。

圖5 廢棄GFRP粉SEM的照片F(xiàn)ig.5 SEM images of the waste GFRP

由圖6（a）可見，基質(zhì)瀝青在PLM下為光滑的平面。對(duì)比圖6（b）和（c）可見，在廢棄GFRP粉摻量4%條件下，剪切溫度升高時(shí)廢棄GFRP粉中棒狀玻璃纖維與塊狀熱固性樹脂在瀝青中的分布更加均勻，玻璃纖維表面有瀝青和樹脂覆蓋；與SEM照片中（圖5）熱固性樹脂相比，改性瀝青中樹脂顆粒與瀝青界面界限并不清晰，呈現(xiàn)相互交聯(lián)的狀態(tài)，可以說(shuō)明樹脂與瀝青發(fā)生化學(xué)或物理結(jié)合，使樹脂與瀝青的界面相容性較好。因此可知，升高剪切溫度有利于樹脂顆粒與瀝青發(fā)生反應(yīng)。對(duì)比圖6（c）和（d）可以看出，在相同剪切溫度（150℃）下，廢棄GFRP粉摻量增加造成GFRP粉分散不均，熱固性樹脂局部聚集、玻璃纖維裸露，形成更多的缺陷，從而造成改性瀝青延度降低。

圖6 廢棄GFRP粉改性瀝青的PLM照片F(xiàn)ig.6 PLM images of the waste GFRP modified asphalt

2.6 改性瀝青分子結(jié)構(gòu)分析

由圖7（a）可見，廢棄GFRP的譜圖中3 450 cm-1處為水的吸收譜帶［10］，2 962 cm-1處為CH3中C—H鍵的振動(dòng)吸收譜帶，1 726 cm-1處可能對(duì)應(yīng)—NHCOO—基團(tuán)中 C=O 鍵振動(dòng)吸收譜帶［11‐13］，1 454、1 380 cm-1處為CH3中C—H鍵彎曲振動(dòng)吸收譜帶，1 257 cm-1處為締合酚類化合物中C—O鍵的吸收譜帶，1 155 cm-1處的吸收譜帶可能對(duì)應(yīng)C—O—C鍵，1 045 cm-1處可能為環(huán)氧乙烷或環(huán)氧丙烷加成物中C—O吸收譜帶［10］，也可能是Si—O鍵伸縮振動(dòng)吸收譜帶［14］，698 cm-1處為苯環(huán)因取代產(chǎn)生的C—H鍵振動(dòng)吸收譜帶；476 cm-1處為Si—O的彎曲振動(dòng)吸收譜帶，即為玻璃纖維中Si—O 鍵［15］。

從圖7（a）可見，基質(zhì)瀝青中3 450、1 650 cm-1處為水的振動(dòng)吸收譜帶，2 922、2 854 cm-1處分別為烷烴鏈中—CH2—的對(duì)稱伸縮、反對(duì)稱伸縮振動(dòng)吸收譜帶［15］，1 650 cm-1處為C=C鍵的伸縮振動(dòng)吸收譜帶；1 453、1 380 cm-1處為甲基C—CH3上C—H鍵伸縮振動(dòng)和對(duì)稱彎曲振動(dòng)吸收譜帶，在794 cm-1處為苯環(huán)上C—H平面搖擺振動(dòng)吸收譜帶［10］。

對(duì)比廢棄GFRP、基質(zhì)瀝青和4%GFRP粉改性瀝青的FTIR譜圖可見，摻加4%改性瀝青中未出現(xiàn)GFRP在1 726 cm-1處的吸收譜帶，說(shuō)明廢棄GFRP加入到瀝青中后，基質(zhì)瀝青中有關(guān)成分可與熱固性環(huán)氧樹脂中—NHCOO—基團(tuán)發(fā)生反應(yīng)；還可發(fā)現(xiàn)，2 923、2 848、1 456、1 373 cm-1處吸收峰明顯增強(qiáng)，這些吸收峰主要屬于環(huán)烷烴［16］，從而證實(shí)廢棄GFRP中熱固性環(huán)氧樹脂確實(shí)可與瀝青中分子相互反應(yīng)，提高改性瀝青中環(huán)烷烴的含量，從而降低瀝青的延度和高溫黏度；同時(shí)，1 157 cm-1處的吸收峰降低，說(shuō)明瀝青與熱固環(huán)氧樹脂發(fā)生反應(yīng)，可使C—O—C鍵斷開［11］，并且在1 045 cm-1處未出現(xiàn)吸收譜帶，卻在1 026 cm-1處出現(xiàn)新的吸收譜帶，該譜帶一般對(duì)應(yīng)脂肪烴［16］，由此推斷瀝青中的分子基團(tuán)可使熱固環(huán)氧樹脂中C—O—C鍵斷開，反應(yīng)連接形成脂肪烴，脂肪烴含量提高有助于增強(qiáng)瀝青的延度和黏度，但降低瀝青的溫感性。

對(duì)比圖7（b）可知，摻加廢棄GFRP（4%、7%）的改性瀝青中2 923、2 848、1 456、1 373 cm-1處對(duì)應(yīng)的環(huán)烷烴含量，以及1 026 cm-1處對(duì)應(yīng)的脂肪烴含量，均高于基質(zhì)瀝青。由于瀝青中環(huán)烷烴含量增加，可降低瀝青的延度和黏度，而脂肪烴含量增加，卻提高瀝青的延度和黏度，可見瀝青中延度和黏度與環(huán)烷烴和脂肪烴含量比直接相關(guān)，由此可解釋上文中摻加廢棄GFRP改性瀝青延度提高的原因，主要是摻加廢棄GFRP的改性瀝青中脂肪烴含量高于環(huán)烷烴。然而，對(duì)比摻加4%和7%廢棄GFRP的改性瀝青還可發(fā)現(xiàn)，GFRP摻量增加時(shí)，2 922、2 850 cm-1處對(duì)應(yīng)的環(huán)烷烴含量增加，1 031 cm-1處對(duì)應(yīng)的脂肪烴含量有所降低，從而可致使瀝青的延度和黏度降低，由此解釋了改性瀝青延度在廢棄GFRP摻量超過(guò)4%時(shí)降低的原因。同時(shí)，摻加7%廢棄GFRP改性瀝青中在810、750 cm-1處吸收峰低于4%廢棄GFRP摻量，該波數(shù)處的吸收峰主要對(duì)應(yīng)苯環(huán)因取代產(chǎn)生的C—H鍵振動(dòng)吸收譜帶，說(shuō)明廢棄GFRP摻量增加，不利于苯環(huán)取代。

結(jié)合3種剪切溫度的改性瀝青FTIR譜圖（圖7）可見，剪切溫度低于和高于150℃時(shí)，2 923、2 850 cm-1處對(duì)應(yīng)的環(huán)烷烴含量增加，1 028 cm-1左右對(duì)應(yīng)的脂肪烴含量有所降低，由此說(shuō)明剪切溫度決定了熱固環(huán)氧樹脂與瀝青反應(yīng)形成環(huán)烷烴和脂肪烴的含量，從而解釋了上文中廢棄GFRP改性瀝青存在最佳剪切溫度150℃的原因。

圖7 廢棄GFRP改性瀝青的FTIR譜圖Fig.7 FTIR spectra of the waste GFRP modified asphalt

綜合上述，推測(cè)廢棄GFRP粉對(duì)瀝青改性過(guò)程分子間反應(yīng)示意圖見圖8。廢棄GFRP中—NHCOO—基團(tuán)和C—O—C鍵可與瀝青中分子發(fā)生反應(yīng)（圖8所示位置斷鍵），形成脂肪烴與環(huán)烷烴，而環(huán)烷烴和脂肪烴含量比影響廢棄GFRP改性瀝青的性能。廢棄GFRP粉摻量增加、剪切溫度達(dá)到最佳溫度，廢棄GFRP與瀝青反應(yīng)所生成脂肪烴含量多于環(huán)烷烴，脂肪烴具有鏈狀結(jié)構(gòu)，可以顯著提升改性瀝青延度；而當(dāng)廢棄GFRP摻量過(guò)高、剪切溫度過(guò)高或過(guò)低時(shí)，廢棄GFRP與基質(zhì)瀝青發(fā)生反應(yīng)生成環(huán)烷烴的含量多于脂肪烴，環(huán)烷烴具有環(huán)狀結(jié)構(gòu)，致使改性瀝青延度降低。

圖8 廢棄GFRP與瀝青反應(yīng)過(guò)程示意圖Fig.8 Reaction process diagram of waste GFRP and asphalt

3 結(jié)論

（1）在廢棄GFRP粉粒徑小于0.3 mm、摻量4%、改性溫度150℃、剪切時(shí)間4 h、剪切機(jī)轉(zhuǎn)速8 000 r/min條件下，廢棄GFRP粉改性瀝青的性能最佳；

（2）GFRP中玻璃纖維和樹脂含量比例決定改性瀝青中廢棄GFRP最佳摻量，熱固性樹脂與瀝青反應(yīng)提高瀝青延度，玻璃纖維不利于瀝青延度提升；廢棄GFRP摻量過(guò)高，玻璃纖維造成瀝青中缺陷增加，降低瀝青延度，但提高瀝青硬度和稠度；廢棄GFRP可提高瀝青的高溫穩(wěn)定性，卻不隨摻量變化顯著；高溫促進(jìn)熱固性樹脂與瀝青分子發(fā)生反應(yīng)，提高改性瀝青延度，但溫度過(guò)高反而降低瀝青的延度；剪切溫度對(duì)改性瀝青的高溫穩(wěn)定性影響不顯著；同時(shí)，剪切機(jī)達(dá)到一定轉(zhuǎn)速時(shí)，其對(duì)改性瀝青性能影響較小；剪切時(shí)間延長(zhǎng)有利于改性瀝青性能提高；

（3）廢棄GFRP中熱固性樹脂的—NHCOO—基團(tuán)和C—O—C鍵可與瀝青中分子發(fā)生反應(yīng)，形成環(huán)烷烴或脂肪烴；瀝青的延度與環(huán)烷烴和脂肪烴含量比相關(guān)，脂肪烴含量越高，改性瀝青延度越高；廢棄GFRP摻量過(guò)高及剪切溫度過(guò)低或過(guò)高時(shí)，形成的環(huán)烷烴含量均升高，均不利于改性瀝青延度的提升。