水泥路面水性環(huán)氧稀漿下封層與半剛性基層間的黏結(jié)性能研究

楊建華，方 瀅，張爭奇

(長安大學(xué) 特殊地區(qū)公路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710064)

0 引 言

水泥路面因其承載能力高、使用壽命長等優(yōu)點(diǎn)而在重載交通路段、停車場和公交車站等場合仍占有一定比例，然而，由于荷載和氣候環(huán)境的長期耦合作用，水泥路面同樣將會(huì)出現(xiàn)諸如板面裂縫、斷板、唧漿和角隅斷裂等病害[1-4]。調(diào)查研究發(fā)現(xiàn)，水泥面板與半剛性基層間的結(jié)合作用和半剛性基層自身抵抗動(dòng)水沖刷的能力不足與病害的產(chǎn)生具有密切的關(guān)聯(lián)性[5-7]。

在半剛性基層和水泥面板間設(shè)置封層是降低水泥路面上述病害發(fā)生率的有效措施之一，其類型主要有稀漿封層、瀝青混凝土封層、蠟質(zhì)養(yǎng)護(hù)劑隔離層和土工布等。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)水泥路面下封層技術(shù)進(jìn)行了大量的研究應(yīng)用，并取得了富有意義的研究成果，國外主要是加拿大、澳大利亞和日本等國采用瀝青混凝土下封層的技術(shù)措施，并對(duì)其實(shí)際隔離效果進(jìn)行了跟蹤觀測(cè)[8]。國內(nèi)任靖鋒等[9]以鋪筑實(shí)體工程的方式探討了稀漿封層和土工布作為水泥路面下封層時(shí)的隔離效果，發(fā)現(xiàn)二者均可減少水泥路面早期裂縫、斷板病害，并改善基層的抗沖刷能力，但施工時(shí)土工布易被刺透而發(fā)生變形；盤海斌[10]對(duì)瀝青碎石、改性稀漿封層和瀝青混凝土封層的抗動(dòng)水沖刷性能進(jìn)行了對(duì)比分析，發(fā)現(xiàn)改性稀漿封層具有良好的抗沖刷性能，且其隨自身厚度的增加而增強(qiáng)；李雪蓮等[11]運(yùn)用三維有限元方法，分析了不同類型封層的隔離效果對(duì)路面結(jié)構(gòu)受力的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)車輛荷載作用下的路面受力狀態(tài)隨隔離效果的增強(qiáng)而變差，而隔離效果的增強(qiáng)有利于溫度荷載作用下路面結(jié)構(gòu)的受力。綜合分析國內(nèi)外研究現(xiàn)狀，目前研究主要集中于封層隔離效果、抗沖刷性能和封層的設(shè)置對(duì)水泥路面結(jié)構(gòu)受力的影響方面，而對(duì)封層與基層層間黏結(jié)性能的研究較少，由于二者間良好的黏結(jié)性能是路面結(jié)構(gòu)良好整體性和受力特性的保證，因此有必要進(jìn)行水泥路面下封層與基層層間黏結(jié)性能的研究，以提出保證層間黏結(jié)性能的措施。

為此，筆者選擇水性環(huán)氧-SBR改性乳化瀝青稀漿封層作為水泥路面隔離層，并對(duì)比探究稀漿下封層與半剛性基層間的黏結(jié)性能。試驗(yàn)首先進(jìn)行原材料的選取和稀漿混合料配合比設(shè)計(jì)，并成型組合試驗(yàn)試件；在此基礎(chǔ)上，借助直接剪切試驗(yàn)，分析封層級(jí)配、后期養(yǎng)生溫度、成型溫度和污染程度對(duì)層間黏結(jié)性能的影響，并提出保證層間黏結(jié)性能的措施。研究成果在水泥路面下封層施工及其推廣應(yīng)用方面具有十分重要的意義。

1 試驗(yàn)材料

1.1 水性環(huán)氧乳化瀝青

試驗(yàn)首先選取SK-90#基質(zhì)瀝青、陽離子慢裂快凝型乳化劑MQ-65、丁苯膠乳SBR、有機(jī)穩(wěn)定劑聚乙烯醇PVA、無機(jī)穩(wěn)定劑氯化鈣，借助膠體磨乳化機(jī)，采用同時(shí)改性與乳化的方式制備了SBR改性乳化瀝青。在此基礎(chǔ)上，憑借螺旋槳葉輪攪拌器，采用水性環(huán)氧體系對(duì)SBR改性乳化瀝青進(jìn)行改性，通過分析水性環(huán)氧樹脂體系對(duì)乳液存儲(chǔ)穩(wěn)定性、殘留物感溫性能和乳液與集料黏附性能的影響，確定了水性環(huán)氧體系的最佳摻量為6%(內(nèi)摻法)。其中，選取的水性環(huán)氧體系包含水性環(huán)氧樹脂A組分和水性固化劑B組分，且二者添加比例為1∶1，A、B組分的技術(shù)性能指標(biāo)如表1。制備的水性環(huán)氧-SBR改性乳化瀝青(下文簡稱水性環(huán)氧乳化瀝青)的各性能指標(biāo)如表2。此外，筆者選擇由上述SK-90# 基質(zhì)瀝青制備的基質(zhì)乳化瀝青和SBR改性乳化瀝青作為對(duì)比材料，二者的性能指標(biāo)同樣列于表2。

表1 水性環(huán)氧體系的技術(shù)指標(biāo)Table 1 Technical indexes of waterborne epoxy system

表2 水性環(huán)氧-SBR改性乳化瀝青、SBR改性乳化瀝青和基質(zhì)乳化瀝青的性能指標(biāo)Table 2 Performance indicators of waterborne epoxy-SBR modified emulsified asphalt, SBR modified emulsified asphalt and matrix emulsified asphalt

1.2 集 料

試驗(yàn)選用石灰?guī)r粗、細(xì)集料和礦粉，以制備稀漿封層和半剛性基層混合料。為了保證材料性能，按照J(rèn)TG E42—2005《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》中的試驗(yàn)方法分別對(duì)三者的技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行測(cè)定，測(cè)定結(jié)果均滿足JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》中對(duì)相應(yīng)材料性能的要求。其中，石灰?guī)r粗集料的壓碎值、磨耗損失和針片狀顆粒含量分別為12.9%、14.4%和2.4%；細(xì)集料的砂當(dāng)量和含泥量分別為72%和1.2%；礦粉的含水率和塑性指數(shù)分別為0.2%和3.1%，且加熱時(shí)無顏色變化現(xiàn)象，具有良好的加熱安定性。

1.3 水 泥

作為稀漿封層混合料中的強(qiáng)度調(diào)節(jié)成分和半剛性基層混合料中的膠凝材料，水泥具有十分重要的作用。本次試驗(yàn)選用強(qiáng)度等級(jí)為42.5的普通硅酸鹽水泥，依據(jù)JTG E30—2005《公路工程水泥及水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程》對(duì)其技術(shù)性能指標(biāo)進(jìn)行測(cè)定，測(cè)定結(jié)果均滿足技術(shù)要求。檢測(cè)結(jié)果為水泥密度3.115 g/cm3，比表面積350 m2/kg，初凝和終凝時(shí)間分別為137 min和408 min，3 d和28 d抗壓強(qiáng)度分別為19.6 MPa和46.7MPa，體積安定性合格。

2 混合料配合比設(shè)計(jì)

2.1 稀漿封層混合料

為了分析封層級(jí)配對(duì)層間黏結(jié)性能的影響，試驗(yàn)設(shè)計(jì)了3種級(jí)配類型的稀漿封層混合料，分別為ES-2型級(jí)配上限、級(jí)配中值和級(jí)配下限，設(shè)計(jì)結(jié)果如表3。

表3 ES-2型稀漿封層混合料的設(shè)計(jì)級(jí)配Table 3 Design gradations of ES-2 slurry seal mixture

稀漿混合料制備時(shí)，首先通過試拌方式，定性確定稀漿封層混合料的最佳用水量，其次，借助濕輪磨耗試驗(yàn)和負(fù)荷輪黏砂試驗(yàn)，分析磨耗量和黏附砂量隨乳液用量的變化，并以磨耗量接近800 g/m2及黏附砂量接近540 g/m2的乳液用量分別作為最小乳液用量Pmin和最大乳液用量Pmax的控制指標(biāo)，在Pmin～Pmax之間確定適宜的乳液用量。

當(dāng)結(jié)合料為水性環(huán)氧乳化瀝青時(shí)，3種級(jí)配稀漿封層混合料的濕輪磨耗試驗(yàn)和負(fù)荷輪黏砂試驗(yàn)結(jié)果如圖1，且以最小乳液用量Pmin和最大乳液用量Pmax的中值作為最佳乳液用量，確定的級(jí)配1、級(jí)配2和級(jí)配3最佳乳液用量分別為12.4%、11.4%和10.9%。按照同樣的方法，確定的基質(zhì)乳化瀝青稀漿混合料3種級(jí)配的最佳乳液用量分別為11.8%、10.9%和9.6%，SBR改性乳化瀝青稀漿混合料3種級(jí)配的最佳乳液用量分別為12.2%、11.0%和10.0%。

圖1 各級(jí)配磨耗值與黏附砂值隨乳液用量的變化Fig. 1 Wear and loss value of different gradations and variation of adhesive sand value changing with the emulsion amount

2.2 水穩(wěn)碎石混合料

由于水泥穩(wěn)定碎石廣泛應(yīng)用于我國半剛性基層建設(shè)中，因此試驗(yàn)選用水穩(wěn)碎石材料成型半剛性基層下承層。水穩(wěn)碎石礦料級(jí)配按照J(rèn)TGT F20—2015《公路路面基層施工技術(shù)細(xì)則》中的C-B-2型級(jí)配進(jìn)行設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)結(jié)果如表4。

試驗(yàn)水泥用量推薦為5%，按照外摻法添加，然后根據(jù)JTG E51—2009《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》中無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料擊實(shí)試驗(yàn)方法(T0804—1994)進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)，并繪制該水泥劑量下的含水量-干密度曲線，對(duì)曲線進(jìn)行二項(xiàng)式擬合，確定最佳含水量和最大干密度，試驗(yàn)結(jié)果如圖2。依據(jù)最佳含水量、最大干密度和壓實(shí)度要求，計(jì)算成型一塊車轍板試件(30 cm×30 cm×5 cm)水泥穩(wěn)定碎石混合料的質(zhì)量為10 981 g，礦料及水泥結(jié)合料總質(zhì)量為10 438 g，水泥結(jié)合料用量為497 g，外加水量為543 g。

表4 水泥穩(wěn)定級(jí)配碎石C-B-2型礦料級(jí)配Table 4 C-B-2 aggregate gradation for cement-stabilized macadam mixture

圖2 試樣含水量和干密度曲線Fig. 2 Water content and dry density curve of sample

3 稀漿封層與半剛性基層層間黏結(jié)性能分析

3.1 黏結(jié)性能評(píng)價(jià)方法

目前，層間黏結(jié)性能評(píng)價(jià)試驗(yàn)方法主要有直接剪切試驗(yàn)、斜剪試驗(yàn)、扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)和拉拔試驗(yàn)，其結(jié)果均可用于評(píng)價(jià)層間的抗剪切變形能力，且評(píng)價(jià)結(jié)果具有良好的一致性[12-15]?？紤]到具有豎向荷載作用的直剪試驗(yàn)結(jié)果能夠表征層間黏結(jié)、層間摩擦和層間嵌接咬合作用，且試驗(yàn)原理簡單、容易實(shí)現(xiàn)，因此本次試驗(yàn)采用直接剪切試驗(yàn)方法，試驗(yàn)所用直接剪切試驗(yàn)儀依據(jù)土力學(xué)直剪試驗(yàn)原理和Goodmna力學(xué)模型自主開發(fā)，如圖3。儀器要求試件為Φ10 cm×10 cm的圓柱體，且剪切面位于試件高度中點(diǎn)所在平面。

圖3 直接剪切試驗(yàn)儀Fig. 3 Direct shear tester

直剪試驗(yàn)方法為首先在試件表面作用0.7 MPa的豎向荷載，且采用應(yīng)變控制方式，沿層間水平剪切試件，并記錄剪切過程中的最大剪切力(剪切破壞荷載)，再根據(jù)圓柱體試件的剪切面積，即可得到衡量層間黏結(jié)性能的剪切強(qiáng)度指標(biāo)。其計(jì)算公式為：

(1)

式中：τ為剪切強(qiáng)度，MPa；F為剪切破壞荷載，N；A為剪切面積，mm2。

3.2 組合試件成型方法

為了客觀真實(shí)地模擬路面結(jié)構(gòu)，組合試件結(jié)構(gòu)擬定為“5 cm厚半剛性基層下承層+1 cm厚水性環(huán)氧稀漿封層+4 cm厚水泥混凝土路面板”，試件的成型可分為4個(gè)步驟，分別為：

1)借助瀝青混合料輪碾成型機(jī)，按照水穩(wěn)碎石混合料各組成材料用量，靜壓成型尺寸為30 cm×30 cm×5 cm的半剛性基層下承層，靜壓完成后在溫度20±2 ℃，濕度≥95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)生條件下進(jìn)行養(yǎng)生7 d。

2)在半剛性基層下承層上靜壓加鋪1 cm厚度的稀漿封層，加鋪時(shí)需依次經(jīng)過稀漿封層混合料的攪拌、初期養(yǎng)生、靜載碾壓和稀漿封層的后期養(yǎng)生步驟，其中前3個(gè)步驟為稀漿封層的成型環(huán)節(jié)。

3)在稀漿封層上加鋪4 cm厚度的水泥混凝土路面板，并完成水泥混凝土路面板的養(yǎng)生。

4)采用鉆芯取樣機(jī)進(jìn)行鉆芯取樣，獲得試驗(yàn)試件。最終成型的試驗(yàn)試件如圖4。

圖4 成型的組合試件Fig. 4 Formed composite specimen

3.3 黏結(jié)性能影響因素分析

3.3.1 封層級(jí)配的影響分析

基于成型的水泥穩(wěn)定碎石墊塊，分別制備不同結(jié)合料條件下各級(jí)配稀漿封層混合料和水泥混凝土混合料，并依據(jù)上述組合試件成型方法成型試驗(yàn)試件。其中，稀漿封層加鋪過程中的后期養(yǎng)生溫度為40 ℃、成型溫度為20 ℃和養(yǎng)生時(shí)間為48 h，且每種類型的稀漿封層進(jìn)行3組平行試驗(yàn)，如圖4，以12個(gè)試件剪切強(qiáng)度的平均值作為試驗(yàn)結(jié)果。圖5顯示了各級(jí)配封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度。

圖5 各級(jí)配封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度Fig. 5 Shear strength between seal coat and semi-rigid base course with different gradations

根據(jù)圖5，對(duì)于同類型級(jí)配，水性環(huán)氧稀漿封層與半剛性基層間的抗剪切強(qiáng)度最大，表現(xiàn)出了最優(yōu)的黏結(jié)性能，這主要是因?yàn)樗原h(huán)氧樹脂自身具有與其他材質(zhì)良好的黏附效果。并且，對(duì)于同類型結(jié)合料封層，ES-2型3種不同級(jí)配的封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度大小排序?yàn)榧?jí)配1>級(jí)配2>級(jí)配3，這說明較中粒式和粗粒式，細(xì)粒式封層與半剛性基層間具有良好的黏結(jié)性能。究其原因，較級(jí)配2和級(jí)配3，級(jí)配1中集料的最大公稱粒徑為4.75 mm，細(xì)集料所占比例較多，在相同的碾壓方式下，級(jí)配1的封層集料可容易地填充于半剛性基層的表面構(gòu)造中，待封層固化形成強(qiáng)度后，界面間產(chǎn)生了較大的咬合力，有效保證了層間的黏結(jié)力。此外，對(duì)于細(xì)集料較多的級(jí)配1封層混合料，其含水量和瀝青乳液用量較多，則在碾壓成型時(shí)，將有更多的瀝青乳液滲透入半剛性基層中，這有效增強(qiáng)了封層與半剛性基層的整體性，保證了二者層間的黏結(jié)性能。

3.3.2 后期養(yǎng)生溫度的影響分析

通過封層級(jí)配對(duì)層間黏結(jié)性能的影響分析，級(jí)配1對(duì)應(yīng)的封層與半剛性基層具有較好的黏結(jié)性能，因此本小節(jié)選擇級(jí)配1封層，分析后期養(yǎng)生溫度對(duì)封層和半剛性基層層間黏結(jié)性能的影響，從而確定適宜的后期養(yǎng)生溫度。該試驗(yàn)結(jié)果可為封層施工時(shí)其后期養(yǎng)生溫度的選擇提供理論依據(jù)。

為了與實(shí)際施工時(shí)的溫度條件相吻合，封層后期養(yǎng)生溫度選擇為10、20、30、40 ℃，試件拌和均在20 ℃的條件下進(jìn)行，且后期養(yǎng)生時(shí)間均為48 h。試驗(yàn)首先制備不同封層后期養(yǎng)生溫度下的組合試驗(yàn)試件，然后測(cè)定并計(jì)算封層與半剛性基層層間剪切強(qiáng)度。每種養(yǎng)生溫度下3組平行試驗(yàn)的剪切強(qiáng)度結(jié)果如圖6。

圖6 不同封層養(yǎng)生溫度下的層間剪切強(qiáng)度Fig. 6 Shear strength between layers with different sealing layer curing temperatures

根據(jù)圖6，在整個(gè)養(yǎng)生溫度區(qū)間內(nèi)，水性環(huán)氧稀漿封層與半剛性基層層間的黏結(jié)性能最優(yōu)，且基質(zhì)乳化瀝青、SBR改性乳化瀝青和水性環(huán)氧乳化瀝青稀漿封層與半剛性基層層間的剪切強(qiáng)度在整個(gè)養(yǎng)生溫度區(qū)間內(nèi)的極差分別為0.03、0.02和0.02，這表明養(yǎng)生溫度對(duì)二者層間的黏結(jié)性能影響較小。但是，養(yǎng)生溫度與乳化瀝青稀漿混合料達(dá)到完全破乳所需的時(shí)間之間具有一定的相關(guān)性，提高養(yǎng)生溫度可縮短稀漿混合料達(dá)到完全破乳而形成強(qiáng)度的時(shí)間。因此，實(shí)際應(yīng)用中，可根據(jù)工程的緩急程度而選擇合適的后期養(yǎng)生溫度，對(duì)于工期較短的工程，可在較高的環(huán)境溫度下對(duì)封層進(jìn)行養(yǎng)生，如選擇合適的施工季節(jié)，以節(jié)省封層形成強(qiáng)度的時(shí)間，便于其上部結(jié)構(gòu)的施工。

3.3.3 成型溫度的影響分析

為了模擬現(xiàn)場施工溫度對(duì)封層與半剛性基層層間黏結(jié)性能的影響，試驗(yàn)探究了級(jí)配1封層在10、20、30、40 ℃ 4種室內(nèi)成型溫度下的層間黏結(jié)性能。加鋪封層時(shí)的成型溫度控制方式為將集料、礦粉、水泥填料和水性環(huán)氧乳化瀝青均加熱至相應(yīng)的成型溫度，且在相應(yīng)的成型溫度下進(jìn)行稀漿封層混合料的攪拌、封層的初期養(yǎng)生及碾壓步驟，其中封層的初期養(yǎng)生時(shí)間為1.5 h，后期養(yǎng)生溫度和時(shí)間分別為40 ℃和48 h。經(jīng)過試驗(yàn)，不同封層成型溫度下的3組平行試驗(yàn)剪切強(qiáng)度結(jié)果如圖7。

圖7 不同封層成型溫度下的層間剪切強(qiáng)度Fig. 7 Shear strength between layers with different sealing layer forming temperatures

根據(jù)圖7，在整個(gè)封層成型溫度下，水性環(huán)氧乳化瀝青稀漿封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度值明顯較大，表現(xiàn)出了優(yōu)異的黏結(jié)性能。同時(shí)，不同結(jié)合料類型的稀漿封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度隨封層成型溫度的升高均呈現(xiàn)出先增大而后減小的趨勢(shì)，成型溫度為20 ℃時(shí)，基質(zhì)乳化瀝青、SBR改性乳化瀝青和水性環(huán)氧乳化瀝青稀漿封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度均達(dá)到最大值，分別為0.49、0.68、0.85 MPa。分析其原因，主要是在溫度較低時(shí)，瀝青乳液黏度較大，在封層碾壓過程中，乳液不易滲透入半剛性基層中，不利于封層與半剛性基層整體強(qiáng)度的形成。而在較高溫度條件下，雖乳液黏度的減小有助于其滲透入半剛性基層中，但經(jīng)拌和時(shí)的破乳過程，碾壓時(shí)能夠滲透入半剛性基層空隙中的乳液量相對(duì)減少，同樣給二者整體性的形成帶來不利影響。

綜上所述，成型溫度對(duì)封層與半剛性基層層間黏結(jié)性能的影響較大。室內(nèi)研究及實(shí)際施工時(shí)，需考慮乳液的黏度和可操作時(shí)間，以選擇合適的成型溫度，保證封層與半剛性基層二者間的黏結(jié)性能。根據(jù)本次室內(nèi)試驗(yàn)研究結(jié)果，建議封層成型溫度為20 ℃。

3.3.4 污染程度的影響分析

實(shí)際工程中，考慮到半剛性基層在施工完成后會(huì)受到施工車輛的作用，施工車輛產(chǎn)生的油漬及附著于輪胎上的土壤將滴落并黏附于半剛性基層表面，造成半剛性基層表面的污染。本小節(jié)通過室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)M油漬和土壤對(duì)半剛性基層表面的污染，分析柴油和土壤及其污染量對(duì)層間黏結(jié)性能的影響，分析結(jié)果可用于指導(dǎo)封層施工。

基于已成型完成的半剛性基層，泥土和柴油分別以鋪撒和涂刷的方式進(jìn)行，并按照3.2節(jié)中組合試件的成型方法進(jìn)行試驗(yàn)試件的制備。其中，加鋪封層時(shí)，根據(jù)封層級(jí)配、后期養(yǎng)生溫度和成型溫度對(duì)二者層間黏結(jié)性能的影響分析，選擇較優(yōu)的試驗(yàn)條件組合，即封層級(jí)配類型為級(jí)配1，后期養(yǎng)生溫度和成型溫度分別為40、20 ℃，養(yǎng)生時(shí)間為48 h。

試驗(yàn)選取泥土和柴油的污染量均分別為0、100、200 g/m2，當(dāng)泥土污染量達(dá)到200 g/m2時(shí)，二者間的黏結(jié)性能較差，鉆芯時(shí)將會(huì)出現(xiàn)封層與半剛性基層二者的分離現(xiàn)象，不能獲得完整結(jié)構(gòu)的芯樣。經(jīng)過試驗(yàn)，泥土和柴油在不同污染量下的層間剪切強(qiáng)度結(jié)果如圖8。

圖8 不同泥土和柴油污染量下的層間剪切強(qiáng)度Fig. 8 Shear strength between layers with different soil and different amount of diesel pollution

根據(jù)圖8，泥土和柴油污染物的存在均顯著降低了層間的剪切強(qiáng)度，即不利于層間黏結(jié)性能的發(fā)揮，尤其對(duì)于基質(zhì)乳化瀝青和SBR改性乳化瀝青稀漿封層，二者與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度隨污染量的增多而衰減速率明顯較大。并且，泥土污染物對(duì)層間剪切強(qiáng)度的不利影響程度顯著高于柴油污染物，其中，較無污染情形，污染量為100 g/m2的泥土分別使基質(zhì)、SBR改性和水性環(huán)氧乳化瀝青稀漿封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度降低量達(dá)到49.0%、35.3%和16.5%，污染量為100 g/m2的柴油分別使3種不同結(jié)合料的封層與半剛性基層間的剪切強(qiáng)度降低量達(dá)到32.7%、19.1%和10.6%，這嚴(yán)重影響了封層與半剛性基層層間的黏結(jié)性能。

綜上所述，為保證封層與半剛性基層二者間的黏結(jié)性能，室內(nèi)研究或現(xiàn)場施工時(shí)應(yīng)防止諸如泥土、油漬等污染物對(duì)半剛性基層表面造成污染，且加鋪封層前需保證半剛性基層表面的清潔，這是保證二者層間具有良好黏結(jié)性能的必要條件。

4 結(jié) 論

主要對(duì)比分析了不同結(jié)合料的稀漿封層條件下，封層級(jí)配、后期養(yǎng)生溫度、成型溫度和污染程度對(duì)層間黏結(jié)性能的影響，提出了保證層間黏結(jié)性能的措施。研究主要得出以下結(jié)論：

1)相比于基質(zhì)和SBR改性乳化瀝青稀漿封層，水性環(huán)氧稀漿封層與半剛性基層間的黏結(jié)性能明顯較優(yōu)，三者與半剛性基層間的黏結(jié)性能從優(yōu)到劣排序?yàn)樗原h(huán)氧乳化瀝青稀漿封層>SBR改性乳化瀝青稀漿封層>基質(zhì)乳化瀝青稀漿封層。

2)對(duì)于不同結(jié)合料的稀漿封層，均表現(xiàn)出封層級(jí)配、成型溫度和污染程度對(duì)稀漿封層和半剛性基層間的黏結(jié)性能影響較大，而后期養(yǎng)生溫度對(duì)層間黏結(jié)性能影響較小的特征。

3)污染物的存在將對(duì)層間的黏結(jié)性能造成不利影響，且泥土對(duì)層間黏結(jié)性能的不利影響程度顯著高于柴油污染物。

4)建議采用級(jí)配1封層，在20 ℃的成型溫度下鋪筑且鋪筑前清掃半剛性基層下承層，以保證層間的黏結(jié)性能。室內(nèi)試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)選擇較高的后期養(yǎng)生溫度，以促進(jìn)封層強(qiáng)度的形成。