• <tr id="yyy80"></tr>
  • <sup id="yyy80"></sup>
  • <tfoot id="yyy80"><noscript id="yyy80"></noscript></tfoot>
  • 99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

    支撐板構(gòu)型提升燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能研究

    2022-05-21 04:09:46董雨軒李志剛李軍
    關(guān)鍵詞:壓器恢復(fù)系數(shù)動(dòng)壓

    燃?xì)廨啓C(jī)作為一種重要的熱功轉(zhuǎn)換設(shè)備,具有結(jié)構(gòu)緊湊,熱效率高等特點(diǎn)。排氣擴(kuò)壓器作為燃?xì)廨啓C(jī)的核心部件之一,可以將動(dòng)力渦輪出口燃?xì)獾牟糠謩?dòng)能經(jīng)過減速擴(kuò)壓過程轉(zhuǎn)化為排氣擴(kuò)壓器出口的靜壓(一般為環(huán)境壓力),進(jìn)而降低動(dòng)力渦輪出口背壓,提升動(dòng)力渦輪的膨脹比,增加動(dòng)力渦輪的功率輸出

    。Farokhi的研究結(jié)果表明,排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)每增加0.1,燃?xì)廨啓C(jī)整機(jī)的功率輸出可提升0.8%

    。如今,諸如燃燒室、渦輪等部件已具有相當(dāng)高的效率,進(jìn)一步提升這些部件效率的成本和難度均較大,而排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的提升仍有相當(dāng)大的余地。在這種背景下,探究提升排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的方法具有重要的意義。

    燃?xì)廨啓C(jī)在實(shí)際運(yùn)行過程中,渦輪旋轉(zhuǎn)效應(yīng)和葉頂間隙泄漏流及動(dòng)葉尾跡流均會(huì)對(duì)排氣擴(kuò)壓器入口及內(nèi)部流場(chǎng)產(chǎn)生顯著影響

    。文獻(xiàn)[4-6]分別實(shí)驗(yàn)和數(shù)值研究了進(jìn)口旋流對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響,結(jié)果表明適當(dāng)?shù)倪M(jìn)氣預(yù)旋有利于改善排氣擴(kuò)壓器外殼體壁面的流動(dòng)分離,進(jìn)而提升其靜壓恢復(fù)能力,但進(jìn)氣偏轉(zhuǎn)角大于20°后,排氣擴(kuò)壓器的氣動(dòng)性能會(huì)顯著下降。Hirschmann等實(shí)驗(yàn)測(cè)量了排氣擴(kuò)壓器進(jìn)口總壓分布對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響,研究表明合適的進(jìn)口總壓分布有利于提升排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)性能

    。Volkmer等采用上游殼體壁面的間隙射流和下游輪轂壁面的科恩達(dá)射流來抑制排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的流動(dòng)分離,取得了良好的效果

    。Schaefer等驗(yàn)證了進(jìn)口阻塞則通過影響排氣擴(kuò)壓器內(nèi)部的二次流結(jié)構(gòu)影響有效通流面積,進(jìn)而影響排氣擴(kuò)壓器的氣動(dòng)性能

    。文獻(xiàn)[10-11]分別實(shí)驗(yàn)和數(shù)值調(diào)查了動(dòng)力渦輪尾跡流對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響,結(jié)果表明尾流和二次流的混合效應(yīng)是造成環(huán)形擴(kuò)壓器內(nèi)分離流重新附著的原因。Mihailowitsch等針對(duì)不同強(qiáng)度的葉尖泄漏流導(dǎo)致的渦輪級(jí)和排氣擴(kuò)壓器之間的氣動(dòng)干涉進(jìn)行了研究,結(jié)果表明間隙泄漏流有利于吹除排氣擴(kuò)壓器壁面的低動(dòng)能流體,抑制殼體壁面的流動(dòng)分離,提升排氣擴(kuò)壓器的性能

    。Bauer等數(shù)值研究了燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器在設(shè)計(jì)負(fù)荷、部分負(fù)荷和超負(fù)荷運(yùn)行工況下的內(nèi)流流場(chǎng)型態(tài)和壓力恢復(fù)性能,研究指出進(jìn)口旋流和總壓分布對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能具有顯著影響

    。

    排氣擴(kuò)壓器的結(jié)構(gòu)對(duì)其氣動(dòng)性能有著重要的影響,鐘兢軍等通過數(shù)值方法研究了入口收縮段對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)排氣系統(tǒng)內(nèi)部流場(chǎng)和氣動(dòng)性能的影響

    。文獻(xiàn)[15-17]采用多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)了排氣結(jié)構(gòu)型線,數(shù)值結(jié)果表明優(yōu)化設(shè)計(jì)方案相比于原始設(shè)計(jì)降低了排氣結(jié)構(gòu)的總壓損失系數(shù),提高了靜壓恢復(fù)系數(shù)。黃恩德等采用非軸對(duì)稱設(shè)計(jì)方法優(yōu)化了排氣擴(kuò)壓器殼體,優(yōu)化設(shè)計(jì)型線抑制了排氣擴(kuò)壓器內(nèi)流動(dòng)分離,提高了擴(kuò)壓器的氣動(dòng)性能

    。Brown等綜合開展了進(jìn)口流動(dòng)條件和幾何結(jié)構(gòu)的參數(shù)變化對(duì)排氣擴(kuò)壓器性能影響的敏感性研究,指出進(jìn)口馬赫數(shù)分布和支撐板附近環(huán)形壁面的擴(kuò)張角對(duì)排氣擴(kuò)壓器性能有更顯著的影響

    支撐板作為排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的核心結(jié)構(gòu),一方面可以減弱排氣擴(kuò)壓器出口的旋流,另一方面則可加強(qiáng)排氣擴(kuò)壓器外殼體的穩(wěn)定性和作為冷卻氣和潤滑油的通道,但支撐板的存在也會(huì)導(dǎo)致排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)更加復(fù)雜,進(jìn)而對(duì)排氣擴(kuò)壓器的氣動(dòng)性能產(chǎn)生影響。文獻(xiàn)[21-22]基于24個(gè)導(dǎo)向葉片和6個(gè)支撐板結(jié)構(gòu)的PGT10燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器,實(shí)驗(yàn)和數(shù)值研究了支撐板對(duì)排氣擴(kuò)壓器流場(chǎng)型態(tài)和氣動(dòng)性能的影響,結(jié)果表明支撐板的存在會(huì)顯著增大排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的流動(dòng)損失。董雨軒等探究了支撐板的型線和徑向傾斜設(shè)計(jì)方法以及支撐板布局方式對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響

    。Vassiliev等對(duì)GT26燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器的支撐板在壓氣機(jī)流量增大工況下進(jìn)行了氣動(dòng)優(yōu)化,優(yōu)化后的支撐板使得排氣擴(kuò)壓器排氣損失減少并增加了發(fā)動(dòng)機(jī)的整機(jī)性能

    。Siorek等實(shí)驗(yàn)測(cè)量了支撐板交錯(cuò)安裝角度對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響,研究表明支撐板交錯(cuò)安裝對(duì)靠近輪轂壁面附近的流場(chǎng)影響更為顯著,對(duì)殼體壁面附近的流場(chǎng)影響較小

    。

    不可大口喝猛水。而應(yīng)把一口水含在嘴里,分幾次徐徐咽下。另外患有心臟功能衰竭、急性腎炎、腎功能衰竭者不宜喝水過多。

    圖11給出了不同進(jìn)氣預(yù)旋下,3種結(jié)構(gòu)排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)壓系數(shù)隨進(jìn)氣預(yù)旋的變化情況。動(dòng)壓系數(shù)體現(xiàn)了排氣擴(kuò)壓器內(nèi)可轉(zhuǎn)化為出口靜壓的流體動(dòng)能的大小。如圖所示,在進(jìn)氣預(yù)旋為0.35和0.48時(shí),結(jié)構(gòu)B支撐板對(duì)應(yīng)的排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)壓系數(shù)顯著低于原始結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)C支撐板對(duì)應(yīng)的排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)壓系數(shù)與原始結(jié)構(gòu)沒有明顯差異。在進(jìn)氣預(yù)旋為0.64和0.89時(shí),相比于原始結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板均顯著提升了排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)壓系數(shù)。在相同的進(jìn)氣條件下,動(dòng)壓系數(shù)取決于排氣擴(kuò)壓器出口動(dòng)壓,即出口流動(dòng)狀態(tài)。不同形狀的支撐板會(huì)導(dǎo)致排氣擴(kuò)壓器內(nèi)不同的流動(dòng)狀態(tài),進(jìn)而形成不同的出口流動(dòng)結(jié)構(gòu)。

    盡管有較多關(guān)于排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能探究的文獻(xiàn),但在這些研究中,排氣擴(kuò)壓器多采用常規(guī)的直列對(duì)稱支撐板。在高進(jìn)氣預(yù)旋下,這種典型支撐板會(huì)由于前緣附近進(jìn)氣攻角增大而導(dǎo)致排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能降低。基于PGT10燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器典型支撐板結(jié)構(gòu),本文提出并設(shè)計(jì)了帶有彎度的直列支撐板(結(jié)構(gòu)B)和彎扭支撐板(結(jié)構(gòu)C)2種新構(gòu)型支撐板。在驗(yàn)證數(shù)值方法可靠的基礎(chǔ)上,對(duì)比研究了4種進(jìn)氣預(yù)旋下3種不同構(gòu)型支撐對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響,指出了彎扭支撐板(結(jié)構(gòu)C)能夠有效提高高進(jìn)氣預(yù)旋下排氣擴(kuò)壓器的氣動(dòng)性能。

    Analysis of Spatial Distribution Characteristics of A-Class Tourist Attractions in Xinjiang__________________________________Nueraila·Yisipili,TIAN Xiaoxia 12

    1 排氣擴(kuò)壓器模型

    圖9給出了進(jìn)氣預(yù)旋為0.89時(shí),排氣擴(kuò)壓器內(nèi)

    =-1 m/s的分離流等值面示意圖,在排氣擴(kuò)壓器內(nèi)部,主要存在進(jìn)氣預(yù)旋導(dǎo)致的尾跡流分離區(qū)和支撐板與輪轂間的角區(qū)分離。對(duì)比3種形狀支撐板產(chǎn)生的分離泡可以發(fā)現(xiàn),結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板顯著減弱了支撐板和輪轂之間的角區(qū)分離泡,且對(duì)尾跡分離流也有一定的削弱作用(如圖9紅圈所示)。這會(huì)使得排氣擴(kuò)壓器內(nèi)分離流導(dǎo)致的阻塞效應(yīng)減弱,增大排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的有效通流面積,進(jìn)而改善流動(dòng)結(jié)構(gòu),減少流動(dòng)損失。

    圖13給出了進(jìn)氣預(yù)旋為0.89時(shí),支撐板附近的三維流線圖和排氣擴(kuò)壓器出口截面的速度云圖。圖中綠色流線和紅色流線分別為支撐板兩側(cè)的流線,藍(lán)色流線則是靠近輪轂壁面附近的流線。

    在排氣擴(kuò)壓器模型進(jìn)氣部分安裝有15個(gè)沿周向均勻分布的進(jìn)氣導(dǎo)葉(IGV),進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)量時(shí)可更換不同偏轉(zhuǎn)角

    的進(jìn)氣導(dǎo)葉,進(jìn)氣導(dǎo)葉后方的流場(chǎng)可用于模擬真實(shí)燃?xì)廨啓C(jī)中動(dòng)力渦輪出口即排氣擴(kuò)壓器入口的尾跡流和旋流。測(cè)量截面(1-1)作為排氣擴(kuò)壓器的參考入口截面。排氣擴(kuò)壓器內(nèi)安裝有5個(gè)沿周向均勻分布的支撐板,支撐板采用常規(guī)的NACA葉型。

    策略:滑輪組的繞線方法不同,拉力的方向不同,達(dá)到的省力程度也不同,繩子股數(shù)越多越省力。根據(jù)題意判斷出由幾段繩子承擔(dān)物重,按照“奇動(dòng)偶定”的原則就可以確定繩子的起頭。

    在排氣擴(kuò)壓器外殼體壁面及參考入口截面(1-1)和出口截面(2-2)布置有壓力探頭測(cè)點(diǎn)。圖1中截面

    -0對(duì)應(yīng)排氣擴(kuò)壓器參考入口截面1-1,

    -1截面為近輪轂壁面,

    -2截面為90%支撐板葉高截面。表1給出了排氣擴(kuò)壓器的主要幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)。

    2 數(shù)值方法和驗(yàn)證

    采用ANSYS-FLUENT18.0數(shù)值求解三維Reynolds-Averaged Navier-Stokes(RANS)方程,研究了不同進(jìn)氣預(yù)旋下排氣擴(kuò)壓器的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)和氣動(dòng)性能。表2給出了數(shù)值方法。圖2給出了計(jì)算域的網(wǎng)格示意圖及網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證結(jié)果。數(shù)值計(jì)算調(diào)用了壁面函數(shù),壁面網(wǎng)格進(jìn)行加密處理,保證壁面附近的

    值小于1。當(dāng)計(jì)算收斂殘差小于10

    且1 000個(gè)計(jì)算步內(nèi)監(jiān)測(cè)壓力波動(dòng)小于0.1%時(shí)認(rèn)為計(jì)算收斂。網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證結(jié)果表明,當(dāng)網(wǎng)格數(shù)達(dá)到約560萬時(shí),監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力基本不再變化,選用560萬網(wǎng)格數(shù)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,經(jīng)過不同湍流模型的比較后選用Realizable

    -

    湍流模型。數(shù)值計(jì)算的邊界條件與實(shí)驗(yàn)測(cè)量邊界條件相同,實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果來自于課題組搭建的排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能測(cè)試實(shí)驗(yàn)平臺(tái),圖3給出了排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能實(shí)驗(yàn)件和測(cè)量系統(tǒng)。

    圖4分別給出了進(jìn)氣導(dǎo)葉無偏轉(zhuǎn)和進(jìn)氣導(dǎo)葉偏轉(zhuǎn)30°時(shí),參考入口截面上的速度沿徑向變化和排氣擴(kuò)壓器殼體壁面上靜壓沿軸向變化的實(shí)驗(yàn)值(EXP)與計(jì)算值(CFD)。如圖所示,在進(jìn)氣導(dǎo)葉無偏轉(zhuǎn)時(shí),數(shù)值計(jì)算可以很好地預(yù)測(cè)參考入口截面上的速度場(chǎng)及排氣擴(kuò)壓器殼體壁面上的壓力場(chǎng),在進(jìn)氣導(dǎo)葉偏轉(zhuǎn)30°時(shí),數(shù)值計(jì)算基本捕捉到了速度場(chǎng)和壓力場(chǎng)的變化趨勢(shì),但預(yù)測(cè)精度有所降低。這是因?yàn)楫?dāng)進(jìn)氣導(dǎo)葉偏轉(zhuǎn)30°時(shí),支撐板前緣的進(jìn)氣攻角較大,支撐板附近(圖4藍(lán)色圓圈)會(huì)形成嚴(yán)重的流動(dòng)分離現(xiàn)象,排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的流動(dòng)更加復(fù)雜,導(dǎo)致數(shù)值計(jì)算的預(yù)測(cè)精度有所降低。

    靜壓恢復(fù)系數(shù)定義為

    (1)

    表3則給出了實(shí)驗(yàn)測(cè)量與數(shù)值計(jì)算得到的排擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù),數(shù)值計(jì)算得到的靜壓恢復(fù)系數(shù)值略低于實(shí)驗(yàn)測(cè)量值。結(jié)合前文對(duì)速度場(chǎng)和壓力場(chǎng)的預(yù)測(cè)精度分析,可以認(rèn)為數(shù)值計(jì)算結(jié)果是可靠的,選用的

    -

    湍流模型能夠預(yù)測(cè)排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的流場(chǎng)形態(tài)和氣動(dòng)性能。

    3 支撐板構(gòu)型

    圖5給出了3種不同形狀的支撐板結(jié)構(gòu)示意圖,其中:結(jié)構(gòu)A為原始結(jié)構(gòu),是一種常用的典型支撐板結(jié)構(gòu);結(jié)構(gòu)B支撐板的葉型中線具有一定的彎度(m)。結(jié)構(gòu)A和結(jié)構(gòu)B均為直列支撐板。結(jié)構(gòu)A采用了NACA0015葉型曲線;結(jié)構(gòu)B采用了NACA9315葉型曲線,其葉型型線前緣的構(gòu)造角

    約為30°。結(jié)構(gòu)C支撐板在輪轂壁面的型線與結(jié)構(gòu)B相同,在外殼體壁面的型線則與結(jié)構(gòu)A相同,型線由內(nèi)輪轂至外殼體平滑漸變,形成三維彎扭構(gòu)型支撐板。支撐板前緣線垂直于內(nèi)輪轂壁面,在輪轂壁面型線的前緣點(diǎn)和尾緣點(diǎn)分別和外殼體壁面型線的前緣點(diǎn)和尾緣點(diǎn)重合。3種支撐板具有相同的最大厚度和軸向弦長。

    通過改變排氣擴(kuò)壓器模型中進(jìn)氣導(dǎo)葉的偏轉(zhuǎn)角

    (如圖1所示),可以在支撐板上游排氣擴(kuò)壓器參考入口截面

    -0上獲得不同的進(jìn)氣預(yù)旋,

    -0截面上的進(jìn)氣預(yù)旋定義為

    (2)

    式中:

    為切向分速度;

    為軸向分速度。

    微電網(wǎng)建設(shè)有就近發(fā)電就近用的特點(diǎn),如何有效的儲(chǔ)存電能成了重點(diǎn)。在微電網(wǎng)中最有效的儲(chǔ)能方式為蓄電池儲(chǔ)能。眾所周知電能難以大量長時(shí)間儲(chǔ)存,在此微電網(wǎng)系統(tǒng)中電源為分布式光伏發(fā)電系統(tǒng),白天陽光充足,電量可以滿足用戶要求,而夜晚要使用儲(chǔ)存電能,蓄電池的蓄電能力直接影響用戶的正常用電,因此對(duì)蓄電池提出了嚴(yán)格的要求:儲(chǔ)存能量大;充電接受能力好、速度快;適用溫度范圍寬。本系統(tǒng)電能存儲(chǔ)采用鋰離子電池。

    4 結(jié)果分析與討論

    靜壓恢復(fù)系數(shù)與排氣擴(kuò)壓器進(jìn)出口動(dòng)壓差及總壓差的關(guān)系如下式所示

    八只節(jié)足,交替前行,在堅(jiān)硬的巖石地面上,不斷發(fā)出金石相擊聲,火星四濺。聽著那聲音越來越近,青辰的心臟幾乎蹦出來,暗罵老天亡我:自己藏身的巨石,就處在蜘蛛精的前路!

    (3)

    當(dāng)排氣擴(kuò)壓器結(jié)構(gòu)發(fā)生變化時(shí),排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的總壓損失也會(huì)發(fā)生變化,但總壓損失系數(shù)的增加或減少并不是影響靜壓恢復(fù)系數(shù)變化的唯一因素。因?yàn)榕艢鈹U(kuò)壓器內(nèi)摻混流動(dòng)的增加可能導(dǎo)致排氣擴(kuò)壓器出口流動(dòng)更加均勻,且阻塞效應(yīng)降低,進(jìn)而導(dǎo)致排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)能損失減少。為了更好地解釋影響排氣擴(kuò)壓器靜壓恢復(fù)性能的主要因素,定義總壓損失系數(shù)

    t

    和動(dòng)壓系數(shù)

    (4)

    (5)

    在形成共意的過程中,各個(gè)屬性粉絲群體的意見領(lǐng)袖便在沖突關(guān)系中凸顯出來,隨著沖突關(guān)系的日趨激烈,他們的權(quán)威性便進(jìn)一步樹立起來,成為其他粉絲競(jìng)相追隨的對(duì)象,粉絲群體的凝聚力便由此提升。

    結(jié)合式(3)~式(5),可以得到

    、

    、

    t

    之間的關(guān)系為

    =

    -

    t

    (6)

    4.1 總壓損失

    圖6給出了在不同進(jìn)氣預(yù)旋下3種排氣擴(kuò)壓器的總壓損失系數(shù),圖7和圖8則給出了在進(jìn)氣預(yù)旋分別為0.35和0.89時(shí),

    -1和

    -2截面上的流線及速度云圖。

    t

    反映了排氣擴(kuò)壓器內(nèi)壓力損失的大小,

    反映出可以轉(zhuǎn)化為排氣擴(kuò)壓器出口靜壓的流體動(dòng)能的大小,即在不考慮總壓損失的理想情況下,排氣擴(kuò)壓器靜壓恢復(fù)系數(shù)可以達(dá)到的最大值。

    觀察圖7和圖8可以發(fā)現(xiàn),進(jìn)氣預(yù)旋為0.35時(shí),在靠近輪轂附近,流體流過支撐板時(shí),受科恩達(dá)效應(yīng)的影響,流體能較好地附著在支撐板表面,沒有顯著的流動(dòng)分離現(xiàn)象發(fā)生。由于排氣擴(kuò)壓器外殼體是擴(kuò)張型壁面,流體在排氣擴(kuò)壓器內(nèi)為減速擴(kuò)壓流動(dòng),流體在外殼體附近的流動(dòng)分離更加劇烈。進(jìn)氣預(yù)旋為0.89時(shí),支撐板前緣的進(jìn)氣攻角增大,科恩達(dá)效應(yīng)不再明顯,流體在

    -1面和

    -2截面均發(fā)生了范圍更大的流動(dòng)分離。這也是排氣擴(kuò)壓器的總壓損失系數(shù)隨進(jìn)氣預(yù)旋的增加而增加的主要原因。

    如圖7所示,與原始典型支撐板(結(jié)構(gòu)A)相比,在

    -2截面上,結(jié)構(gòu)B支撐板由于前緣具有一定的彎度,支撐板附近的分離點(diǎn)更靠后(圖7(b)紅色箭頭),但同時(shí)結(jié)構(gòu)B支撐板在軸向方向的投影寬度

    更大,導(dǎo)致了支撐板對(duì)流體的阻塞效應(yīng)更強(qiáng),進(jìn)而導(dǎo)致了流體在支撐板附近分離區(qū)域的影響范圍更大。結(jié)構(gòu)C支撐板雖然避免了在外殼體附近造成更大的流動(dòng)分離范圍,但其尾跡流在靠近輪轂附近與主流有更明顯的干涉(圖7(c)紅圈)。最終,在進(jìn)氣預(yù)旋為0.35時(shí),3種不同形狀支撐板對(duì)排氣擴(kuò)壓器總壓損失系數(shù)沒有產(chǎn)生明顯的影響。圖8則表明,進(jìn)氣預(yù)旋為0.89時(shí),與結(jié)構(gòu)A支撐板相比,結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板在輪轂附近的流動(dòng)分離有所減弱(圖8紅圈),這得益于2種結(jié)構(gòu)支撐板前緣彎度減弱了來流攻角。這使得結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板顯著降低了排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的總壓損失系數(shù)。同時(shí),在

    -2截面,與進(jìn)氣預(yù)旋為0.35時(shí)不同,結(jié)構(gòu)B支撐板一側(cè)的流動(dòng)分離點(diǎn)(圖8紅色箭頭)不再明顯滯后于結(jié)構(gòu)A。3種結(jié)構(gòu)支撐板一側(cè)均在

    -2截面發(fā)生了劇烈的流動(dòng)分離。

    圖1給出了PGT10排氣擴(kuò)壓器模型的實(shí)驗(yàn)件幾何示意圖。排氣擴(kuò)壓器模型軸向總長度550 mm,輪轂直徑

    為87 mm,排氣擴(kuò)壓器入口外徑

    為150 mm,出口外徑

    為261 mm。

    圖10給出了進(jìn)氣預(yù)旋為0.89時(shí),排氣擴(kuò)壓器出口截面上總壓損失系數(shù)沿徑向分布的曲線。如圖所示,不同結(jié)構(gòu)支撐板對(duì)排氣擴(kuò)壓器出口靠近外殼體附近的總壓分布影響較小,對(duì)靠近輪轂附近的總壓分布影響較大;相比于結(jié)構(gòu)A支撐板,結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板均不同程度的減小了排氣擴(kuò)壓器出口截面上靠近輪轂壁面的總壓損失。結(jié)合前文分析可知,這是因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板顯著減弱了支撐板和輪轂之間的角區(qū)分離,進(jìn)而降低了流動(dòng)損失。

    4.2 動(dòng)壓系數(shù)

    1936年8月,發(fā)表晚年憤懣最烈的《答徐懋庸并關(guān)于抗日統(tǒng)一戰(zhàn)線問題》;9月作《死》《女吊》;1936年10月19日,走完了交織著孤獨(dú)與合眾、啟蒙與反思、沉寂與奮起、吶喊與彷徨、反顧與前行的一生。

    圖12給出了進(jìn)氣預(yù)旋為0.35時(shí),靠近殼體附近支撐板兩側(cè)的三維流線圖及出口截面速度云圖。如圖所示,排氣擴(kuò)壓器出口截面上的低速區(qū)域主要是支撐板附近的分離尾跡流導(dǎo)致的。對(duì)比3種支撐板形成的分離流結(jié)構(gòu)可以發(fā)現(xiàn),結(jié)構(gòu)B支撐板附近的分離流直接影響到了出口截面,結(jié)構(gòu)A和結(jié)構(gòu)C附近的分離流范圍小于結(jié)構(gòu)B附近的分離流。這使得結(jié)構(gòu)A和結(jié)構(gòu)C支撐板對(duì)應(yīng)的出口截面上的低速區(qū)域更小,速度大小分布相對(duì)均勻,也就導(dǎo)致動(dòng)壓損失更小,動(dòng)壓系數(shù)更大。

    當(dāng)然,有學(xué)者提出《江蘇高院會(huì)議紀(jì)要》與《民間借貸若干規(guī)定》第24條的規(guī)定沖突,但本文認(rèn)為,民間借貸司法解釋規(guī)定的為讓與擔(dān)保合同,兩者不同。讓與擔(dān)保,是指?jìng)鶆?wù)人或者第三人為擔(dān)保債務(wù)人的債務(wù),將擔(dān)保標(biāo)的物的所有權(quán)等權(quán)利移轉(zhuǎn)于擔(dān)保權(quán)人,而使擔(dān)保權(quán)人在不超過擔(dān)保之目的范圍內(nèi),于債務(wù)清償后,擔(dān)保標(biāo)的物應(yīng)返還于債務(wù)人或者第三人,債務(wù)不履行時(shí),擔(dān)保權(quán)人得就該標(biāo)的物優(yōu)先受償?shù)姆堑湫托該?dān)保物權(quán)[11]。也有學(xué)者提出了后讓與擔(dān)保概念[12],此非討論重點(diǎn),只需明確讓與擔(dān)保與以房抵債是不同的概念即可。

    如圖13所示,支撐板兩側(cè)的流線在支撐板尾緣附近相互摻混,形成卷積渦(圖13位置

    ),且該渦有向輪轂壁面遷移的趨勢(shì)。對(duì)比3種支撐板靠近輪轂附近的流線(圖13位置

    )可以發(fā)現(xiàn),在大進(jìn)氣預(yù)旋條件下,結(jié)構(gòu)A支撐板由于前緣沒有彎度,靠近輪轂壁面附近的流體分離更加劇烈,且有被卷積渦向上卷起的趨勢(shì)。結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板則不存在這種現(xiàn)象,這最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板對(duì)應(yīng)的出口截面上的速度云圖分布相近,但與結(jié)構(gòu)A支撐板對(duì)應(yīng)出口截面上的速度云圖分布差異較大。結(jié)構(gòu)A支撐板對(duì)應(yīng)出口截面上的低速區(qū)延伸到靠近輪轂附近,且影響范圍更大,這意味著出口流場(chǎng)分布更加不均勻,流動(dòng)損失會(huì)更大,動(dòng)壓系數(shù)更小。圖12和圖13很好解釋了圖11中反映的3種不同結(jié)構(gòu)支撐板在不同進(jìn)氣預(yù)旋下的動(dòng)壓系數(shù)變化規(guī)律。

    確定導(dǎo)墻基坑開挖線,并報(bào)監(jiān)理驗(yàn)收合格后進(jìn)行基坑開挖,施工嚴(yán)格按設(shè)計(jì)要求控制軸線、標(biāo)高以及坡度,導(dǎo)墻溝槽機(jī)械開挖至離設(shè)計(jì)高程差0.2 m時(shí),采用人工清理至設(shè)計(jì)高程。施工平臺(tái)邊坡采用編織袋裝砂礫護(hù)坡,以保持施工平臺(tái)邊坡穩(wěn)定。

    4.3 靜壓恢復(fù)性能

    靜壓恢復(fù)系數(shù)是評(píng)價(jià)排氣擴(kuò)壓器靜壓恢復(fù)能力的核心指標(biāo),圖14給出了不同進(jìn)氣預(yù)旋下排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)。

    如圖14所示,隨著進(jìn)氣預(yù)旋的增加,排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)會(huì)急劇下降。這一方面是因?yàn)榕艢鈹U(kuò)壓器的總壓損失會(huì)隨著進(jìn)氣預(yù)旋的增加而增加,另一方面則是動(dòng)壓系數(shù)會(huì)隨著進(jìn)氣預(yù)旋的增大而減小。與原始結(jié)構(gòu)(結(jié)構(gòu)A)支撐板相比,在進(jìn)氣預(yù)旋分別為0.35和0.48時(shí),結(jié)構(gòu)B支撐板對(duì)應(yīng)排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)顯著降低,結(jié)構(gòu)C支撐板對(duì)應(yīng)排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)則與結(jié)構(gòu)A支撐板沒有明顯差異。在進(jìn)氣預(yù)旋為0.64和0.89時(shí),結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板對(duì)應(yīng)的靜壓恢復(fù)系數(shù)均高于結(jié)構(gòu)A支撐板。結(jié)合式(6)、圖6和圖11可知,這是因?yàn)樵谶M(jìn)氣預(yù)旋為0.35和0.48時(shí),3種結(jié)構(gòu)支撐板對(duì)應(yīng)的總壓損失系數(shù)沒有明顯差異,但結(jié)構(gòu)B支撐板由于降低了排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)壓系數(shù),最終導(dǎo)致靜壓恢復(fù)系數(shù)降低。在進(jìn)氣預(yù)旋增大為0.64和0.89時(shí),結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板靠近輪轂附近的流動(dòng)分離更小,導(dǎo)致總壓損失下降明顯,且出口流動(dòng)結(jié)構(gòu)有所改善,動(dòng)壓系數(shù)上升,最終導(dǎo)致靜壓恢復(fù)系數(shù)有所增加。

    圖15給出了壁面靜壓曲線位置。圖16給出了進(jìn)氣預(yù)旋為0.35時(shí),壁面上6個(gè)周向位置的靜壓恢復(fù)系數(shù)沿軸向的變化,圖中L和T分別表示支撐板的前緣和尾緣。

    如圖16所示,壁面靜壓在支撐板前緣附近會(huì)達(dá)到一個(gè)峰值。這是因?yàn)樵谥伟迩熬壐浇鼤?huì)形成一個(gè)氣流滯止區(qū)域,部分流體動(dòng)壓會(huì)轉(zhuǎn)化為靜壓。觀察圖16可以發(fā)現(xiàn),-12°位置上的曲線形成的靜壓恢復(fù)系數(shù)峰值最大。這是因?yàn)榇嬖谶M(jìn)氣旋流時(shí),氣流對(duì)支撐板前緣靠近來流方向一側(cè)的沖擊更強(qiáng),在該側(cè)的滯止效應(yīng)也更強(qiáng),對(duì)另一側(cè)的沖擊則弱一些。靜壓恢復(fù)系數(shù)在支撐板附近會(huì)迅速下降,在支撐板尾緣附近達(dá)到最低值。這一方面是因?yàn)橹伟宓拇嬖趯?dǎo)致排氣擴(kuò)壓器內(nèi)的通流面積減小,流體加速,靜壓轉(zhuǎn)化為動(dòng)壓;另一方面則是由于支撐板附近的流動(dòng)分離導(dǎo)致總壓損失增加,進(jìn)而導(dǎo)致靜壓下降。流體在流過支撐板尾緣后,靜壓恢復(fù)系數(shù)開始上升,對(duì)比3種結(jié)構(gòu)支撐板對(duì)應(yīng)的靜壓恢復(fù)系數(shù)上升曲線可以發(fā)現(xiàn),整體而言,結(jié)構(gòu)A和結(jié)構(gòu)C支撐板尾緣后的靜壓恢復(fù)能力更強(qiáng),這與圖14體現(xiàn)的靜壓恢復(fù)系數(shù)規(guī)律一致。

    圖17給出了進(jìn)氣預(yù)旋為0.89時(shí)壁面上6個(gè)周向位置上的靜壓恢復(fù)系數(shù)沿軸向的變化。對(duì)比圖16可以發(fā)現(xiàn),進(jìn)氣預(yù)旋增大后在支撐板附近的靜壓下降更顯著。由前文分析可知,這是由于進(jìn)氣預(yù)旋增加導(dǎo)致支撐板附近流動(dòng)分離加劇導(dǎo)致的。在流體流過支撐板尾緣后,靜壓恢復(fù)系數(shù)緩慢上升,且在靠近出口附近,靜壓恢復(fù)速度有所增加。對(duì)比3種結(jié)構(gòu)支撐板尾緣附近的靜壓分布可以發(fā)現(xiàn),與結(jié)構(gòu)A支撐板相比,整體而言,在結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板尾緣附近的靜壓更高(如圖17紅色箭頭所示),但結(jié)構(gòu)A支撐板附近壁面靜壓的周向差異更小,分布更加均勻。

    “兩線合一”的劃定是一個(gè)集自然、社會(huì)與經(jīng)濟(jì)的符合生態(tài)系統(tǒng),本文以生態(tài)控制的視角,將城市開發(fā)邊界與生態(tài)安全關(guān)聯(lián)起來,結(jié)合以往城市“兩線合一”的劃定經(jīng)驗(yàn),將其分類研究,探索“兩線合一”的劃線模式,并以北京城市副中心的“兩線合一”劃定為例,提出“守住底線,總量控制,留有余地”的生態(tài)控制型城市開發(fā)邊界與生態(tài)紅線“兩線合一”的劃線方法。

    圖18給出了進(jìn)氣預(yù)旋為0.89時(shí)排氣擴(kuò)壓器出口截面上靜壓恢復(fù)系數(shù)沿徑向的變化。如圖所示,當(dāng)徑向高度比大于60%后,排氣擴(kuò)壓器出口靜壓恢復(fù)系數(shù)在靠近外殼體附近有顯著增加的趨勢(shì)。這是因?yàn)樵诳拷鈿んw附近存在大量低動(dòng)能流體,流體速度相對(duì)更低,靜壓相對(duì)更高。對(duì)比3種結(jié)構(gòu)支撐板可以發(fā)現(xiàn),結(jié)構(gòu)B與結(jié)構(gòu)C支撐板對(duì)應(yīng)排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)分布曲線相近,但遠(yuǎn)大于結(jié)構(gòu)A支撐板對(duì)應(yīng)排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)分布。這與圖14反映的靜壓恢復(fù)系數(shù)大小規(guī)律一致。

    本次調(diào)查主要采用路線調(diào)查與典型調(diào)查相結(jié)合的方法。路線調(diào)查主要在保護(hù)區(qū)不同植被型、不同海拔梯度、不同生境類別選擇適宜的路線進(jìn)行調(diào)查,如海拔千米以上的有大吳地至桂和、桂和至馬家坪、羅地至青石坑、馬家坪至建魁嶺的小路,海拔千米以下的有下車至龍龜、龍龜至坪水、青婆渡-林斜等林間小道;典型調(diào)查選擇了太平僚、大斜、桂和、池家山等原生性風(fēng)水林。此外對(duì)23個(gè)珍稀植物監(jiān)測(cè)點(diǎn)樣方內(nèi)所有植物種類、區(qū)域內(nèi)房前屋后綠化盆栽植物以及一些特殊生境等進(jìn)行調(diào)查。在此基礎(chǔ)上查閱相關(guān)文獻(xiàn)資料,把近年發(fā)現(xiàn)的新種、在保護(hù)區(qū)的新分布、新記錄種整理錄入。

    5 結(jié) 論

    為提升燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器在不同進(jìn)氣預(yù)旋工況下的氣動(dòng)性能,本文基于傳統(tǒng)的排氣擴(kuò)壓器支撐板結(jié)構(gòu),提出并設(shè)計(jì)了帶有彎度的直列支撐板(結(jié)構(gòu)B)和彎扭支撐板(結(jié)構(gòu)C)兩種新構(gòu)型支撐板。對(duì)比分析了在4種進(jìn)氣預(yù)旋條件下3種支撐板結(jié)構(gòu)對(duì)排氣擴(kuò)壓器的流場(chǎng)型態(tài)和氣動(dòng)性能的影響,得出如下結(jié)論。

    (1)在不同進(jìn)氣旋流條件下,結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板均不同程度降低了排氣擴(kuò)壓器的總壓損失系數(shù)。進(jìn)氣預(yù)旋為0.35時(shí),在靠近殼體附近,結(jié)構(gòu)B支撐板附近分離點(diǎn)更靠后,但阻塞寬度增加導(dǎo)致分離范圍增大;結(jié)構(gòu)C支撐板避免了在外殼體附近造成更大的流動(dòng)分離范圍,但支撐板的尾跡流與主流有更明顯的干涉。這最終使得結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板雖略微降低了排氣擴(kuò)壓器的總壓損失系數(shù),但影響有限。進(jìn)氣預(yù)旋大于0.35后,隨著進(jìn)氣預(yù)旋的增加,結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板顯著減弱了輪轂附近的角區(qū)分離,使得排氣擴(kuò)壓器的總壓損失系數(shù)顯著下降。

    (2)在不同進(jìn)氣旋流條件下,結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板對(duì)排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)壓系數(shù)產(chǎn)生了不同影響。進(jìn)氣預(yù)旋為0.35時(shí),由于結(jié)構(gòu)B支撐板一側(cè)的分離流更靠近出口,對(duì)出口流動(dòng)結(jié)構(gòu)影響更大,導(dǎo)致動(dòng)壓系數(shù)顯著低于結(jié)構(gòu)A和結(jié)構(gòu)C支撐板。在進(jìn)氣預(yù)旋大于0.64后,結(jié)構(gòu)B和結(jié)構(gòu)C支撐板由于減弱了靠近輪轂附近的分離流,改善了出口流動(dòng)結(jié)構(gòu),進(jìn)而增大了排氣擴(kuò)壓器的動(dòng)壓系數(shù)。

    (3)結(jié)構(gòu)C支撐板有效地提高了高進(jìn)氣預(yù)旋下排氣擴(kuò)壓器的氣動(dòng)性能進(jìn)而拓寬了排氣擴(kuò)壓器的高效工作范圍。相比于典型結(jié)構(gòu)A,結(jié)構(gòu)B支撐板雖然在進(jìn)氣預(yù)旋為0.64和0.89時(shí)增大了排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù);在進(jìn)氣預(yù)旋為0.35和0.48時(shí),由于動(dòng)壓損失增大,靜壓恢復(fù)系數(shù)有所降低。結(jié)構(gòu)C支撐板在進(jìn)氣預(yù)旋為0.35和0.48時(shí)沒有對(duì)排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù)產(chǎn)生明顯影響;在進(jìn)氣預(yù)旋為0.64和0.89時(shí),顯著提升了排氣擴(kuò)壓器的靜壓恢復(fù)系數(shù),靜壓恢復(fù)系數(shù)在兩種進(jìn)氣預(yù)旋下分別相對(duì)提升約16%和23%。

    (4)在進(jìn)行支撐板設(shè)計(jì)時(shí),靠近輪轂壁面的型線前緣構(gòu)造角應(yīng)盡可能接近動(dòng)力渦輪排氣氣體的旋流角,靠近外殼體壁面的型線應(yīng)采用傳統(tǒng)對(duì)稱型線。這種彎扭構(gòu)型支撐板一方面可以提升排氣擴(kuò)壓器在設(shè)計(jì)工況下的氣動(dòng)性能,在變工況運(yùn)行條件下亦可拓寬排氣擴(kuò)壓器的高效工作范圍。

    :

    [1] VASSILIEV V, IRMISCH S, ABDEL-WAHAB S, et al. Impact of the inflow conditions on the heavy-duty gas turbine exhaust diffuser performance [J]. Journal of Turbomachinery, 2012, 134(4): 041018.

    [2] FAROKHI S. A trade-off study of rotor tip clearance flow in a turbine/exhaust diffuser system [C]∥ASME 1987 International Gas Turbine Conference and Exhibition. New York, NY, USA: ASME, 1987: V001T01 A084.

    [3] LO K P, ELKINS C J, EATON J K. Separation control in a conical diffuser with an annular inlet: center body wake separation [J]. Experiments in Fluids, 2012, 53(5): 1317-1326.

    [4] VASSILIEV V, IRMISCH S, CLARIDGE M, et al. Experimental and numerical investigation of the impact of swirl on the performance of industrial gas turbines exhaust diffusers [C]∥ASME Turbo Expo 2003, collocated with the 2003 International Joint Power Generation Conference. New York, NY, USA: ASME, 2003: 19-29.

    [5] SONG X, GUILLOT S, NG W F, et al. An experimental investigation of the performance impact of swirl on a turbine exhaust diffuser/collector for a series of diffuser strut geometries [J]. Journal of Engineering for Gas Turbines and Power, 2016, 138(9): 092603.

    [6] 董雨軒, 李志剛, 李軍. 預(yù)旋對(duì)燃?xì)鉁u輪排氣蝸殼氣動(dòng)性能影響的數(shù)值研究 [J]. 西安交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2020, 54(1): 116-124.

    DONG Yuxuan, LI Zhigang, LI Jun. Effect of preswirl on the aerodynamic performance of the gas turbine exhaust volutes [J]. Journal of Xi’an Jiaotong University, 2020, 54(1): 116-124.

    [7] HIRSCHMANN A, VOLKMER S, SCHATZ M, et al. The influence of the total pressure profile on the performance of axial gas turbine diffusers [J]. Journal of Turbomachinery, 2012, 134(2): 021017.

    [8] VOLKMER S, KUSCHEL B, HIRSCHMANN A, et al. Hub injection flow control in a turbine exhaust diffuser [C]∥ASME Turbo Expo 2012: Turbine Technical Conference and Exposition. New York, NY, USA: ASME, 2012: 1713-1723.

    [9] SCHAEFER P, GIE? P A, FINZEL C, et al. Some aspects on inlet blockage affecting the performance of a heavy duty gas turbine’s exhaust diffuser [C]∥ASME Turbo Expo 2014: Turbine Technical Conference and Exposition. New York, NY, USA: ASME, 2014: V02CT38A016.

    [10]SIEKER O, SEUME J R. Influence of rotating wakes on separation in turbine exhaust diffusers [J]. Journal of Thermal Science, 2008, 17(1): 42.

    [11]KLU? D, STOFF H, WIEDERMANN A. Effect of wakes and secondary flow on re-attachment of turbine exit annular diffuser flow [J]. Journal of Turbomachinery, 2009, 131(4): 041012.

    [12]MIHAILOWITSCH M, SCHATZ M, VOGT DM. Numerical investigations of an axial exhaust diffuser coupling the last stage of a generic gas turbine [J]. Journal of Engineering for Gas Turbines and Power, 2019, 141(3): 031025.

    [13]BAUER M, HUMMEL S, SCHATZ M, et al. Investigation of the flow field and the pressure recovery in a gas turbine exhaust diffuser at design, part-load and over-load condition [C]∥ASME Turbo Expo 2020: Turbomachinery Technical Conference and Exposition. New York, NY, USA: ASME, 2020: V02DT36 A009.

    [14]鐘兢軍, 吳宛洋, 陸華偉, 等. 收縮段對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)排氣蝸殼性能影響的數(shù)值研究 [J]. 工程熱物理學(xué)報(bào), 2015, 36(2): 284-287.

    ZHONG Jingjun, WU Wanyang, LU Huawei, et al. Numerical investigation on performance impact of the gas turbine exhaust volute by using contraction [J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2015, 36(2): 284-287.

    [15]SCHAEFER P, HOFMANN W H, GIE? P A. Multiobjective optimization for duct and strut design of an annular exhaust diffuser [C]∥ASME Turbo Expo 2012: Turbine Technical Conference and Exposition. New York, NY, USA: ASME, 2012: 1679-1689.

    [16]祝培源, 郭振東, 陳紅梅, 等. 排汽缸全局氣動(dòng)優(yōu)化及設(shè)計(jì)知識(shí)挖掘方法 [J]. 西安交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2015, 49(11): 26-32.

    ZHU Peiyuan, GUO Zhendong, CHEN Hongmei, et al. Global optimization of aerodynamic design and knowledge discovery method of an exhaust hood [J]. Journal of Xi’an Jiaotong University, 2015, 49(11): 26-32.

    [17]楊建道, 陳濤文, 宋立明, 等. 低壓排汽缸氣動(dòng)優(yōu)化設(shè)計(jì) [J]. 西安交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2015, 49(3): 19-24.

    YANG Jiandao, CHEN Taowen, SONG Liming, et al. Aerodynamic optimization on the low pressure exhaust hood [J]. Journal of Xi’an Jiaotong University, 2015, 49(3): 19-24.

    [18]黃恩德, 楚武利. 非軸對(duì)稱渦輪排氣蝸殼優(yōu)化設(shè)計(jì) [J]. 推進(jìn)技術(shù), 2016, 37(10): 1839-1846.

    HUANG Ende, CHU Wuli. Optimization design of an asymmetry turbine exhaust hood [J]. Journal of Propulsion Technology, 2016, 37(10): 1839-1846.

    [19]BROWN K, GUILLOT S, NG W F, et al. Experimental investigation of gas turbine axial diffuser performance: part Ⅰ parametric analysis of influential variables [C]∥ASME Turbo Expo 2020: Turbomachinery Technical Conference and Exposition. New York, NY, USA: ASME, 2020: V02DT36A016.

    [20]BROWN K, GUILLOT S, NG W F, et al. Experimental investigation of gas turbine axial diffuser performance: part Ⅱ effect of inlet flow profiles at on-and off-design conditions [C]∥ASME Turbo Expo 2021: Turbomachinery Technical Conference and Exposition. New York, NY, USA: ASME, 2021: V02 CT35A001.

    [21]UBERTINI S, DESIDERI U. Flow development and turbulence length scales within an annular gas turbine exhaust diffuser [J]. Experimental Thermal and Fluid Science, 2000, 22(1/2): 55-70.

    [22]UBERTINI S, DESIDERI U. Experimental performance analysis of an annular diffuser with and without struts [J]. Experimental Thermal and Fluid Science, 2000, 22(3/4): 183-195.

    [23]董雨軒, 李志剛, 李軍. 支撐板型線和徑向傾斜設(shè)計(jì)對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響 [J]. 推進(jìn)技術(shù), 2021, 42(6): 1245-1255.

    DONG Yuxuan, LI Zhigang, LI Jun. Effects of airfoil and radial tilt design of struts on aerodynamic performance of gas turbine exhaust diffuser [J]. Journal of Propulsion Technology, 2021, 42(6): 1245-1255.

    [24]VASSILIEV V, ROTHBRUST M, IRMISCH S. Refitting of exhaust diffuser of industrial gas turbine [C]∥ASME Turbo Expo 2008: Power for Land, Sea, and Air. New York, NY, USA: ASME, 2008: 979-987.

    [25]SIOREK M P, GUILLOT S, SONG X, et al. A sensitivity study of gas turbine exhaust diffuser-collector performance at various inlet swirl angles and strut stagger angles [J]. Journal of Engineering for Gas Turbines and Power, 2018, 140(7): 072602.

    猜你喜歡
    壓器恢復(fù)系數(shù)動(dòng)壓
    剛體彈性碰撞中恢復(fù)系數(shù)的探討
    不同類型擴(kuò)壓器下離心式壓縮機(jī)級(jí)性能的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究
    利用恢復(fù)系數(shù)巧解碰撞問題
    國內(nèi)首個(gè)現(xiàn)代箔片氣體動(dòng)壓軸承技術(shù)培訓(xùn)班在長沙成功舉辦
    軸向及徑向擴(kuò)壓器對(duì)小型高速離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的影響研究
    不同類型擴(kuò)壓器對(duì)離心式壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)振動(dòng)與輻射噪聲影響的試驗(yàn)研究*
    南屯煤礦深部泵房硐室群動(dòng)壓失穩(wěn)機(jī)理及控制對(duì)策
    強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道支護(hù)技術(shù)探討
    落石碰撞法向恢復(fù)系數(shù)的模型試驗(yàn)研究
    Time constant of a hydraulic servo valve withdynamic pressure feedback
    欧美黄色淫秽网站| 夜夜躁狠狠躁天天躁| 在线av久久热| 在线观看日韩欧美| 国产熟女午夜一区二区三区| www.www免费av| 日本免费a在线| 视频区欧美日本亚洲| 久久香蕉国产精品| 日韩精品免费视频一区二区三区| 成人国产一区最新在线观看| av中文乱码字幕在线| 日本免费一区二区三区高清不卡| 亚洲 欧美 日韩 在线 免费| 精品国产亚洲在线| 精品国产超薄肉色丝袜足j| 久久精品91蜜桃| 婷婷精品国产亚洲av| 亚洲三区欧美一区| 99国产精品一区二区三区| 欧美日本视频| 欧美乱码精品一区二区三区| 色播在线永久视频| 中文字幕av电影在线播放| 黄色毛片三级朝国网站| 脱女人内裤的视频| 黄色毛片三级朝国网站| 国产激情偷乱视频一区二区| 久久久久久久久免费视频了| 99精品在免费线老司机午夜| 黄色a级毛片大全视频| 精品久久久久久久久久免费视频| 正在播放国产对白刺激| 观看免费一级毛片| 久久人妻av系列| 高清在线国产一区| 国产久久久一区二区三区| 欧美另类亚洲清纯唯美| 精品日产1卡2卡| 精品欧美一区二区三区在线| 亚洲avbb在线观看| 欧美另类亚洲清纯唯美| 日韩一卡2卡3卡4卡2021年| 久久久久久亚洲精品国产蜜桃av| 久久久国产成人免费| 操出白浆在线播放| 精品久久蜜臀av无| 免费看日本二区| 免费在线观看成人毛片| 国产成人av教育| 热99re8久久精品国产| e午夜精品久久久久久久| 无人区码免费观看不卡| 久99久视频精品免费| 亚洲一卡2卡3卡4卡5卡精品中文| 日本一区二区免费在线视频| 国产区一区二久久| 欧美黄色淫秽网站| 国内久久婷婷六月综合欲色啪| 香蕉国产在线看| 国产精品爽爽va在线观看网站 | 欧美精品亚洲一区二区| 欧美av亚洲av综合av国产av| 精品久久久久久久人妻蜜臀av| 欧美色欧美亚洲另类二区| 国内精品久久久久久久电影| 久久久久精品国产欧美久久久| 精品一区二区三区av网在线观看| 日本一本二区三区精品| 久久 成人 亚洲| 日韩一卡2卡3卡4卡2021年| 色婷婷久久久亚洲欧美| av电影中文网址| 精品少妇一区二区三区视频日本电影| 日本成人三级电影网站| 不卡av一区二区三区| 亚洲av成人不卡在线观看播放网| 叶爱在线成人免费视频播放| 午夜福利成人在线免费观看| 国产亚洲av高清不卡| 久热这里只有精品99| 99国产精品一区二区蜜桃av| 亚洲avbb在线观看| 免费无遮挡裸体视频| 午夜福利在线在线| 中文字幕人妻丝袜一区二区| 久久这里只有精品19| 精品高清国产在线一区| 亚洲自拍偷在线| 国内毛片毛片毛片毛片毛片| 亚洲av电影不卡..在线观看| 亚洲熟女毛片儿| 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 最近最新免费中文字幕在线| 国产成人av激情在线播放| 黄色成人免费大全| 国产一卡二卡三卡精品| 欧美成狂野欧美在线观看| 啦啦啦观看免费观看视频高清| 老司机靠b影院| 天堂√8在线中文| 久9热在线精品视频| 高潮久久久久久久久久久不卡| 色哟哟哟哟哟哟| 啦啦啦 在线观看视频| 操出白浆在线播放| 中文字幕精品免费在线观看视频| 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 在线观看午夜福利视频| 99精品在免费线老司机午夜| 亚洲成人精品中文字幕电影| 麻豆av在线久日| 正在播放国产对白刺激| 一区二区三区高清视频在线| 老司机靠b影院| 免费高清视频大片| 欧美色欧美亚洲另类二区| 欧美乱色亚洲激情| 宅男免费午夜| 久久久精品国产亚洲av高清涩受| 亚洲最大成人中文| 亚洲第一青青草原| 午夜老司机福利片| 白带黄色成豆腐渣| 国产欧美日韩精品亚洲av| 99在线视频只有这里精品首页| 久久青草综合色| 伊人久久大香线蕉亚洲五| or卡值多少钱| √禁漫天堂资源中文www| 精品少妇一区二区三区视频日本电影| 欧美日韩中文字幕国产精品一区二区三区| 99久久国产精品久久久| 色老头精品视频在线观看| 黄色女人牲交| 国产极品粉嫩免费观看在线| 久久久久国产精品人妻aⅴ院| 久热这里只有精品99| 桃红色精品国产亚洲av| 久久 成人 亚洲| 婷婷精品国产亚洲av在线| 免费女性裸体啪啪无遮挡网站| 成人亚洲精品av一区二区| 精品少妇一区二区三区视频日本电影| 90打野战视频偷拍视频| √禁漫天堂资源中文www| 亚洲精品在线美女| 久久久精品欧美日韩精品| 欧美中文日本在线观看视频| 国产精品99久久99久久久不卡| 免费在线观看完整版高清| 久9热在线精品视频| 久久精品国产综合久久久| 亚洲第一av免费看| 久久性视频一级片| 欧美乱色亚洲激情| 男女床上黄色一级片免费看| 亚洲一区高清亚洲精品| 麻豆成人av在线观看| 日韩精品免费视频一区二区三区| 久久香蕉激情| 激情在线观看视频在线高清| 日韩三级视频一区二区三区| 亚洲av电影不卡..在线观看| 久久久久久免费高清国产稀缺| 露出奶头的视频| 精品久久蜜臀av无| 国产成人欧美| 久久久久久久精品吃奶| 一级毛片女人18水好多| 国产成人系列免费观看| 欧美色视频一区免费| 亚洲国产日韩欧美精品在线观看 | 久久热在线av| 久久国产乱子伦精品免费另类| 最近最新免费中文字幕在线| 91九色精品人成在线观看| 男女下面进入的视频免费午夜 | 成人国产综合亚洲| 日韩三级视频一区二区三区| 久久伊人香网站| 亚洲国产欧美日韩在线播放| 久久久久久久精品吃奶| 可以在线观看毛片的网站| 国产亚洲精品第一综合不卡| 成人手机av| 日日摸夜夜添夜夜添小说| 国产在线观看jvid| 免费在线观看黄色视频的| 免费在线观看视频国产中文字幕亚洲| 亚洲国产欧洲综合997久久, | 日韩欧美一区视频在线观看| 热99re8久久精品国产| 亚洲va日本ⅴa欧美va伊人久久| 91麻豆精品激情在线观看国产| 欧美日韩福利视频一区二区| 亚洲专区国产一区二区| 变态另类丝袜制服| 国产av一区在线观看免费| 久久久久久九九精品二区国产 | 非洲黑人性xxxx精品又粗又长| 在线十欧美十亚洲十日本专区| 宅男免费午夜| 成人三级做爰电影| 91字幕亚洲| 日韩av在线大香蕉| 欧美一级a爱片免费观看看 | 久久天躁狠狠躁夜夜2o2o| 欧美最黄视频在线播放免费| 男女下面进入的视频免费午夜 | 黑人巨大精品欧美一区二区mp4| 变态另类丝袜制服| 伦理电影免费视频| 国产三级在线视频| 欧美色视频一区免费| 欧美 亚洲 国产 日韩一| 国产av一区二区精品久久| 精品欧美国产一区二区三| 欧美日本视频| 亚洲国产欧洲综合997久久, | 欧美激情 高清一区二区三区| 99热6这里只有精品| 婷婷亚洲欧美| 女生性感内裤真人,穿戴方法视频| 久久精品国产99精品国产亚洲性色| 国产亚洲av高清不卡| 亚洲av电影在线进入| 精品久久久久久成人av| 波多野结衣高清无吗| 亚洲国产欧美一区二区综合| 99久久99久久久精品蜜桃| 在线永久观看黄色视频| xxxwww97欧美| 丝袜在线中文字幕| 日本 欧美在线| 国产精品电影一区二区三区| 午夜福利一区二区在线看| 热99re8久久精品国产| 亚洲欧美精品综合一区二区三区| 极品教师在线免费播放| 中文字幕久久专区| 亚洲片人在线观看| 亚洲成a人片在线一区二区| 少妇 在线观看| 90打野战视频偷拍视频| 黑人欧美特级aaaaaa片| 啦啦啦免费观看视频1| tocl精华| 国产精品1区2区在线观看.| 亚洲av日韩精品久久久久久密| 欧美另类亚洲清纯唯美| 看黄色毛片网站| 国产精品99久久99久久久不卡| 亚洲三区欧美一区| 在线观看一区二区三区| 真人一进一出gif抽搐免费| 少妇熟女aⅴ在线视频| 亚洲国产欧洲综合997久久, | 欧美黄色片欧美黄色片| 校园春色视频在线观看| 日本熟妇午夜| 视频区欧美日本亚洲| svipshipincom国产片| 男人舔奶头视频| 日韩大码丰满熟妇| 亚洲最大成人中文| 99国产综合亚洲精品| 黄片播放在线免费| 婷婷六月久久综合丁香| 国产单亲对白刺激| 成人国产一区最新在线观看| 久久九九热精品免费| 欧美国产精品va在线观看不卡| 国产av不卡久久| 法律面前人人平等表现在哪些方面| 国产爱豆传媒在线观看 | 亚洲天堂国产精品一区在线| 一区福利在线观看| 成年免费大片在线观看| 国内少妇人妻偷人精品xxx网站 | 丝袜美腿诱惑在线| 国产成人精品久久二区二区免费| 一二三四社区在线视频社区8| 91麻豆av在线| 国产野战对白在线观看| 中文字幕精品亚洲无线码一区 | 99久久无色码亚洲精品果冻| 搞女人的毛片| 亚洲av电影在线进入| 精品久久久久久久久久免费视频| 少妇被粗大的猛进出69影院| 人妻久久中文字幕网| 97碰自拍视频| 99精品久久久久人妻精品| 亚洲五月色婷婷综合| а√天堂www在线а√下载| 丁香六月欧美| 亚洲av成人av| 成人18禁高潮啪啪吃奶动态图| 欧美av亚洲av综合av国产av| 国产亚洲欧美98| 日韩欧美 国产精品| 久久精品成人免费网站| 亚洲五月色婷婷综合| 国产成人精品久久二区二区91| 在线观看舔阴道视频| 啦啦啦 在线观看视频| 久久国产精品人妻蜜桃| 国产精品,欧美在线| 美女扒开内裤让男人捅视频| av在线播放免费不卡| 夜夜夜夜夜久久久久| 国产一级毛片七仙女欲春2 | 91成人精品电影| 99精品久久久久人妻精品| 亚洲国产高清在线一区二区三 | 中文字幕精品免费在线观看视频| 久久久久久大精品| 中文字幕高清在线视频| 久久精品影院6| 黑人欧美特级aaaaaa片| 深夜精品福利| 久久久久久久久免费视频了| 亚洲精品色激情综合| 国产片内射在线| 一a级毛片在线观看| 国产单亲对白刺激| 丁香欧美五月| 人妻久久中文字幕网| 亚洲国产毛片av蜜桃av| 亚洲成国产人片在线观看| 精品人妻1区二区| 国产国语露脸激情在线看| 国产高清视频在线播放一区| 麻豆成人午夜福利视频| 一区二区三区高清视频在线| 在线观看免费午夜福利视频| 日韩免费av在线播放| 久久九九热精品免费| 亚洲熟女毛片儿| 亚洲精品久久国产高清桃花| av免费在线观看网站| 欧美在线一区亚洲| 国语自产精品视频在线第100页| 最近最新中文字幕大全免费视频| 曰老女人黄片| 亚洲国产欧美一区二区综合| 黑人巨大精品欧美一区二区mp4| 母亲3免费完整高清在线观看| 亚洲一区中文字幕在线| 69av精品久久久久久| 天天一区二区日本电影三级| av视频在线观看入口| 久久精品亚洲精品国产色婷小说| 国产亚洲精品久久久久5区| 精品卡一卡二卡四卡免费| 美女高潮到喷水免费观看| 免费在线观看日本一区| 久久久久久国产a免费观看| 看免费av毛片| 国产黄a三级三级三级人| 啦啦啦观看免费观看视频高清| 中文字幕人妻丝袜一区二区| 国产激情欧美一区二区| 国产精品爽爽va在线观看网站 | 男女床上黄色一级片免费看| 精品国产乱子伦一区二区三区| 欧美黄色片欧美黄色片| 啦啦啦韩国在线观看视频| 一二三四社区在线视频社区8| 午夜免费鲁丝| av有码第一页| 黑人操中国人逼视频| or卡值多少钱| 免费在线观看视频国产中文字幕亚洲| 69av精品久久久久久| 婷婷亚洲欧美| www.www免费av| 在线观看免费视频日本深夜| 一本一本综合久久| 精品一区二区三区视频在线观看免费| 真人一进一出gif抽搐免费| 老汉色∧v一级毛片| 色精品久久人妻99蜜桃| 女同久久另类99精品国产91| 男人的好看免费观看在线视频 | 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 亚洲国产精品久久男人天堂| 在线免费观看的www视频| 九色国产91popny在线| 国产精品二区激情视频| 免费观看精品视频网站| 女性生殖器流出的白浆| 国产伦在线观看视频一区| 丝袜美腿诱惑在线| 色老头精品视频在线观看| 男女视频在线观看网站免费 | 国产私拍福利视频在线观看| 久久人妻av系列| 日韩欧美一区视频在线观看| 国产97色在线日韩免费| 久久久久久九九精品二区国产 | 欧美一级毛片孕妇| www日本黄色视频网| 一卡2卡三卡四卡精品乱码亚洲| av在线播放免费不卡| 日本在线视频免费播放| 99精品欧美一区二区三区四区| 精品国产乱子伦一区二区三区| 亚洲精品粉嫩美女一区| 久久精品国产综合久久久| 欧美日韩乱码在线| 亚洲一区中文字幕在线| 高清毛片免费观看视频网站| 每晚都被弄得嗷嗷叫到高潮| 亚洲欧美激情综合另类| 亚洲国产毛片av蜜桃av| 国产精品永久免费网站| 精品乱码久久久久久99久播| 亚洲 欧美一区二区三区| 久久久国产精品麻豆| 在线观看舔阴道视频| 精品免费久久久久久久清纯| 亚洲专区国产一区二区| 麻豆国产av国片精品| 日本免费一区二区三区高清不卡| 国产日本99.免费观看| 亚洲美女黄片视频| 午夜成年电影在线免费观看| 亚洲久久久国产精品| 国产1区2区3区精品| 91成年电影在线观看| 熟妇人妻久久中文字幕3abv| 男女视频在线观看网站免费 | 国产精品二区激情视频| 久久久久久久久中文| 极品教师在线免费播放| 欧美日韩精品网址| 国产av又大| 波多野结衣高清无吗| 国产单亲对白刺激| 一进一出好大好爽视频| 国产精品电影一区二区三区| 日韩欧美免费精品| 成人三级做爰电影| 国产精品免费一区二区三区在线| 久久国产亚洲av麻豆专区| 午夜两性在线视频| 大型av网站在线播放| 亚洲精品一卡2卡三卡4卡5卡| 国产亚洲av嫩草精品影院| 午夜福利高清视频| 可以免费在线观看a视频的电影网站| 国产主播在线观看一区二区| 高潮久久久久久久久久久不卡| 久久久久久久午夜电影| 欧美 亚洲 国产 日韩一| 中亚洲国语对白在线视频| 亚洲精品在线美女| 日韩一卡2卡3卡4卡2021年| 精华霜和精华液先用哪个| 高清在线国产一区| 99在线人妻在线中文字幕| 韩国av一区二区三区四区| cao死你这个sao货| 色哟哟哟哟哟哟| 在线看三级毛片| 巨乳人妻的诱惑在线观看| 欧美大码av| 久久久久久久午夜电影| 日韩精品中文字幕看吧| 黄片大片在线免费观看| 97碰自拍视频| 欧美中文综合在线视频| 日本精品一区二区三区蜜桃| 91九色精品人成在线观看| 久久亚洲真实| 日韩中文字幕欧美一区二区| 久久久精品国产亚洲av高清涩受| 午夜a级毛片| 国产精品一区二区免费欧美| 90打野战视频偷拍视频| 精品福利观看| 欧美日韩福利视频一区二区| 美女午夜性视频免费| 一本精品99久久精品77| 亚洲无线在线观看| 成年版毛片免费区| 最近在线观看免费完整版| 久久欧美精品欧美久久欧美| 亚洲国产精品久久男人天堂| 亚洲精品粉嫩美女一区| 久久久久国产精品人妻aⅴ院| 久久性视频一级片| 国产亚洲精品第一综合不卡| 日韩欧美国产在线观看| 久久久国产精品麻豆| 成人国产综合亚洲| 麻豆成人午夜福利视频| 巨乳人妻的诱惑在线观看| 日本一本二区三区精品| 久久久精品欧美日韩精品| 欧美精品亚洲一区二区| 可以在线观看的亚洲视频| 18禁黄网站禁片免费观看直播| 国产高清videossex| 国产av不卡久久| 欧美绝顶高潮抽搐喷水| 久久久久九九精品影院| 日本五十路高清| 亚洲国产精品久久男人天堂| 国产精品日韩av在线免费观看| 色老头精品视频在线观看| 1024手机看黄色片| 成人三级黄色视频| 精品久久久久久久久久免费视频| 欧美激情高清一区二区三区| 亚洲人成网站在线播放欧美日韩| 午夜激情福利司机影院| 亚洲片人在线观看| 久久 成人 亚洲| 国产成人精品久久二区二区91| 欧美日韩黄片免| 国产97色在线日韩免费| 99热只有精品国产| 又黄又粗又硬又大视频| 国产精华一区二区三区| 天天躁狠狠躁夜夜躁狠狠躁| 久久国产精品人妻蜜桃| 精品国产乱码久久久久久男人| 熟女电影av网| 国产日本99.免费观看| 精品国产美女av久久久久小说| 波多野结衣巨乳人妻| 亚洲黑人精品在线| 少妇粗大呻吟视频| 熟女少妇亚洲综合色aaa.| 啦啦啦 在线观看视频| 久久久久国产精品人妻aⅴ院| 国产欧美日韩一区二区精品| 99re在线观看精品视频| 中文字幕av电影在线播放| 最近最新中文字幕大全免费视频| 午夜视频精品福利| 成熟少妇高潮喷水视频| 长腿黑丝高跟| 美女国产高潮福利片在线看| 精品熟女少妇八av免费久了| 男人舔女人下体高潮全视频| 麻豆一二三区av精品| 男女视频在线观看网站免费 | 亚洲人成77777在线视频| 午夜激情av网站| 非洲黑人性xxxx精品又粗又长| 色综合亚洲欧美另类图片| 亚洲中文日韩欧美视频| www.www免费av| 91成人精品电影| 亚洲在线自拍视频| 免费观看人在逋| 亚洲中文字幕日韩| 久久久国产成人精品二区| 深夜精品福利| 日韩精品中文字幕看吧| 一进一出抽搐动态| 国产欧美日韩一区二区三| 亚洲国产日韩欧美精品在线观看 | 午夜福利在线在线| 最新美女视频免费是黄的| 黄色视频,在线免费观看| 一区二区三区激情视频| 久久久国产成人精品二区| 长腿黑丝高跟| 精品福利观看| aaaaa片日本免费| 美女高潮喷水抽搐中文字幕| 欧美日韩瑟瑟在线播放| 黄色片一级片一级黄色片| 一进一出好大好爽视频| 搞女人的毛片| 欧美日韩福利视频一区二区| 国产免费av片在线观看野外av| 久久精品国产综合久久久| 青草久久国产| 亚洲国产看品久久| 国产成人精品久久二区二区免费| 高清毛片免费观看视频网站| 97人妻精品一区二区三区麻豆 | 欧美黄色片欧美黄色片| 欧美日韩瑟瑟在线播放| 热99re8久久精品国产| 久久中文看片网| 757午夜福利合集在线观看| 无人区码免费观看不卡| 18禁国产床啪视频网站| 少妇熟女aⅴ在线视频| 人人妻人人澡人人看| 91麻豆精品激情在线观看国产| 老司机深夜福利视频在线观看| 欧美日韩福利视频一区二区| 久久天堂一区二区三区四区| 一本大道久久a久久精品| 后天国语完整版免费观看| 久久狼人影院| 欧美日本视频| 麻豆国产av国片精品| 久久99热这里只有精品18| 国产熟女xx| 欧美色视频一区免费| 国产免费av片在线观看野外av| 亚洲专区字幕在线| 久99久视频精品免费| 午夜免费观看网址| 老司机深夜福利视频在线观看| 日本一区二区免费在线视频|