雅可比旋量的裝配體并聯(lián)結構公差分析方法研究

戴宏瑋,陳琨,于慧,杜欣霏,高建民,高智勇

(西安交通大學機械制造系統(tǒng)工程國家重點實驗室,710049,西安)

隨著機械產(chǎn)品向復雜化、精密化等方向發(fā)展,服役環(huán)境越來越惡化和極限化,裝配精度要求越來越高、裝調(diào)難度越來越大,產(chǎn)品整機裝配性能也越來越難保證[1]。使用裝配體公差分析技術,對產(chǎn)品重要裝配尺寸進行計算和仿真,對于保證和提高產(chǎn)品的裝配成功率以及裝配精度有著重要的意義[2]。作為一種三維公差分析模型,雅可比旋量模型[3-4]在三維空間中表示和傳播公差,一方面可以體現(xiàn)裝配體空間結構在公差傳播過程中的幾何杠桿作用,另一方面可以全面考慮尺寸公差、形位公差,以及尺寸公差和形位公差之間的耦合結果。在計算方面,雅可比旋量模型有著簡潔的數(shù)學表達式和相對成熟的算法,非常適合由多個零件構成、含有大量公差信息的復雜裝配體[5],但傳統(tǒng)的雅可比旋量模型不能很好地實現(xiàn)對裝配體局部并聯(lián)結構的計算。

對于裝配體局部并聯(lián)結構,傳統(tǒng)的建模方法只取其局部并聯(lián)鏈中的一條支鏈用于建立雅可比旋量模型,丟失了一部分公差和配合信息,降低了計算結果的精度和可靠性。Chen等[6]給出了一種雅可比旋量模型中局部并聯(lián)結構的公差分析方法,通過對旋量參數(shù)的組合運算,完成了對由圓柱面接觸副與平面接觸副構成的局部并聯(lián)結構的公差建模。統(tǒng)計結果顯示該方法顯著提高了模型的精度。Zeng等[7]對常見的局部并聯(lián)結構進行了分類,針對具有幾何結構杠桿效應的局部并聯(lián)結構,提出了基于CICL和分析線法的分析計算方法,但是該方法得到的是極值形式的結果,不適用于統(tǒng)計分析。Jin等[8]使用雅可比矩陣進行了航空發(fā)動機轉子的偏差分析,針對由確定性偏差引起的局部并聯(lián)鏈的問題,使用精密測量儀器確定了接觸點的偏差,結合定位基準的主次關系,建立了偏差傳遞函數(shù)并計算獲得了最終的累積偏差。Liu等[9]使用相對定位法結合二次規(guī)劃算法實現(xiàn)了裝配體串、并聯(lián)鏈的統(tǒng)一計算,該方法基于膚面模型的點云數(shù)據(jù),根據(jù)內(nèi)部尺寸約束、外部配合約束,計算當前特征的變動旋量,然后使用雅可比矩陣進行了變動旋量的累積計算。

上述工作中,有的只針對不受幾何結構影響的一類局部并聯(lián)結構;有的只能夠得到并聯(lián)結果的邊界值,無法進行統(tǒng)計分析;有的需要通過相關測量來獲得配合表面的接觸點信息,適用場景有限。膚面模型與雅可比矩陣相結合的建模和計算方法則需要建立裝配體各個零件的三維模型用于提取網(wǎng)格數(shù)據(jù),計算流程也相對復雜[10]。本文針對由平面接觸副構成的受幾何結構影響的裝配體局部并聯(lián)結構,建立了零部件的雅可比旋量模型,將空間面片相交檢測算法和差分進化算法相結合,提出了一種可以進行統(tǒng)計分析的裝配體局部并聯(lián)結構建模和累積公差計算方案。以汽輪機某級隔板通流間隙為例,介紹了所提方法的計算過程,驗證了方法的可行性。

1 局部并聯(lián)結構的雅可比旋量模型

1.1 雅可比旋量模型

雅可比旋量模型將裝配體中零件上的點、線、面統(tǒng)稱為功能要素(FE),來自同一零件的具有尺寸或公差關系的兩個功能要素構成內(nèi)部副(IFE),來自不同零件的具有直接或者潛在接觸關系的兩功能要素構成接觸副(CFE)。裝配體中兩個來自不同零件的功能要素需要滿足的條件稱為功能要求(FR)。本文中,具有兩種含義,一是根據(jù)設計要求兩功能要素需要滿足的位置關系,二是功能要素相對全局坐標系的累積變動旋量。

雅可比旋量模型由雅可比矩陣和旋量模型構成。旋量模型由沿X、Y、Z軸的平動矢量u、v、w,以及繞X、Y、Z軸的轉動矢量α、β、γ組成,用于表示具有理想幾何形狀的實際特征在公差域內(nèi)相對于名義特征的變動。單個雅可比矩陣是根據(jù)當前功能要素與功能要求之間的空間關系建立的6×6矩陣,用于實現(xiàn)功能要素的變動旋量到功能要求的傳遞和累積[11]。在裝配體中建立全局坐標系{0},并在各個功能要素上建立局部坐標系,將單個功能要素i的變動映射為目標功能要素n的變動的雅可比矩陣如下

(1)

(2)

當{i}的方向與公差分析的方向不一致時,如功能要素i為一傾斜平面時,前述雅可比矩陣需要進行修改,如下式所示

(3)

式中:RPTi為投影矩陣,由公差分析方向的單位矢量在坐標系{i}中的投影構成。

公差及配合引入的變動旋量沿裝配連接關系圖中的箭頭方向進行累積。沿裝配連接關系圖,將相關功能要素的雅可比矩陣以及旋量值分別按序疊加,兩疊加矩陣相乘即為裝配體雅可比旋量模型的表達式如下

(4)

式中:FR為功能要求的累積變動旋量;J為對應功能要素的雅可比矩陣;n為裝配連接關系圖中相關功能要素的個數(shù)。

在旋量模型方面,Desrochers[12]給出了所有標準公差域的清單,以及相應的旋量形式和幾何約束;Zhang等[13]將加載時工作零件的變形量化為旋量修正量,對實際工況下的旋量模型進行了擴充與修正;陳華[14]對組合公差下旋量分量之間的約束關系進行了梳理,并給出了改進后的雅可比旋量模型。在計算方案方面,Desrochers等[4]將雅可比旋量模型與區(qū)間算法相結合,使用各旋量的變動區(qū)間替換上述功能要素的旋量值進行了基于公差域的計算,計算結果是功能要求的上下邊界值;Ghie等[15]提出了雅可比旋量模型的統(tǒng)計計算方法,根據(jù)公差或者配合間隙的分布情況,使用蒙特卡羅仿真生成旋量數(shù)據(jù)并帶入模型進行計算,得到了功能要求的數(shù)值分布情況。

1.2 裝配體局部并聯(lián)結構

使用雅可比旋量模型的第一步是識別相關功能要素,并繪制描述功能要求形成過程的裝配連接關系圖。若閉合的裝配連接關系圖中含有一些閉合的支鏈,將這些閉合的支鏈稱為局部并聯(lián)鏈。

局部并聯(lián)鏈對應于裝配體中的局部并聯(lián)結構,局部并聯(lián)結構通常由兩對或多對接觸副構成[16]。在裝配體局部并聯(lián)結構中,被裝配零部件的裝配結果是在多對接觸副接觸后形成的,由多對接觸副中各功能要素的相對位姿變動所共同決定。在式(1)中,總的雅可比矩陣是沿裝配連接關系圖,所有相關功能要素的單個雅可比變換矩陣的順次疊加,對于含有支鏈的裝配連接關系圖則難以直接處理,因而傳統(tǒng)的雅可比旋量模型難以進行裝配體中的并聯(lián)結構的計算。

(a)隔板-內(nèi)缸裝配三維圖

(b)隔板-內(nèi)缸裝配結構圖1 隔板-內(nèi)缸裝配示意圖Fig.1 Clapboard-inner cylinder assembly diagram

在汽輪機產(chǎn)品中,隔板-內(nèi)缸的裝配構成局部并聯(lián)結構[17]。半缸狀態(tài)下某級隔板-內(nèi)缸裝配如圖1(a)所示,隔板通過左、右兩側的懸掛銷和墊片安裝到內(nèi)缸上,圖1(b)為隔板-內(nèi)缸右側配合結構的示意圖。安裝在隔板上的兩側墊片下表面與兩側內(nèi)缸洼窩表面分別接觸,共同完成隔板在豎直方向的定位。在建立公差分析模型時,傳統(tǒng)方案只考慮單側隔板-內(nèi)缸配合結構中的公差和配合信息(如:內(nèi)缸-左側墊片-左側懸掛銷-隔板),忽略另一側,結果可信度低,因此需要設計一種能夠考慮完整公差信息的建模方案。

對隔板-內(nèi)缸裝配的局部并聯(lián)結構進行簡化,將隔板、兩側懸掛銷、兩側墊片視為一體,圖1中的局部并聯(lián)結構可以使用圖2進行描述:被裝配零件2在重力作用下,通過兩側的平面接觸副安裝到零件1上,實現(xiàn)豎直方向的定位。圖中零件左右兩側的尺寸及公差分別相等。在各功能要素的幾何中心建立局部坐標系,各局部坐標系的方向一致。

圖2 兩平面接觸副構成的局部并聯(lián)結構Fig.2 Local parallel structure composed of two plane contact pairs

1.3 PFR形成連接圖

圖2所示結構的局部并聯(lián)鏈如圖3(a)所示,其中箭頭方向表示公差和配合變動的傳遞方向,該方向與裝配體的裝配連接關系圖的方向一致。

為了方便分析和計算,將沿裝配連接關系圖的局部并聯(lián)鏈第一個節(jié)點稱為并聯(lián)起始節(jié)點,最后一個節(jié)點稱為并聯(lián)終止節(jié)點。圖中局部并聯(lián)鏈的并聯(lián)起始節(jié)點為功能要素0,并聯(lián)終止節(jié)點為功能要素3。定義局部并聯(lián)結構的功能要求PFR,其含義為局部并聯(lián)結構的并聯(lián)終止節(jié)點相對于并聯(lián)起始節(jié)點的累積變動旋量?；赑FR的形成過程,建立局部并聯(lián)結構的PFR形成連接圖,如圖3(b)所示。

(a)局部并聯(lián)鏈

(b)PFR形成連接圖圖3 裝配體局部并聯(lián)結構的并聯(lián)鏈與PFR形成連接圖Fig.3 Parallel chain with partial parallel structure of assembly and form a connection diagram with PFR

PFR形成連接圖中,并聯(lián)起始節(jié)點和并聯(lián)終止節(jié)點分別位于兩相鄰的零件或零部件中,箭頭分別從并聯(lián)起始節(jié)點和并聯(lián)終止節(jié)點指向所在零部件的配合表面,描述了裝配之前,各自零部件中配合表面變動旋量的累積過程。裝配時,對應配合表面分別接觸,使用虛線對配合表面之間的接觸關系進行表示;裝配完成后,被裝配零部件的空間位姿被確定,PFR最終形成。PFR形成連接圖具有下述特點。

(1)在零部件內(nèi)部,PFR形成連接圖中箭頭的方向,與零部件加工及裝配順序相一致。圖2中,零件2的平面L2和R2加工時均以平面3為基準。與局部并聯(lián)鏈相比,PFR形成連接圖正確描述了配合表面變動旋量在零部件內(nèi)部的累積路徑。

(2)反映了PFR的形成過程和影響因素。首先零部件內(nèi)部公差和配合的累積,形成了零部件坐標系下配合表面的變動,然后兩零部件對應配合表面相接觸最終確定了被裝配零部件的空間位姿以及PFR。裝配的結果由配合表面在各自零部件內(nèi)的累積變動旋量以及相關配合設計(包括配合表面的幾何形狀與尺寸、配合表面的空間位置、配合表面的數(shù)量等)共同決定。

借助PFR形成連接圖求解局部并聯(lián)結構的PFR,使用PFR替代裝配連接關系圖中的局部并聯(lián)鏈,可以在不丟失公差、配合信息的前提下,將裝配連接關系圖化為串聯(lián)鏈,進而完成建模和分析。

1.4 零部件的雅可比旋量模型

根據(jù)PFR形成連接圖,對裝配體局部并聯(lián)結構分兩步計算。首先計算配合表面在各自零部件中的變動旋量,然后基于配合面的變動旋量與相關配合設計,計算被裝配零部件的位姿變動以及PFR。

分別以圖2中功能要素0和功能要素3的局部坐標系作為零件1和零件2的零部件坐標系,建立零部件的雅可比旋量模型,計算配合表面在各自零部件內(nèi)的變動旋量

(5)

(6)

本例中,3到L2的傳遞路徑中只有兩個功能要素,但實際零部件相應路徑中可能有多個功能要素,要將對應的6×6雅可比矩陣以及旋量分別按序疊加到J3→L2和FE3→L2中。由于在裝配過程作為基準的零件1不發(fā)生變動,其配合表面變動旋量計算結果與在裝配體全局坐標系下的旋量一致,所以在式(6)中功能要求值沒有加上標。式(5)和式(6)中其余變量的含義與上述一致。

零部件的雅可比旋量模型用于計算當被裝配零部件位于名義位置時,各配合表面的變動旋量。在裝配過程中,各對配合表面相接觸,被裝配零部件將偏離名義位置。各配合表面的最終變動旋量是其在零部件中累積變動旋量與零部件坐標系變動旋量的疊加。

當零件2的整體變動為PFR時,平面L2和R2的最終變動旋量計算如下

(7)

式中:J3/2L為將功能要素3的變動傳遞到功能要素L2的單個6×6雅可比矩陣;J3/2R的含義相同。

2 基于差分進化算法的局部并聯(lián)結構公差分析

2.1 適應度函數(shù)與約束條件

基于建立的零部件的雅可比旋量模型,使用含有FR3的表達式描述配合表面的空間位姿。根據(jù)各對配合表面需要滿足的接觸狀態(tài),可將裝配體局部并聯(lián)結構的計算轉化為約束優(yōu)化問題,考慮使用智能優(yōu)化算法求解PFR。由于變動旋量描述的是功能要素在公差域內(nèi)的微小變動,要求算法具有較高的精度。差分進化算法是一種模擬自然界生物進化的群智能隨機優(yōu)化算法,通過基于差分形式的變異操作和基于概率選擇的交叉操作引導種群進化。差分進化算法的原理簡單,參數(shù)少,魯棒性好且收斂速度快,已被證實為一種高效的全局啟發(fā)式進化算法[18-19]。

使用差分進化算法對裝配后零件2的整體變動FR3=[u3v3w3α3β3γ3]T進行求解。以被裝配零件2的位姿變動為優(yōu)化變量,優(yōu)化目標是零件2重心最低;根據(jù)兩對配合表面的接觸狀態(tài),FR3需要滿足約束條件:疊加該變動旋量后平面L2、R2在L1、R1上方,且與L1、R1不相交。適應度函數(shù)和約束關系表示如下

F=w3

(8)

(9)

式中:quad(A、B、C、D)表示變動后的配合平面,它是以A、B、C、D為頂點的空間四邊形面片,大于號表示前一面片位于后者的上方且與后者不發(fā)生相交或重合。

下面對配合平面頂點坐標進行計算,圖4為平面特征的公差域示意圖。在{L2}中從XY平面第四象限開始,將平面特征L2的4個頂點沿逆時針方向依次設為AL2、BL2、CL2、DL2。

圖4 平面特征的公差域示意圖Fig.4 Schematic diagram of the tolerance zone of a plane feature

由式(7)計算得到FRL2=[uL2vL2wL2αL2βL2γL2]T,已知(xL2,yL2,zL2)為局部坐標系{L2}在裝配體全局坐標系中的坐標,則平面特征L2的頂點在全局坐標系下的最終坐標為

(10a)

(10b)

(10c)

(10d)

平面特征L1、R2、R1的頂點坐標計算方法與式(10)相一致。通過計算配合平面的頂點最終坐標,確定了兩配合平面的空間位置和姿態(tài)。下一步需要基于配合平面的空間位姿,對種群個體進行約束和篩選。

2.2 配合平面位置關系檢測算法

設計配合平面的位置關系檢測算法,根據(jù)兩配合平面的頂點坐標,檢測以Z軸方向為法向的兩配合平面是否發(fā)生相交以及前者穿透并落入后者下方的情況,進而判斷兩平面是否正確配合。

(a-d)·[(b-d)×(c-d)]

(11)

設三角形T1的頂點為p1、q1、r1,三角形T2的頂點為p2、q2、r2,若式(12)成立,則兩三角形相交

[p1,q1,p2,q2]≤0∩[p1,r1,r2,p2]≤0

(12)

由于相交檢測算法只能用于判斷配合平面是否相交,需要對L2、R2完全位于L1、R1下方的情況進行額外的檢測和剔除。以L2與L1的檢測為例:如果L2的某頂點P位于L1所在平面π(L1)下方,則將點P沿Z軸方向投影到平面π(L1)中。若該投影點落入四邊形quad(AL1,BL1,CL1,DL1)中,說明該點穿透四邊形并落入L1下方。該檢測過程使用直線與三角形的相交測試來實現(xiàn)[22]。

當Devillers算法檢測結果顯示L2與L1不相交時,需要通過進一步檢測L2中是否存在滿足上述條件的頂點,判斷L2是否穿透并落入L1下方。配合平面位置關系檢測流程如下圖5所示。按上下順序向程序中輸入兩配合平面的頂點坐標,當兩平面相交或前一平面穿透并落入后一平面下方時,程序輸出False,否則輸出True。

圖5 配合平面位置關系檢測流程圖Fig.5 Matching plane position relationship detection flow chart

將L2、L1與R2、R1的頂點坐標分別帶入配合平面位置關系檢測算法中,如果兩組配合平面均滿足相應位置關系(返回False),則該個體滿足約束;否則,將該個體從種群中刪除。

2.3 基于仿真數(shù)據(jù)的邊界值設定

差分進化算法基于蒙特卡羅仿真數(shù)據(jù)進行。首先,根據(jù)各個功能要素的旋量模型,生成功能要素的旋量仿真數(shù)據(jù);然后,根據(jù)式(5)和式(6)計算中各個配合表面在零部件中的變動旋量。使用差分進化算法計算每組旋量數(shù)據(jù)下,滿足配合表面位置關系的最優(yōu)FR3,最后對求得的所有結果進行統(tǒng)計分析。

(13)

基于配合結構的相關幾何尺寸,對剩余旋量分量的變動范圍依次設置如下

(14)

3 應用實例

汽輪機通流間隙指的是汽輪機轉動部件與靜止部件之間的間隙,其大小不僅影響汽輪機的熱效率,還直接影響機組的運行安全。在裝配時,需要保證上、下、左、右4個位置的通流間隙分別在允許范圍內(nèi)[23]。某型號汽輪機某級隔板下方通流間隙的允許范圍為0.70～1.00 mm,下面通過對該通流間隙的求解和分析,說明前述方法的計算流程。

為簡化建模和計算,不考慮外缸、軸承座的相關公差和配合,假定內(nèi)缸和轉子都處于名義位置,圖6(a)為半缸狀態(tài)下汽輪機的部分裝配示意圖。隔板通流間隙指轉子槽和汽封圈齒尖之間的間隙,如圖6(b)所示,其中汽封圈安裝在隔板的T型槽內(nèi)。

(a)汽輪機裝配示意圖

(b)隔板通流間隙示意圖圖6 汽輪機三維模型Fig.6 Three-dimensional model of steam turbine

隔板-內(nèi)缸裝配結構如圖1所示,懸掛銷安裝到隔板兩側的凹槽中,并使用螺栓固定到隔板上。墊片安裝到懸掛銷下方,同樣使用螺栓進行固定。固定好后,將隔板安裝到內(nèi)缸上,左、右兩側墊片下表面分別與內(nèi)缸左、右兩側洼窩表面相接觸,實現(xiàn)隔板豎直方向的定位。使用雅可比旋量模型對隔板下方通流間隙進行計算和分析的流程如下。

(1)建立局部坐標系,繪制裝配連接關系圖。識別下方通流間隙形成過程中的相關功能要素,在各相關功能要素上建立局部坐標系,并將內(nèi)缸軸線所在局部坐標系定為全局坐標系。建立下方通流間隙的裝配連接關系圖如圖7(a)所示,其中從功能要素0到功能要素7存在局部并聯(lián)鏈,傳統(tǒng)建模方法的處理方案是忽略圖中虛線節(jié)點,只將單側支鏈上的節(jié)點加入雅可比旋量模型中進行計算。

(a)下方通流間隙的裝配連接關系圖

(b)修改后的裝配連接關系圖0—內(nèi)缸軸線;L1—內(nèi)缸左側洼窩;L2—左側墊片下表面;L3—左側墊片上表面;L4—左側懸掛銷下表面;L5—左側懸掛銷上支撐面;L6—隔板左側槽上支撐面;R2—左側墊片下表面;R3—右側墊片上表面;R4—右側懸掛銷下表面;R5—右側懸掛銷上支撐面;R6—隔板右側槽上支撐面;7—隔板軸線;8—隔板最內(nèi)側圓柱面軸線;9—隔板內(nèi)側圓柱面下側;10—隔板T形槽內(nèi)側接觸面下側;11—汽封內(nèi)側接觸圓柱面下側;12—汽封圈內(nèi)側接觸圓柱面軸線;13—汽封齒尖軸線;14—汽封齒齒尖所在圓柱面下側;15—轉子軸線;16—轉子隔板槽下側。圖7 裝配連接關系圖Fig.7 Assembly connection diagram

(2)修改局部并聯(lián)鏈,構建PFR形成連接圖。將隔板、兩側墊片、兩側懸掛銷劃為隔板部件,隔板軸線7相對于內(nèi)缸軸線0的旋量變動是待計算的局部并聯(lián)結構的功能要求,用PFR進行標識。使用箭頭從并聯(lián)起始及終止節(jié)點指向零部件的配合表面,在圖中對應為從隔板軸線7到左右墊片下表面L2、R2,以及從內(nèi)缸軸線0到左右洼窩表面L1、R1。使用虛線連接配合表面L2與L1、R2與R1。修改后的裝配連接關系圖如圖7(b)所示。

(3)建立各功能要素的旋量模型。裝配連接關系圖中相關功能要素主要有平面、圓柱面、圓柱軸線等,依次建立各功能要素的考慮分量之間約束關系的旋量模型。由于上述裝配中除了墊片與內(nèi)缸洼窩的配合外,其他配合都通過螺栓進行了連接或者用彈簧進行了壓緊,視為固定接觸,相應的配合副的旋量置為[0]6×1。

(4)建立零部件的雅可比旋量模型。隔板部件坐標系為隔板軸線7所在的局部坐標系,內(nèi)缸的零件坐標系為隔板軸線0坐在的局部坐標系。裝配前,隔板部件中兩墊片下表面的變動旋量以及內(nèi)缸中兩側洼窩變動旋量的計算如下

(15)

(16)

當隔板部件在裝配后偏離名義位置的變動旋量為FR7時,裝配后兩墊片下表面最終變動旋量

(17)

(18)

使用差分進化算法對FR7進行求解,適應度函數(shù)F=w7。約束條件是兩側墊片下表面R2、L2分別位于洼窩表面R1、L1上方且不相交。設置編碼方式為實數(shù)編碼,變異縮放因子0.5,交叉概率0.5,種群規(guī)模為50,最大遺傳代數(shù)為600。計算得到每組旋量仿真數(shù)據(jù)對應的FR7值,即為PFR。

下面給出差分進化算法(DE)與其他兩種常用的約束優(yōu)化算法的比較。選擇同一組旋量仿真數(shù)據(jù),獨立運行50次。其中遺傳算法(Genetic Algorithm,GA)變異概率為0.5,種群規(guī)模為50,最大遺傳代數(shù)為1 000;粒子群算法(PSO)慣性因子為0.8,局部學習因子和全局學習因子均為0.5,種群規(guī)模為50,最大遺傳代數(shù)為1 000。算法的運行情況如表1所示。

表1 不同算法的統(tǒng)計結果

在重復運行中,粒子群算法耗時最短,但是多次運行最優(yōu)解的變動較大,算法不夠穩(wěn)定;與其他兩種算法相比,差分進化算法表現(xiàn)出了良好的精確性,且多次運行都能收斂到同一個解,后期可以考慮通過并行計算等方法提高整體的仿真速度。

(6)完成轉化后的串聯(lián)鏈的建模和計算。使用計算得到的PFR將帶局部并聯(lián)鏈的裝配連接關系圖轉化為單一的串聯(lián)鏈,如圖7(b)中黑色鏈路所示?；谠摯?lián)鏈,建立裝配體的雅可比旋量模型對FR進行計算

FR14=[J7/14J8/14…J13/14J14/14]·

[PFRFE8…FE13FE14]T

(19)

FR16=[J15/16J16/16][FR15FE16]T

(20)

下方通流間隙FR=(z16+w16)-(z14+w14)。

(7)結果分析。5 000組仿真數(shù)據(jù)的計算結果如圖8所示。傳統(tǒng)方法中,大的半徑尺寸使得內(nèi)缸-隔板單側配合結構處,旋量轉動分量對功能要求的杠桿作用非常大,因而傳統(tǒng)方法不適用于汽輪機通流間隙的分析。本文提出的裝配體局部并聯(lián)結構的建模和分析方法對相關公差和配合信息進行了合理的平衡,結果的可靠性和精度得到提高。將文中方法和傳統(tǒng)方法得到的通流間隙計算結果進行比較,結果如表2所示?？梢钥吹?在該實例中,應用本文方法的計算結果精確度遠高于傳統(tǒng)方法。

圖8 通流間隙的仿真結果Fig.8 Simulation results of the flow gap

表2 不同方法計算結果的比較

4 結束語

本文提出了一種雅可比旋量模型中裝配體局部并聯(lián)結構的公差分析方法,定義了裝配體局部并聯(lián)結構的功能要求,方便了模型的描述和分析;提出并建立了零部件的雅可比旋量模型,為雅可比旋量模型的應用提供了新思路;設計了配合平面位置關系檢測算法,使用帶約束的差分進化算法完成了對裝配體局部并聯(lián)結構的功能要求的計算;最后,以汽輪機通流間隙為例,介紹了建模和計算過程,驗證了該方案的可行性,結果顯示該建模和分析方法能夠顯著提高模型的精確性和可靠性。本文提出的計算方法對包含文中所示局部并聯(lián)結構的復雜裝配體公差分析具有一定的適用性,對于包含其他類型的局部并聯(lián)結構的裝配體公差分析具有一定的指導意義。