何燕春,周少雄,張 翔
(中國航空工業(yè)集團(tuán)公司西安航空計(jì)算技術(shù)研究所,陜西 西安 710068)
電感器具有篩選信號(hào)、過濾噪聲、穩(wěn)定電流及抑制電磁波干擾等功能,因此被廣泛應(yīng)用于印制電路組件中[1]。在航空印制電子組件中,由于對(duì)服役環(huán)境有要求,所以電感器面臨高低溫、振動(dòng)等惡劣環(huán)境的考核要求,如何有效地解決電感器的可靠性問題,已成為提高產(chǎn)品使用壽命和降低故障率的關(guān)鍵技術(shù)之一,因此對(duì)電感器進(jìn)行點(diǎn)膠加固顯得尤為重要[2]。本文采用ANSYS軟件仿真模擬各種工況在振動(dòng)和溫循中電感器受應(yīng)力情況、試驗(yàn)驗(yàn)證膠粘劑的材料類型和加固方式及本體結(jié)構(gòu)對(duì)電感可靠性的影響。
生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn),SD系列表面貼裝電感在經(jīng)過溫度沖擊和隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)后,其中有2/3以上的電感出現(xiàn)開裂問題,裂紋主要表現(xiàn)在“工”字形電感的頂蓋面,裂紋貫穿整個(gè)頂蓋,裂紋的起始端和終點(diǎn)為膠粘劑點(diǎn)膠位置。SD系列電感器由“工”字形磁芯、漆包線和底座組成,“工”字形磁芯的主要材料為鐵氧體。下底座表面設(shè)置貼裝焊點(diǎn),以表面貼裝的方式組裝到模塊上。因?yàn)槠骷倔w較重且表面貼裝的點(diǎn)較小,所以不能保證產(chǎn)品的可靠性,通常需在電感周圍施加膠粘劑進(jìn)行加固[3]。
為了探究電感表面開裂的原因,本研究從“人、機(jī)、料、法、環(huán)、測(cè)”6個(gè)要素對(duì)電感開裂的原因進(jìn)行排查。一是人員因素分析。由于電感為批次性開裂,對(duì)生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn),雖然參與生產(chǎn)的操作人員的技能水平參差不齊,但是開裂電感分布與操作人員的技能水平無關(guān),其電感開裂與操作人員之間不存在相關(guān)性,因此排除人員因素的影響。二是分析生產(chǎn)中設(shè)備對(duì)電感的影響。電感在加工完成后,經(jīng)過篩選、電裝、“三防”等環(huán)節(jié)的檢驗(yàn),檢驗(yàn)結(jié)果均為合格,并且產(chǎn)品在進(jìn)行環(huán)境試驗(yàn)前對(duì)電感進(jìn)行專項(xiàng)檢驗(yàn)也未發(fā)現(xiàn)問題,所以可以排除生產(chǎn)過程中設(shè)備對(duì)電感造成的直接性損傷因素。三是分析組成電感的相關(guān)材料因素的影響。因?yàn)殡姼械谋碣N焊接技術(shù)存在一定的缺陷,不能保證焊接電感的穩(wěn)固性,所以需要在其周邊點(diǎn)采用加固膠進(jìn)行加固。加固膠為環(huán)氧類,固化后形成較大內(nèi)應(yīng)力,電感本體材料為脆性材料鐵氧體,鐵氧體材料與環(huán)氧類膠粘劑的膨脹系數(shù)存在較大的差異且與周圍的加固膠熱膨脹系數(shù)不匹配,產(chǎn)生的熱應(yīng)力超過材料耐受極限,導(dǎo)致電感表面開裂[3-4]。因此,環(huán)氧膠粘劑是導(dǎo)致鐵氧體開裂的因素之一。四是分析電感的“工”字形結(jié)構(gòu)和加固材料的點(diǎn)膠高度因素的影響。首先,電感的“工”字形結(jié)構(gòu)中,上頂蓋面積較大,“工”字形中間體環(huán)繞線圈,環(huán)繞線圈的數(shù)量和大小決定了“工”字形結(jié)構(gòu)的大小。當(dāng)“工”字形結(jié)構(gòu)的中間體繞線圈較少時(shí),中間體小,上頂蓋外露面積較大;當(dāng)上頂蓋外露邊緣受應(yīng)力時(shí),可使上頂蓋產(chǎn)生貫穿性裂紋。因此,當(dāng)上頂蓋的大小一定時(shí),“工”字形結(jié)構(gòu)的中間體大小、線圈繞線的多少是導(dǎo)致頂蓋開裂的因素。其次,分析加固膠的加固工藝發(fā)現(xiàn),加固膠在電感裝焊的兩側(cè)邊對(duì)稱位置進(jìn)行加固,當(dāng)點(diǎn)膠高度至頂蓋的下底面時(shí),膠體在溫度循環(huán)過程中的熱脹冷縮產(chǎn)生的熱應(yīng)力直接作用在頂蓋板上,當(dāng)頂蓋板的兩側(cè)受到膠體的不斷拉伸力作用后導(dǎo)致頂蓋板開裂。因此,點(diǎn)膠高度是導(dǎo)致頂蓋板開裂的因素之一。五是電感的生產(chǎn)環(huán)境在一定的受控范圍內(nèi),電感加工完成后,經(jīng)過篩選、電裝、“三防”等環(huán)節(jié)的檢驗(yàn),結(jié)果均為合格,產(chǎn)品在進(jìn)行環(huán)境試驗(yàn)前對(duì)電感進(jìn)行檢查并未發(fā)現(xiàn)問題,因此電感生產(chǎn)過程環(huán)境影響不是導(dǎo)致電感頂蓋開裂的因素。六是對(duì)開裂的電感采用目視法進(jìn)行檢查,檢測(cè)過程中將開裂和未開裂的電感混在一起,然后分為10組且由不同的檢驗(yàn)員進(jìn)行判定,其判定結(jié)果均一致,因此可以排除檢驗(yàn)因素的影響。
分析上述“人、機(jī)、料、法、環(huán)、測(cè)”6個(gè)方面的影響因素可知,導(dǎo)致電感開裂的主要影響因素如下:第一,在材料方面,環(huán)氧加固膠材料與鐵氧體材料存在熱匹配問題,電感頂蓋在加固膠熱應(yīng)力的作用下有可能出現(xiàn)開裂。第二,在工藝方面,電感的“工”字形結(jié)構(gòu)繞線圈的多少會(huì)影響中間體的大小,這可能是導(dǎo)致電感頂蓋開裂的因素。第三,點(diǎn)膠加固的高度會(huì)影響膠粘劑的應(yīng)力是否作用于頂蓋板,這可能是導(dǎo)致電感頂蓋板開裂的因素。以上3個(gè)方面均可能導(dǎo)致電感開裂。因此,為探究膠粘劑類型、點(diǎn)膠方式及電感結(jié)構(gòu)對(duì)電感表面開裂問題的影響,采用有限元仿真和試驗(yàn)驗(yàn)證方法進(jìn)行分析研究。
為了驗(yàn)證以上分析結(jié)果,使用ANSYS軟件進(jìn)行仿真分析,設(shè)置6種工況和3個(gè)對(duì)比組,其仿真過程結(jié)合模態(tài)理論[5]進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)仿真,模態(tài)分析的振動(dòng)方程如下:
式(1)中:[M]為質(zhì)量矩陣;[C]為阻尼矩陣;[K]為剛度矩陣;{U}為位移矢量;{F(t)}為力矢量;為速度矢量;為加速度矢量。
根據(jù)熱應(yīng)力理論依據(jù)[6-7],探究環(huán)氧膠與鐵氧體電感之間的熱應(yīng)力,熱應(yīng)力計(jì)算方程如下:
式(2)中,σ為熱應(yīng)力,D為彈性矩陣,ε和ε0分別為溫度變化引起的溫度應(yīng)變和初應(yīng)變。
為理解膠粘劑對(duì)鐵氧體電感點(diǎn)膠的正向或失效效果,利用ANSYS模擬實(shí)際電感受力情況,設(shè)置3個(gè)對(duì)比組,分別為環(huán)氧膠與硅橡膠對(duì)比、“工”字形柱體大小對(duì)比(兩種規(guī)格的“工”字形柱體,結(jié)構(gòu)1的直徑為5.46 mm,結(jié)構(gòu)2的直徑為7.1 mm)、兩種點(diǎn)膠方式對(duì)比(膠粘劑是否接觸“工”字形柱頂蓋,方式1為膠粘劑接觸頂蓋,方式2為膠粘劑不接觸頂蓋),分別對(duì)6種電感開裂情況進(jìn)行建模分析。建模圖形如圖1所示。
圖1 電感點(diǎn)膠的仿真模型1~6
模擬實(shí)際產(chǎn)品在以上環(huán)境試驗(yàn)的條件,隨機(jī)振動(dòng)條件的頻率范圍為10~2 000 Hz,加速度譜密度為0.1 g2/Hz,振動(dòng)阻尼系數(shù)為0.05。對(duì)以下6種影響電感開裂的情況進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)仿真分析,其頂蓋在振動(dòng)時(shí)承受的應(yīng)力分別如下:①環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)1+方式1為4.127 8 MPa;②環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)1+方式2為6.506 MPa;③環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)2+方式1為3.934 MPa;④環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)2+方式2為3.988 MPa;⑤硅橡膠+結(jié)構(gòu)1為2.620 8 MPa;⑥硅橡膠+結(jié)構(gòu)2為2.257 7 MPa。從振動(dòng)的仿真數(shù)據(jù)模型上看,首先,硅橡膠加固方式對(duì)頂蓋起到整體支撐和緩沖振動(dòng)的作用,硅橡膠加固比環(huán)氧膠加固對(duì)頂蓋的應(yīng)力低;其次,“工”字形結(jié)構(gòu)中間體較大的頂蓋所受應(yīng)力影響較小,中間體小的頂蓋受振動(dòng)影響較大,中間體較大的對(duì)頂蓋起到很好的支撐作用;最后,環(huán)氧膠點(diǎn)膠膠體接觸頂蓋(點(diǎn)膠方式1)對(duì)頂蓋的加固起到一定支撐作用,降低了頂蓋所受應(yīng)力。因此,在振動(dòng)環(huán)境下,硅橡膠點(diǎn)膠對(duì)頂蓋加固起到一定的緩沖作用,“工”字形結(jié)構(gòu)中間體較大和環(huán)氧膠接觸頂蓋的點(diǎn)膠方式均可以降低頂蓋所受振動(dòng)應(yīng)力。
依據(jù)產(chǎn)品的試驗(yàn)環(huán)境條件,溫度沖擊條件為初始溫度25℃、低溫-55℃、高溫85℃,極限溫度保持時(shí)間均為1 h;高低溫轉(zhuǎn)換時(shí)間小于5 min,循環(huán)次數(shù)為3次,一個(gè)循環(huán)周期為130 min。對(duì)6種影響電感開裂的情況進(jìn)行溫度沖擊仿真分析,其頂蓋在溫度沖擊時(shí)承受的應(yīng)力分別如下:①環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)1+方式1為419.47MPa;②環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)1+方式2為169.83 MPa;③環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)2+方式1為284.98 MPa;④環(huán)氧膠+結(jié)構(gòu)2+方式2為148.62 MPa;⑤硅橡膠+結(jié)構(gòu)1為22.596 MPa;⑥硅橡膠+結(jié)構(gòu)2為20.572 MPa。從溫度沖擊仿真數(shù)據(jù)模型來看,首先,硅橡膠加固方式對(duì)頂蓋起到整體支撐和振動(dòng)緩沖作用的同時(shí),在溫度沖擊中可降低電感頂蓋所受應(yīng)力;其次,環(huán)氧膠加固中點(diǎn)膠加固方式2的膠粘劑不接觸頂蓋,膠粘劑不會(huì)對(duì)頂蓋起作用且有溫度沖擊時(shí),頂蓋所受應(yīng)力為自身抗溫度沖擊中所需承受的應(yīng)力;最后,在中間體較小時(shí)即結(jié)構(gòu)1中,環(huán)氧膠粘劑接觸頂蓋的點(diǎn)膠方式使電感頂蓋所受應(yīng)力增加2.5倍,在中間體較大時(shí)即結(jié)構(gòu)2中,環(huán)氧膠粘劑接觸頂蓋的點(diǎn)膠方式使電感頂蓋所受應(yīng)力增加1.9倍,硅橡膠加固比環(huán)氧膠加固對(duì)頂蓋的應(yīng)力低,“工”字形結(jié)構(gòu)中間體較大的頂蓋所受應(yīng)力較小,環(huán)氧膠對(duì)頂蓋的加固起到反作用,由此判斷導(dǎo)致頂蓋開裂的主要原因。
通過上述振動(dòng)和溫度循環(huán)仿真,結(jié)果如下:
(1)溫度循環(huán)過程中,電感頂蓋在振動(dòng)過程中所受應(yīng)力較小,隨機(jī)振動(dòng)時(shí),電感上最小應(yīng)力為2.257 7 MPa,最大應(yīng)力為6.506 MPa,溫度沖擊造成最小應(yīng)力為20.572 MPa,最大應(yīng)力為419.47 MPa,隨機(jī)振動(dòng)對(duì)電感本體造成的應(yīng)力遠(yuǎn)小于溫度沖擊對(duì)電感造成的損傷,相比溫度循環(huán)對(duì)電感造成的應(yīng)力,隨機(jī)振動(dòng)的應(yīng)力影響可忽略。
(2)硅橡膠全部包裹的方式不僅可以降低電感頂蓋在振動(dòng)環(huán)境中所受應(yīng)力,而且可以使其在溫度循環(huán)過程中頂蓋所受應(yīng)力下降7倍左右。
(3)“工”字形結(jié)構(gòu)中間體較大時(shí),無論是在振動(dòng)環(huán)境,還是在溫度循環(huán)中,頂蓋所受應(yīng)力都較小。
(4)環(huán)氧膠點(diǎn)膠加固方式雖然降低電感頂蓋在振動(dòng)應(yīng)力中所受應(yīng)力,但是在溫度沖擊中所受應(yīng)力增加了1.9—2.5倍,并且溫度沖擊過程對(duì)電感頂蓋造成的應(yīng)力高于振動(dòng)環(huán)境所受應(yīng)力一個(gè)數(shù)量級(jí)。
因此,對(duì)電感在振動(dòng)過程和溫度沖擊過程所受應(yīng)力情況進(jìn)行分析,硅橡膠點(diǎn)膠加固方式模型5、模型6,“工”字形結(jié)構(gòu)中間體較大的模型3、模型4,點(diǎn)膠方式2膠粘劑不接觸頂蓋模型2、模型4,均可降低頂蓋所受應(yīng)力。
依據(jù)仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析得出,相對(duì)溫度循環(huán),隨機(jī)振動(dòng)對(duì)電感本體造成的應(yīng)力遠(yuǎn)小于溫度沖擊對(duì)電感造成的損傷,隨機(jī)振動(dòng)的應(yīng)力影響可忽略,因此設(shè)計(jì)溫度沖擊實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。其中,溫度沖擊條件為初始溫度25℃,低溫-55℃,高溫85℃,極限溫度保持時(shí)間均為1 h;高低溫轉(zhuǎn)換時(shí)間小于5 min,循環(huán)次數(shù)為3次,一個(gè)循環(huán)周期為130 min。依據(jù)仿真數(shù)據(jù)可知,溫度沖擊條件下模型1及模型3受到的應(yīng)力最大,點(diǎn)膠方式2的環(huán)氧膠粘劑接觸頂蓋時(shí)電感結(jié)構(gòu)1和結(jié)構(gòu)2的受力最大,可能導(dǎo)致電感開裂。因此,按模型1及模型3各準(zhǔn)備樣件12件進(jìn)行溫度沖擊實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),模型1樣件表面均產(chǎn)生開裂,但模型3均未發(fā)生開裂現(xiàn)象。因此,采用環(huán)氧膠點(diǎn)膠且膠粘劑接觸頂蓋時(shí),電感結(jié)構(gòu)1易開裂,而結(jié)構(gòu)2無開裂問題,電感頂蓋所能承受應(yīng)力應(yīng)為419.47~284.98 MPa,其他模型應(yīng)力均小于284.98 MPa,不會(huì)出現(xiàn)開裂問題。為驗(yàn)證結(jié)論的準(zhǔn)確性,為模型2、模型4、模型5、模型6各準(zhǔn)備樣件6件同上述實(shí)驗(yàn)條件進(jìn)行溫度沖擊實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)結(jié)果為模型2、模型4、模型5、模型6樣件均未出現(xiàn)電感頂蓋開裂問題。
由以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果得出,模型1~6共計(jì)6種工況中,只有模型1,即環(huán)氧膠加固“工”字形電感、膠粘劑接觸電感頂蓋、“工”字形結(jié)構(gòu)中間體較小的情況下,電感在溫度沖擊實(shí)驗(yàn)中出現(xiàn)了頂蓋開裂的情況,其他模型工況均未出現(xiàn)電感開裂的情況。
通過對(duì)鐵氧體材料電感在隨機(jī)振動(dòng)和溫度劇變條件下進(jìn)行仿真分析和驗(yàn)證鐵氧體電感加固用膠粘劑、點(diǎn)膠加固高度和鐵氧體電感的“工”字形結(jié)構(gòu)3個(gè)方面對(duì)電感頂蓋開裂的影響,得出以下結(jié)論:
(1)鐵氧體材料電感“工”字形結(jié)構(gòu)中間體較小時(shí),使用環(huán)氧膠加固“工”字形結(jié)構(gòu)電感且膠粘劑接觸電感頂蓋的情況下,鐵氧體材料電感在溫度沖擊環(huán)境下,頂蓋出現(xiàn)開裂問題。
(2)鐵氧體材料電感“工”字形結(jié)構(gòu)中間體增大、使用硅橡膠代替環(huán)氧膠加固電感和降低環(huán)氧膠點(diǎn)膠高度使其不接觸鐵氧體頂蓋的3種改善方式均不會(huì)使鐵氧體材料電感的頂蓋在溫度沖擊環(huán)境實(shí)驗(yàn)條件下出現(xiàn)開裂問題。
(3)鐵氧體材料電感頂蓋開裂的原因是鐵氧體材料與環(huán)氧膠粘劑之間膨脹系數(shù)存在較大的差異、“工”字形電感柱體直徑較小和環(huán)氧膠粘劑點(diǎn)膠高度高(膠粘劑接觸電感頂蓋)三者共同作用的結(jié)果。
(4)使用硅橡膠加固方式代替環(huán)氧膠加固方式,不僅可以改善電感所受振動(dòng)應(yīng)力,而且可以使其在溫度沖擊條件下的應(yīng)力下降7倍左右,該工法的改進(jìn)是避免電感開裂的最優(yōu)選擇。