親疏水性SiO2復(fù)合有機(jī)樹(shù)脂包覆對(duì)FeSiCr磁粉芯性能的影響

賴(lài)曉翔，余紅雅，馮 越，鐘喜春，劉仲武

(華南理工大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，廣州 510640)

軟磁復(fù)合材料又稱(chēng)磁粉芯，因其具有高飽和磁化強(qiáng)度、高磁導(dǎo)率、低矯頑力以及低損耗等優(yōu)異的軟磁特性而廣泛應(yīng)用于電器及電子設(shè)備[1-5]。根據(jù)金屬軟磁粉芯的組成可將其分為鐵粉芯、鐵硅磁粉芯(FeSi)、鐵硅鋁磁粉芯(FeSiAl)、高磁通量磁粉芯(FeNi)、鐵鎳鉬磁粉芯(FeNiMo)和非晶納米晶磁粉芯。鐵粉芯具有高飽和磁通密度及優(yōu)異的直流疊加特性，但是在高頻下渦流損耗過(guò)高，因此主要應(yīng)用于低中頻范圍；高磁通量磁粉芯在具備鐵粉芯高飽和磁通密度優(yōu)點(diǎn)的同時(shí)，還具有高頻下低損耗的特性，非常適用于高頻率下高功率的應(yīng)用。FeSiCr磁粉芯直流疊加特性?xún)?yōu)于FeSiAl磁粉芯，Cr元素的添加使得磁粉芯的力學(xué)性能、耐蝕性及耐老化性能優(yōu)于鐵粉芯[6-8]，性?xún)r(jià)比優(yōu)于高磁通量磁粉芯。因此，F(xiàn)eSiCr磁粉芯可以很好地彌補(bǔ)低壓大電流、大功率密度應(yīng)用領(lǐng)域及中高頻應(yīng)用市場(chǎng)。但是，隨著工作頻率的進(jìn)一步提高，磁芯內(nèi)部的渦流損耗加劇，會(huì)顯著降低磁粉芯的軟磁性能。

絕緣包覆作為磁粉芯制備的關(guān)鍵步驟，可以有效隔絕磁粉顆粒直接接觸，達(dá)到降低渦流損耗的目的。目前絕緣包覆劑主要分為有機(jī)包覆劑和無(wú)機(jī)包覆劑。有機(jī)包覆劑主要是熱固性樹(shù)脂[9-11]，配合固化劑的使用可以確保磁粉芯的強(qiáng)度；無(wú)機(jī)包覆劑主要是電阻率高的礦物粉、硅酸鹽、磷酸鹽和種類(lèi)繁多的氧化物，如磷化層[12]、Al2O3[13-14]、TiO2[15]和鐵氧體[16-17]等。目前磷化工藝相對(duì)較為成熟，磷酸鹽包覆層具有較高的電阻率和耐熱溫度，對(duì)于降低磁粉芯的渦流損耗效果明顯[18-19]，因此磷酸鹽-有機(jī)硅樹(shù)脂復(fù)合包覆是磁粉芯常用的包覆方法之一。磁粉芯在壓制過(guò)程中會(huì)引入較大的內(nèi)應(yīng)力，采用退火處理可以有效降低內(nèi)應(yīng)力，減少磁滯損耗。但有機(jī)樹(shù)脂在退火過(guò)程中容易發(fā)生老化或分解，絕緣包覆效果急劇降低，造成渦流損耗升高。然而，SiO2作為常用的無(wú)機(jī)材料，在高溫下具備優(yōu)異的絕緣特性。因此，本工作在FeSiCr合金粉磷化處理的基礎(chǔ)上，采用納米SiO2復(fù)合有機(jī)樹(shù)脂的包覆工藝，制備具有磷酸鹽-樹(shù)脂-SiO2多重包覆的FeSiCr磁粉芯。在退火過(guò)程中，即使樹(shù)脂發(fā)生分解，SiO2包覆層仍舊可以保證良好的絕緣包覆效果。

目前納米SiO2的添加方式有三種：一是物理?yè)诫s法，但其不足之處是機(jī)械混合容易造成SiO2分布不均勻，導(dǎo)致磁粉表面的絕緣層完整性和均一性差；二是化學(xué)包覆法，通過(guò)溶膠凝膠在磁粉表面生成SiO2包覆層[20-21]，但成本相對(duì)較高，當(dāng)磁粉成分和粒度改變時(shí)，還需要對(duì)化學(xué)溶液及反應(yīng)條件進(jìn)行優(yōu)化和調(diào)整[22]；三是通過(guò)PVD/CVD[23]的方式讓SiO2沉積到磁粉表面，其缺點(diǎn)是成本過(guò)高，且無(wú)法批量制備。綜合來(lái)看，物理包覆法工藝簡(jiǎn)單，易于大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)，通過(guò)優(yōu)化物理?yè)诫s工藝改善SiO2的分散性具備其可行性。已有文獻(xiàn)報(bào)道，疏水性SiO2表面硅醇基Si—OH被硅烷基Si—R(R為硅烷基)替代，可降低化學(xué)活性，減少納米粒子間的團(tuán)聚[24-25]；親水性SiO2經(jīng)KH-550偶聯(lián)劑改性后也可降低化學(xué)活性[26]，達(dá)到改善分散性的目的。本工作分別采用疏水性SiO2和經(jīng)KH-550偶聯(lián)改性親水性SiO2作為有機(jī)樹(shù)脂填充劑，研究親疏水性SiO2復(fù)合有機(jī)樹(shù)脂對(duì)FeSiCr磁粉芯密度、電阻率、飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度、磁導(dǎo)率及磁損耗的影響。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)采用北京安泰科技股份有限公司生產(chǎn)的水霧化FeSiCr合金粉末，平均尺寸為8 μm；實(shí)驗(yàn)采用的親水性SiO2和疏水性SiO2購(gòu)買(mǎi)自上海阿拉丁試劑有限公司，尺寸分布范圍均為7～40 nm；采用廣州市豐禹化工有限公司提供的硅烷偶聯(lián)劑(KH-550)作為改性劑；實(shí)驗(yàn)用絕緣粘接劑HGMP-01(自命名)為環(huán)氧樹(shù)脂和有機(jī)硅聚酯樹(shù)脂按比例配置的混合樹(shù)脂。

1.2 樣品制備

本工作采用水霧法制備的FeSiCr合金粉末，在45 ℃水浴條件下用1.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)的磷酸對(duì)FeSiCr合金粉進(jìn)行磷化處理，120 ℃干燥0.5 h后，過(guò)125目篩網(wǎng)得到磷化后的FeSiCr合金粉；將0%，0.5%，1.0%和1.5%疏水性SiO2分別與3% HGMP-01有機(jī)樹(shù)脂在丙酮中進(jìn)行磁力攪拌，分散20 min后獲得包覆液A，分別對(duì)應(yīng)標(biāo)記為HP，HB-1，HB-2和HB-3；將0.5%，1.0%和1.5%親水性SiO2分別和1.0%KH-550，3%HGMP-01有機(jī)樹(shù)脂在丙酮中進(jìn)行磁力攪拌，分散20 min后獲得包覆液B，對(duì)應(yīng)標(biāo)記為HI-1，HI-2和HI-3。將磷化后的FeSiCr合金粉加入到包覆液中，在45 ℃水浴條件下劇烈攪拌至溶液呈漿狀，然后放入干燥箱中80 ℃干燥0.5 h。過(guò)40～125目篩網(wǎng)后獲得包覆粉，加入0.5%脫模劑(硬脂酸鋇)置于模具中經(jīng)1200 MPa壓強(qiáng)壓制成尺寸為外徑20 mm，內(nèi)徑12 mm，高度5 mm的磁環(huán)；將壓制成型的磁環(huán)置于干燥箱內(nèi)，在空氣氣氛下于200 ℃固化2 h。在氬氣氣氛下于管式爐中以5 ℃/min速率升溫至500 ℃，保溫1 h后隨爐降至室溫。在熱處理后的磁環(huán)上用直徑為0.5 mm的漆包線(xiàn)均勻繞初級(jí)線(xiàn)圈20匝，采用直徑為0.5 mm的漆包線(xiàn)均勻繞次級(jí)線(xiàn)圈20匝，然后進(jìn)行磁粉芯的磁性能測(cè)試。

2 結(jié)果與分析

2.1 包覆層的表征

圖2顯示為不同包覆工藝下FeSiCr粉末顆粒形貌的變化，圖2(a)是FeSiCr原始粉末形貌圖，粉末多為不規(guī)則形狀，但無(wú)明顯棱角，且表面較為光滑。如圖2(b)所示，粉末經(jīng)純有機(jī)樹(shù)脂包覆后(HP)表面光滑性降低，這表明粉末被樹(shù)脂層包覆。圖2(c)～(e)表示疏水性SiO2添加量從0.5%增加至1.5%(HB-1～HB-3)包覆后粉末形貌，粉末表面粗糙程度逐漸增加，這是因?yàn)镾iO2復(fù)合有機(jī)樹(shù)脂附著在粉末表面，且隨著SiO2添加量的增加，SiO2團(tuán)聚在粉末顆粒間。圖2(f)～(h)表示親水性SiO2添加量由0.5%增加至1.5%(HI-1～HI-3)包覆后粉末形貌，粉末表面具有均勻性良好的復(fù)合包覆層，無(wú)明顯團(tuán)聚物。

圖2 不同包覆工藝制備的FeSiCr粉末形貌圖(a)FeSiCr原始粉末；(b)HP；(c)HB-1；(d)HB-2；(e)HB-3；(f)HI-1；(g)HI-2；(h)HI-3Fig.2 Morphologies of FeSiCr powders prepared by different coated processes(a)raw powder;(b)HP;(c)HB-1;(d)HB-2;(e)HB-3;(f)HI-1;(g)HI-2;(h)HI-3

圖3是通過(guò)EDS分析的采用HB-1和HI-1包覆工藝制備的磁環(huán)截面的元素分布圖，根據(jù)O元素的分布可知，采用HB-1包覆工藝制備磁粉芯中SiO2大多分布在粉末顆粒間，采用HI-1包覆工藝制備磁粉芯中SiO2均勻分布磁粉表面。

圖3 HB-1(a) 和HI-1(b)制備的磁粉芯截面及其元素分布圖Fig.3 Cross section and element distribution of magnetic powder cores prepared by HB-1(a) and HI-1(b)

2.2 SiO2添加量對(duì)性能的影響

圖4為不同包覆工藝制備的FeSiCr磁粉芯的密度及體電阻率?？梢钥闯觯?dāng)添加0.5%疏水性SiO2時(shí)，磁粉芯密度均略有上升，這是SiO2填充顆粒間隙造成的；隨著SiO2添加量進(jìn)一步增加，磁粉芯密度從5.89 g/cm3下降至5.67 g/cm3。隨著SiO2包覆量從0%增加到1.5%，采用HI包覆工藝制備的磁粉芯密度從5.87 g/cm3下降到5.48 g/cm3。其原因是SiO2密度低于FeSiCr合金粉末，SiO2的添加導(dǎo)致單位體積內(nèi)質(zhì)量下降；同時(shí)SiO2顆粒較硬，降低了FeSiCr粉末顆粒的塑性變形，產(chǎn)生較多的孔隙，導(dǎo)致密度的進(jìn)一步降低[27]。隨著SiO2包覆量從0%增加到1.5%，F(xiàn)eSiCr磁粉芯體電阻率分別從1.50×108Ω·cm增大到1.32×109Ω·cm和1.61×109Ω·cm。這是因?yàn)镾iO2具有優(yōu)異的絕緣性，增大了粉末顆粒間的電阻，從而提高了磁粉芯的體電阻率。

圖5所示為不同包覆工藝制備的復(fù)合粉末的飽和磁化強(qiáng)度，通常飽和磁化強(qiáng)度Ms可用式(1)[28]表示。

圖5 不同包覆工藝制備的粉末飽和磁化強(qiáng)度Fig.5 Saturation magnetization of powders prepared by different coating processes

(1)

式中:Ms1為FeSiCr合金粉飽和磁化強(qiáng)度;Ms2為包覆層飽和磁化強(qiáng)度;v1和v2分別為兩者對(duì)應(yīng)體積;包覆層作為非磁性相，Ms2可視為0。因此包覆后粉末的飽和磁化強(qiáng)度Ms可用式(2)表示。

(2)

由式(2)可知，包覆層的體積v2越大，磁稀釋作用越明顯，包覆后的粉末飽和磁化強(qiáng)度Ms越小。因此隨著SiO2包覆量的添加，飽和磁化強(qiáng)度Ms分別由1.55 T降低至1.50 T和1.47 T。同等SiO2添加量時(shí)，采用HI工藝包覆的粉末飽和磁化強(qiáng)度低于采用HB工藝包覆的粉末，進(jìn)一步說(shuō)明采用HI工藝可以使SiO2更好地包覆在粉末表面。

圖6為不同包覆工藝制備的磁粉芯退火前的有效磁導(dǎo)率隨頻率變化關(guān)系圖。由圖6可知，退火前后不同包覆工藝制備的磁粉芯磁導(dǎo)率在20～200 kHz頻率范圍內(nèi)均具有良好的頻率穩(wěn)定性，磁粉芯的有效磁導(dǎo)率μe可用式(3)[29]表示。

圖6 不同包覆工藝制備的磁粉芯退火前的有效磁導(dǎo)率隨頻率變化Fig.6 Effective permeability as a function of frequency for unannealed magnetic powder cores prepared by different coating processes

(3)

式中：μi是粉末的本征磁導(dǎo)率；δ為磁粉的絕緣包覆層厚度；D為磁粉粒徑。

從式(3)中可知，磁粉芯的有效磁導(dǎo)率μe取決于粉末的本征磁導(dǎo)率μi及絕緣包覆層厚度δ。磁粉芯的μe和δ成反比，SiO2的添加導(dǎo)致磁性相體積占比下降，δ增加，μe下降。SiO2作為非磁性相阻礙磁粉在磁化過(guò)程中磁疇壁的位移，導(dǎo)致磁導(dǎo)率降低。HP包覆工藝制備的磁粉芯的μe為28.3，HB-1包覆工藝制備的磁粉芯μe為29.1，其余包覆工藝制備的磁粉芯的μe均低于28.3。隨著SiO2含量的增加，包覆層厚度增加，有效磁導(dǎo)率下降。

磁損耗Pcv主要由磁滯損耗Ph，渦流損耗Pe和剩余損耗Pex三部分組成，如式(4)[30]所示。

Pcv=Ph+Pe+Pex

(4)

其中剩余損耗Pex是低頻下磁后效損耗和高頻下共振損耗的組合，只在非常低頻或高頻時(shí)(接近諧振頻率)才需要考慮[31]，通常在磁粉芯的應(yīng)用范圍內(nèi)忽略不計(jì)。低頻下磁滯損耗Ph為主要損耗，而高頻下渦流損耗Pe為主要損耗。通過(guò)降低磁粉芯的矯頑力可以有效降低磁粉芯的磁滯損耗[4]。

渦流損耗Pe與工作頻率f的平方和磁感應(yīng)強(qiáng)度Bm的平方成正比，由粉體顆粒內(nèi)渦流損耗Pintra和粉體顆粒間渦流損耗Pinter組成，可用式(5)表示[31-32]。

(5)

式中:deff為磁環(huán)的厚度;d為粉末直徑;β為幾何系數(shù);ρSMCs和ρpowder分別為磁環(huán)和原始粉末的電阻率。

實(shí)驗(yàn)中采用同種粉末，所以主要考慮Pinter。在20 mT，100 kHz測(cè)試條件下，Pinter主要取決于ρSMCs。采用HP工藝制備的磁粉表面被磷化層及有機(jī)樹(shù)脂絕緣層包覆，有效阻隔了顆粒間的接觸，SiO2的添加進(jìn)一步增加了電阻率，降低了渦流損耗。采用HI-3工藝制備的磁粉芯ρSMCs最高，Pinter最低。

圖7為不同包覆工藝制備的磁粉芯退火前的損耗隨頻率變化關(guān)系圖，磁粉芯在20 mT，100 kHz條件下的損耗見(jiàn)表1。可以看出，退火前采用HP工藝制備的磁粉芯損耗為72.85 kW/m3，隨著SiO2添加量的增加，采用HB工藝制備的磁粉芯損耗先降低后增加，而采用HI包覆工藝制備的磁粉芯損耗隨SiO2添加>量的增加而升高。其中采用HB-1工藝制備磁粉芯損耗最低，僅為72.41 kW/m3。這是因?yàn)槭杷許iO2顆粒占據(jù)了原先粉末顆粒氣隙位置，改善了壓制過(guò)程中粉末顆粒的分布，進(jìn)而減小了壓制內(nèi)應(yīng)力，矯頑力降低，導(dǎo)致磁滯損耗下降。

圖7 不同包覆工藝制備的磁粉芯退火前的損耗隨頻率變化Fig.7 Core loss as a function of frequency for unannealed magnetic powder cores prepared by different coating processes

表1 不同包覆工藝制備的磁粉芯退火前在20 mT，100 kHz時(shí)的損耗Table 1 Core loss of magnetic powder cores prepared by different coating processes at 20 mT and 100 kHz before annealing

圖8給出了不同包覆工藝制備的FeSiCr磁粉芯的直流疊加特性圖，從圖中可以看出，隨著SiO2包覆量的增加電感量下降百分比從8.6%分別降至7.0%和5.9%，這是因?yàn)殡S著SiO2添加量的增加，磁粉顆粒間間隙增大，磁疇轉(zhuǎn)動(dòng)阻力增大，導(dǎo)致抗直流疊加特性的增強(qiáng)[33]。和HB工藝相比，采用HI工藝包覆的磁粉具有更厚的SiO2包覆層，磁粉顆粒間隙增大，從而進(jìn)一步改善直流疊加特性。

圖8 不同包覆工藝制備的磁粉芯直流偏置性能Fig.8 DC-bias properties of magnetic powder cores prepared by different coating processes

為了研究磁粉的熱穩(wěn)定性，采用熱失重分析對(duì)HP，HB-3和HI-3工藝包覆的磁粉進(jìn)行表征。圖9為不同包覆工藝制備的FeSiCr合金粉在高純氬氣中的熱失重曲線(xiàn)。在100 ℃之前的失重主要是少量水分及樹(shù)脂如羥基縮聚形成的小分子流失等造成的。疏水性SiO2和樹(shù)脂間無(wú)化學(xué)結(jié)合，在加熱過(guò)程中，樹(shù)脂和疏水性SiO2粒子間熱膨脹系數(shù)的差異導(dǎo)致樹(shù)脂承受更多的熱應(yīng)力[21]，因此疏水性SiO2復(fù)合樹(shù)脂HB-3制備的FeSiCr合金粉失重率最高；親水性SiO2和樹(shù)脂間存在化學(xué)鍵的結(jié)合，因此熱穩(wěn)定性最優(yōu)，失重率最低。

圖9 不同包覆工藝制備的FeSiCr粉末在高純氬氣中的熱失重曲線(xiàn)Fig.9 Thermal mass loss curves of FeSiCr powders prepared by different coating processes in high purity argon

2.3 退火熱處理對(duì)磁性能的影響

圖10為不同包覆工藝制備的磁粉芯退火前后的矯頑力圖，可以看出，隨著SiO2包覆量從0%增加到1.5%，采用HB包覆工藝制備的磁粉芯矯頑力先略微降低后增加，而采用HI包覆工藝制備的磁粉芯矯頑力逐漸增加。矯頑力受退磁場(chǎng)和內(nèi)應(yīng)力的綜合影響[34-35]，退磁場(chǎng)和內(nèi)應(yīng)力越大，矯頑力越大。隨著SiO2添加量的增加，包覆層厚度增加，同等壓力作用下磁粉芯的內(nèi)應(yīng)力增大，矯頑力增加；磁粉芯經(jīng)退火熱處理后，內(nèi)應(yīng)力釋放，矯頑力發(fā)生不同程度的降低。圖11揭示了不同包覆工藝制備的磁粉芯退火后的有效磁導(dǎo)率隨頻率變化關(guān)系，退火釋放了內(nèi)應(yīng)力，磁疇轉(zhuǎn)動(dòng)阻力減小，有效磁導(dǎo)率提高。

圖10 不同包覆工藝制備的磁粉芯退火前后的矯頑力Fig.10 Coercivity of unannealed and annealed magnetic powder cores prepared by different coating processes

圖11 不同包覆工藝制備的磁粉芯退火后的有效磁導(dǎo)率隨頻率變化Fig.11 Effective permeability as a function of frequency for annealed magnetic powder cores prepared by different coating processes

圖12為不同包覆工藝制備的磁粉芯退火后的損耗隨頻率變化關(guān)系圖，磁粉芯在20 mT，100 kHz條件下的損耗見(jiàn)表2?？梢钥闯?，退火后磁粉芯損耗相比于退火前均有不同程度的降低，采用HP包覆工藝制備的磁粉芯損耗由72.85 kW/m3降低至59.99 kW/m3，采用HB-1包覆工藝制備的磁粉芯損耗最低，由72.41 kW/m3降低至49.84 kW/m3，采用HI包覆工藝制備的磁粉芯損耗均低于59.99 kW/m3。磁粉芯損耗和矯頑力的變化規(guī)律一致，這說(shuō)明在20～200 kHz頻率范圍內(nèi)，磁滯損耗作為主要損耗。

圖12 不同包覆工藝制備的磁粉芯退火后的損耗隨頻率變化Fig.12 Core loss as a function of frequency for annealed magnetic powder cores prepared by different coating processes

表2 不同包覆工藝制備的磁粉芯退火后20 mT，100 kHz時(shí)的損耗Table 2 Core loss of magnetic powder cores prepared by different coating processes at 20 mT and 100 kHz after annealing

2.4 親疏水性SiO2填充磁粉機(jī)制

圖13為不同包覆工藝SiO2填充FeSiCr磁粉模型圖，結(jié)合FTIR圖譜分析可知，疏水性SiO2與磁粉為簡(jiǎn)單的物理共混，無(wú)法形成穩(wěn)定的結(jié)合，因此在攪拌過(guò)程中由于擠壓效應(yīng)SiO2優(yōu)先填充在磁粉末顆粒間，表現(xiàn)為添加0.5% SiO2時(shí)，磁粉芯密度出現(xiàn)略微上升，磁導(dǎo)率最高，損耗最低；而親水性SiO2經(jīng)偶聯(lián)劑改性后與磁粉或樹(shù)脂間存在化學(xué)鍵結(jié)合，在包覆時(shí)SiO2仍可保持均勻分散，包覆在磁粉表面。且隨著SiO2添加量的增加，包覆層厚度增加。這說(shuō)明在中低頻應(yīng)用條件下添加0.5%疏水性SiO2可以改善其磁性能，但是過(guò)量添加反而會(huì)引起磁性能的惡化；通過(guò)偶聯(lián)劑改性可以使無(wú)機(jī)粒子與磁粉或樹(shù)脂間建立化學(xué)鍵合，添加1.5%經(jīng)偶聯(lián)改性后的親水性SiO2仍然可以獲得良好均勻性的高絕緣性復(fù)合包覆層，這意味著采用HI包覆工藝制備的磁粉芯可以應(yīng)用到更高頻場(chǎng)合。

圖13 疏水性和偶聯(lián)改性SiO2填充FeSiCr磁粉模型圖Fig.13 Model images of FeSiCr magnetic particles filled by hydrophobic and coupling modified hydrophilic SiO2

3 結(jié)論

(1)采用疏水性SiO2復(fù)合有機(jī)樹(shù)脂制備的磁粉芯，隨著SiO2添加量的增加，磁粉的飽和磁化強(qiáng)度下降，磁粉芯的體電阻率增加，直流疊加性能得以改善。采用0.5%疏水性SiO2復(fù)合有機(jī)樹(shù)脂包覆工藝可以獲得綜合性能最優(yōu)的磁粉芯。

(2)采用偶聯(lián)改性親水性SiO2復(fù)合有機(jī)樹(shù)脂對(duì)FeSiCr磁粉進(jìn)行絕緣包覆發(fā)現(xiàn)，隨著SiO2添加量的增加，磁粉芯的密度、飽和磁化強(qiáng)度和磁導(dǎo)率雖然均有不同程度的下降，但可以有效提高磁粉芯的體電阻率和直流疊加性能，進(jìn)而降低渦流損耗；同時(shí)，絕緣層的熱穩(wěn)定性也有所改善。

(3)通過(guò)FTIR和SEM對(duì)包覆粉末及磁粉芯的微觀結(jié)構(gòu)分析發(fā)現(xiàn)，在絕緣包覆過(guò)程中，疏水性SiO2優(yōu)先分布于磁粉顆粒間隙，親水性SiO2經(jīng)KH-550改性后與磁粉或樹(shù)脂之間存在化學(xué)鍵結(jié)合，親水性SiO2可均勻分布在磁粉表面，后者對(duì)包覆作用的貢獻(xiàn)優(yōu)于前者。

(4)在20～200 kHz頻率范圍內(nèi)，磁滯損耗為主要損耗。退火熱處理可以有效釋放磁粉芯的內(nèi)應(yīng)力，減小矯頑力，提高磁導(dǎo)率，降低磁滯損耗。