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    23規(guī)格線材軋制孔型工藝的優(yōu)化

    2021-07-02 03:40:08
    關(guān)鍵詞:孔型軋件圓孔

    張 杰

    (寶山鋼鐵股份有限公司 鋼管條鋼事業(yè)部條鋼部 上海:201900)

    0 引言

    冷鐓鋼盤條Φ23規(guī)格線材主要用于汽車用緊固件和連接件,對表面質(zhì)量要求較高。Φ23規(guī)格盤條直徑大,在軋制Φ23規(guī)格時,中軋機(jī)12架至14架孔型要由常規(guī)系列切換為專用系列,12架和14架進(jìn)口滾動導(dǎo)衛(wèi)需更換專用滾動導(dǎo)衛(wèi),這無形中增加了切換成本和備件成本。由于12架和14架采用專用軋槽和專用進(jìn)口滾動導(dǎo)衛(wèi),成品機(jī)組采用4個機(jī)架出成品,易出現(xiàn)盤卷冷鐓開裂問題,主要原因是成品機(jī)組來料控制和輥縫不匹配,導(dǎo)致28架軋件產(chǎn)生交替性耳子,經(jīng)后續(xù)軋制產(chǎn)生折疊缺陷;同時由于成品機(jī)組對中存在一定的偏差,易在盤卷上產(chǎn)生如圖1所示的劃傷缺陷。在軋件咬入成品機(jī)架時對輥環(huán)的沖擊力較大,會造成29架和30架輥環(huán)開裂,也會對設(shè)備輥箱產(chǎn)生嚴(yán)重?fù)p害。為了解決上述問題,本文對Φ23規(guī)格線材軋制孔型工藝進(jìn)行了研究。

    圖1 劃傷缺陷形貌

    1 軋制新工藝考慮

    Φ23規(guī)格線材軋制時,孔型配置為粗中軋使用1架至14架,共14個機(jī)架。其中,12架到14架使用專用孔型,預(yù)精軋和精軋機(jī)全部空過,成品機(jī)組使用30架出成品。

    在考慮新工藝方案時,一方面,為了能夠?qū)崿F(xiàn)中軋機(jī)孔型歸并,減少備件浪費(fèi)和規(guī)格切換時間,中軋機(jī)專用孔型歸并為常規(guī)孔型;另一方面,為了避免成品軋機(jī)輥環(huán)開裂,以及成品機(jī)組對中不佳在盤卷表面產(chǎn)生劃傷和成品機(jī)組來料與軋機(jī)輥縫不匹配產(chǎn)生的開裂,考慮成品機(jī)組由30架出成品優(yōu)化為28架出成品,即成品機(jī)組軋制道次由原來4個道次減少為2個道次,新的工藝路線如圖2所示。

    圖2 Φ23規(guī)格軋制新工藝布置圖

    2 軋制孔型工藝設(shè)計

    2.1 孔型系統(tǒng)選擇

    現(xiàn)代高速線材軋機(jī)對延伸孔型系統(tǒng)的軋件幾何形狀和尺寸精度要求較高。圖3中的圓-橢圓-圓孔型系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)軋件的均勻變形,無較尖的棱角使軋件冷卻均勻,利于去除軋件上的氧化鐵皮且尺寸波動小[1],再加上滾動導(dǎo)衛(wèi)裝置的普遍應(yīng)用,足以滿足現(xiàn)代高速線材軋機(jī)對延伸孔型系統(tǒng)的需要。

    圖3 圓-橢圓-圓孔型系統(tǒng)

    考慮到成品機(jī)組孔型設(shè)計與粗中軋常規(guī)孔型的匹配,成品機(jī)組軋制道次的最后2個孔型設(shè)定為圓-橢圓-圓孔型系統(tǒng),橢圓孔型選定為單圓弧孔型,圓孔型選定為二倍半徑擴(kuò)張圓孔型。

    2.2 成品機(jī)組延伸率分配和孔型設(shè)計

    由于原工藝中軋機(jī)12架到14架使用的是專用孔型,14架出口軋件天地尺寸為30mm左右,而中軋機(jī)使用常規(guī)孔型時,14架出口軋件天地尺寸為27mm左右。對于成品機(jī)組來說,來料明顯變小了,不僅兩個機(jī)架的延伸率要重新分配,而且孔型也要全部重新選擇和計算。根據(jù)孔型系統(tǒng)選擇方案,成品前孔和成品孔使用橢圓孔-圓孔。在孔型選擇好之后,從成品孔開始按逆軋制順序設(shè)計。按逆軋制順序分配延伸系數(shù),先設(shè)計成品圓孔型尺寸,再設(shè)計成品前孔橢圓孔型尺寸。

    軋制各道次變形量分配應(yīng)滿足總延伸系數(shù)等于各道次延伸系數(shù)之積,總延伸系數(shù)μ∑為:

    (1)

    式(1)中,F(xiàn)1,F2,F3…,Fn-1分別為各道次的軋件斷面積,μ1,μ2,μ3,μn-1,μn分別為第一道次、第二道次、第三道次以及成品前孔和成品孔的延伸系數(shù),因此上式可以轉(zhuǎn)化為:

    μ∑=μ1μ2μ3…μn-1μn

    (2)

    通過公式(1)的計算,結(jié)合成品斷面尺寸,算出Φ23規(guī)格的總延伸系數(shù)為:

    根據(jù)粗中軋14個機(jī)架的總延伸系數(shù),通過公式(2)可計算出Φ23規(guī)格成品機(jī)組的延伸系數(shù)為:

    根據(jù)前述孔型選擇,橢圓孔型選定為單圓弧孔型,圓孔型選定為二倍半徑圓孔型,橢孔延伸系數(shù)初步選定1.2~1.3,圓孔延伸系數(shù)初步選定1.1~1.2。首先設(shè)計28架成品孔孔型,計算出包括孔高、孔型寬度、開口度、輥縫等參數(shù);其次再設(shè)計27架孔型尺寸,包括孔高、孔型寬度和孔型半徑等參數(shù),然后通過計算軋件在孔型中的實際尺寸,驗算在孔型中的充滿度,橢圓孔型一般控制在0.9左右,圓孔孔型一般控制在0.93~0.95左右。若充滿度偏低,再通過調(diào)整孔型參數(shù),達(dá)到合適的孔型充滿度。通過孔型計算和充滿度驗算,計算出27架與28架孔型尺寸如表1所示。最終設(shè)計的孔型圖如圖4所示。

    表1 成品機(jī)組孔型參數(shù) (單位:mm)

    圖4 成品機(jī)組孔型圖

    2.3 導(dǎo)衛(wèi)配置

    由于中軋機(jī)孔型是常規(guī)使用孔型,故粗中軋導(dǎo)衛(wèi)配置可以不變。對于成品機(jī)組導(dǎo)衛(wèi)來說,根據(jù)軋件實際尺寸和孔型尺寸,確定27架進(jìn)出口導(dǎo)衛(wèi)和28架進(jìn)出口導(dǎo)衛(wèi)。同時,根據(jù)27架橢圓孔型尺寸,設(shè)計28架滾動導(dǎo)衛(wèi)導(dǎo)輥,參數(shù)如表2所示,并確定合適開口度。

    表2 導(dǎo)衛(wèi)導(dǎo)輥參數(shù) (單位:mm)

    3 機(jī)組內(nèi)張力控制

    3.1 減面率及負(fù)載分析

    減面率是影響軋機(jī)負(fù)荷的關(guān)鍵因素,由于中軋機(jī)孔型是常規(guī)孔型,孔型歸并后減面率不變,故負(fù)載不會有問題。通過對成品軋機(jī)的減面率進(jìn)行測算,孔型設(shè)計好后的27架和28架減面率較原工藝均有所下降,如表3所示。

    表3 成品機(jī)組減面率對比數(shù)據(jù)(%)

    3.2 堆拉關(guān)系及離合器選擇

    堆拉關(guān)系是指在連續(xù)軋制時,隨著軋件斷面的壓縮軋制,其軋制速度遞增,保持正常軋制的條件是軋制線上每一機(jī)架的秒流量保持相等[2]。連續(xù)軋制時各機(jī)架與軋件的關(guān)系為:

    F1V1=F2V2=……=FnVn

    (3)

    式(3)中,F(xiàn)1,F(xiàn)2,……,F(xiàn)n表示軋件通過各機(jī)架時的軋件斷面積;V1,V2,……,Vn表示軋件通過各機(jī)架時的軋制速度。

    式(3)可簡化為:

    F1D1n1=F2D2n2=……=FnDnnn=C

    (4)

    式(4)中,D1,D2,……,Dn表示各機(jī)架的軋輥工作直徑;n1,n2,……,nn表示各機(jī)架的軋輥轉(zhuǎn)速。通過斷面面積和工作輥徑的計算,27架和28架相應(yīng)參數(shù)如表4所示。

    表4 斷面面積和工作輥徑參數(shù)表

    軋件在各個機(jī)架軋制時的秒流量相等,即為一個常數(shù),稱為連軋常數(shù)。但是實際上保持秒流量相等使連軋常數(shù)恒定是相當(dāng)困難的,一般對線材在連續(xù)軋機(jī)上機(jī)組與機(jī)組之間采取堆鋼軋制,而機(jī)組內(nèi)的機(jī)架與機(jī)架之間采取拉鋼軋制。

    拉鋼系數(shù)是堆鋼或者拉鋼的一種表示方法,以Kn代表第n道的堆拉關(guān)系時:

    (5)

    根據(jù)連軋常數(shù)計算公式,結(jié)合孔型計算面積、工作輥徑及軋輥轉(zhuǎn)速,并根據(jù)軋鋼經(jīng)驗,拉鋼易于操作控制,選取了合適的離合器配比,機(jī)組內(nèi)張力計算為1.001,即Kn>1,為拉鋼軋制。

    4 新工藝生產(chǎn)效果

    4.1 軋機(jī)扭矩對比

    Φ23規(guī)格線材軋制中軋機(jī)孔型歸并后,規(guī)格切換減少了軋槽及相應(yīng)導(dǎo)衛(wèi)更換,成品機(jī)組減少2道次后,規(guī)格切換時間可減少10min。同時,由于孔型工藝優(yōu)化,產(chǎn)線所用軋輥、輥環(huán)和導(dǎo)衛(wèi)的周轉(zhuǎn)準(zhǔn)備備件也有所減少。

    從成品機(jī)組28架出成品的工藝來看,27架減面率下降6.69%,28架減面率下降6.39%。從現(xiàn)場軋機(jī)實際整體扭矩來看,新工藝下降了7~10kN·m左右,如圖5所示。減面率和軋機(jī)整體扭矩的降低,對設(shè)備使用壽命起到一定的延長作用。

    圖5 扭矩對比圖

    4.2 大批量生產(chǎn)情況

    Φ23規(guī)格孔型工藝優(yōu)化后,現(xiàn)場小批量試制取得了很好的效果,后續(xù)大批量生產(chǎn)保持了產(chǎn)線的平穩(wěn)順行,軋件尺寸控制達(dá)到用戶要求,表面劃傷和開裂缺陷得到了很大改善,表面質(zhì)量達(dá)到用戶要求,成材率較改進(jìn)前提高了0.75%。

    5 結(jié)論

    為了解決Φ23規(guī)格線材存在的質(zhì)量缺陷和生產(chǎn)風(fēng)險,對軋制孔型工藝進(jìn)行了如下優(yōu)化:

    (1)歸并了中軋機(jī)專用孔型與常規(guī)孔型,成品機(jī)組軋制道次由4道次減少為2道次,重新設(shè)計了27架和28架的孔型參數(shù),優(yōu)化了成品機(jī)組的軋制孔型工藝。

    (2)中軋機(jī)專用孔型與常規(guī)孔型歸并后,各機(jī)架減面率未發(fā)生明顯變化,成品機(jī)組減少2道次后,軋機(jī)減面率減小了6%~7%,成品機(jī)組實際扭矩下降了7~10kN·m左右。

    (3)中軋機(jī)孔型歸并后,規(guī)格切換減少了軋槽及相應(yīng)導(dǎo)衛(wèi)更換。成品機(jī)組減少2道次后,規(guī)格切換時間可減少10分鐘。同時,由于孔型工藝優(yōu)化,產(chǎn)線所用軋輥、輥環(huán)和導(dǎo)衛(wèi)的周轉(zhuǎn)準(zhǔn)備備件也有所減少。

    (4)Φ23規(guī)格軋制孔型工藝優(yōu)化后,實現(xiàn)了批量生產(chǎn)且產(chǎn)線順行,尺寸控制達(dá)到了用戶要求,表面質(zhì)量得到很大改善,成材率提升0.75%左右。

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