振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)級(jí)配碎石制樣方法及力學(xué)性能試驗(yàn)

譚波， 楊濤

(1. 桂林理工大學(xué) 土木與建筑工程學(xué)院， 廣西 桂林 541004；2. 桂林理工大學(xué) 廣西建筑新能源與節(jié)能重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 廣西 桂林 541004)

級(jí)配碎石是一種散體材料，作為柔性基層時(shí)，擁有良好的應(yīng)力分散能力，能有效緩解路面裂縫的產(chǎn)生.我國(guó)對(duì)級(jí)配碎石的應(yīng)用相對(duì)較少，主要原因是室內(nèi)成型方式與施工實(shí)際碾壓機(jī)理存在差異，使試驗(yàn)結(jié)果不能較好地反映工程實(shí)際.以往對(duì)級(jí)配碎石的研究中，采用靜壓壓實(shí)法制作試件，然后，測(cè)定其強(qiáng)度、抗裂能力、抗疲勞能力等路用性能[1]；采用重型擊實(shí)法確定最大干密度及最佳含水率.研究表明,靜壓壓實(shí)法并不能有效地模擬公路路面實(shí)際碾壓工況[2-3].

針對(duì)以上問題，學(xué)者對(duì)振動(dòng)成型法和碎石混合料級(jí)配進(jìn)行了研究.常艷婷等[4]在利用振動(dòng)成型法和靜壓法對(duì)級(jí)配碎石抗變形性能的研究中發(fā)現(xiàn)，振動(dòng)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石的回彈模量是靜壓法的1.56～1.77倍，抗塑性變形能力是靜壓法的1.52～1.56倍.王龍等[5]發(fā)現(xiàn)級(jí)配碎石振動(dòng)和擊實(shí)成型方法的物理指標(biāo)及力學(xué)指標(biāo)具有線性關(guān)系，振動(dòng)成型試件的最佳含水量比擊實(shí)成型試件平均高1.0%.洪亮等[6]對(duì)水泥穩(wěn)定礫石骨料進(jìn)行振動(dòng)與擊實(shí)成型對(duì)比試驗(yàn)，指出在相同水泥劑量下，振動(dòng)成型試件的7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度比靜壓法成型試件高1.2～1.4倍.Huang等[7]研究發(fā)現(xiàn)在瀝青混合料振動(dòng)壓實(shí)的過程中，振動(dòng)頻率的增加將有效增加瀝青混合料中上層的壓實(shí)度.劉棟等[8]通過研究水泥穩(wěn)定類材料旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型，發(fā)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的試件比擊實(shí)和靜壓成型試件的壓實(shí)含水率和礦料級(jí)配衰變降低，試件的密度和強(qiáng)度有所提高.以往對(duì)振動(dòng)壓實(shí)、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)、靜壓和振動(dòng)成型的研究都有較深入的分析，但是將振動(dòng)、旋轉(zhuǎn)和壓實(shí)結(jié)合起來對(duì)碎石混合料成型的研究還比較缺乏.

因此，本文利用自主研制的道路材料旋轉(zhuǎn)振動(dòng)壓實(shí)儀，對(duì)級(jí)配碎石混合料分別進(jìn)行靜壓、振動(dòng)、振動(dòng)壓實(shí)、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)和振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型，分析不同成型方式下碎石混合料試件的性能，研究振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)方式的成型機(jī)理，探索一種能有效反映工程實(shí)際的級(jí)配碎石成型方式.

1 原材料及試驗(yàn)儀器

1.1 原材料

細(xì)骨料采用廣西貴港高速公路路用粒徑為4.75 mm以下的花崗巖碎石顆粒;粗骨料采用廣西貴港高速公路路用花崗巖碎石，粒徑范圍在4.75～53.00 mm之間;水為日常飲用水.

試驗(yàn)用級(jí)配碎石篩分曲線圖，如圖1所示.圖1中:D為篩孔直徑;η為碎石篩分通過率.最大理論密度曲線是根據(jù)最大理論密度公式計(jì)算得出[9]，即S=(d/dmax)0.5×100%，其中,d為顆粒粒徑;dmax為最大顆粒粒徑;S為粒徑d碎石的最大理論密度通過率.

1.2 道路材料振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀

道路材料振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀為新型道路材料壓實(shí)成型儀器，如圖2所示.該儀器能同時(shí)實(shí)現(xiàn)振動(dòng)、旋轉(zhuǎn)、壓實(shí)3種功能，可使用電腦全程控制，并能將各種試驗(yàn)參數(shù)通過儀器傳輸給電腦.該儀器可將碎石混合料進(jìn)行多種不同方式壓實(shí)成型，且能實(shí)時(shí)輸出壓實(shí)位移變化數(shù)據(jù).

圖1 試驗(yàn)用級(jí)配碎石篩分曲線圖 圖2 道路材料振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀 Fig.1 Screening curve of graded Fig.2 Road material vibration crushed stone for test rotary compaction device

儀器的主要工作性能參數(shù)：振動(dòng)頻率為3 000 次·min-1；振幅為0.6 mm；旋轉(zhuǎn)速率為5圈·min-1；施加壓力為100～700 kPa(可自由控制).

圖3 道路材料彈性模量、剪切強(qiáng)度測(cè)試儀Fig.3 Resilient modulus and shear strength test device of road material

1.3 道路材料彈性模量、剪切強(qiáng)度測(cè)試儀

道路材料彈性模量、剪切強(qiáng)度測(cè)試儀為新型道路材料力學(xué)性能測(cè)試儀器，如圖3所示.該儀器的主要功能是測(cè)試成型試件的抗壓回彈模量和剪切強(qiáng)度.

該儀器的主要工作性能參數(shù)：豎向壓力為0～100 kN；豎向位移為40 mm;加載速率為1，2，4 mm·min-1；水平推力為0～20 kN；剪切速率為0.80，0.02 mm·min-1.

2 試驗(yàn)方法

試件模型直徑為150 mm、高為230 mm，采用自研的道路材料旋轉(zhuǎn)振動(dòng)壓實(shí)儀，進(jìn)行級(jí)配碎石混合料振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試驗(yàn).

2.1 最佳含水率

振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式與傳統(tǒng)壓實(shí)試驗(yàn)有較大差別，其含水率對(duì)級(jí)配碎石試件的力學(xué)性能影響顯著[10-11].因此,在測(cè)試碎石混合料的最佳含水率時(shí)，應(yīng)先進(jìn)行試驗(yàn)方法設(shè)計(jì)和驗(yàn)證.使用規(guī)范要求的中值級(jí)配，設(shè)計(jì)試驗(yàn)方法如下：1) 將碎石混合料烘干至恒質(zhì)量，冷卻至常溫；2) 往常溫碎石中加入定量自來水，自來水摻入率分別為3.0%,3.5%,4.0%,4.5%,5.0%；3) 將拌勻的碎石混合料分兩層壓實(shí)，每層壓實(shí)4 min;4) 計(jì)算壓實(shí)后碎石混合料的壓實(shí)密度，繪制壓實(shí)密度(ρc)-含水率(δ)曲線，如圖4所示.

由圖4可知:當(dāng)含水率為4.1%時(shí),碎石混合料的壓實(shí)密度最大，為2.273 g·cm-3.因此，碎石混合料均采用4.1%的含水率.

2.2 成型方式設(shè)計(jì)與驗(yàn)證

不同成型方式的壓實(shí)位移變化曲線,如圖5所示.圖5中:Δ為壓實(shí)位移；n為壓實(shí)旋轉(zhuǎn)圈數(shù).由圖5可知：級(jí)配碎石混合料在振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式下的壓實(shí)位移最大，表明振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件具有更好的壓實(shí)度和更高的壓實(shí)密度.

圖4 壓實(shí)密度-含水率曲線 圖5 不同成型方式的壓實(shí)位移變化曲線 Fig.4 Compacted density- water content curves Fig.5 Curves of compaction displacement under different forming methods

表1 各成型方式下級(jí)配碎石混合料的物理參數(shù)Tab.1 Physical parameters of graded crushed stone mixtures under different compaction methods

對(duì)各成型方式下的級(jí)配碎石混合料試件進(jìn)行密度測(cè)試.將級(jí)配碎石混合料均分為兩層成型，每層均采用200 kPa的豎向荷載壓力壓實(shí)4 min或振動(dòng)4 min.各成型方式下級(jí)配碎石混合料的物理參數(shù),如表1所示.表1中：m，V，ρ分別為混合料的質(zhì)量、體積和密度.

由表1可知：在5種成型方式下，振動(dòng)成型試件的密度最低，而振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的密度最高.相較于振動(dòng)成型、靜壓成型、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型和振動(dòng)壓實(shí)成型試件，振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的密度分別提高了29.5%，5.6%，4.1%，2.2%.廣西某高速公路施工時(shí)使用相同級(jí)配和相同材料的路面基層，其實(shí)測(cè)密度為2.40 g·cm-3，可以看出振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的密度更接近施工實(shí)測(cè)數(shù)據(jù).因此，建議級(jí)配碎石混合料采用振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式.

2.3 撒粉碾壓

為避免級(jí)配碎石混合料在振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型過程中出現(xiàn)細(xì)集料離析，造成混合料試件上部出現(xiàn)只有大粒徑碎石而缺少細(xì)集料的情況，提出預(yù)留一部分細(xì)集料灑在級(jí)配碎石混合料表層的方法.為證明該方法的合理性，對(duì)級(jí)配碎石混合料分別進(jìn)行不預(yù)留撒粉壓實(shí)、預(yù)留100 g撒粉壓實(shí)、預(yù)留200 g撒粉壓實(shí)、預(yù)留300 g撒粉壓實(shí)、預(yù)留500 g撒粉壓實(shí)試驗(yàn).其中，撒粉壓實(shí)時(shí)間為4 min，壓實(shí)荷載為200 kPa.撒粉壓實(shí)試驗(yàn)結(jié)果，如表2所示.

表2 撒粉壓實(shí)試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Results of dusting compaction tests

試驗(yàn)結(jié)果表明：進(jìn)行撒粉壓實(shí)后，級(jí)配碎石混合料成型試件的密度得到了提高，最多可提高5%；級(jí)配碎石混合料成型試件在經(jīng)過預(yù)留撒粉壓實(shí)后，集料離析情況也得到了改善.綜上，建議采用預(yù)留200 g細(xì)集料進(jìn)行表層灑粉壓實(shí)的方法.

2.4 壓實(shí)時(shí)間

對(duì)試驗(yàn)儀器的性能研究發(fā)現(xiàn)，隨著級(jí)配碎石混合料壓實(shí)時(shí)間的增加，級(jí)配碎石混合料的壓實(shí)程度也增加，級(jí)配碎石混合料密度隨之增大，但壓實(shí)時(shí)間過長(zhǎng)會(huì)使級(jí)配碎石混合料粒徑較大、碎石破碎程度增加.因此，要選擇合理的壓實(shí)時(shí)間.

壓實(shí)時(shí)間主要是根據(jù)級(jí)配碎石混合料在壓實(shí)過程中所受壓實(shí)荷載及壓實(shí)位移的變化來確定.采用振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式，由道路材料旋轉(zhuǎn)振動(dòng)壓實(shí)儀系統(tǒng)反饋的級(jí)配碎石混合料的壓實(shí)荷載、壓實(shí)位移的變化曲線,如圖6,7所示.圖6中：σ為壓實(shí)荷載.由圖6,7可知：在壓實(shí)過程中，當(dāng)級(jí)配碎石混合料試件旋轉(zhuǎn)6圈時(shí)，其所受壓實(shí)荷載趨于穩(wěn)定，穩(wěn)定在初始設(shè)置的200 kPa左右；而壓實(shí)位移在級(jí)配碎石混合料試件旋轉(zhuǎn)0～5圈(0～1 min)時(shí)變化很大，當(dāng)旋轉(zhuǎn)到20圈(4 min)時(shí)，壓實(shí)位移趨于穩(wěn)定.因此，設(shè)定壓實(shí)時(shí)間為級(jí)配碎石混合料試件旋轉(zhuǎn)到20圈時(shí)，即4 min.

圖6 壓實(shí)荷載-旋轉(zhuǎn)圈數(shù)變化曲線 圖7 壓實(shí)位移-旋轉(zhuǎn)圈數(shù)變化曲線 Fig.6 Curves of compaction load and rotation number Fig.7 Curves of compaction displacement and rotation numbers

2.5 壓實(shí)荷載

圖8 不同壓實(shí)荷載下的壓實(shí)位移變化曲線Fig.8 Curves of compaction displacement under different compaction loads

不同壓實(shí)荷載下,級(jí)配碎石混合料成型試件的密度各不相同，為了更好地模擬公路路面實(shí)際碾壓工況，級(jí)配碎石混合料應(yīng)達(dá)到路面施工的壓實(shí)度，且還需要保證級(jí)配碎石混合料骨架結(jié)構(gòu)不被破壞[12-14].壓實(shí)荷載太大會(huì)使一些粒徑大的碎石被破壞，從而導(dǎo)致骨架破損；壓實(shí)荷載太小則不能有效地模擬路面實(shí)際碾壓工況.對(duì)級(jí)配碎石混合料進(jìn)行不同荷載壓實(shí)，并預(yù)留200 g細(xì)集料在表層撒粉，得到不同壓實(shí)荷載下的壓實(shí)位移變化曲線，如圖8所示.當(dāng)施加壓實(shí)荷載分別為160，180，200,220,240 kPa時(shí)，測(cè)得混合料的壓實(shí)密度分別為2.31，2.35，2.39，2.42，2.44 g·cm-3.

試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)σ<200 kPa時(shí)，級(jí)配碎石混合料的壓實(shí)度比較小，密度也比較低;當(dāng)壓實(shí)荷載為220，240 kPa時(shí)，級(jí)配碎石混合料的壓實(shí)度很高，但其頂層粒徑較大的碎石易出現(xiàn)碎裂的情況，引起級(jí)配碎石混合料的級(jí)配發(fā)生衰變.結(jié)合施工實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)壓實(shí)荷載為200 kPa時(shí)，壓實(shí)密度更接近施工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù).綜合以上分析，選擇壓實(shí)荷載為200 kPa.

2.6 制樣方式

結(jié)合試驗(yàn)方案和結(jié)果，提出一種較好的振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)制樣方式，該制樣方式適用于花崗巖大粒徑級(jí)配碎石混合料.級(jí)配碎石混合料使用自研道路材料旋轉(zhuǎn)振動(dòng)壓實(shí)儀進(jìn)行壓實(shí)，具體步驟為：1) 按級(jí)配稱取5 kg級(jí)配碎石混合料，并預(yù)留200 g細(xì)集料作撒粉用；2) 將4 800 g級(jí)配碎石混合料按最佳含水率加水，攪拌均勻后使用保鮮膜密封養(yǎng)護(hù)12 h；3) 將養(yǎng)護(hù)好的級(jí)配碎石混合料分為2份，分兩層壓實(shí)，每層壓實(shí)20圈(4 min)；4) 將預(yù)留的200 g細(xì)料均勻?yàn)⒃诩?jí)配碎石混合料表層，并按最佳含水率噴水，壓實(shí)4 min.

3 抗壓回彈模量與加州承載比(CBR)試驗(yàn)

對(duì)不同成型方式的級(jí)配碎石混合料試件進(jìn)行抗壓回彈模量和CBR測(cè)試.由于振動(dòng)成型試件的密實(shí)度太低，不適宜做抗壓回彈模量和CBR試驗(yàn)，故只針對(duì)靜壓壓實(shí)、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)、振動(dòng)壓實(shí)和振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件進(jìn)行試驗(yàn).

3.1 抗壓回彈模量試驗(yàn)

參照J(rèn)TG E51-2009《公路工程無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》[15]進(jìn)行級(jí)配碎石混合料抗壓回彈模量試驗(yàn).級(jí)配碎石混合料使用自研道路材料旋轉(zhuǎn)振動(dòng)壓實(shí)儀并結(jié)合節(jié)2.6的制樣方式制作級(jí)配碎石混合料試件，使用道路材料彈性模量、剪切強(qiáng)度測(cè)試儀對(duì)級(jí)配碎石混合料進(jìn)行抗壓回彈模量測(cè)試.壓實(shí)成型后的級(jí)配碎石混合料，如圖9所示.級(jí)配碎石混合料的抗壓回彈模量試驗(yàn)儀器，如圖10所示.

圖9 壓實(shí)成型后的級(jí)配碎石混合料 圖10 級(jí)配碎石混合料的抗壓回彈模量試驗(yàn)儀器 Fig.9 Graded crushed stone mixture after compaction Fig.10 Test instrument for compressive resilient modulus of graded crushed stone mixture

抗壓回彈模量Ec的計(jì)算式為Ec=ph/l.其中，p為單位壓力，MPa；h為試件高度，mm；l為試件回彈變形，mm.計(jì)算不同成型方式下壓實(shí)級(jí)配碎石混合料的抗壓回彈模量，結(jié)果如表3所示.采用的測(cè)試壓實(shí)荷載為500 kPa.

表3 抗壓回彈模量試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Test results of compressive resilient modulus

由表3可知：不同成型方式下的級(jí)配碎石混合料試件的壓實(shí)密度和抗壓回彈模量存在較大差異；振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的壓實(shí)密度和抗壓回彈模量最高，靜壓壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的壓實(shí)密度和抗壓回彈模量最低；振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的抗壓回彈模量分別是靜壓壓實(shí)、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)和振動(dòng)壓實(shí)成型試件的2.84,2.25,1.44倍.

不難看出，級(jí)配碎石混合料試件的壓實(shí)密度和抗壓回彈模量存在較高的相關(guān)性.原因是不同成型方式下的級(jí)配碎石混合料試件的骨架性能不同，骨架性能越好，其抗壓回彈模量越高[16].廣西某高速公路施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)回彈模量值為400 MPa，可以發(fā)現(xiàn)振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的抗壓回彈模量更加接近施工現(xiàn)場(chǎng).

3.2 加州承載比試驗(yàn)

級(jí)配碎石混合料的加州承載比值越高，其骨架性能越好[14].對(duì)級(jí)配碎石進(jìn)行振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型后，開展CBR試驗(yàn)，以研究其成型級(jí)配碎石混合料的骨架性能.參照J(rèn)TG E40-2007《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》[17]對(duì)級(jí)配碎石混合料試件進(jìn)行CBR試驗(yàn).試驗(yàn)采用的壓頭截面積為0.002 8 m2.級(jí)配碎石混合料的CBR試驗(yàn)儀器,如圖11所示.

圖11 級(jí)配碎石混合料的CBR試驗(yàn)儀器Fig.11 CBR test instrument of graded crushed stone mixture

一般情況下，CBR試驗(yàn)中貫入量為5.0 mm的抗壓回彈模量小于貫入量為2.5 mm的抗壓回彈模量，因此,在研究中基本采用貫入量為2.5 mm的抗壓回彈模量.若貫入量為5.0 mm時(shí)的承載比大于貫入量2.5 mm時(shí)的承載比，則試驗(yàn)應(yīng)重做；若重做的結(jié)果仍然如此，則采用貫入量為5.0 mm時(shí)的承載比.CBR試驗(yàn)結(jié)果,如表4所示.

由表4可知：振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的RCB均高于其他幾種成型方式，其RCB分別為靜壓壓實(shí)、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)和振動(dòng)壓實(shí)試件的1.30，1.26，1.19倍.主要原因是振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的骨架性能相較其他幾種成型試件更好，試件的抗承載能力也更好.

表4 CBR試驗(yàn)結(jié)果Tab.4 Results of CBR test

結(jié)合廣西某高速公路施工時(shí)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的RCB值與實(shí)測(cè)值較為相近，表明該成型方式可以較好地模擬道路施工的實(shí)際碾壓工況.根據(jù)其他學(xué)者的研究經(jīng)驗(yàn)[18]，高等級(jí)公路級(jí)配碎石混合料基層的RCB值一般在300%以上，因此,振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式可較好地反映道路工程實(shí)際.

4 結(jié)論

1) 相較于振動(dòng)成型、靜壓成型、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型和振動(dòng)壓實(shí)成型試件，振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的壓實(shí)密度最高，分別提高了29.5%，5.6%，4.1%，2.2%；結(jié)合工程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)該成型方式的試件更接近工程實(shí)際，且相較于重型擊實(shí)成型試件的大粒徑碎石更不容易被破壞.

2) 振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的壓實(shí)密度隨著壓實(shí)時(shí)間和壓實(shí)荷載的提高而增加，最后趨于穩(wěn)定.試件壓實(shí)密度在壓實(shí)時(shí)間1 min內(nèi)變化劇烈，壓實(shí)4 min后，壓實(shí)密度趨于穩(wěn)定，因此，建議采用壓實(shí)時(shí)間為4 min.當(dāng)壓實(shí)荷載為200 kPa時(shí)，壓實(shí)密度已較接近工程實(shí)際，當(dāng)壓實(shí)荷載達(dá)到220 kPa時(shí)，級(jí)配碎石混合料試件會(huì)出現(xiàn)較大粒徑碎石被破壞的情況；并且隨著荷載的繼續(xù)增大破碎情況會(huì)加重，使級(jí)配碎石混合料發(fā)生嚴(yán)重的級(jí)配衰變.因此,壓實(shí)荷載建議采用200 kPa.

3) 對(duì)于級(jí)配碎石混合料試件，建議采用振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式制樣，再添加最佳含水率的水密封養(yǎng)護(hù)12 h；試驗(yàn)采用壓實(shí)荷載為200 kPa，其中，級(jí)配碎石混合料分2層壓實(shí)，每層壓實(shí)4 min，并預(yù)留200 g細(xì)集料，用于試件表層撒粉，再壓實(shí)4 min.

4) 相較于靜壓壓實(shí)、旋轉(zhuǎn)壓實(shí)和振動(dòng)壓實(shí)試件，振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的級(jí)配碎石混合料試件的RCB和抗壓回彈模量最高，分別為328%，354.716 MPa.結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的力學(xué)性能更接近工程實(shí)際.

5) 根據(jù)振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的壓實(shí)密度、加州承載比和抗壓回彈模量試驗(yàn)結(jié)果與工程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，振動(dòng)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式能較好地模擬公路施工的實(shí)際碾壓工況，可作為今后替代傳統(tǒng)級(jí)配碎石試件制樣方法的一種嘗試.