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    一種采用直井井組細(xì)分層壓裂注熱水開采天然氣水合物的工藝方案

    2020-06-12 04:38:38羅天雨
    海洋技術(shù)學(xué)報(bào) 2020年2期
    關(guān)鍵詞:井井篩管防砂

    羅天雨

    (廣東石油化工學(xué)院,廣東 茂名 525000)

    南海海域是我國(guó)可燃冰最主要的分布區(qū)。2017年5月18日,我國(guó)試采南海神狐海域天然氣水合物,實(shí)現(xiàn)連續(xù)187 h的穩(wěn)定產(chǎn)氣,平均日產(chǎn)1.6×104m3/d。但是,神狐海域天然氣水合物儲(chǔ)層為低滲透泥質(zhì)粉砂巖,屬于難于開采、易于出砂的類型,當(dāng)前的產(chǎn)量仍然達(dá)不到工業(yè)產(chǎn)量。世界范圍內(nèi),在天然氣水合物的開采方面,嘗試了降壓法[1-2]、熱激法[3]、化學(xué)劑法[4]、二氧化碳置換法[5-6]。但是由于開采對(duì)象的復(fù)雜性,開采技術(shù)整體上尚無(wú)成熟配套,單井產(chǎn)量低,連續(xù)時(shí)間短,經(jīng)濟(jì)效益差。如采用單一的降壓法開采,生產(chǎn)效率低下[7];壓降與熱激法聯(lián)合在一起能夠收到較好的開采效果[8];二氧化碳置換法效率低、產(chǎn)量低[5,9];微波加熱技術(shù)在固體儲(chǔ)層中的穿透距離有限[10];壓裂技術(shù)能夠顯著提高儲(chǔ)層的生產(chǎn)能力,但是沒有得到充分應(yīng)用;防砂技術(shù)僅僅采用篩管,屬于治標(biāo)不治本的方法。因此,需要研究天然氣水合物儲(chǔ)層的配套高效開采工藝方法。

    為了克服現(xiàn)有技術(shù)的不足,本文研究提供了一種采用直井井組注熱水開發(fā)可燃冰的工藝技術(shù)方案。采用熱激法與降壓法聯(lián)合工藝,避免單一采用降壓法開采帶來(lái)的天然氣水合物的二次固化,及降壓效率的低下導(dǎo)致的產(chǎn)量低下。對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)層布置直井井網(wǎng),進(jìn)行套管射孔完井作業(yè),完井后對(duì)所有直井進(jìn)行分層壓裂作業(yè);壓裂作業(yè)完畢后下入篩管及電潛泵。然后,對(duì)所有井實(shí)施降壓開采直至無(wú)經(jīng)濟(jì)效益,隨后在注水井布置地面熱水供給系統(tǒng),通過注水井對(duì)天然氣水合物儲(chǔ)層高壓注入熱水,悶井,從生產(chǎn)井對(duì)天然氣及采出水進(jìn)行收集處理。在生產(chǎn)進(jìn)行一段時(shí)間后,對(duì)生產(chǎn)井注入固化劑固結(jié)儲(chǔ)層防砂。技術(shù)系列包括直井井組的布置、海水源熱泵技術(shù)、直井細(xì)分層壓裂改造、完井及井下工具、高壓注水及悶井技術(shù)、系統(tǒng)防砂技術(shù)等。

    該工藝適合于不存在自由氣體、臨界溫度較高、連通性差、儲(chǔ)層厚度大、飽和度低、膠結(jié)疏松容易出砂的天然氣水合物儲(chǔ)層,能夠提高儲(chǔ)層的加熱效率與受熱體積,減少出砂的可能性,大幅提高儲(chǔ)層生產(chǎn)天然氣的產(chǎn)量與持續(xù)時(shí)間,提高經(jīng)濟(jì)效益。

    1 直井井組注熱水開發(fā)可燃冰的工藝技術(shù)方案

    1.1 直井井組布置

    蔣貝貝等[11]提出了水平井注熱海水開發(fā)天然氣水合物的工藝方法,但沒有論述具體的完井方式,也沒有論及儲(chǔ)層改造、防砂措施等。天然氣水合物儲(chǔ)層膠結(jié)疏松,當(dāng)天然氣水合物分解后,生成水與天然氣,巖體破壞,出現(xiàn)泥沙,儲(chǔ)層強(qiáng)度降低,結(jié)構(gòu)破壞,儲(chǔ)層坍塌。上述情況不僅發(fā)生在生產(chǎn)過程中的儲(chǔ)層中,也發(fā)生在鉆井過程中的井筒附近,導(dǎo)致鉆井過程中井壁不穩(wěn)、坍塌、變形,因此長(zhǎng)鉆井段與大斜度井、水平井鉆井工藝技術(shù)選擇困難,尤其是水平井建井困難。目前,國(guó)內(nèi)外已經(jīng)進(jìn)行過試采的天然氣水合物的井型均為直井井型,還沒有出現(xiàn)水平井井型,這從側(cè)面反映了水平井井型在天然氣水合物儲(chǔ)層中的建井比較困難的問題。因此,直井井型還是目前階段切實(shí)可行的井型。

    結(jié)合地質(zhì)資料,對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)藏布置直井井網(wǎng),直井井網(wǎng)包括直線式、反五點(diǎn)式(圖1)、反七點(diǎn)式、反九點(diǎn)式等,注水井與采氣井按照一定的比例安排。注水井段與生產(chǎn)井段位于同一生產(chǎn)層段;各井之間的距離根據(jù)儲(chǔ)藏條件及壓裂裂縫長(zhǎng)度,在一定范圍內(nèi)變化。井間距離150~400 m。

    鉆井完畢后進(jìn)行配套完井作業(yè),完井后對(duì)所有直井實(shí)行分層壓裂作業(yè);隨后注入防砂支撐劑,在近井地帶形成固結(jié)層;對(duì)所有井實(shí)施降壓開采直至無(wú)經(jīng)濟(jì)效益,隨后在注水井布置海水源熱泵系統(tǒng)、地面供給系統(tǒng),通過注水井對(duì)天然氣水合物儲(chǔ)藏注入熱水,并從生產(chǎn)井生產(chǎn)天然氣,對(duì)采出水進(jìn)行收集。

    圖1 反五點(diǎn)井網(wǎng)壓裂后裂縫形態(tài)俯視圖

    1.2 海水源熱泵技術(shù)

    采用海水源熱泵技術(shù)提供熱水作為熱激熱源。熱泵實(shí)質(zhì)上是一種熱量提升裝置,工作時(shí)它本身消耗很少一部分電能,卻能從環(huán)境介質(zhì)(水、空氣、土壤等)中提取4~7倍電能的裝置,提升溫度進(jìn)行利用。

    Xiaosen Li等[12]建立了水合物開采數(shù)學(xué)模型。在初期先進(jìn)行降壓,待儲(chǔ)層溫度下降后再注入熱鹽水。結(jié)果表明:在注熱階段,注入井附近分解反應(yīng)強(qiáng)烈,產(chǎn)氣速率加快。Yasuhiko H Mori[13]提出了采用水下熱泵加熱水合物儲(chǔ)層進(jìn)行生產(chǎn)的工藝方法。Jing-Chun Feng等[14]利用雙水平井對(duì)水合物降壓與注熱分解進(jìn)行研究。在熱水注入期,水合物飽和度越高,產(chǎn)氣量越大。與降壓期產(chǎn)氣量相比,注入期產(chǎn)氣量是實(shí)驗(yàn)中影響整個(gè)產(chǎn)氣量的主要因素之一。

    地源熱泵[15]已成功利用地下水、江河湖水、海水、城市中水、工業(yè)尾水等各類水資源以及土壤源,作為地源熱泵的冷、熱源。它不受地域、資源等限制,均可制取高溫?zé)嵩矗?0~85℃以上,熱風(fēng)或熱水)。

    經(jīng)直接觀測(cè)表明:海水溫度日變化很小,南海海水表層水溫高(25~28℃),年溫差?。?~4℃)。海水源熱泵熱水生產(chǎn)具有電能效率高、經(jīng)濟(jì)實(shí)惠、可重復(fù)使用、儲(chǔ)層加熱效率高、穿透深度大、能力強(qiáng)等特點(diǎn)。該技術(shù)能夠提供70℃以上的熱水。

    具體操作過程如下(圖2):帶有海水過濾裝置的海水循環(huán)泵吸入海水,海水在蒸發(fā)器中與工質(zhì)1(乙二醇等)進(jìn)行熱量交換,工質(zhì)1吸收熱量。海水溫度降低后,經(jīng)過海水流出線排入大海。然后,工質(zhì)1與蒸發(fā)器內(nèi)的工質(zhì)2(R32/R134a或R407C或R22)進(jìn)行熱量交換,工質(zhì)2吸熱量蒸發(fā)。由蒸發(fā)器出來(lái)的工質(zhì)2蒸氣被吸入壓縮機(jī),壓縮機(jī)將工質(zhì)壓縮成過熱蒸氣,進(jìn)入冷凝器并在定壓下放熱給工質(zhì)3(即注入水),工質(zhì)2凝結(jié)成飽和液體,經(jīng)膨脹閥減壓降溫,進(jìn)入蒸發(fā)器,開始下一個(gè)循環(huán)。工質(zhì)3吸收熱量后溫度升高,循環(huán)進(jìn)入注入水循環(huán)罐中,并經(jīng)由注入水循環(huán)管線,注入水循環(huán)泵,連續(xù)進(jìn)行循環(huán)加熱。

    圖2 海水源熱泵系統(tǒng)和地面供給系統(tǒng)示意圖

    注入水循環(huán)罐中的注入水包括海水、地層采出水等,由水處理裝置處理后方可使用。水處理裝置包括具有過濾、分解水中溶解氣體功能的常規(guī)水處理設(shè)備。待注入水循環(huán)罐中的溫度升高到一定程度,由注入泵泵注到注入水罐中儲(chǔ)存,并由注入泵打到注水井中。

    1.3 直井細(xì)分層壓裂改造

    新方案為了提高天然氣的產(chǎn)量,實(shí)現(xiàn)天然氣水合物的商業(yè)開采,對(duì)注水井進(jìn)行壓裂改造,在儲(chǔ)層中壓開多條人工裂縫。

    在我國(guó)的油田類型中,低滲透和致密砂巖性質(zhì)的油氣田數(shù)量非常多[16-17]。在這些低滲透的油氣田中,巖石致密、滲透率低等因素都會(huì)嚴(yán)重影響油氣田的開采效率,增加開采的難度。而水力壓裂技術(shù)作為一種必要的投產(chǎn)措施,不僅能夠提高產(chǎn)量,而且能夠降低開采難度。有研究人員提出了水力壓裂改造的工藝技術(shù)在開發(fā)天然氣水合物儲(chǔ)層中的應(yīng)用[18]。2017年5月10日,在中國(guó)南海神狐海域,從水深1 266 m的海底以下203~277 m的天然氣水合物礦藏中開采出天然氣,此次“試采”采用了水力割縫的方法進(jìn)行儲(chǔ)層改造。測(cè)試表明,割縫效果良好,大大提高了地層滲透性。

    由于儲(chǔ)層比較淺,根據(jù)地應(yīng)力的大小關(guān)系,一般產(chǎn)生水平裂縫,這也是采用直井注采井組的理論依據(jù)。人工裂縫,尤其是細(xì)分層裂縫的存在,將大大提高儲(chǔ)層受熱面積,提高熱交換的效率,從而提高天然氣的產(chǎn)量;同時(shí),裂縫的存在,改變滲流模式為雙線性流,降低滲流阻力,顯著提高泵注熱水的能力,降低泵注壓力。同時(shí)更為重要的是,由于在儲(chǔ)層中制造出人工裂縫,能夠顯著提高生產(chǎn)面積,提高降壓生產(chǎn)效果,迅速擴(kuò)展降壓范圍,提高儲(chǔ)層的生產(chǎn)能力。在生產(chǎn)過程中,同樣由于降低了生產(chǎn)阻力,減小了壓力降低的程度,也就減小了儲(chǔ)層中砂粒的受力程度,減小了儲(chǔ)層出砂的可能性及出砂量。

    本方案中,注水直井進(jìn)行壓裂改造,采氣井不進(jìn)行壓裂改造;采用化學(xué)暫堵轉(zhuǎn)向分層壓裂或多級(jí)封隔器分層水力壓裂。

    在分層壓裂工藝中,根據(jù)射孔段長(zhǎng)設(shè)置壓裂級(jí)數(shù),設(shè)置每層厚度2~6 m,將儲(chǔ)層細(xì)分割,密集造縫,提高注入熱水與儲(chǔ)層的接觸面積。每層的壓裂規(guī)模根據(jù)井網(wǎng)及井間的距離設(shè)置,注水井壓裂裂縫與采氣井之間保留一定距離,造縫長(zhǎng)度80~200 m,液體規(guī)模 150~400 m3,壓裂排量 2~4 m3/min,壓裂液粘度控制在 10~30 mPa·s。

    化學(xué)暫堵轉(zhuǎn)向分層壓裂技術(shù)[19](圖3)是針對(duì)籠統(tǒng)射孔地層的。在第一次壓裂完畢后,從暫堵劑投送裝置投入3~7 mm化學(xué)暫堵球,暫堵球?yàn)樗苄怨悄z類或纖維類或樹脂類化學(xué)物質(zhì),能夠起到暫堵裂縫縫口、射孔孔眼[20]的作用,提供2~8 MPa的暫堵壓力,使得新裂縫開啟,并在壓裂施工后1.5~2.5 h后溶解部分或大部分,并且不污染儲(chǔ)層。暫堵球的用量根據(jù)射孔孔眼的數(shù)量配置;投送排量低于壓裂排量;分層數(shù)量為3~8層。

    圖3 暫堵分層壓裂

    多級(jí)封隔器分層水力壓裂[21-22(]圖4)是指采用井下分層壓裂工具實(shí)現(xiàn)細(xì)分層,分層數(shù)量為3~5層。采用多個(gè)液壓封隔器,并組合投球滑套裝置??山M合封隔器滑套分層工藝與化學(xué)暫堵分層進(jìn)行分層,使用封隔器滑套粗分層,每一層中多次投入暫堵劑(2~3次),進(jìn)行細(xì)分層。結(jié)合工具與化學(xué)暫堵分層,分層數(shù)量可以達(dá)到10~15層。

    圖4 機(jī)械分層壓裂

    1.4 完井及井下工具

    本方案的完井方式為套管固井射孔完井,套管內(nèi)下入防砂篩管及電潛泵進(jìn)行生產(chǎn)。

    當(dāng)套管固井射孔完成后,進(jìn)行壓裂施工,排液后,再下入防砂篩管[23](圖5)。篩管防砂粒徑可以根據(jù)需要調(diào)整,能夠防住顆粒較小的地層砂。因此,本方案的完井方式是套管內(nèi)嵌套篩管。這樣的好處是:采用套管固井完井,井壁比較穩(wěn)固,強(qiáng)度高,抵抗儲(chǔ)層塑形變形的能力強(qiáng)[24],且能夠進(jìn)行壓裂施工。套管內(nèi)再下入防砂篩管,則具備完善的防砂功能。單純采用篩管完井,不能進(jìn)行壓裂施工與注固化劑施工,也難以抵抗井壁的塑形變形,井筒存在坍塌變形的可能性增加。

    完井作業(yè)的直井段口袋深度20~50 m,以實(shí)現(xiàn)氣水分采,減少采出氣含水量。在注水井及生產(chǎn)井直井段中下入電潛泵[25],下入至直井段底部口袋。由于采用注熱水開發(fā),為提高注熱效率,減小熱量損失,注水井的油管要采用隔熱功能設(shè)計(jì)。

    圖5 直井完井示意圖

    1.5 高壓注水及悶井技術(shù)

    采用高壓注熱水技術(shù)加熱激發(fā)儲(chǔ)層,波及范圍廣,天然氣水合物分解快;采用悶井技術(shù)充分進(jìn)行熱交換。

    由于儲(chǔ)層有一定的滲透性,采用高壓方式向儲(chǔ)層中注入高溫度的熱水,在天然氣水合物沒有徹底分解之前,預(yù)先在儲(chǔ)層孔隙中灌注具有一定溫度的熱水,促進(jìn)天然氣水合物分解;而且采用高壓灌注工藝,灌注速度高,與分級(jí)壓裂裂縫結(jié)合起來(lái),受效面積大,穿透能力強(qiáng),滲透時(shí)間短。注入熱水一段時(shí)間后,開始悶井,悶井時(shí)間要保證儲(chǔ)層中熱水沁潤(rùn)的體積中的天然氣水合物徹底分解。悶井過程中由于重力作用,氣體上升,造成“氣頂”儲(chǔ)層。

    1.6 系統(tǒng)防砂技術(shù)

    本方案的防砂技術(shù)為系統(tǒng)防砂技術(shù)[26],包括采用分層壓裂技術(shù)、小壓差生產(chǎn)技術(shù)、儲(chǔ)層固結(jié)技術(shù)、篩管防砂技術(shù)等。分層壓裂技術(shù)為小壓差生產(chǎn)技術(shù)提供了可能性,此時(shí)生產(chǎn)壓差下降,出砂的動(dòng)力減小,降低了儲(chǔ)層出砂的可能性。

    在生產(chǎn)過程中,隨著天然氣水合物分解為水與天然氣,水合物冰體消失,儲(chǔ)層中水分增多,膠結(jié)疏松的砂粒在氣流與水流的沖擊下,容易剝落,流向井筒,導(dǎo)致出砂。

    由于儲(chǔ)層容易出砂,加上出砂成份的復(fù)雜性,雖然篩管防砂效果較好,能夠阻擋砂子不進(jìn)入井筒或少量進(jìn)入井筒,但隨著篩管外面的砂子越積越多,篩管有全部堵死的風(fēng)險(xiǎn);或者篩管經(jīng)受的磨蝕時(shí)間越來(lái)越長(zhǎng),存在篩管失效的風(fēng)險(xiǎn),因此防砂問題要從系統(tǒng)的角度來(lái)考慮。

    采用儲(chǔ)層固結(jié)技術(shù)[27],注入特殊化學(xué)劑,固結(jié)井筒周圍疏松的砂巖,提高儲(chǔ)層骨架強(qiáng)度,減少出砂的幾率,減小儲(chǔ)層出砂量。固結(jié)劑要優(yōu)選,固結(jié)后仍要保留較高的滲流能力。注入化學(xué)劑作業(yè)針對(duì)生產(chǎn)井進(jìn)行,且在生產(chǎn)進(jìn)行一段時(shí)間后,近井周圍的儲(chǔ)層中的水合物已經(jīng)分解。利用生產(chǎn)管柱,注入一定量的低溫固結(jié)支撐劑,按照每條裂縫用3~10 m3固結(jié)劑的用量,關(guān)井1~3 h。篩管選擇方面,選擇厚壁基管,優(yōu)選篩網(wǎng)材料,提高抗磨蝕能力及防砂精度,提高篩管的防砂效果、防砂壽命。

    2 理論模擬

    2.1 溫壓模型

    根據(jù)研究,當(dāng)模擬的溫度在273.15 K之上時(shí),采用如下的平衡壓力方程[28]:

    以神狐海域的天然氣水合物的儲(chǔ)層參數(shù)為例進(jìn)行計(jì)算[29],其原始溫度取為15.4℃,壓力取15.55 MPa。假設(shè)注熱水后溫度升高為30℃,則平衡壓力為83.5 MPa;注熱水后溫度升高為22℃,則平衡壓力為35.8 MPa。假設(shè)天然氣分解界面溫度為10℃,則平衡壓力為9.2 MPa。

    2.2 反應(yīng)速度的變化

    2.2.1 不存在分層壓裂,不注入熱流體時(shí)的降壓生產(chǎn)產(chǎn)量 假設(shè)儲(chǔ)層的厚度為h(m),儲(chǔ)層孔隙度為φ(無(wú)因次),水合物飽和度為SH(無(wú)因次),As表示天然氣水合物的分解面積中天然氣水合物所占的面積(m2),Peq表示儲(chǔ)層對(duì)應(yīng)條件下的氣固相平衡壓力(MPa),Peq1表示自然降壓生產(chǎn)條件下儲(chǔ)層氣-固相平衡壓力(MPa),PD表示儲(chǔ)層分解壓力(MPa),nL表示天然氣的產(chǎn)出量,Q0表示自然壓降天然氣產(chǎn)量(m3/s),t表示時(shí)間(s),RD表示天然氣水合物分解半徑(m),n為比例常數(shù),小于1。

    由于自然降壓生產(chǎn),天然氣水合物分解吸收熱量,儲(chǔ)層的溫度逐漸降低,假設(shè)降低為10℃,則相平衡壓力變?yōu)镻eq1=9.2 MPa。假設(shè)井底流動(dòng)壓力為5 MPa。

    根據(jù)Bin Dou[30]的推導(dǎo),在一定時(shí)間后,當(dāng)分解邊界達(dá)到RD時(shí),天然氣的產(chǎn)量為:

    為保持因次的完整性,本文研究后認(rèn)為,公式右邊缺少一個(gè)分解常數(shù)C0(m/(MPa)n/s),

    則天然氣產(chǎn)量為:

    2.2.2 分層壓裂,注入熱流體時(shí)生產(chǎn)產(chǎn)量 假設(shè)儲(chǔ)層中存在m條均勻分布的裂縫,裂縫長(zhǎng)度為L(zhǎng)(m),仍然對(duì)比徑向分解半徑達(dá)到RD時(shí)的產(chǎn)量(見圖6)。

    圖6 直井加熱面積變化示意圖

    由于多條裂縫的存在,當(dāng)注入熱水進(jìn)行分解生產(chǎn)時(shí),分解面面積大大增加,每一條裂縫對(duì)應(yīng)兩個(gè)呈圓盤狀的分解面,每一個(gè)分解面的面積為:

    假設(shè)當(dāng)徑向分解半徑達(dá)到RD時(shí),裂縫面上下的分解距離為hD(m),則徑向分解的面積AF(m2)為:

    則考慮徑向分解的面積后,總的分解面積AsF(m2)為:

    由于注入熱水,不僅補(bǔ)償了熱量的損失,而且能夠提高儲(chǔ)層的溫度。以Peq2(MPa)表示自然降壓生產(chǎn)條件下儲(chǔ)層氣-固相平衡壓力,假設(shè)儲(chǔ)層溫度提高為22℃,則平衡壓力Peq2為35.8 MPa。

    此時(shí)產(chǎn)量QF為:

    則生產(chǎn)產(chǎn)量比i為:

    下面考察兩種情況下的生產(chǎn)產(chǎn)量比。假設(shè)h=30 m,m=5,φ=0.3,SH=0.2,RD=15 m,L=50 m,Peq2=35.8 MPa,n=0.02,Peq1=9.2 MPa,PD=5 MPa,則生產(chǎn)產(chǎn)量比為i=13,說明分層壓裂制造多條裂縫,注熱水提高儲(chǔ)層溫度能夠大幅提高生產(chǎn)產(chǎn)量。

    3 結(jié)論

    文中提出采用直井井組壓裂注熱水開采天然氣水合物。與現(xiàn)有技術(shù)相比,本方案的有益效果是:采用目前階段切實(shí)可行的直井井型,并形成一注多采井網(wǎng);采用分層壓裂技術(shù),注水及降壓生產(chǎn)受效面積大;采用海水源熱泵技術(shù),儲(chǔ)層溫度提高,天然氣水合物分解速度增加,同時(shí)做到低成本開發(fā)天然氣水合物;同時(shí)采用套管固井完井與篩管完井,有效保護(hù)了篩管,滿足了壓裂工序的要求;采用系統(tǒng)防砂工藝,出砂量少,防砂效果好。計(jì)算模型模擬結(jié)果表明,采用該套工藝能大幅提高生產(chǎn)產(chǎn)量。

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