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    拋錨貫入深度計(jì)算方法比較研究

    2020-06-12 04:38:34馮士倫朱曉宇唐友剛趙志娟
    海洋技術(shù)學(xué)報(bào) 2020年2期
    關(guān)鍵詞:觸底砂土土質(zhì)

    馮士倫 ,朱曉宇 ,李 焱*,唐友剛 ,趙志娟

    (1.天津大學(xué) 水利工程仿真與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300350;2.天津大學(xué) 天津市港口與海洋工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300350;3.天津大學(xué) 建筑工程學(xué)院,天津 300350)

    隨著世界經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,我國(guó)的航運(yùn)業(yè)得到了充分的發(fā)展,商船進(jìn)行拋錨作業(yè)的頻次大幅增加,同時(shí),海底輸油管道等海底設(shè)施也不斷增多,商船拋錨引發(fā)海底管線事故時(shí)有發(fā)生。錨貫入海底過(guò)程中恰好擊中海底油氣管道等海底設(shè)施,可能導(dǎo)致海底管道發(fā)生泄露或設(shè)施損傷,從而對(duì)原油輸送和油田作業(yè)帶來(lái)巨大損失。為避免船舶拋錨造成海底管道等海底設(shè)施的破壞,通常的做法是將海底管線或海底設(shè)施埋入土中一定深度。因此,船舶拋錨后貫入海底土深度計(jì)算,便成為了決定海底管線等海底設(shè)施埋設(shè)深度的關(guān)鍵因素。

    陳峰等[1]基于能量法計(jì)算了黏土與砂土土質(zhì)下大抓力錨的貫入深度,并進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),證實(shí)了能量法可以較好地?cái)M合試驗(yàn)的實(shí)測(cè)落深,揭示了船錨的質(zhì)量和下落高度對(duì)錨的貫入深度的影響規(guī)律。莊元等[2]提出了一種較為簡(jiǎn)單的物理模型,分析并預(yù)測(cè)了船錨在海底土中的貫入深度。李曉松等[3]分析了船舶拋錨時(shí)錨的運(yùn)動(dòng)全程的受力,建立了船錨觸底速度的求解模型,而后使用微分方程法計(jì)算了錨最終的貫入深度。雷震名等[4]將能量法與正交試驗(yàn)法結(jié)合,研究了海底管道對(duì)不同的影響因素的敏感性,得出了管道的最小推薦設(shè)計(jì)埋深。李慶等[5]采用DNV的相關(guān)方法,計(jì)算船錨在下落過(guò)程中的有效沖擊能量和落錨的最終貫穿深度,并用微分方程法計(jì)算了拋錨-拖錨-停滯的最終深度,為穿越航道的海底管道的保護(hù)提供了一定的理論指導(dǎo)。

    Y H Kim等[6]對(duì)魚雷錨的動(dòng)態(tài)貫入深度進(jìn)行了深入研究,研究表明:錨的貫入深度是沖擊速度、剪切強(qiáng)度對(duì)應(yīng)變率的依賴性、剪切過(guò)程中的重塑程度以及土壤敏感性的函數(shù)。Wenkai Wang等[7]在實(shí)驗(yàn)室用9種不同的魚雷錨進(jìn)行了128組試驗(yàn),根據(jù)能量守恒原理和試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果,提出了不考慮土壤分離工況下錨桿貫入深度的計(jì)算公式。結(jié)果表明,能量法計(jì)算的侵徹深度與實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的侵徹深度吻合較好。Haixiao Liu等[8]通過(guò)研究粘土和砂土的參數(shù),研究了承載力系數(shù)、粘滯系數(shù)、不排水抗剪強(qiáng)度、內(nèi)摩擦角、側(cè)土壓力系數(shù)等因素的影響,推導(dǎo)了在粘土與砂土中計(jì)算錨極限埋深的公式,結(jié)果表明,在給定合適的參數(shù)值的情況下,可以合理地預(yù)測(cè)粘性土中錨桿的極限承載力。其中,參數(shù)的選擇是影響計(jì)算精度的最重要的因素。

    船舶拋錨貫入海底的深度的影響因素十分復(fù)雜,已知的主要有錨型、錨重、觸底速度、海底土物理特性等。目前,世界上各個(gè)國(guó)家對(duì)錨貫入深度的計(jì)算方法尚未形成統(tǒng)一的認(rèn)識(shí),還沒(méi)有明確提出貫入深度的通用計(jì)算公式。現(xiàn)有的船錨貫入深度研究方法主要有基于DNV規(guī)范的能量法與基于牛頓第二定律的微分方程法。錨的觸底速度大小直接影響錨貫入海底時(shí)的沖擊能量,它也是公式法計(jì)算時(shí)的重要影響因素。因此,無(wú)論哪種計(jì)算方法,觸底速度的精確計(jì)算都十分有必要。本文以不同重量的霍爾錨為例,基于CFD方法計(jì)算拋錨下落過(guò)程的速度及觸底速度,使用正交試驗(yàn)原理分析船錨貫入深度對(duì)不同影響因素的敏感性,為海底管線等海底設(shè)施的埋設(shè)深度提供依據(jù)。

    1 拋錨貫入深度計(jì)算方法

    目前計(jì)算拋錨貫入深度使用較多的是DNV規(guī)范中的能量法與利用牛頓第二定律推導(dǎo)出的微分方程法。

    1.1 能量法

    DNV-RP-F107給出了采用能量法計(jì)算船錨的落深的方法[9],認(rèn)為船錨的沖擊能量完全被土體吸收,基于能量守恒原理,土體對(duì)船錨所做的功等于船錨在下落過(guò)程中的沖擊總能量,由此可以計(jì)算出船錨的貫入深度。

    錨對(duì)海底土的沖擊能量,與結(jié)構(gòu)自身質(zhì)量和附連水質(zhì)量有關(guān),包括附連水在內(nèi)錨體的沖擊總能量為:

    式中:EE為錨觸底時(shí)的沖擊總能量,kJ;Ep為錨觸底時(shí)的動(dòng)能,kJ;EA為附加水動(dòng)力能量,kJ;m為錨的質(zhì)量,kg;ρw為海水的密度,kg/m3;V為附加水的體積,m3;Ca為附加質(zhì)量系數(shù),該值取決于物體的幾何形狀,根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn),本次研究中對(duì)于掉落的錨取Ca=1.5。

    海底土質(zhì)吸收船錨的沖擊能量,可以用式(2)計(jì)算[6]:

    式中:Ek為海底土質(zhì)吸收的能量,kJ;h為船錨貫入深度,m;γ'為土的有效單位重量,kN/m3;Sr為錨的形狀系數(shù),與錨冠水平投影面積有關(guān),依據(jù)規(guī)范要求,霍爾錨的形狀系數(shù)取值為0.6,其余錨的形狀系數(shù)可同樣參考該規(guī)范取值;Nr為與內(nèi)摩擦角有關(guān)的土承載力系數(shù)。根據(jù)API RP 2GEO規(guī)范中的推薦方法,如下式所示:

    式中:φ 為土的內(nèi)摩擦角,(°);Nq與Nγ為 φ 的無(wú)量綱函數(shù),Nq=(exp[πtanφ'])(tan2(45°+φ/2));Nγ=1.5(Nq-1)tanφ

    1.2 微分方程法

    錨在貫入海底土質(zhì)的運(yùn)動(dòng)過(guò)程中會(huì)受到重力、土端阻力、土摩擦阻力、拖曳力等的作用,從而使錨做減速運(yùn)動(dòng)并最終停止。貫入深度的影響因素很多,以下方程式主要反映了錨的觸底速度、錨型、錨重、海底土特性等的影響。

    錨貫入海底土的運(yùn)動(dòng)可以使用牛頓第二定律表示:

    式中:M*為錨在土中的有效質(zhì)量,kg;W為錨的水下重,等于錨的重力減去浮力,N;y為錨在土中的貫入深度,m;FBP為土底部承載力,N;FAD為土側(cè)向承載力,N;FH為拖曳力,N。具體計(jì)算見(jiàn)式(5)~式(10):

    式中:Su為土的不排水抗剪強(qiáng)度,N/m2;Nc為土極限承載力系數(shù);Nγ,Nq為土承載力系數(shù),與上節(jié)中相同;δ為土的側(cè)向承載力系數(shù);St為黏土的靈敏度;AF為錨的前端面面積,m2;As為錨的側(cè)面面積,m2;CD為拖曳力系數(shù);ν為錨的速度,m/s;P0為深度為y的有效覆壓,N/m2;γ為土在水下的單位重量,N/m3;C為錨面短邊的長(zhǎng)度,m;α為土和錨之間的摩擦角,(°);q0為平均有效覆壓,N/m2;Kp為被動(dòng)土壓力系數(shù);φ為土的內(nèi)摩擦角,(°)。

    本文開發(fā)了計(jì)算機(jī)程序,基于微分法計(jì)算錨體下落過(guò)程的軌跡和貫入深度。當(dāng)錨的速度減小到0時(shí),對(duì)應(yīng)錨貫入海底的最終深度。

    2 參數(shù)選擇

    2.1 海底土質(zhì)參數(shù)

    當(dāng)船錨接觸到海底土以后,會(huì)對(duì)海底土產(chǎn)生一個(gè)豎直向下的作用力,由于相互作用力的影響,海底土很容易出現(xiàn)變形,并給船錨一個(gè)向上的反作用力。在該力的作用下,船錨會(huì)不斷減速,直到速度減為0。貫入深度與海底土質(zhì)密切相關(guān),海底土一般有淤泥、石子、黏土、砂土等,因此需對(duì)分析海底土質(zhì)的參數(shù)對(duì)于貫入深度的影響。本文以3種典型黏土與1種典型砂土為例,分別計(jì)算船錨的貫入深度,其主要物理參數(shù)如表1所示。

    表1 海底土的主要物理性質(zhì)參數(shù)

    根據(jù)文獻(xiàn)[10],黏土的側(cè)向承載力系數(shù)取值為0.23~0.40,本文取為 0.40。粘土的靈敏度[11]St:一般介于1.5~5,計(jì)算中取St=3;無(wú)量綱Nc為土的極限承載系數(shù)[12],在錨貫入計(jì)算中取為9.0。

    2.2 錨參數(shù)

    使用以上兩種方法計(jì)算船錨貫入量的過(guò)程中,除了錨的觸底速度ν,錨的質(zhì)量M、錨的水平投影面積Af和側(cè)投影面積As同樣是非常重要的參數(shù)。

    霍爾錨是商船拋錨常用的錨型,小型、中型、大型商船拋錨需要分別使用相對(duì)應(yīng)重量的霍爾錨。以下計(jì)算分別選取重量為2 t,5 t,8 t和10 t的霍爾錨,同時(shí)使用其對(duì)應(yīng)的投影面積。

    當(dāng)計(jì)算錨的投影面積時(shí),參照富志禹等[13]提出的船用錨水平投影面積估算公式,計(jì)算得到霍爾錨在不同錨重下錨冠水平投影面積,使用2016年發(fā)布的國(guó)標(biāo)《霍爾錨》(GB/T 546-2016)中霍爾錨的數(shù)據(jù),計(jì)算錨的側(cè)投影面積。

    表2 霍爾錨錨冠投影面積

    根據(jù)DNV-RP F107規(guī)范規(guī)定,物體從球形到更復(fù)雜形式的拖曳阻力系數(shù)范圍為0.6~2.0。根據(jù)文獻(xiàn)[14],霍爾錨的拖曳力系數(shù)Cd取1.0時(shí),其極限速度偏小,受到的阻力偏大。本文保守假定霍爾錨的拖曳力系數(shù)Cd=0.7。

    3 貫入深度計(jì)算

    3.1 拋錨觸底速度分析

    船舶拋錨時(shí),將錨從錨鏈孔處釋放,直至錨接觸海底土的過(guò)程中,錨分別經(jīng)歷了錨穴-水面、水面到泥線兩個(gè)不同的運(yùn)動(dòng)過(guò)程,觸底速度與錨在空氣中運(yùn)動(dòng)和水中運(yùn)動(dòng)過(guò)程有關(guān)。忽略錨鏈的作用,錨在空氣中運(yùn)動(dòng)時(shí)僅受重力作用;錨在水中運(yùn)動(dòng)時(shí)受重力、水阻力的作用。

    采用ICEM軟件對(duì)霍爾錨進(jìn)行建模和流場(chǎng)、網(wǎng)格劃分,編寫錨自由下落的UDF文件,導(dǎo)入FLUENT軟件中,利用CFD原理對(duì)錨下落20 m以及25 m后的下落速度進(jìn)行計(jì)算。使用ICEM軟件建立的簡(jiǎn)化模型如圖1所示。計(jì)算取15 m×15 m×40 m的矩形流體域,并進(jìn)行動(dòng)網(wǎng)格劃分,如圖2所示。

    流域頂部設(shè)置為壓力出口,四周設(shè)置為對(duì)稱邊界,以模擬無(wú)限范圍的流域。使用VOF方法模擬液體和空氣的兩相流動(dòng),采用動(dòng)網(wǎng)格中的自動(dòng)更新網(wǎng)格方法控制結(jié)構(gòu)下落時(shí)的網(wǎng)格質(zhì)量,使用PISO方法進(jìn)行數(shù)值離散,初始時(shí)刻,設(shè)置拋錨的位置處于水面以上5 m。計(jì)算時(shí)間步長(zhǎng)取0.002 s,總計(jì)算時(shí)間為8 s。

    圖1 霍爾錨的簡(jiǎn)化模型

    圖2 計(jì)算域及網(wǎng)格劃分

    根據(jù)上一節(jié)的計(jì)算設(shè)置,得到結(jié)構(gòu)下落8 s后的速度歷程和距離歷程,從而得到結(jié)構(gòu)在水中運(yùn)動(dòng)20 m以及25 m處的下落速度,縱坐標(biāo)0點(diǎn)為水面,水面以上設(shè)為正值,如圖3所示。

    圖3 霍爾錨下落的水深與速度曲線

    從圖3中可以得到如下結(jié)論:(1)霍爾錨在水中運(yùn)動(dòng)20 m和25 m后,觸底速度主要集中在5~7 m/s之間;(2)觸底速度隨水深的增大而增大;(3)結(jié)合文獻(xiàn)[15]中公式4.9,霍爾錨投影面積增加的速度小于質(zhì)量增加的速度,因此,觸底速度隨錨質(zhì)量的增大而增大。

    3.2 錨貫入深度分析

    3.2.1 能量法 分別選取錨重為 2 t,5 t,8 t,10 t的霍爾錨,根據(jù)計(jì)算得到的觸底速度,計(jì)算霍爾錨下落過(guò)程中具有的沖擊總能量,如表3所示。

    表3 不同錨重拋錨觸底速度與沖擊總能量

    針對(duì)4種不同土質(zhì),使用能量法的式(1)~式(2),開展船錨貫入深度計(jì)算,分別得到不同錨重的霍爾錨在水中下落20 m與25 m的相關(guān)計(jì)算結(jié)果,如圖4~圖5所示。

    由圖4~圖5可見(jiàn),不同土質(zhì)對(duì)應(yīng)的霍爾錨貫入深度由大到小依次為淤泥、軟黏土、一般黏土、砂土,這表明霍爾錨貫入海底土的深度與土質(zhì)有關(guān),隨土質(zhì)的變化而發(fā)生變化。同時(shí),不同錨重下的貫入深度不同,10 t重的霍爾錨在水中下落25 m后貫入淤泥的深度最大,為3.89 m;2 t重的霍爾錨在水中下落20 m后貫入砂土的深度最小,為0.86 m,這表明霍爾錨貫入海底土的深度與錨重有關(guān),隨錨重的變化而發(fā)生變化。

    3.2.2 微分方程法 針對(duì)黏土和砂土這兩種海底土質(zhì),基于式(4)~式(10)使用微分方程法,開展船錨貫入深度計(jì)算,分別得到不同錨重下霍爾錨在水中下落20 m與25 m的相關(guān)計(jì)算結(jié)果,如圖6所示。

    由圖6可知,霍爾錨貫入海底土的深度受錨重、海底土質(zhì)、水深等的共同影響?;魻栧^貫入海底土的深度隨錨重的增加而增大;霍爾錨貫入黏土層的深度明顯比砂土層更大;水深增大,霍爾錨的貫入深度也隨之增大,但是對(duì)黏土層的影響比砂土層更大。

    圖4 霍爾錨下落20 m的貫入深度

    圖5 霍爾錨下落25 m的貫入深度

    圖6 霍爾錨不同錨重的貫入深度

    4 正交試驗(yàn)分析

    拋錨貫入深度明顯受到多個(gè)因素的控制和影響。通過(guò)正交試驗(yàn)分析,對(duì)兩種計(jì)算方法進(jìn)行參數(shù)敏感性分析,明確兩種方法影響因素的主次順序,這可為實(shí)際工程計(jì)算提供指導(dǎo)。

    4.1 能量法

    使用能量法計(jì)算拋錨貫入深度過(guò)程中,錨重、觸底速度、土的有效重度、內(nèi)摩擦角是其主要影響因素。根據(jù)文獻(xiàn)[16],黏土的有效重度最大約為17 kN/m3,砂土的內(nèi)摩擦角最大為35°,因此下面取合理有效重度范圍、合理內(nèi)摩擦角范圍的黏土為例,將這些影響因素作為正交試驗(yàn)的試驗(yàn)因子,計(jì)算出實(shí)驗(yàn)所需參數(shù),將其用于下面的正交表中,如表4所示。

    表4 正交試驗(yàn)表

    由表4可知,最大極差值為2.61,最小極差值為0.87,分別對(duì)應(yīng)內(nèi)摩擦角和錨重,這表明對(duì)于貫入深度影響最大的因素為內(nèi)摩擦角。從表4中標(biāo)準(zhǔn)差也可以得到相同的結(jié)論。

    4.2 微分方程法

    對(duì)微分方程法進(jìn)行綜合分析研究,可知,使用微分方程法計(jì)算貫入深度過(guò)程中,需要將海底底質(zhì)分為黏土和砂土兩種不同底質(zhì)狀況。底質(zhì)為黏土?xí)r,錨重、觸底速度、土的有效重度、不排水抗剪強(qiáng)度是影響貫入深度的主要因素;底質(zhì)為砂土?xí)r,錨重、觸底速度、土的有效重度、內(nèi)摩擦角是其主要影響因素。下面以海底底質(zhì)為黏土?xí)r為例,計(jì)算出實(shí)驗(yàn)所需參數(shù),將其用于下面的正交表中,如表5所示。

    表5 正交試驗(yàn)表

    由表5可知,最大極差值為1.39,最小極差值為1.16,分別對(duì)應(yīng)有效重度和錨重,這表明對(duì)于貫入深度影響最大的因素為有效重度。從表5中標(biāo)準(zhǔn)差也可以得到相同的結(jié)論。

    5 結(jié)論

    本文采用能量法與微分方程法計(jì)算了船舶拋錨貫入海底土的深度,得到如下結(jié)論:

    (1)文中采用能量法計(jì)算出的貫入深度值總體來(lái)看比微分方程法要大,這是因?yàn)槭褂媚芰糠ㄓ?jì)算沒(méi)有考慮能量耗散,所以計(jì)算結(jié)果較大。

    (2)使用能量法與微分方程法計(jì)算出的結(jié)果曲線變化趨勢(shì)一致,表明兩種計(jì)算結(jié)果都具有合理性,能量法計(jì)算的貫入深度較大,以此為基準(zhǔn)鋪設(shè)海底管線較為安全。

    (3)通過(guò)正交試驗(yàn)可知,兩種計(jì)算方法均遵循以下規(guī)律:隨著土的有效重度增大,錨受到的阻力增大,其貫入海底的深度隨之減??;土的內(nèi)摩擦角增大,土體之間的摩擦力增大,土更加難以貫入其中,因此錨貫入海底的深度隨之減小。

    (4)船舶拋錨貫入海底的深度大小受到錨的重量、錨的觸底速度、土的有效重度、土的內(nèi)摩擦角、土的不排水抗剪強(qiáng)度等因素的影響,使用能量法計(jì)算過(guò)程中,參數(shù)敏感性依次為:內(nèi)摩擦角>有效重度>觸底速度>錨重;使用微分方程法計(jì)算過(guò)程中,參數(shù)敏感性依次為:土的有效重度>觸底速度>不排水抗剪強(qiáng)度>錨重。

    (5)使用微分方程法計(jì)算過(guò)程中,最大極差值1.39與最小極差值1.16相差0.23,差距不大,說(shuō)明敏感性差距不大。

    因此,對(duì)于使用能量法計(jì)算貫入深度時(shí),內(nèi)摩擦角的選取盡量合理準(zhǔn)確;而在使用微分方程法計(jì)算貫入深度時(shí),4個(gè)主要影響參數(shù)均應(yīng)盡量合理選取,全面考慮。

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