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    基于非均質(zhì)采空區(qū)滲流模型的高位鉆孔瓦斯抽采效果預(yù)測(cè)分析

    2019-08-05 01:45:16
    煤礦安全 2019年6期
    關(guān)鍵詞:遺煤上隅角高位

    趙 燦

    (1.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 安全分院,北京100013;2.煤炭資源高效開(kāi)采和潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京100013;3.北京市煤礦安全工程技術(shù)研究中心,北京100013)

    為了有效解決高瓦斯礦井“U”型通風(fēng)方式采煤工作面瓦斯易超限難題,眾多煤礦先后采用了多種新型通風(fēng)方式,但每種通風(fēng)方式均存在各種問(wèn)題,其中偏“Y”型、“U+I”型、并列雙“U”型通風(fēng)方式下工作面上隅角至尾部通風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷或尾巷之間存在采空區(qū)通風(fēng),尾部聯(lián)絡(luò)巷與瓦斯尾巷內(nèi)瓦斯?jié)舛雀?、難以控制,易造成瓦斯超限,“Y”型通風(fēng)沿空留巷生產(chǎn)投入太多且不利于采空區(qū)自然發(fā)火防治。綜上所述,“U”型通風(fēng)方式除了具有上隅角瓦斯易超限危險(xiǎn)隱患外,在安全性與經(jīng)濟(jì)性方面均優(yōu)于其它通風(fēng)方式。高瓦斯礦井采用“U”型通風(fēng)方式必須解決上隅角瓦斯超限難題,目前,采空區(qū)高位鉆孔是治理工作面上隅角瓦斯超限主要措施,郭建行等采用流體動(dòng)力學(xué)數(shù)值模擬方法初步研究了高位鉆孔采空區(qū)瓦斯抽采效果[1-5],李春元采用離散元軟件模擬研究了采空區(qū)頂板裂隙發(fā)育規(guī)律,李俊賢采用相似模擬實(shí)驗(yàn)方法研究了采空區(qū)高位鉆孔瓦斯抽采效果,李彥明等采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)方法研究了采空區(qū)高位鉆孔瓦斯抽采效果。為此,采用數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)相結(jié)合的方式,以綜采工作面回采參數(shù)、采場(chǎng)巷道布置、采空區(qū)瓦斯涌出源實(shí)際分布特征為基礎(chǔ)數(shù)據(jù),建立采空區(qū)瓦斯貯存運(yùn)移數(shù)值計(jì)算模型,分析研究高位鉆孔瓦斯抽采作用下采空區(qū)瓦斯分布規(guī)律,揭示采空區(qū)高位鉆孔治理上隅角瓦斯超限作用機(jī)制,確定高位鉆孔最佳孔口負(fù)壓,并進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用驗(yàn)證。

    1 綜采工作面概況

    晉煤集團(tuán)寺河礦井田含煤地層為二疊系下統(tǒng)山西組、石炭系上統(tǒng)太原組,含煤11~21層,煤層平均總厚度為11.49~13.87 m。穩(wěn)定可采煤層為 3號(hào)煤層和15號(hào)煤層,主要可采煤層為3號(hào)煤層。

    W1308綜采工作面開(kāi)采3號(hào)煤層,煤層平均厚度 4.12 m,煤層平均傾角 4°,工作面采用“三進(jìn)一回”“U”型通風(fēng)系統(tǒng),采空區(qū)瓦斯主要來(lái)源于回采遺煤層。W1308綜采工作面布置情況如圖1。

    圖1 W1308綜采工作面布置情況

    2 采空區(qū)瓦斯貯存運(yùn)移數(shù)值計(jì)算模型

    2.1 非均質(zhì)采空區(qū)滲流數(shù)學(xué)物理模型

    采空區(qū)煤巖碎脹系數(shù)符合“O”型圈分布規(guī)律,采空區(qū)碎脹系數(shù)kp分布函數(shù)式見(jiàn)式(1)。

    式中:L為綜采工作面長(zhǎng)度,m;x為采空區(qū)某一位置距工作面垂直距離,m;y為采空區(qū)某一位置距回風(fēng)巷巷幫垂直距離,m;z為采空區(qū)某一位置距煤層底板垂直距離,m;kp.max為煤壁支撐影響區(qū)平均碎脹系數(shù),取 1.5;kp.min為壓實(shí)穩(wěn)定區(qū)中心處碎脹系數(shù),取 1.15。

    根據(jù)采空區(qū)碎脹系數(shù)計(jì)算采空區(qū)空隙率分布,根據(jù)采空區(qū)空隙率計(jì)算黏性阻力系數(shù)與慣性阻力系數(shù),計(jì)算公式見(jiàn)式(2)~式(4)。

    式中:n(x,y,z)為采空區(qū)某一位置空隙率,1;α(x,y,z)為采空區(qū)某一位置滲透阻力系數(shù),m-2;C(x,y,z)為采空區(qū)某一位置慣性阻力系數(shù),m-1;DP為采空區(qū)垮落巖塊平均粒度,m,取 0.25。

    根據(jù)采空區(qū)黏性阻力系數(shù)與慣性阻力系數(shù)計(jì)算采空區(qū)透氣性系數(shù),計(jì)算公式見(jiàn)式(5)~式(7)。

    式中:Kx為采空區(qū)某一位置x方向透氣性系數(shù),m2/(MPa2·d);Ky為采空區(qū)某一位置y方向透氣性系數(shù),m2/(MPa2·d);Kz為采空區(qū)某一位置z方向透氣性系數(shù),m2/(MPa2·d);μ為空氣功力黏性系數(shù),Pa·s;u、v、w 分別為 x、y、z 方向風(fēng)速,m/s;ρf為風(fēng)流密度,kg/m3。

    2.2 采空區(qū)瓦斯涌出源計(jì)算模型

    2.2.1 采空區(qū)遺煤瓦斯涌出源計(jì)算模型

    采空區(qū)遺煤來(lái)源于回采落煤,采空區(qū)遺煤瓦斯放散初始速率用工作面回采落煤初始瓦斯放散速率實(shí)測(cè)值近似代替,利用采空區(qū)遺煤厚度與綜采工作面單位體積回采落煤可解吸瓦斯量實(shí)測(cè)值可求得采空區(qū)單位面積區(qū)域遺煤可解吸瓦斯量。采空區(qū)遺煤可解吸瓦斯量為采空區(qū)遺煤在較長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi)的累計(jì)瓦斯放散量,計(jì)算式見(jiàn)式(8),式(8)描述了采空區(qū)遺煤瓦斯放散初始速率和采空區(qū)遺煤瓦斯放散衰減系數(shù)之間關(guān)系,采用迭代法求解采空區(qū)遺煤瓦斯放散衰減系數(shù)。

    式中:w0為工作面回采落煤初始瓦斯放散速率,實(shí)測(cè)值,m3/(t·min);m為采空區(qū)遺煤瓦斯涌出衰減系數(shù),min-1;t為采空區(qū)遺煤形成時(shí)間,min;T 為解吸時(shí)間,取 288 000 min(即 200 d);W(T)為采空區(qū)單位面積區(qū)域遺煤可解吸瓦斯量,m3/m2;Qv為單位體積落煤可解吸瓦斯量,實(shí)測(cè)值,m3/m3;hy為采空區(qū)遺煤厚度,m;C為工作面回采率,%;h為工作面采高,m。

    假設(shè)遺煤均勻地分布采空區(qū)底部,隨著綜采工作面不斷向前推進(jìn),綜采工作面遺煤由綜采工作面處逐漸向采空區(qū)深處轉(zhuǎn)移,距綜采工作面x位置處單位面積采空區(qū)遺煤瓦斯涌出速率w(x)為:

    式中:x為采空區(qū)遺煤距離綜采工作面的距離,m;u為綜采工作面推進(jìn)速度,m/min。

    2.2.2 采空區(qū)鄰近煤層瓦斯涌出源計(jì)算模型

    假設(shè)鄰近煤層吸附游離瓦斯均勻分布,處于采空區(qū)斷裂帶內(nèi)的鄰近煤層瓦斯向開(kāi)采煤層運(yùn)移,鄰近煤層瓦斯涌出量計(jì)算計(jì)算公式見(jiàn)式(11),鄰近煤層瓦斯涌出計(jì)算中需本煤層開(kāi)采工作面煤壁瓦斯涌出量數(shù)據(jù),正常生產(chǎn)班期間整個(gè)綜采工作面煤壁平均瓦斯涌出量計(jì)算公式見(jiàn)式(14)。

    式中:QH為鄰近層煤層瓦斯涌出量,m3/min;Qbave為開(kāi)采層煤壁瓦斯涌出量,m3/min;mi為鄰近煤層厚度,m;ηi為鄰近煤層的排放程度系數(shù);ηs為上鄰近層瓦斯的排放程度系數(shù);ηx為下鄰近層瓦斯的排放程度系數(shù);H為鄰近層與開(kāi)采層的層間距,m;L為綜采工作面長(zhǎng)度,m;q0為工作面煤壁剛暴露時(shí)單位面積煤壁的瓦斯涌出強(qiáng)度,m3/(m2·min);a為工作面煤壁瓦斯涌出衰減系數(shù),min-1;V為采煤機(jī)割煤時(shí)期平均牽引速度,m/min;Tc為正常生產(chǎn)班期間,采煤機(jī)完成1次割煤周期所用時(shí)間,min。

    2.3 采空區(qū)頂板斷裂帶數(shù)值模擬計(jì)算

    采空區(qū)頂板斷裂帶高度確定采用UDEC離散元分析軟件建立開(kāi)采數(shù)值計(jì)算模型[6],頂?shù)装鍘r性分布情況見(jiàn)表1,回采期間采空區(qū)頂板裂隙演化過(guò)程計(jì)算模型如圖2,研究工作面煤層開(kāi)采后上覆巖層移動(dòng)破裂情況,確定工作面回采期間采空區(qū)頂板覆巖垮落帶和斷裂帶高度。工作面推進(jìn)過(guò)程中采空區(qū)頂板覆巖垮落情況如圖3。由圖3,工作面自開(kāi)切眼推進(jìn)至45 m處,工作面基本頂懸露面積超過(guò)極限跨距,出現(xiàn)了基本頂初次破斷垮落,此時(shí)“垮落帶”高度13 m;工作面推進(jìn)到80 m時(shí),“垮落帶”高度發(fā)展至54 m;工作面推進(jìn)至110 m處,“垮落帶”高度穩(wěn)定在54 m;工作面進(jìn)一步推進(jìn)達(dá)至140 m,縱向上裂隙發(fā)育高度無(wú)明顯變化,說(shuō)明“三帶”覆巖運(yùn)動(dòng)基本穩(wěn)定。綜上所述,該工作面“垮落帶”高度13 m,“斷裂帶”高度54 m,根據(jù)計(jì)算結(jié)果確定高位鉆孔布置層位。

    表1 頂?shù)装鍘r性分布情況

    2.4 采空區(qū)瓦斯貯存運(yùn)移幾何模型

    利用Gambit幾何建模軟件建立采空區(qū)瓦斯貯存運(yùn)移幾何模型,模型中將采空區(qū)、回風(fēng)巷、進(jìn)風(fēng)巷、工作面近似設(shè)置為長(zhǎng)方體,其具體尺寸分別為:進(jìn)風(fēng)巷和回風(fēng)巷尺寸為寬×高=5.0 m×4.0 m;工作面尺寸為長(zhǎng)×寬×高=210 m×6.5 m×4 m;采空區(qū)尺寸為長(zhǎng)×寬×高=400 m×210 m×55 m;在回風(fēng)側(cè)采空區(qū)斷裂帶設(shè)計(jì)布置7個(gè)高位鉆孔,孔徑為250 mm,鉆孔間距為 10 m,1#、3#、5#、7#高位鉆孔布置于距開(kāi)采煤層頂板30 m位置高度,2#、4#、6#高位鉆孔布置于距開(kāi)采煤層頂板37 m位置高度。W1308綜采工作面采空區(qū)與高位走向鉆孔幾何模型如圖4。

    圖2 回采期間采空區(qū)頂板裂隙演化過(guò)程計(jì)算模型

    圖3 工作面推進(jìn)過(guò)程中采空區(qū)頂板覆巖垮落情況

    圖4 W1308綜采工作面采空區(qū)與高位走向鉆孔幾何模型

    2.5 采空區(qū)瓦斯貯存運(yùn)移數(shù)學(xué)物理模型

    利用UDF二次開(kāi)發(fā)工具將采空區(qū)空隙率非均勻分布函數(shù)、采空區(qū)瓦斯涌出源非均勻分布函數(shù)添加到Fluent流體動(dòng)力學(xué)軟件中的均質(zhì)多孔介質(zhì)模型中,建立非均質(zhì)采空區(qū)瓦斯?jié)B流模型,UDF二次開(kāi)發(fā)函數(shù)列表見(jiàn)表2,數(shù)值計(jì)算模型所使用的實(shí)測(cè)參數(shù)取值列表見(jiàn)表3。

    表2 UDF二次開(kāi)發(fā)函數(shù)列表

    表3 數(shù)值計(jì)算模型所使用的實(shí)測(cè)參數(shù)取值列表

    3 采空區(qū)高位鉆孔瓦斯抽采效果分析

    W1308綜采工作面z=2 m平面采空區(qū)內(nèi)氣壓分布情況如圖5,回風(fēng)側(cè)采空區(qū)內(nèi)氣壓明顯小于進(jìn)風(fēng)側(cè)采空區(qū),進(jìn)風(fēng)側(cè)瓦斯勢(shì)必向回風(fēng)側(cè)運(yùn)移,但在高位鉆孔作用下,上隅角附近采空區(qū)區(qū)域氣壓突然升高,一定程度上遏制了回風(fēng)側(cè)瓦斯向上隅角方向涌出,回風(fēng)側(cè)瓦斯向采空區(qū)上方的高位鉆孔方向運(yùn)移,改善了上隅角處瓦斯聚集情況[7]。

    圖5 W1308綜采工作面巷道底板2 m平面上氣壓分布對(duì)比

    W1308綜采工作面z=2 m平面采空區(qū)內(nèi)瓦斯分布情況如圖6。在高位鉆孔作用下,在采空區(qū)淺部形成了上隅角區(qū)域形成1條寬度為10~15 m的低瓦斯?jié)舛雀綦x帶,抑制采空區(qū)瓦斯向工作面上隅角方向運(yùn)移積聚,極大地降低了上隅角瓦斯?jié)舛取?/p>

    圖6 W1308綜采工作面巷道底板2 m平面上瓦斯分布對(duì)比

    高位鉆孔孔口負(fù)壓30 kPa條件下個(gè)高位鉆孔瓦斯抽采數(shù)據(jù)如圖7,高位抽采鉆孔瓦斯?jié)舛染_(dá)到35%以上,其中最大值達(dá)到65%,各高位鉆孔的瓦斯抽采數(shù)據(jù)存在一定差異,與采空區(qū)滲透率及鉆孔位置相關(guān)。

    圖7 高位鉆孔孔口負(fù)壓30 kPa條件下各高位鉆孔瓦斯抽采數(shù)據(jù)

    工作面關(guān)鍵位置瓦斯?jié)舛入S高位鉆孔孔口負(fù)壓的變化規(guī)律如圖8,符合二次多項(xiàng)式關(guān)系。

    圖8 不同高位鉆孔孔口負(fù)壓下工作面瓦斯?jié)舛惹闆r

    對(duì)高位鉆孔孔口負(fù)壓與上隅角瓦斯?jié)舛戎g關(guān)系、高位鉆孔孔口負(fù)壓與W13082回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛戎g關(guān)系進(jìn)行定量擬合,符合二次多項(xiàng)式關(guān)系,擬合度達(dá)到 95%以上,見(jiàn)式(14)、式(15)。

    式中:CUP為上隅角瓦斯?jié)舛龋?;Crd為W13082回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛龋?;pf為高位鉆孔孔口負(fù)壓,kPa。

    由圖8可以看出,上隅角瓦斯?jié)舛入S著抽采負(fù)壓的增大而較少,但負(fù)壓增大到一定程度時(shí),濃度反而上升,說(shuō)明高位鉆孔負(fù)壓作用下致使大量鄰近層瓦斯涌向開(kāi)采煤層,瓦斯擴(kuò)散運(yùn)移能力超過(guò)高位鉆孔的瓦斯攔截能力閾值,高位鉆孔無(wú)法將瓦斯封存在采空區(qū)內(nèi),瓦斯涌向回采工作面,導(dǎo)致上隅角瓦斯?jié)舛壬遊8-10]。

    由式(14)可得,高位鉆孔孔口負(fù)壓為 25.6 kPa時(shí),上隅角瓦斯?jié)舛茸钚?.53%,W13082回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛葹?.33%;由式(15)可得,高位鉆孔孔口負(fù)壓為26.3 kPa時(shí),W13082回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛茸钚?.31%,上隅角瓦斯?jié)舛葹?.54%。因上隅角瓦斯?jié)舛让黠@高于回風(fēng)巷,上隅角瓦斯超限危險(xiǎn)高于回風(fēng)巷,高位鉆孔孔口負(fù)壓選擇26.3 kPa,使上隅角瓦斯?jié)舛葘⒅磷畹汀?/p>

    4 采空區(qū)高位鉆孔瓦斯抽采效果現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用驗(yàn)證

    采用高位鉆孔對(duì)W1308工作面回采期間采空區(qū)瓦斯進(jìn)行立體化抽采,根據(jù)上述模擬結(jié)果,選取了20、25、30 kPa 3種抽采負(fù)壓進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果表明孔口負(fù)壓在25 kPa時(shí),抽采效果最佳,結(jié)合數(shù)值模擬結(jié)果最終確定高位鉆孔孔口負(fù)壓為26.3 kPa,工作面回采期間實(shí)測(cè)了上隅角及回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛茸兓€,上隅角瓦斯?jié)舛炔▌?dòng)區(qū)間為0.51%~0.65%,W13082 回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛炔▌?dòng)區(qū)間為0.24%~0.43%,數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果平均值之間相對(duì)誤差在10%以內(nèi),原因是數(shù)值計(jì)算模型參數(shù)無(wú)法與實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)完全一致,但10%以內(nèi)相對(duì)誤差可以滿足工程技術(shù)指導(dǎo)要求。采空區(qū)高位鉆孔瓦斯抽采模擬與實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比見(jiàn)表4。

    表4 采空區(qū)高位鉆孔瓦斯抽采模擬與實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比

    5 結(jié)論

    1)綜合考慮W1308綜采工作面回采技術(shù)參數(shù)和瓦斯涌出參數(shù),建立了采空區(qū)瓦斯涌出源精準(zhǔn)計(jì)算模型,為采空區(qū)瓦斯立體化抽采措施數(shù)值模擬提供可靠的瓦斯涌出源參數(shù);利用UDF二次開(kāi)發(fā)工具對(duì)FLUENT本身多孔介質(zhì)模型進(jìn)行改造,建立符合“O”型圈空隙分布特征的非均質(zhì)采空區(qū)滲流模型。最終建立與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況十分接近的采空區(qū)瓦斯貯存運(yùn)移數(shù)值計(jì)算模型。

    2)采用UDEC離散元分析軟件計(jì)算得到W1308綜采工作面“垮落帶”高度13 m,“斷裂帶”高度54 m,根據(jù)計(jì)算結(jié)果確定了高位鉆孔布置層位。

    3)利用數(shù)值模擬方法揭示了高位鉆孔治理上隅角瓦斯超限機(jī)理,高位鉆孔致使上隅角附近采空區(qū)氣壓驟然升高,有效抑制采空區(qū)瓦斯向上隅角區(qū)域積聚,上隅角附近采空區(qū)淺部形成了具有一定寬度低瓦斯?jié)舛葏^(qū)域隔離帶;但高位鉆孔負(fù)壓過(guò)大致使大量鄰近層瓦斯涌向開(kāi)采煤層,反而會(huì)導(dǎo)致上隅角瓦斯?jié)舛壬摺?/p>

    4)利用數(shù)值模擬方法,通過(guò)監(jiān)測(cè)工作面上隅角瓦斯?jié)舛扰c回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛?,確定W1308綜采工作面高位鉆孔最佳抽采負(fù)壓為26.3 kPa。采取高位鉆孔措施后,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)瓦斯?jié)舛冉Y(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果之間的相對(duì)誤差小于10%,研究結(jié)果表明UDF二次開(kāi)發(fā)的采空區(qū)瓦斯貯存運(yùn)移數(shù)值計(jì)算模型可用于預(yù)測(cè)分析高位走向鉆孔瓦斯抽采效果。

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